车站结构临时支墩贝雷梁检算
3、钢管贝雷梁支架制梁法检算书(第二十四联)解析
中铁22局海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标箱梁贝雷梁支架检算书一、工程概况（一）、本专项方案适用条件与范围海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标桥梁上部结构。
（二）、技术条件道路等级：城市快速路；设计行车速度：80km/h；设计汽车荷载：城-A级（荷载系数1.3）（三）、结构形式及设计主要参数⑴截面类型为单箱多室。
截面见下图。
⑵桥面宽度：主线桥宽度分13.25m、15.5m、26m、37m四种，B匝道为8m，C,D匝道为9.5m。
⑶梁体跨度为30m－40m，梁高为2.2m。
⑷梁体混凝土强度等级为C50，封锚采用强度等级为C50的补偿收缩混凝土。
二、模板支撑架总体方案概况现浇支架采用钢管贝雷膺架，两端立柱支撑在承台上，中间支撑柱采用26×2×1m条形混凝土基础。
一次主梁之上的二次分配梁采用32排单层普通型贝雷片顺桥向布置。
贝雷桁架梁与墩身间缺口处，采用I18工字钢或者20号槽钢搭接过渡，一端搭接在贝雷梁上，另一端搭在墩帽上。
钢管柱顶高程逐一核对，并考虑支架预留拱度，支架卸落采用卸漏砂箱并临时连接成整体。
贝雷桁架纵梁按设计图逐根组装，每两片为一组，中间设置标准桁撑，以求稳定防侧倾，然后使用吊车逐根吊装就位。
贝雷桁架梁之上横桥向摆布I12.6工字钢分配梁，间距采用50cm和80cm。
再上铺设梁底方木楞、竹胶模板。
力学传递程序：现浇箱梁砼→模板→工字钢横向分配梁（I12.6）→贝雷纵梁(1.5*3)→支撑横梁(双拼40B工字钢)→卸落装置→钢管柱式支墩（φ630*8mm）→承台顶或现浇砼基础顶。
此验算方案以Z80#-Z83#墩的第二十四联（36+40+36）m的中间40m跨(跨度为全桥最大）作为验算对象。
如下图单层支架纵段布置图及横断面示意图所示：支架横断面布置图支架纵断面布置图模板：模板均采用木模，竹胶板采用2.44m*1.22m*15mm，方木采用4000×100×100mm。
贝雷梁便桥设计检算书
贝雷梁便桥设计检算书一、工程概况xx河道湍急，项目桥梁工程多为跨江桥。
故设在xx1#、2#和3#、4#桥之间分别设置一座施工便桥，桥长均为21m 、净宽均为3.75m、限载50t 。
二、检算书(一)基本数据及说明1、便桥允许通行能力及载重在同一时间只允许一辆车位于便桥上，车辆自重加装载重量总计不超过50t ，限速5 km/ h ，严禁在便桥范围内急刹车，取Q 1 =500kN 。
2、便桥基本数据(1)自重：贝雷片纵梁：p 1 = 4.73kN /m⋅21m =99.33kN横向连接及钢板桥面：p2=[(14.71 cm2 ⋅12 +187.5 cm2)×21 m + 46.48 cm2×5.20 m×15⋅]×7.85=106.13kN桥台及及基础：p3 = 12.4 m3⋅ρ C25混凝土+26.5m 3⋅ρ浆砌片石= 86kN(2)跨度：便桥采用贝雷片纵梁四排下加强的组拼形式，两桥台支点中心距20.6m，纵梁总长21m，采用7节贝雷架拼装成 4 排加强型，其容许弯矩[W]= 4729.0kN.m ，容许剪力[Q]= 980.8kN ，自重荷载集度q1 = 4.73kN /m。
(3)桥面系荷载集度：() /m kN 63.101821q =+=p p (二)便桥检算1、横向连接强度检算最不利状况：当满载车行于跨中时荷载 P max = kQ 1=1.2×500kN = 600kN式中 k 动载系数，取1.2Q 1满荷载总重计算图式(按最不利情况并结合现场实际情况组合)及结果如下： q=10.625kNP=600kN （弯矩最大）R=96KN(剪力）R=396KN(弯矩）P=600kN （剪力最大）R=396KN(弯矩）R=696KN(剪力）注：图中红色表示活载移到端部剪力最大组合情况。
Q max = p max +=⨯2q L 600+10.63×21/2=711.56kN < [Q ]=4×24.52×0.9=882.7kN M max = p ·8q 22L L + = 3735.7kN /m <[M ]= 4×1687.5×0.9 = 5323kN ·m 满足要求!2、横向连接挠度检算f = f 1+ f 2 + f 3式中： f 1 自重W 引起的挠度；f 1=X47200X10384X2.1X5715X10.625X2384q 53-44=EI L = 5.5493mmf 2外荷P 引起的挠度:f 2 =mm EI L 80.6X4577200X10384X7X2.1X 16X600X21n 384q 163-33== f 3销孔间隙引起的挠度；节数n = 7，销孔间隙△L = 0.159cm ，桁高h = 150cm 01484.0150159.0722tg =⨯⨯=∆=h L n φ ︒=7288.0φ()()1482.141445159.072159.0621001502=⨯⨯⨯-⨯=∆∆-=L n L n L h R cm f 3()()mm h R 6.2827288.0cos 11501428.1414452cos 1=⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=φ 则f = f 1+ f 2+f 3=5.5+6.8+28.6=40.9满足要求!3、基础承载力检算最不利状况：当满载车行于桥头时()()kPa Pa kPa A p p p 90k 566.55.286600213.10613.99Q 2A Q 3121max <=⨯++÷+=++÷+==σ 满足地基承载力要求。
贝雷梁及临时时墩受力分析计算单..
施工方案结构受力计算书莞樟互通项目部二OO二年六月九日贝雷梁及临时墩受力分析计算书一、底板强度、刚度计算（一）底板强度验算1、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模的强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑时腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇注高度h=1.05米。
q=1.05×1×2.5=2.625t/m2、跨度的取值模板底横向方木的纵向间距按30cm布设，取lp=0.3m。
3、跨数的取值底模的最小宽度为1.22米，取n=1.22÷0.3≈4跨。
4、绘计算简图5、计算最大弯矩及最大剪力值查《建筑静力结构计算手册》P153页得M max=0.121×ql2=0.121×2.625×0.32=0.029t-mQ max=0.62×ql=0.62×2.625×0.3=0.489t6、底板强度验算①正应力σ=M max÷W=0.029÷(bh2÷6)=(0.029×6)÷(1×0.022)=435t/m2=4.35MPa＜6.5MPa（A-5级木材的顺纹拉应力）故正应力强度满足要求。
②剪应力τ=QS÷Ib其中S =1/8×bh2=1/8×1×0.022=5×10-5m3I=1/12×bh3=1/12×1×0.023=6.67×10-7m4b=1mτ=(0.489×5×10-5)÷(6.67×10-7×1)=36.66t/m2=0.3666MPa＜[τ]=1.2MPa（顺纹剪应力）满足剪应力要求。
贝雷片计算
1、梁体自重（混凝土543m3）1413t，取冲击系数1.1，1554T2、内模自重20T外模自重100T3、底模分配梁自重15.2T（14工字钢）4、贝雷片自重1554+120+15.2=1689T取：两侧腹板下三排单层加强贝雷梁2组，每组【M】=4809.4KN.M 底板下双排单层贝雷梁3组，每组【M】=1576.4KN.M自重：0.35*2*3*13+0.27*2*3*13=48.4T，取48.4*1.5=72.6T1193+120+20+72.6=1406T1406/40=352KN/m按跨径13m计算Mmax=7436KN.m1、翼板：采用双排单层贝雷梁，四排。
贝雷片自重：0.27*2*4*13=28T 考虑连接件取1.5倍42T 220+42=262T262/4=65.5T，65.5/40=1.64t/m跨径按13m计算Mmax=1/8*16.4*1000*13*13=346KN/m＜1576KN/Mσmax=346*1000/7157=48Mpa＜210 Mpa临时支墩按每排3根设计a、每根桩所承受的轴向压力计算：平均每根桩所受轴压为p=1668/（3*4）=139吨从安全角度出发，取K=2的安全系数：则p=139×2=278T≈2724KNb、桩长计算按单桩轴向受压容许承载力公式反算公式为：[p]=1/2UΣLiτi+λMoA{[бo]+K2γ2(h-3)}反算则可求出桩长h：c、参数确定（1）临时桩桩径采用1.0m，则周长取C=2×π×0.52=3.3m（2）λ：桩入土长度影响的修正系数取λ=0.85（3）考虑孔底沉淀淤泥影响的清孔系数：取mo=0.7（4）A：桩底截面积：A=πr2=π×0.522=0.85m2（5）[бo]：桩底取处土的容许承载力：取[бo]=200KPa（6）k2：地基土容许承载力随深度的修正系数：取k2=1.5（7）γ2；取γ2=17KN/m3（8）τ：极限摩阻力：取τ=40KPa由公式可得：2724=1/2×3.3×h×40+0.85×0.7×0.85{200+1.5×17×（h-3）解方程得h=34m临时支墩：1、翼板下：υ600×10 承载力3900KN，共16根2、腹板下：υ800×12 承载力6238KN，共12根。
3-7双层贝雷梁检算书
xx北站2号大桥3B-7B墩4x32m道岔连续梁支架验算书(双层贝雷钢管立柱结构)计算：复核：xxxx集团公司京福铁路客专闽赣Ⅶ标项目经理部二〇xx年八月附件一：xx北站2号大桥3B-7B墩4x32m道岔连续梁支架验算书一、方案说明xx北站2号大桥3B-7B墩4x32m道岔连续梁支架体系采用双层贝雷片钢管形式，无中支墩，螺旋钢管支撑于承台表面，钢管顶铺设纵向垫梁，纵向垫梁上安装沙箱、横向垫梁、双层贝雷片，贝雷片上铺设分配梁、方木、竹胶板底模。
布置图如下：横桥向布置图顺桥向布置图二、材料参数1.钢管支柱采用Φ630×10mm螺旋钢管，计算高度取25.5m，横纵桥向间距按照上图布置，横斜撑每隔6m高设置一组，钢管与墩柱每隔10m进行附着连接；2.贝雷梁采用国产321型贝雷桁架，单片长3m、高1.5m、重270kg,共布置25排双层贝雷片；3.分配梁采用I16a工字钢，布置间距为60cm；4.方木截面尺寸为10cm×10cm，布置间距为30cm；5.垫梁采用三拼I45a工字钢组焊；6.钢管间横撑采用[14a 槽钢，斜撑采用L100×100×8mm 角钢；7.材料：贝雷桁架采用16Mn 钢，钢管支架及分配梁采用A3钢；8.钢管贝雷梁支架计算净跨度取25.5m 。
三、受力检算检算依据：A3钢许用应力为215MPa ，16Mn 钢许用应力为273 MPa ，方木抗弯强度设计值为13MPa ，抗剪强度设计值为2.7MPa ；梁许用挠度为L/400；单排双层贝雷梁许用弯矩为1632.7 kN ·m ，许用剪力为245.2kN 。
㈠荷载计算 1.恒载 ①.箱梁计算截面取墩柱两侧箱梁截面，见下图：(面积单位㎡、长度单位mm)0.92㎡1.46㎡2.53㎡2.14㎡ 1.12㎡1.12㎡2.53㎡0.93㎡0.93㎡截面积13.68㎡箱梁计算截面图混凝土的容重取26kN/m 3,每延米砼重13.68m ³×26kN/m ³=355.68kN②.钢模板、10cm×10cm方木、竹胶板体系钢模板取15kN/m(两侧翼缘板范围之和)，方木、竹胶板部分2kN/m(底板范围)作用于其下的支撑体系上。
桥梁临时墩(贝雷梁)组合支架
临时墩（贝雷梁）组合支架1荷载计算1.1箱梁断面划分区间首先根据纵梁的位置对箱梁划定区间：单侧翼板面积A1=1.363mm2，顶板对应宽度为3.84m。
单侧腹板面积A2=3.648mm2，顶板对应宽度为1.78m。
底板面积2*A3=2*1.325=2.65mm2，顶板对应宽度为2*2.58=5.16m。
顶板面积2*A4=2*0.737=1.474mm2，顶板对应宽度为2*2.58=5.16m。
1.2荷载计算（顺桥方向）翼板部分：混凝土荷载1.363*26*1.05=37.21KN/m模板荷载1.1*3.84=4.22KN/m（钢模板取110kg/m2=1.1KN/m2）施工临时荷载（1.5+0.2+0.4）*3.84=8.06KN/m荷载组合1.2*（37.21+4.22）+1.4*8.06=61.0KN/m腹板部分：混凝土荷载3.648*26*1.05=99.59KN/m模板荷载1.1*（4.0*2+0.9）=9.79KN/m（内外腹板+底板局部）施工临时荷载（1.5+0.2+0.4）*1.78=3.74KN/m荷载组合1.2*（99.59+9.79）+1.4*3.74=136.49KN/m底板部分：混凝土荷载（2.650+1.474）*26*1.05=112.59KN/m（底板+顶板）模板荷载1.1*2*5.16=11.35KN/m（顶板+底板局部）施工临时荷载（1.5*2+0.2+0.4）*5.16=18.58KN/m（施工人员机具荷载*2）荷载组合1.2*（112.59+11.35）+1.4*18.58=174.74KN/m2纵梁设计检算贝雷上横向分配梁计算同前，略。
2.1单片贝雷桁架片荷载单侧翼板纵梁选用2排单层贝雷桁架片，单片计算荷载61.0/2=30.5KN/m。
单侧腹板纵梁选用3排单层贝雷桁架片，单片计算荷载136.49/3=45.5KN/m。
底板纵梁选用选用5排单层贝雷桁架片，单片计算荷载174.74/5=34.9KN/m。
贝雷梁便桥设计检算书
长沙地铁1号线第7标贝雷梁便桥检算书设计：复核：中铁二十五局轨道交通公司长沙地铁项目部二0一一年三月十三日一、贝雷梁便桥概况1、施工便桥长24 m，宽27.5 m，纵梁采用321军用贝雷片，纵梁间距为0.47 m，桥面分配梁采用20B工字钢，间距为0.5 m，桥面采用8mm厚花纹钢板满铺。
2、321军用贝雷片长3 m、高1.5 m、重287kg/片，纵梁长24 m采用7片贝雷片组成，每个车道（3.75m）由7片纵梁组成，计算跨度为23 m，对一个车道进行检算。
3、321军用贝雷片图二、计算依据：《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021－89）；《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）；《装配式公路钢桥多用途使用手册》，人民交通出版社，2002年；《公路桥涵设计手册》一、 基本数据1、跨径：计算跨径：Lp=23m 。
2、桥面宽度：3.75m 。
3、设计荷载：公路－1级汽车荷载，计算图式如下：集中荷载：PK=252KN/M ，均布荷载qK=10.5KN/M4、贝雷片：287kg/片 ，I=250500cm4，W=3570cm3，E 钢=2.1*106 N/㎜25、20B 工字钢：31.1 kg/m,6、便桥自重：恒载包括：贝雷梁、横向联接系、分配垫梁、桥面系等结构重量。
均布荷载qK1=（95.7kg/m ×24m ×7片 ＋31.1kg/m ×3.75m ×49片＋24m ×3.75m ×0.008m ×7800kg/cm3）÷24m=11.4KN/M 四、纵梁检算纵梁检算简图如下（单位：厘米）1、列车冲击系数按限速45Km/h计算冲击系数1+γυ=1+45/(2×80-45)×28/(40+23)=1.172、弯矩计算均布荷载：M=1/8qk1静L2+1/8(1+γυ)qk活L2=1/8×11.4KN/ m×23㎡＋1/ 8×1.17×10.5KN/ m×23㎡ = 1566KN.m 集中荷载：M=1/2(1+γυ)pk活L=1/2×1.17×252kn×23 m =3390.7 KN.m总计：均布荷载＋集中荷载=1566KN.m＋3390.7 KN.m=4956.7 KN.m<贝雷片允许弯距[M]=975.0KN m×7=6825 KN.m，3、剪力检算纵梁靠近支点处剪力Q最大。
321贝雷梁重量
321贝雷梁重量贝雷梁是一种常用的结构构件，主要用于建筑物的梁、桥梁、基础等部位。
它的重量是一个重要的参数，直接影响到结构设计、材料选择、运输安装等方面。
以下是与贝雷梁重量相关的一些参考内容。
**1. 贝雷梁的重量计算方法**贝雷梁的重量主要由两部分组成：钢筋的重量和混凝土的重量。
计算贝雷梁的重量可以采用以下公式：重量 = 单位长度钢筋重量 + 单位长度混凝土重量单位长度钢筋重量可以通过钢筋的规格和密度计算得出。
常用的计算公式为：单位长度钢筋重量 = 钢筋截面积 ×钢筋长度 ×钢筋密度单位长度混凝土重量可以通过混凝土的体积和密度计算得出。
常用的计算公式为：单位长度混凝土重量 = 混凝土梁截面积 ×混凝土高度 ×混凝土密度**2. 贝雷梁重量的影响因素**贝雷梁的重量受到多个因素的影响，包括结构设计要求、负荷条件、材料的选择等。
- 结构设计要求：根据工程的要求和使用场景，贝雷梁的尺寸和截面形状可能会有所不同，进而影响到重量的计算。
- 负荷条件：贝雷梁所承受的荷载大小和分布方式会对其重量产生重要影响。
通常，负荷越大，梁的尺寸和截面积就越大，重量也相应增加。
- 材料的选择：贝雷梁可以由不同材料制成，如普通混凝土、钢筋混凝土、钢等。
不同材料的密度和重量差异较大，也会导致贝雷梁的重量变化。
**3. 贝雷梁重量的应用例子**- 建筑物设计：在建筑物的结构设计中，工程师需计算贝雷梁的重量，以便评估结构安全性、确定合适的支撑结构、确保负荷传递等。
根据计算结果，设计师可以选择合适的材料和尺寸，满足建筑物的使用要求。
- 运输安装：贝雷梁的重量直接关系到其运输和安装的难度。
较大的贝雷梁可能需要特殊的起重设备和施工工艺，以确保安全可靠。
在进行运输和安装时，施工人员需要根据贝雷梁的重量合理安排工艺和计划。
- 资源节约：通过合理计算贝雷梁的重量和材料需求，可以降低工程成本和资源浪费。
明珠站门式墩盖梁支架计算书(贝雷梁)
明珠站站台桥墩帽梁支架计算书一、贝雷梁（纵梁）整体受力计算纵梁（主梁）由6排贝雷梁组架，每排由4片贝雷标准节组成，共24片贝雷标准节段组成。
盖梁结构荷载、模板、碗扣架、施工荷载、工字钢横梁、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。
1、荷载计算混凝土容重取26KN/m 3，贝雷梁按3KN/片，钢管（φ48×3.5）按3.84kg/m ，盖梁混凝土高度在架空段按最高段2.5m 计。
a ．混凝土自重 )/(5.188/85.18265.29.2m KN m t ==⨯⨯b ．贝雷梁自重 )/(0.612243m KN =⨯ c ．钢管：1.2m 管135根， 60cm 管240根，90cm 管270根，钢管共长549m 。
钢管自重)/(76.11001284.3549m KN =⨯⨯ d ．模板自重侧模板采用组合钢模，按中墩一侧一节模板为621.75kg （一节模板为2.4m 长），则有：)/(59.24.21062175.0m KN =÷⨯底模采用木模：())/(03.110018.042009.00.195.0m KN =⨯⨯⨯+⨯⨯⨯ 模板合计：3.62KN/m 。
e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN /m 2 ，即为：0.52K N/mf ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：0.42K N/mg ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2K N/m 2即为：0.42K N/m综合以上计算，取均布荷载为：202K N/m （计算值为201.24）2、贝雷梁内力计算贝雷梁为简支梁，其计算简图如下所示：支承中心线 支承中心线受力简图(单位:cm)单排贝雷梁片所受荷载: q 0 =202×1.3÷6=43.77K N/m (安全系数1.3)。
)(73.6218/66.1077.438220m ax m KN l q M ∙=⨯== M max =621.73KN ·mQ max =MPa W M x15.1743570/73.621max == R 1，2=43.77×10.66÷2=233.29KN由表查得贝雷梁片[Q]=245.0Mpa[M]=788.2K N ·m ； Wx=3570cm 3Ⅰ=250497cm 4=250497×104mm 4则单排贝雷梁受力情况为：M max=621.73KN·m＜[M0]=788.2 KN·mQ max=174.15Mpa＜[Q]=245.0Map贝雷梁弯矩、弯曲应力均满足使用要求。
贝雷架高支架施工检算
重庆地铁贝雷梁施工检算计算：方桂芬复核：谢小兰审核：张多平中铁第一勘察设计院集团有限公司2012.3.19贝雷梁施工检算一、支架结构简介根据施工单位提供贝雷梁施工图纸，共有四种结构形式需设贝雷梁施工，分别为25m单线简支梁、30m单线简支梁、3×25m单线连续梁、3×30m 单线连续梁及（30+32+30）m双线连续梁,其中25m及30m单线简支梁及连续梁均采用跨中设一个支墩的方式，（30+32+30）m双线连续梁与每跨跨中设置两个支墩。
除去梁体墩顶搁置宽度，贝雷梁的计算跨度分别为：25m 单线简支及连续梁按11m、30m单线简支及连续梁按13m计算，（30+32+30）m双线连续梁按12m计算。
施工时，根据预先设好的跨度设置钢管支墩，钢管支墩采用外径D=610mm，壁厚12mm，其中（30+32+30）m双线连续梁采用单排3根钢管支墩，余均采用单排两根钢管支墩，在钢管支墩上设置一道工63a横梁，在横梁上搭设双排单层普通型贝雷梁，其中（30+32+30）m双线连续梁采用6组双排单层贝雷梁，30m单线简支梁及3×30m单线连续梁采用4组双排单层贝雷梁，25m单线简支梁及3×25m单线连续梁采用3组双排单层贝雷梁。
与贝雷梁上安装工28a分配梁及梁底支架，分配梁的纵向间距为0.6m，梁底部，支架顶部纵桥向设置10×10cm方木，方木横向间距为0.6m，在方木及箱梁侧部顶托上搭设梁的底模及侧模，箱梁模板采用九夹板。
贝雷梁设置详见图1。
二、计算依据1)《重庆地铁6号线二期南段高架区间桥梁施工图纸》；2)《铁路混凝土与砌体工程施工规范》TB10210-2001/J118-2001；3)《铁路桥涵设计基本规范》TB10002.1-2005/J460-2005；4)《钢结构设计规范》GB50017-2003；5)《混凝土结构工程施工及验收规范》GB 50204—2002。
贝雷梁及临时时墩受力分析计算书
贝雷梁及临时墩受力分析计算书一、底板强度、刚度计算（一）底板强度验算1、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模的强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑时腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇注高度h=1.05米。
q=1.05×1×2.5=2.625t/m2、跨度的取值模板底横向方木的纵向间距按30cm布设，取lp=0.3m。
3、跨数的取值底模的最小宽度为1.22米，取n=1.22÷0.3≈4跨。
4、绘计算简图5、计算最大弯矩及最大剪力值查《建筑静力结构计算手册》P153页得M max=0.121×ql2=0.121×2.625×0.32=0.029t-mQ max=0.62×ql=0.62×2.625×0.3=0.489t6、底板强度验算①正应力σ=M max÷W=0.029÷(bh2÷6)=(0.029×6)÷(1×0.022)=435t/m2=4.35MPa＜6.5MPa（A-5级木材的顺纹拉应力）故正应力强度满足要求。
②剪应力τ=QS÷Ib其中S =1/8×bh2=1/8×1×0.022=5×10-5m3I=1/12×bh3=1/12×1×0.023=6.67×10-7m4b=1mτ=(0.489×5×10-5)÷(6.67×10-7×1)=36.66t/m2=0.3666MPa＜[τ]=1.2MPa（顺纹剪应力）满足剪应力要求。
（二）底板刚度验算查《建筑结构静力计算手册》P153页f max=(0.66×ql4)÷(100×EI)其中E=8.5×103MPa=8.5×109PaI=6.67×10-7m4q=2.625t/m=2.625×104N/ml=0.3mf max=(0.66×2.625×104×0.34)÷(100×8.5×109×6.67×10-7)=2.48×10-4m=0.248mm＜[f]=1.5mm故底板的刚度满足变形要求。
贝雷梁便桥检算_
栈桥梁部设计计算书一、设计资料1．跨径：计算跨径：L=4×18.0m。
2．桥面净空：净4＋1.5m。
3．设计荷载：汽－超20，挂－120。
4．材料：贝雷梁，Q235型钢。
5．设计依据：《西公河特大桥施工图》《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021－89）；《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）；《装配式公路钢桥多用途使用手册》，人民交通出版社，2002年；《公路桥涵设计手册》二、构造型式及尺寸栈桥桥面净空为净4＋1.5m，栈桥梁部采用连续梁结构，一联跨度布置为4×18m，栈桥梁部使用贝雷梁搭设，横桥向布置3组单层双排贝雷梁，每组2片，组间距1.5m。
桥面采用16cm厚方木满铺。
车道两侧设防撞栏，一侧设1m宽人行道。
三、内力计算（一）荷载取值1、恒载恒载包括：贝雷梁、横向联接系、分配垫梁、桥面系等结构重量。
经主要工程材料数量统计及参考其它类似桥梁资料可知，恒载为：g＝30 kN/m。
2、基本可变荷载基本可变荷载按照汽－超20设计，挂－120检算。
①荷载横向分配考虑道栈桥宽跨比较大，贝雷梁结构一致，刚度相同等因素，为简化计算，荷载横向分配调整系数按1.2计算。
②汽车冲击系数根据《公路桥涵设计通用规范》第2.3.2条可知，汽车冲击系数为：1515（二）计算模型将桥面纵向分配梁作为桥面元、横向分配梁作为贝蕾梁和纵向分配梁的联结单元，对整个结构进行加载检算。
（三）检算结果采用桥梁有限元结构分析程序对一联4X18m进行加载计算，考虑荷载横向分配和汽车冲击后，内力组合作用下贝雷梁杆件轴力计算结果见下表。
支墩恒载最大支反力为270 kN；活载最大支反力为850 kN；汽车制动力为165 kN。
四、挠度计算以汽车荷载（不计冲击力）计算栈桥上部构造最大竖向挠度，计算结果见下表。
结论：经上述计算可知，栈桥满足设计要求。
钢管排架支墩设计计算一、构造形式及尺寸栈桥上部采用贝蕾梁4X18m一联，下部结构为钢管桩排架墩，φ800×10mm钢管，钢管间设有联结系，每联中设一个制动墩采用2X3的结构形式，其他支墩均采用2X1形式，钢管间设有桩连接系、分配梁、垫梁组成。
贝雷梁支架体系验算
跨前桥港地面桥梁贝雷梁支架体系验算本工程在第九联跨越前桥港地面桥梁，此处主线箱梁宽35.75米，匝道桥宽8.5米，地面桥梁跨度为13米，为保证施工过程中对地面桥梁进行有效的保护，施工至地面桥梁时采用搭设贝雷梁门洞的方式跨越地面桥梁，门洞纵梁采用贝雷梁跨越，计算跨度为15米，贝雷下垫焊接在一起的3排I36b的工字钢，主线箱梁采用纵向24组单层双排贝雷梁，匝道段采用6组纵向贝雷梁，贝雷梁上部采用横向I20B工字钢按90cm布设，工字钢上搭设碗扣架，碗扣架搭设同一般加宽地段现浇箱梁支架搭设。
碗扣架上部顺桥向立杆间距布置为：因本桥跨地面桥梁范围内全部为箱梁梁跨中一般地段，所以碗扣架顺桥向间距全部按90cm布设。
支架横桥向立杆间距布置为：主桥：4×1.2+3×0.6+3×0.9+2×0.6+4×0.9+3×0.6+3×0.9+2×0.6+3×0.9+3×0.6+4×0.9+2×0.6+3×0.9+3×0.6+2×0.9匝道：2×0.9+3×0.6+2×0.9+3×0.6+2×0.9水平杆步距1.2m一、荷载计算永久荷载的分项系数取1.2，可变荷载的分项系数取1.4.模板，支架和拱架设计计算的荷载组合（1）模板、支架自重（2）新浇筑砼、钢筋、预应力筋等的重力，（3）施工人员及施工设备、施工材料等荷载（4）振捣砼产生的振动荷载（5）新浇筑砼对模板的侧压力（6）砼入模时产生的水平方向和冲击荷载（7）设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力等荷载。
（8）其它可能产生的荷载1、箱梁自重桥跨位置位于一般2米箱梁跨中截面，分别进行主桥和匝道桥不同位置的荷载计算，计算结果见箱梁支架横断面图，箱梁砼容重按26KN/m计算。
从图上可计算出主桥断面箱梁外腹板处最大面积荷载为27.586KN/m2，中腹板处面积荷载为37.83KN/m2，一般底板处荷载为13.388KN/m2，左侧翼板处荷载为10.4KN/m2，右侧翼板处为7.8KN/m2。
检算报告(贝雷梁支架)
达成铁路扩能改造工程ZQSG-6标DK162+974.4=K163+806.11蓬溪车站新建渡槽施工检算报告检算单位：施工单位：中铁十八局达成铁路工程指挥部日期：2007年11月计算：审核：达成铁路扩能改造工程东段六标DK162+974.4跨线渡槽支架检算书1、工程概况DK162+974.4=K163+806.11新建渡槽相对于既有渡槽向达州方向平移8米，与新线交叉于DK162+974.4(=K163+806.11)m，交叉角度为11°18′，跨度为7×26m。
基础为明挖台阶扩大基础，槽墩为矩形墩，最大墩高27.5米（自设计基础顶至墩顶），槽身结构为外矩形、内半圆形钢筋混凝土结构。
新建每跨槽身长26m，断面尺寸为2×3m，圬工体积81.1m3。
第四、五跨跨越既有线，为保证铁路运营安全，采用贝雷梁门字架结构，原位现浇渡槽槽身。
2、计算依据2.1新建渡槽施工方案2.2建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范2.3铁路桥涵施工技术规范3、新建渡槽支架分析3.1满堂支架方案满堂碗扣式支架，两榀模数为60×60cm，横杆竖向间距为120cm，搭设宽度为600cm，高度为2750cm（以第四、五跨为例），普通脚手架管佐为剪力支撑支架。
支架按一联架设，并在本联槽身浇筑期间完成下一联的支架架设和底模安装，以形成流水作业，加快施工进度。
为保证支架有足够的承载力和稳定性，支架的承载力安全系数大于1.3，稳定性安全系数大于1.5，地面铺设一层20cm×20cm方木作为底卧木，顶托上纵向铺设15cm×15cm方木，纵向方木上横向按间距30cm铺设10×10cm方木，横向方木上满铺5cm木板，方木之间用扒钉连接成整体，调节顶部的可调支撑，以满足设计标高的要求。
3.2门洞处支架方案门洞处支架跨度为11米，纵梁采用6榀贝雷梁，梁长12米，竖向支撑为5排30×30cm碗扣钢管支架；支座横梁为三层方木，贝雷梁安装在渡槽槽身下，每榀间距为60cm，纵梁上横向按间距30cm铺设10×10cm 方木，方木上面满铺5cm木板，木板全部用扒钉固定在一起。
站台梁28#-29#墩贝雷梁检算书
目录第一章设计概况 (1)1设计计算说明 (1)1.1设计依据 (1)1.2工程概况 (1)2 施工方案设计 (4)第二章采用计算手册检算 (4)1荷载安全验算 (4)2工12工字钢安全验算 (6)3贝雷梁安全验算 (6)4中间通道纵梁安全验算 (7)站台梁施工支架基础设计及检算书第一章设计概况1设计计算说明1.1设计依据（1）《常熟高架站特大桥站台梁施工图》；（2）《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424-2010）；（铁建设【2004】（3）《新建时速200公里客货共线铁路工程施工质量验收暂行标准》8号）；（4）《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设【2010】241号）；（5）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）；（6）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166－2008）；（7）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；（8）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018）（8）其他规范、指南等有关资料以及施工现场调查；（9）我单位拥有的科技成果、工法成果、机械设备状况、施工技术。
1.2工程概况常熟高架站特大桥站台梁位于常熟高架站特大桥28#~29#墩3、4、线外侧，设计采用原位支架现浇法施工，共计2孔。
站台梁采用Π型结构，等高度梁，梁高2.5m，顶板厚0.3m，纵向两侧各设一个纵梁，纵梁在梁端局部向内、外侧加厚；横向在两端和全梁1/3级2/3各设一个大横梁，大横梁内无雨棚立柱基础；横向在1/6、3/6、5/6处各设一个小横梁。
图1-1 站台梁桥位立面示意图站台梁梁面宽10m，梁长32.6m，内侧桥面板下设置通长Φ2cm滴水槽。
梁端后浇带宽度0.35m，梁端封锚处预留Φ20cm灌注孔。
纵梁2个，高2.5m，长32.6m，宽度从0.6渐变为1m，梁端1.025m宽1m，中间23.65m宽0.6m，两端变截面长3.45m。
贝雷架的检算【单层与双层】
附件1：之袁州冬雪创作32m简支箱梁现浇单层支架系统力学检算现浇32m梁检算时检算时根据通桥（2006）2221-V图停止.由于箱梁纵向为变截面和横向的不平均分布，所以计算时纵向分为跨中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体思索1.3倍平安系数，依照中间部分与腹板部分的挠度基底细同的原则计算.采取容许应力计算不思索荷载分项系数，总体提高 1.3倍停止计算.根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得：桁片几何特性：单排单层W0=3570cm3，I0 =250500cm43，I=500994.4 cm4桁片容许内力：单排单层双排单层[M]=KN·m，[Q]=KN34，[σ]=273MPa，[τ]=208MPa桁架销子的双剪状态的容许剪力[Q]=550KN弦杆螺栓的容许剪力[Q]=150KN一、跨中部分跨中部分计算分块断面图端部断面图（一）中间部分（125kg/m2（2）混凝土）=30KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3（4）倾倒：q4（5）振捣：q5=KPa（6）其他荷载：根据实际情况不思索贝雷架按简支梁计算，按3个双排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6.转化为２米宽度的纵向线荷载，所以q=30+(0.75+1.5+4+2)××1.3=60.45KN/m.Mmax=qL2/8=×162/8=KN·Mσmax= Mmax /W =/×3) ×103=90 MPa <[σ] =273MPa贝雷梁6片(3个双排单层)知足要求.2、刚度验算荷载组合采取1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以×2=31.5KN/m，思索1.3倍平安系数：×fmax=5ql4/384EI=5××164/(384×2.1×)×103=mm<L/400=16 000/400=40mm，知足，（二）腹板部分（1）模板：侧模及支架采取25kg/m2，q1 =Kpa（2）混凝土：q2=25×=KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3（4）倾倒：q4（5）振捣：q5=KPa（6）其他荷载：根据实际情况不思索贝雷架按简支梁计算，6个单排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6.转化为２米宽度的纵向线荷载，所以q=51.5+(0.25+1.5+4+2)×2=67KN/m，思索 1.3倍平安系数q=67×1.3=87.1KN/m.Mmax=qL2/8=×162/8=KN·Mσmax= Mmax/W =/×6）×103= MPa <[σ] =273MPa知足.2、刚度验算荷载组合采取1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以×2=60KN/m，思索1.3倍平安系数：q=60×1.3=78KN/mfmax=5ql4/384EI=5×78×164/(384×2.1××6)×103=mm<L/4 00=16000/400=40mm，知足要求.（三）翼板部分（1）模板： q1 =Kpa（2）混凝土：q2=25×=KN/m（2.7m宽线荷载）（3）人群机具：q3（4）倾倒：q4（5）振捣：q5=KPa（6）其他荷载：根据实际情况不思索341、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6.转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=20.5+(0.25+1.5+4+2)×2=36KN/m，思索 1.3倍平安系数q=36×1.3=46.8KN/m.Mmax=qL2/8=×162/8=KN·Mσmax= Mmax /W=/×3）×103=MPa >[σ] =273MPa知足要求.2、刚度验算荷载组合采取1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以×2=22KN/m，思索1.3倍平安系数：q=22×fmax=5ql4/384EI=5××164/(384×2.1××3)×103=mm<L/400 =16000/400=40mm，知足要求.由于受力的不平衡性和计算形式的局限性以及箱粱非均布荷载，跨中部分受弯变形较大，将能够出现横向不平均变形，同时由于腹板部分依照分段计算平安系数较小，因此施工中要注意贝雷架的整体毗连，以包管贝雷片的整体稳定，达到设计检算预想效果，加强跨中部分的姑且支柱.二、加强端部分由于加强端部分贝雷架所受弯矩较小，所以以剪力作为检算条件.施工荷载主要由钢筋混凝土自重q1、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、施工荷载q4构成.q1=593×q2××）×2=5.35 KN/mq3×6×30/18= 27KN/m（每片桁架节重2.7KN）q4×支架承受的总荷载为：q=q1+q2+q3+q4KN/m.贝雷架所受最大剪力Q实际贝雷架为18排,故贝雷架容许剪力为 [Q]=18×KN，知足要求姑且支柱的检算跨中设置的姑且支墩通过现场触探试验，原土层最大地基承载力为180Mpa，最小地基承载力为150Mp××0.6m的混凝土预制块作为姑且支柱的基础，长度12.0m，碗口钢管支架上下安顿底托和上托，上托安设100槽钢，碗口钢管支架底部相当于将安设在承台上，因检算后传到下面的力已很小，不再做检算.附件2：32m简支箱梁现浇双层支架系统力学检算1.1 贝雷架的检算现浇32m梁通桥（2006）2221-V（4.6m线间距）检算时根据通桥（2006）2221-V图停止.由于箱梁纵向为变截面和横向的不平均分布，所以计算时纵向分为跨中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体思索1.3倍平安系数，依照中间部分与腹板部分的挠度基底细同的原则计算.采取容许应力计算不思索荷载分项系数，总体提高 1.3倍停止计算.根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得：桁片几何特性：单排单层W0=3570cm3，I0 =250500cm43，I=3222883.2 cm4双排双层W=14817.9cm3，I4三排双层[M]=KN·m，[Q]=KN双排双层[M]=KN·m，[Q]=KN3，[σ]=273MPa，[τ]=208MPa桁架销子的双剪状态的容许剪力[Q]=550KN弦杆螺栓的容许剪力[Q]=150KN一、跨中部分（一）中间部分（1）模板：底模和横梁采取50kg/m2，内模和支架采取25kg/m2.q1=(50+25)kg/m2（2）混凝土：容重25 KN/m3 q2=25×（0.67+0.60）=KN/m （2m宽线荷载）（4）倾倒：q4（5）振捣：q5=KPa（6）其他荷载：根据实际情况不思索贝雷架按简支梁计算，按三排双层，W=22226.8cm3，I=3222883.2 cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6.转化为２米宽度的纵向线荷载，所以q=31.75+(0.75+1.5+4+2)××1.3=62.7KN/m.Mmax=qL2/8=×272/8=KN·Mσmax= Mmax /W =/×103=257 MPa <[σ] =273MPa贝雷梁6片（三排双层）知足要求.2、刚度验算荷载组合采取1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以×2=33.25KN/m，思索1.3倍平安系数：×fmax=5ql4/384EI=5×43.2×274/(384×2.1×3222883.2)×10 3=4mm<L/400=27000/400=67.5mm，知足要求.（二）腹板部分（1）模板：侧模及支架采取25kg/m2，q1 =Kpa（2）混凝土：q2=25×=KN/m（2m宽线荷载）（4）倾倒：q4（5）振捣：q5=KPa（6）其他荷载：根据实际情况不思索贝雷架按简支梁计算，按四排双层（2个双排双层），W=2×14817.3cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6.转化为２米宽度的纵向线荷载，所以q=60.25+(0.25+1.5+4+2)××1.3=98.48KN/m.Mmax=qL2/8=×272/8=KN·Mσmax= Mmax /W =/×103=303 MPa >[σ] =273MPaσmax=3035/1.3=268 MPa，可知足要求.2、刚度验算荷载组合采取1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以×2=60.75KN/m，思索1.3倍平安系数：×fmax=5ql4/384EI=5××274/(384×2.1×)×103=mm<L/400=27 000/400=67.5mm，知足要求.（三）翼板部分（1）模板： q1 =Kpa（2）混凝土：q2=25×=20KN/m（2.5m宽线荷载）（4）倾倒：q4（5）振捣：q5（6）其他荷载：根据实际情况不思索341、强度检算宽度的纵向线荷载，所以q=20+(0.25+1.5+4+2)××1.3=46.15KN/m.Mmax=qL2/8=×272/8=KN·Mσmax= Mmax /W=/×103=284 MPa >[σ] =273MPaσmax=284×1.2/1.3=262MPa，可知足要求.2、刚度验算荷载组合采取1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以×2=21.5KN/m，思索1.3倍平安系数：×fmax=5ql4/384EI=5××274/(384×2.1×2148588.8)×103=mm <L/400=27000/400=67.5mm，知足要求.由于受力的不平衡性和计算形式的局限性以及箱粱非均布荷载，跨中部分受弯变形较大，将能够出现横向不平均变形，同时由于腹板部分依照分段计算平安系数较小，因此施工中要注意贝雷架的整体毗连，以包管贝雷片的整体稳定，达到设计检算预想效果.二、加强端部分由于加强端部分贝雷架所受弯矩较小，所以以剪力作为检算条件.施工荷载主要由钢筋混凝土自重q1、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、施工荷载q4构成.q1=788×q2××）×2=5.25 KN/mq3×9×36/27= 32.4KN/m（每片桁架节重2.7KN）q4×支架承受的总荷载为：q=q1+q2+q3+q4KN/m.贝雷架所受最大剪力Qmax =1/2qL=5063KN实际贝雷架为18排,故贝雷架容许剪力为[Q]=18×245.2=4413KN，思索到姑且布局容许应力提高 1.3倍，则[Q]=4413×1.3=5737KN知足要求1.2 钢管桩支墩的检算一、分配横梁(I36b工字钢)I36b工字钢 W=1500 cm3 I=33800cm4 每侧2根倍平安系数Mmax=qL22/8=411.4KN·mσmax= Mmax /W=411.4/(1500×2)×103=137MPa>[σ]=170 MPafmax=5ql44/（384×2.1×33800×2)×103=知足要求二、钢管桩支墩计算时视为支墩上每跨工字钢均为简支梁，且均受相同的均布荷载，则支墩的承载力为：KN ,KN ,KN ,KN ,KN钢管支墩按两头铰接的受压构件计算，计算依照横联长度L=2.0米计算；Ф500×10mm的普通焊管立杆截面几何特性×(500²-480²)/4=15386mm²回转半径长细比:λ≤［λ］=100钢管支架立杆按轴心受压停止强度计算由λф［N］=ФA［σ×15386×215=2977KN根据《客运专线铁路桥涵工程施工计算指南》规定，支架系统取1.5倍的平安系数，所以钢管支架立杆按轴心受压容许承载力：［N］=1984KN各支墩承载力＜［N］知足要求1.3 地基承载力钢管支墩底部设钢板底座置于承台上，知足承载力要求，不再检算.。
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贝雷梁设计计算
一、贝雷梁设计方案：
按车站15m 跨径，运梁车荷载图示如下：
运梁车荷载图示
二、贝雷梁搭设方案
从上到下依次为10mm 厚钢板（运梁车走形通道），12cm ×12cm 方木（车轮处双层），双层贝雷片，每端设型钢横梁。
贝雷梁之间除标准连接件外，采用角钢将每组梁交叉联结，并用型钢横向联结。
贝雷梁搭设后，顶平面与相邻的现浇混凝土梁有一定的水平高差，采用方木沿2m 钢板范围再加一层（运梁车车轮走向线）找平。
重量：219×0.006×78500N/m 3=103KN ；
8#槽钢重量：23×30×80.4N/m=55.5KN ；
12#槽钢重量：40×7.3×123.1N/m=36KN ；
底模总重量g 2=103+55.5+36=194.5KN 。
三、贝雷梁受力检算
桁片几何特性：
单排单层34003570,250500W cm I cm ==
3排双层34022226.8,3222883.2W cm I cm ==
双排双层340
14817.9,2148588.8W cm I cm ==
桁片容许内力：
单排单层[][]788.2,245.2M kN m Q kN =⋅=
3排双层[][]4653.2,698.9M kN m Q kN =⋅=
双排双层[][]3265.4,490.5M kN m Q kN =⋅=
弦杆特性：
[][]23425.48,79.4,396.6,273,208A cm W cm I cm M Pa M Pa στ=====
桁架钢销双剪状态的容许剪力[]550Q kN =
弦杆螺栓的容许剪力[]150
Q kN
=
最不利工况：运梁车驮30m简支梁过站
根据运梁车轴重分布情况，最不利情况下贝雷梁跨中弯矩为
max 6476.4
M kN m
=⋅
按每组1排的轮重主要由其下方的3排贝雷梁片承担考虑，则其。