轴向温度分布测量技术研究
数控机床主轴轴承相关技术调研
数控机床主轴轴承相关技术调研1 数控机床主轴轴承及轴承知识相关技术研究背景及意义大量的研究表明，热误差是影响数控机床加工精度的主要因素之一，约占机床总误差的40%~70%，作为精密机床和仪器的重要组成部分，主轴是提供精确回转基准的核心部件。
由于轴承和主轴电机在运转过程中会发热，因此主轴在径向和轴向都会产生一定的热应变，且转速越高，发热越严重，热变形也越大。
高速高精度数控车床，由于转速高、精度高、切削速度快等特点。
一般都要求其主轴头部的径跳和端跳均不超过2μm。
当发热量过大或温升超过一定值时，主轴将无法正常工作，由主轴热变形引起的误差严重影响机床的加工精度或仪器的测量精度，造价员考试。
因此，对主轴轴承的热特性分析展开研究，降低由此造成的热误差，具有重要的轴承知识及相关性理论及实践意义的。
2 数控机床主轴轴承建模方法国内外研究现状对主轴系统热特性的研究，近年来主要集中在主轴轴承的热特性研究上，如日本的Ohishi 等人用试验方法研究空气静压轴承主轴单元的温度分布，测量出主轴和轴承座孔的变形量，韩国的Kim 等人分析了轴承发热对主轴系统刚度的影响，对主轴系统的冷却区和控制方法进行优化设计，国内广东工业大学的张伯霖等人也对高速电主轴的热特性进行试验与分析，并对影响高速主轴单元热态特性的主要因素及其变化规律进行了有益的探索，清华大学的高赛、曾理江等人分析总结了前人几种测量主轴热误差方法的优缺点，提出了使用单光束干涉仪对立式加工中心主轴热误差进行非接触式的实时测量，测得延Z 轴最大热误差达到50μm；浙江大学的曹永杰和傅建中通过采用高精度CCD 激光位移位移传感器和涡电流位移传感器对主轴热误差实时测量，测得立式铣床主轴延Y 轴的轴向热变形为41μm，东北大学的张耀满对沈阳机床厂生产的CHH6125 高速数控车削中心主轴轴承附近的热变形区进行了有限元分析，并分析得到第一主轴最大热变形达到33μ m，第二主轴最大热变形为21μm。
稠油集输伴热管道轴向温度及伴热效果影响因素分析
文 章 编 号 ：１ ７—０ ７ ２ ０ ）２０２ —６ ６ １８ ９ （０ ７ ０．２ ４０
稠油 集输伴 热 管道 轴 向温度及 伴 热效 果 影 响 因素 分析
刘 晓 燕 ， 张 兰 双 ， 徐 颖
（大 庆 石 油 学 院 土 木 建 筑 工 程 学 院 ，黑 龙 江 大庆 １ ３ １ ６ ３ ８）
稠 油 集输 双管 伴热 系统 主要 由输油 管道 、 伴 热热水 管 及外 面所 包 的保 温层 组 成 ， 管和 保 温 两 层 空 隙介 质为 空气 。 油输 送 管道 敷设 在室 外地 稠 面 上 ， 程温 降较 大 ， 沿 油的 黏度增 大较 快 ， 在 油 且
管 内壁 易结蜡 ， 水管 内壁 易结垢 。 当温 度降低到一 定 程 度时 ， 响油 品的正常输送 ， 影 因此 常采用伴热
吴 明等 ［ 根据 伴热输 送 油管 的传 热 特征 ， １ ］ 采
用 ０ ６ ８法 ， 解 了保温层最 优经济 厚度 ， ．１ 求 为伴热 输 送 的保温 优化设 计提 供 了方 法 。 高希 峰等［ 根 ２ 据 热 平衡 方 程 计 算 了 伴热 管 线 冷 热 介 质终 点 温 度， 并编 制 了计算 程序 ， 只计 算 了终点 温度 ， 但 并 未 给 出沿程温 度分 布 。 张文 东和徐 明海Ｌ 给 出了 ３
关键词 ：伴热 ；稠油 ；集输 ；管道 ； 度 ；效果 ；数值 模拟 温
中 图分 类号 ： ８ ＴＥ 文献标识码 ： Ａ
Ｕ
刖
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伴 热输 油管 的传 热特征 ， 结合热平衡 方程 ， 立 了 建 求 解 保温 层经 济厚 度 的 目标 函数 ， 并用 ０ ６ ８法 ．１ 求 其 最优解 。 红 良［ 对 伴热 管道 的传 热效 果进 潘 ｓ ］ 行 了有 限元分 析 ， 其研究 结果表 明 ， 为保证 伴热管 道 的伴 热效 果 ， 在施 工过 程 中保证 伴热 管 和工 应 艺 管 的紧密 接 触 ， 旦伴 热 管和 工艺 管道 间存 在 一 微 小 间隙时 ， 伴热 管 的传 热效果将 大大降低 。 本 文建立 稠油集输 双管伴 热管道轴 向温度计 算 物 理及数 学 模型 ， 并分 析 了保 温 、 热水 流量 、 油 管结蜡 和热水 管结垢对 油管介质 温度分布 和伴热 效 果 的影 响程 度 ， 为伴 热管 道设 计及 运行 管 理提
Gleeble热模拟实验
• Gleeble高温拉伸试验是研 究材料热塑性最常用的方 法。
• 通过Gleeble高温拉伸试验， 可得知材料的高温力学性 能，如不同成分钢种的塑 性温度区间，不同温度下 材料的抗拉强度、屈服强 度，以及其零强度与零塑 性温度，热塑性与温度、 热历程、冷却速率、应变 速率等的关系。
热塑性拉伸试验时，高温力学性能的评定指标主要是断面 收缩率和强度极限。
– 断面收缩率：以试样拉伸前后的断面收缩率Ra作为衡量其高温热
塑性的指标，Ra的计算方法见下式。
Ra=
D02 D12 D02
100%
式中 Ra—断面收缩率，%； D0—试样原始直径，mm； D1—试样拉断后直径，mm。
反馈信号 极性相反 计算机信号
实际温度=程序温度，合成为零
程序温度＞反馈温度→提供变化了的触发脉冲宽度→加宽可 控硅导通角→增加输出电流→加热
冷却
冷却系统：试样与夹具的接触传导、喷水（喷气）急冷装置 。
冷却速率影响因素：试件的材质 、试件的尺寸、夹头材料、
试样的自由跨度。
Gleeble试样夹持装置示意图
机械系统由高速伺服阀控制的液压驱动系统、力传递机械 装置以及力学参数的测量与控制系统所组成。
位移检测计 负载传感器 应变检测计
反馈信号 程序信号
差值放大
控制回路
例：若选择位移检测计的输出为反馈信号，那么试样的位移将随计 算机程序的给定值而变化，也就是说，由于采用了闭环控制系统， 反馈信号将与给定信号不断追随比较直到相等为止。
高温拉伸试验热历程图
• 铃木等人系统地研究了铝 镇静低碳钢的高温塑性变 化曲线，发现了三个低塑
性区，如左图所示。
Ⅰ区（Tm～1200℃）：在高于1300℃时，由于晶界开始初熔导 致塑性陡降，此温度区间塑性的降落与应变速度关系不大；
应用化工技术专业《气固相固定床催化反应器的结构》
二、气固相固定床催化反响器的结构〔一〕绝热式固定床反响器绝热式固定床反响器内部无换热构件，只有一段催化剂床层的称为单段绝热式，有多段催化剂床层的称为多段绝热式。
绝热式反响器结构简单、造价低、反响器内体积可以充分利用，一般用于反响热较小，反响温度允许波动范围较宽的场合。
1. 单段绝热式固定床反响器单段绝热式固定床反响器是在一个中空圆筒的底部放置搁板〔支撑板〕，在搁板上堆积固体催化剂。
反响气体经预热到适当温度后，从圆筒体上部通入，经过气体预分布装置，均匀通过催化剂层进行反响，反响后的气体由下部引出，如图9所示。
这类反响器结构简单，生产能力大。
对于反响热效应不大，反响过程允许温度有较宽变动范围的反响过程，常采用此类反响器。
一个典型的例子是乙苯脱氢制苯乙烯，反响需热140kJ/mol，这是靠参加2.6倍〔质量〕于乙苯的高温水蒸气〔710℃〕来供给的。
乙苯与水蒸气混合后在630℃入催化剂床层，而离床时那么因反响吸收热量而降到565℃。
单段绝热式一般适用于绝热温升较小的反响。
以天然气为原料的大型氨厂中的一氧化碳中〔高〕温变换及低温变换甲烷化反响都采用单段绝热式。
对于热效应较大的反响只要对反响温度不很敏感或是反响速率非常快的过程，有时也使用这种类型的反响器。
例如甲醇在银或铜的催化剂上用空气氧化制甲醛时，虽然反响热很大，但因反响速率很快，那么只用一薄薄的催化剂床层即可，如图10所示。
此一薄层为绝热床层，下段为一列管式换热器。
反响物预热到383K，反响后升温到873~923K，就立即在很高的混合气体线速度下进人冷却器，防止甲醛进一步氧化或分解。
单段绝热式固定床反响器的缺点是反响过程中温度变化较大。
当反响热效应较大而反响速率较慢时，绝热升温必将使反响器内温度的变化超出允许范围。
多段绝热式固定床反响器是为弥补此缺乏而提出的。
2. 多段绝热式固定床反响器多段绝热式固定床反响器中，反响气体通过第一段绝热床反响至一定的温度和转化率时，将反响气体冷却至远离平衡温度曲线的状态，再进行下一段的绝热反响。
周向非均匀热流下吸热管熔盐传热数值研究
第37卷,总第217期2019年9月,第5期《节能技术》ENERGY CONSERVATION TECHNOLOGY Vol.37,Sum.No.217Sep.2019,No.5周向非均匀热流下吸热管熔盐传热数值研究颜建国,羽南峧,郭鹏程,罗兴锜(西安理工大学省部共建西北旱区生态水利国家重点实验室,陕西 西安 710048)摘 要:在塔式太阳能光热发电技术中,非均匀受热吸热管内熔盐流动与传热过程是光-热能量转换的关键环节。
建立了周向非均匀加热的吸热管物理模型,通过Fluent 软件开展数值计算。
采用标准的k -ε,RNG 湍流模型求解三维流动N -S 方程及能量方程,获取吸热管内熔盐传热特性。
结果表明,吸热管周向壁温和努赛尔数呈现明显的非均匀分布特性。
对比了数值结果与经验公式计算结果,建议采用Gnielinski 公式计算周向非均匀加热条件下吸热管内熔盐对流传热。
关键词:对流传热;高温熔盐;非均匀加热;数值计算;吸热器中图分类号:TK513.3 文献标识码:A 文章编号:1002-6339(2019)05-0420-05Numerical Studies on Heat Transfer of Molten Salt under Non -uniformHeat FluxesYAN Jian -guo,YU Nan -jiao,GUO Peng -cheng,LUO X ing -qi(State Key Laboratory of Eco -hydraulics in Northwest Arid Region,X i ’an Universityof Technology,X i ’an 710048,China)Abstract :The convective heat transfer of molten salt flowing in tubes under non -uniform heat fluxes is crucial for the conversion process of solar energy to thermal energy in tower solar thermal power stations.In the present study,a numerical model is set up for molten salt flowing in a circular tube under non -u⁃niform heat fluxes using the Fluent software.The heat transfer characteristics of molten salt are obtained by solving the three dimension N -S equation and energy equation,in which the k -ε,RNG turbulent model is adopted.The results show that the wall temperature and Nu number are both non -uniform at circumferential sections.The numerical results are compared with those using empirical correlations.The Gnielinski correlation is recommended to predict the heat transfer of molten salt under non -uniform heat⁃ing conditions.Key words :convective heat transfer;high temperature molten salt;non -uniform heating;numerical simulation;heat receiver收稿日期 2018-11-23 修订稿日期 2019-05-10基金项目:陕西省教育厅科学研究计划专项项目资助(No.17JK0560);中国博士后科学基金资助项目(No.2018M633546)作者简介:颜建国(1987~),男,博士,讲师,研究方向:多相流传热、太阳能光热利用。
永磁电机三维温度场计算与分析
永磁电机三维温度场计算与分析杨明国;张松【摘要】本文以某型永磁电机为例，建立永磁电机的三维周期对称模型，采用有限体积法，对其在额定功率下的温度场进行了计算。
通过温度场数值计算结果与实测数据对比，验证了所建模型的合理性，为该种永磁电机发热的仿真计算提供了参考依据。
%Based on one permanent magnet motor, a 3D, periodical and symmetrical model is established, where the temperature field under rated power using the FVM (finite volume method) is calculated. By comparison the numerical s,imulation with measurement results, it proves that the established temperature flied model is reasonable, which is a good reference to the temperature field calculation this kind motor【期刊名称】《船电技术》【年(卷),期】2012(032)012【总页数】4页(P8-10,14)【关键词】永磁电机;温度场;流体场;CHT【作者】杨明国;张松【作者单位】海军驻七一二研究所军代室,武汉460064;武汉船用电力推进装置研究所,武汉430064【正文语种】中文【中图分类】TM3510 引言温升是考核永磁电机的一个重要指标[1]。
永磁电机结构复杂，其温度场的准确计算很大程度上取决于冷却系统内冷却介质的流动情况。
目前大多数文献都是采用有限元法，将冷却系统内冷却介质温度场的影响转换为对流换热系数，将其作为边界条件加载到电机温度场计算中[2,4]。
下行式循环流化床反应器气固传热特性研究
3 实验结果及分析 3. 1 颗粒温度的轴向变化规律
如图 2 所示 ,随着气固相并行下流 ,由于气固 相传热 ,新鲜颗粒在入口发展段 (第一 、第二加速 段) 被迅速加热 , 颗粒温度迅速上升 ,颗粒相温度 沿床层轴向的变化曲线较为陡峭 ;在稳定段内 ,颗 粒温度的变化曲线由陡峭渐趋平缓 。在入口发展 段内 ,气固相温差大 ,气固相间的传热推动力较 大 ,加之入口发展段处气固相在轴 、径向的混合较 为剧烈 ,气固相传热快 ,从而使颗粒相温度迅速上 升 。由于气固相间传热及向壁面传热 ,在入口发 展段气相温度下降幅度较大 ,颗粒相温度上升很 快 ,使稳定段内气固相间温差变小 ,且气固相间的 混合也主要是径向混合 ,远没有入口发展段处剧 烈 ,气固相间传热速率较小 ,因而稳定段内颗粒相 温度上升幅度不大 。
在入口发展段内 , W 对 hx 存在两种相反趋势 的影响 : ①W 增大 ,颗粒浓度增大 ,床层空隙率变 小 ,气固相间传热推动力在床层轴向的下降梯度 变大 ,同时颗粒间的团聚趋势加强 ,气体与颗粒间 有效接触减少 ,使得同一轴向截面上气固相传热 系数减小 。 ②W 增大时 ,床层内湍动程度增大 ,传 热边界层变薄 ,传热阻力变小 ,从而改善气固相间 传热 ,使 hx 有增大的趋势 。 ①和 ②两种影响趋势 的大小随着床层操作条件 (如 ug 和 W 等) 的不同 而不同 ,如图 5 (a) 所示 。实验结果表明 , W 和 hx 一样 ,对稳定段内 hx 的影响不是很显著 ,且随着 W 的增大 , hx 呈下降趋势 ,如图 5 ( b) 所示 。其原 因在于稳定段内气固两相滑移速度的变化量趋于 零 ,湍动与混合较弱 ,且由于经历了入口发展段的
主题词 :并流 向下 流化床反应器 气体 固体 传热系数
并流下行式循环流化床反应器 (简称下行床) 是一种新型流化床反应器 , 具有许多提升管反应 器不具备的优点 ,因而有着广泛的工业应用前景 。 特别是在石油加工业 ,下行床被视为催化裂化的 气固超短接触时间提升管反应器的换代装置而被 业界所关注 。
液氮罐内低温氮气的温度场研究
引 言
历 从 零上 温度 下 降 到 一８ ℃ 以 下 的 温 度 过 程 时 ， ０ 部
分 物 质 的结构 会发 生不 可 逆变 化 ； 而另 一些 物 质 的结 构将 会发 生可 逆 变化 ， 质 的性 质 不发 生改 变 。利 用 物
超低 温 一般 泛指 一 ０℃ 以下 的 温度 。 当物 质 经 ８
第 １期
液 氮 罐 内低 温 氮 气 的 温 度 场 研 究
４ ５
这一 特 性 ， 在 超 低 温 条 件 下 对 生 物 体 进 行 长 期 保 可 存， 并在 一定 条件 下 使 其 复 苏 ； 是 使 细 胞 在 超 低 温 或
条件 下 发 生 不 可 逆 的 死 亡 ， 到 治 疗 某 些 疾 病 的 目 达
匀， 且与 冷却 介 质 ： 接接 触 ， 降 温速 度 较 慢 。采 不直 但
用 流动 液氮对 流 换热 的方 式制 冷 ， 被处 理材 料各 部分 温度 分 布均 匀 ， 热 效 果 较 好 ， 是 流 动 的 液 氮会 落 换 但 到被 处 理 的物体 上 ， 导 致 表 面 局 部 温度 分 布 不 均 。 而 在材 料 学 中 ， 出于改 变 材 料 的 力学 性 质 、 小形 变等 减 目的 ， 常 使 用 液 氮对 材 料 进 行 深 冷 处 理 。研 究 常
布 将不 随 时间变 化 ， 或温度 的变化可 以忽 略 。根据 液 氮 罐 的对称 性建 立如 图 １所示 的柱坐 标 系 ， ｈ为 测 量 点 离罐 口的距离 ， 的 内半 径 为 Ｒ 罐 一
液 氮制 冷可 通过 液氮 浸 泡 、 于辐 射传 热 和基 于ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ 基
对 流传 热 ３种方 式制 冷 ， ３种 制 冷方式 各 有其 优 。 这
定容燃烧弹温度场分布的研究
程 的影 响 ， 这无论 对于不 同 的燃 料燃烧 还 是对 新燃 烧 方式 的研 究 都 是 十分 重 要 的口 ］ 。本 文 针对 自行研 制 的定容燃 烧弹 ， 进行加热 过程 的瞬态温度 场分析 ， 立 了该 加热过 程的计 算模 型 。以均 质混合 气作 为研究 介 建
质， 得到 了某一加 热模式 下容弹 内的温度 场分布规 律 ， 现 了定 容 燃烧 弹 内介 质温 度随 时 间变化 过 程 ， 分 展 为 析温度对 燃烧过 程的影 响提供 了基础保 障 。
图 １ 定容燃烧弹的结构剖面图
壁面上 ， 以使 其 比较 均匀地受 热 ， 内部 各点混合 气温度 相对 均匀 。同时加热 器外部 采用硅 酸铝板进行 隔 可 使 热保温 ， 可减少 热量 的散 失 。
收 稿 日期 ：２ １ ０ ０—０ —１ ３ ４
作 者 简 介 ：赵 玉垒 （ ９ ５ ） 男 ， １８ 一 ， 山东 临沂 人 ， 士 研究 生 ， 究方 向为 车 辆 节 能减 排 以及 新 能源 。 硕 研
２ １ 模 型 的 简 化 ．
定 容燃烧 弹加 热过 程 中产生 热传 导 、 对 流 、 辐射 、 力 和变形 等现 象Ｌ 。在解决 实 际问题 中， 热 热 应 ３ ］ 由于边 界 条件 的差异 、 计算 方法 的限制 、 动态 过程 的复 杂性 等原 因 ， 建立容 弹有 限元 分析模 型 时要作一 定 的简化 。 在
热 电偶 、 力 传 感 器 等 。 由 于 内 部 加 热 会 产 生 炽 热 压
热 …
点火 现象 ， 故采 用外加 热 ， 加热 装置选用 中国核 动力
设 计 院 加 热 器 厂 的 ２ｋ 电 阻 丝 电 热 器 。 由 图 １可 Ｗ
温度测点优化在机床主轴组件热特性研究中的应用
Ｘ ７５ Ｈ ５ Ｃ型数控铣床主轴进行 了热特 性分析 ， 达到 了减少 由于这种 特性差异 所 带来的影 响， 简化测量过 程及 便于进 行机床主 轴组件 热特性研究 的 目的。
关键词
机床主轴
温度测 点
热特 性 Ａ
中图法 分类号
Ｔ ２； Ｋ１４
文献标识码
热 在 数 控 机 床 主轴 的 热 特 性 与 热 误 差 及 补 偿 研 间 的差异 影 响 了所 建立 的温度 一 变形 模 型 的精 度 和 究 中 ， 采用 统计 回归 或 神经 网络 方法 可 以获 鲁 棒性 。 得较 高 的预 测 精 度 ， 是 温 度 点 的 布 置 和选 择 是 一 但 个 难 点 。如 果选 择得 太少 ， 能造 成 信 息 的 缺 失 ； 可 如 果 选 择得 太 多 ， 量 的 时 间 和 成 本 就 会 增 加 。 由于 测
１ 主轴动态特性 分析
机 床主 轴模 型如 图 １ 示 。主 轴左端 固定 ， 所 右端
起 机床本 身各 点 的 交 互 作 用 ， 些 温 度 点 存 在 着 很 强 可 自由伸长 。热 量 Ｑ从 主 轴左 端 流 入 ， 始 时 刻 主 有 的相关 性 ， 如果全 都 用 于 建模 ， 时反 而会 影 响 误 差 轴 温度 为常数 。 有
维普资讯
第 ７卷
第２ ２期
２０ ０ ７年 ｌ １月
科
学
技
术
与
工
程
Ｖ０． Ｎｏ ２ ＮＯ ．２ ０ １７ ．２ Ｖ ０７
１７ －８９ ２ ０ ）２ ５ ８ —３ ６ １１ １ （０ ７ ２ －８ ３０
Ｓ ｉｎ ｅ Ｔ ｃ ｎ ｌｇ ｎ ｎ ｉ ｅ ｒｎ ｃｅ ｃ ｅ ｈ ｏｏ ｙ ａ ｄ Ｅ ｇｎ ｅ ｉ ｇ
API670振动、轴向位置温度监测系统
查阅美国劳工部职业安全和卫生管理局：关于石棉、透闪石、直闪石、和阳起石的职业 安全和卫生标准，联邦规则的规定第２９号：第１９１０. １００１节：美国环境保护署关 于石棉的国家放射标准：联邦法规的规定第４０号：第６１.１４０节至第６１.１５６节： 美国环境保护署法规所提出的示踪要求和逐步取缔石棉产品，发表于联邦登记２９４６０号 第５４期，（１９８９.７.１２）。
（ＡＰＩ地址 １２２０Ｌ Ｓtreet，Ｎ、Ｗ，Ｗashington,D.C.20005.
iv
前言
本标准是基于监测系统的制造厂和用户积累的知识和经验而制定的。本标准的目的是提 供一项采购规范，便于石油、化工和燃气工业中振动、轴向位移、轴承温度监测系统的制造、 采购、安装和测试。
本标准的主要目的是制定最低的电机要求。这种范围限定是作为与利益及利害关系相违 背的特许之一。能量守恒是十分有意义的，并且在设备的设计、应用和操作等所有方面都已 变得越来越更加重要。这样，探索改良能量守恒，应该是现阶段制造厂和用户不断追求的。 应充分研究能改善能源利用的可供选择的方法并不断进取。这特别适用于新设备的提出，因 为采购选择的估价越来越取决于总的使用寿命期间的成本而不限于眼前的购买成本，具体的 说，当这样的探索取得能源利用有效性的改善，降低了总的使用期间的成本而不牺牲其安全 性或可靠性，设备的制造商可提议更改这些规定。
内部资料 注意保存 国际国外标准资料第十??集
振动、轴向位置温度监测ห้องสมุดไป่ตู้统
ＡＰＩ标准第６７０号 1993 年 11 月第 3 版
沈阳鼓风机研究所 全国风机标准化技术委员会
《2024年煤体轴向加卸载裂隙分布CT实验研究》范文
《煤体轴向加卸载裂隙分布CT实验研究》篇一一、引言煤体作为一种常见的能源材料，其力学性质和裂隙分布特性对于煤矿安全和高效开采具有重要意义。
随着计算机技术的发展，CT（Computed Tomography）技术被广泛应用于煤体结构的研究中。
本文旨在通过煤体轴向加卸载裂隙分布的CT实验研究，探讨煤体在加卸载过程中的裂隙演化规律，为煤矿安全生产提供理论依据。
二、实验材料与方法1. 实验材料本实验所使用的煤样取自某煤矿，经过处理后得到符合实验要求的煤样。
2. 实验方法采用CT技术对煤体进行轴向加卸载实验，观察并记录煤体在加卸载过程中的裂隙分布情况。
具体步骤如下：（1）将煤样放置在CT扫描仪中，进行初始状态下的扫描，获取煤样的初始结构信息。
（2）对煤样施加轴向压力，进行加载过程，同时进行CT扫描，记录煤体在加载过程中的裂隙分布情况。
（3）卸载过程中，继续进行CT扫描，观察并记录煤体在卸载过程中的裂隙变化情况。
（4）对实验数据进行处理和分析，得出煤体在加卸载过程中的裂隙演化规律。
三、实验结果与分析1. 裂隙分布特征通过CT扫描，我们可以清晰地看到煤体在加卸载过程中的裂隙分布情况。
在加载过程中，煤体内部出现了一些细小的裂隙，随着压力的增大，裂隙逐渐扩展并连通，形成较大的裂隙。
在卸载过程中，部分裂隙会闭合，但仍有部分裂隙保持开放状态。
2. 裂隙演化规律通过对实验数据的处理和分析，我们发现煤体在加卸载过程中的裂隙演化具有一定的规律性。
在加载初期，裂隙主要出现在煤体内部的一些薄弱部位；随着压力的增大，裂隙逐渐扩展并连通，形成较大的裂隙；在卸载过程中，部分裂隙会闭合，但仍有部分裂隙保持开放状态，对煤体的力学性质产生影响。
3. 影响因素分析煤体的裂隙分布和演化受多种因素影响，如煤样的类型、加载速率、温度等。
在本次实验中，我们主要探讨了加载速率对煤体裂隙分布的影响。
实验结果表明，加载速率越大，煤体内部的裂隙越多，且裂隙扩展的速度也越快。
温度表径向和轴向
温度表径向和轴向
温度表是一种测量温度的仪器，可以用于各种不同的应用场景。
温度表分为两种类型：径向温度表和轴向温度表。
径向温度表
径向温度表是一种测量物体表面温度的仪器。
它的工作原理是利用红外线探测器来检测物体表面发出的红外线辐射，然后计算出物体表面的温度。
径向温度表适用于各种不同的应用场景，包括工业自动化、电子设备测试、医学等领域。
径向温度表有许多不同的型号和规格，可以根据不同的应用场景选择适当的型号。
一般来说，径向温度表的测量范围从-50℃到3000℃不等。
在使用径向温度表时，需要注意测量距离和测量角度，否则会影响测量的准确性。
轴向温度表
轴向温度表是一种测量流体内部温度的仪器。
它的工作原理是利用热电偶或热电阻来测量流体内部的温度。
轴向温度表通常由探头和显示器两部分组成，探头贴附在流体管道内部，可以实时测量流体的温度，并将数据传递给显示器。
轴向温度表适用于各种不同的流体管道，包括水、空气、油、气体
等。
它可以用于测量流体的温度变化，以便进行流量控制和温度控制。
轴向温度表有许多不同的型号和规格，可以根据不同的应用场景选择适当的型号。
在使用轴向温度表时，需要注意探头的安装位置和测量范围，否则会影响测量的准确性。
总结
温度表是一种测量温度的重要仪器，可以用于各种不同的应用场景。
径向温度表适用于测量物体表面温度，轴向温度表适用于测量流体内部温度。
在使用温度表时，需要注意选择适当的型号和规格，并注意测量距离、测量角度、探头安装位置等因素，以保证测量的准确性。
碱金属热管轴向传热极限的研究
碱金属热管轴向传热极限的研究碱金属热管是一种利用碱金属液体作为工作介质的热传导设备，可以实现高效的热传递。
在碱金属热管中，热量通过液态碱金属的蒸发和凝结来传递，形成了一种独特的传热机制。
轴向传热极限是指在碱金属热管中，液态碱金属沿管道轴向传热的最大限度。
轴向传热极限的研究对于了解碱金属热管的传热特性，优化热管的设计和应用具有重要意义。
研究表明，碱金属热管的轴向传热极限受到多种因素的影响，包括管道几何形状、工作介质性质、外部热源条件等。
管道几何形状对轴向传热极限有较大影响。
研究发现，碱金属热管的传热性能与管道的形状密切相关。
例如，内径较大的管道可以提高热管的传热能力，而管道长度的增加会降低传热极限。
此外，管道内壁的粗糙度也会影响传热性能，较光滑的内壁可以减小传热阻力，提高传热效率。
碱金属热管的工作介质性质对轴向传热极限也有重要影响。
研究发现，不同种类的碱金属液体具有不同的传热特性。
比如，钠和铯是常用的碱金属液体，它们具有较高的热导率和蒸发潜热，能够实现高效的热传递。
而钾和锂等碱金属液体的热传导性能较差，传热效果相对较低。
因此，在选择工作介质时需要考虑其热传导性能和蒸发潜热等参数。
外部热源条件也会对轴向传热极限产生影响。
外部热源的温度和热功率大小直接影响了热管内部的温度分布和传热效果。
较高的外部热源温度和热功率可以提高热管的传热能力，但同时也会增加热管的热阻，影响传热效率。
因此，在实际应用中需要根据具体情况选择合适的外部热源条件。
碱金属热管轴向传热极限是影响热管传热性能的重要因素之一。
通过对管道几何形状、工作介质性质和外部热源条件的研究，可以优化热管的设计和应用，提高传热效率。
未来的研究可以进一步探索碱金属热管的传热机制，优化热管材料和结构，提高热管的传热能力和稳定性，为热管在航天、能源等领域的应用提供理论和技术支持。
感应法pvt热场结构
感应法pvt热场结构
在半导体材料制备领域，尤其是碳化硅（SiC）单晶生长过程中，PVT法（Physical Vapor Transport, 物理气相传输法）是一种常用的晶体生长技术。
其中的感应加热（Induction Heating）热场结构对于实现高质量、大尺寸晶体生长至关重要。
在PVT法中使用感应加热时，通常会设计一种特殊的加热系统来精确控制温度分布。
这种感应加热系统的热场结构可能包括以下几个关键部分：
1. 感应线圈：这是感应加热的核心部件，通过高频交流电产生交变磁场，进而使坩埚内的物料（如碳化硅粉末和籽晶）感应发热。
线圈的设计会影响到内部热场的均匀性，因此需要根据实际需求进行优化布置，比如采用多匝线圈或者不同匝间距的设计。
2. 坩埚与隔热材料：坩埚用于盛放待生长的原材料，并且要能承受高温以及电磁感应产生的热量。
坩埚材料的选择和其在感应线圈中的位置都会影响到温度梯度的形成。
此外，
为了减少热量损失并保持稳定的热场环境，坩埚周围会包裹高性能的隔热材料。
3. 轴向温度分布调控：通过调整感应线圈与坩埚的距离、改变线圈电流强度或频率等参数，可以有效调节坩埚内轴向和径向的温度分布，这对于晶体生长速率及缺陷控制非常重要。
4. 控制系统：实现精确控制热场的关键还包括一套先进的温度测量与控制系统，确保在生长过程中维持理想的热场条件，从而促进晶体定向生长，并减少位错、杂质等缺陷的生成。
综上所述，感应法PVT热场结构的设计是高度工程化的，需综合考虑多种物理现象和工艺要求，以满足高效、优质地制备半导体材料的目标。
熔体纺丝的运动学和动力学
dvx 0 dx
x＜10mm
形变（细化）区：50-150cm
Ⅱa ： Ⅱb：
dvx 0, d 2vx 0
dx
dx 2
dvx 0, d 2vx 0
dx
dx 2
固化丝条运动区：Vx=K，d=K
喷丝头拉伸比=VL/V0增大，胀大比下降
图 聚合物在等温纺丝条件下的平均轴向分布
拉伸应变速率变化 1一PA6 2一PET 3一聚苯乙烯
能发生大分子结晶 • Ⅲ区中纤维的初生结构继续完成:拉伸形变取向↑；结晶；形
态结构形成 。
5
2.熔体纺丝线上的力平衡及应力分布
（1）熔体纺丝线上的力平衡
分析从喷丝头(x=0)到离喷丝头x处 的一段纺丝线(上脱离体)： FFr（r(xx）)=—F—r(0在)+x=FXs处+F丝i+条F所f-F受g到的流变
7
• 小结
• 丝条的重力和表面张力都很小，可忽略不计，其它三项阻力Ff 、Fi 和贡F献r（。0）随着卷绕速度VL而增大，总张力中主要是空气摩擦阻力的
对于常规熔 纺 ，Fi 和Ff起 是流变力的主 要贡献者。
图 PA66在纺速6600m/min时计算的受力分布
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3.熔体纺丝线上的传热及温度分布
运动丝条和环境介质间的传热: (1)丝条内部(0 < r < R ):传导 (2)从丝条表面到环境介质:主要为对流 传热，还有很小一部分为热辐射。 在纺丝线上有轴向温度场（T-X）
阻力；
Fr（0）——细流在喷丝孔出口处作轴向
拉伸流动时所克服的流变阻力; Fs——纺丝线在纺程中需克服的表面张力； Fi——使纺丝线作轴向加速运动所需克服 图 纺丝线轴向受力示意图
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轴 向温 度 分 布 测量 技 术 研 究
辛 春锁 戴 景 民 ， 小瓦 黄丽 萍 ， 何 ，
（． １ 哈尔滨工业大学 自动检测与过程控制 系统研究所 ， 黑龙江 哈尔滨 １００ ；． ５０ １２ 航天材料及工艺研究所 ， 北京 １０ ７ ） ００ ６
摘
要 ： 了对通 电加热条 件 下 圆棒状 试样 轴 向温度分 布 的快速 测量 ， 为 我们成 功研制 了具 有宽
曲线描 绘等 功能。 关 键词 ： 温度 分布 ； 高温计 ； 一维 扫描 中图分类 号 ：Ｈ １ ． Ｔ ８ １２ 文 献标识 码 ： Ａ
Ｍ ｅ ｓ ｅ ｅ ｔ Ｔｅ ｈ ｉ ｕ ｓ ａ ｃ ｆＬｏ ｇ ｔ ｄ ｎ ｌ ａ ｕｒ ｍ ｎ ｃ ｎ ｑ ｅ Ｒｅ ｅ ｒ ｈ ｏ ｎ ｉｕ ｉ ａ Ｔｅ ｐ ｒ ｔ ｒ ｓ ｒｂ ｔｏ ｍ ｅ ａ ｕ ｅ Ｄｉｔ ｉ ｕ ｉ ｎ
维普资讯
第３ ８卷 第 ３期 ２０ ０ ８年 ３月
激 光 与 红 外
ＬＡＳ ＥＲ ＆ Ｉ ＮＦＲＡＲＥＤ
Ｖｏ ． ８． ． １ ３ Ｎｏ ３ Ｍ ａ ｃ ２ ０８ ｒ ｈ． ０
文 章 编 号 ：０ １５７ （０ ８ ０ －２９０ １０ －０ ８ ２ ０ ）３０ １－４
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温度测 量 范围 的扫 描式 温度计 。该 装置 由常规 的光 纤 比色 温度计 和扫 描式 光学探 头组成 。整 套装置 可测 量 的温度 范 围为 ８０～ ５０ ， 量精 度为 ＜１ ， ０ ３０℃ 测 ％ 温度 最快 响应 时间为 １ｔ ， ０ｘ 扫描 ｓ 视角 为 ４ 。并具 有 光学 瞄准 、 ０， 光纤远传 、Ｓ３ Ｒ ２２外设 接 口、 测试 最 高 温度 数 字显 示和 温度 分 布
ｓ ａ ｐ ｉａ ｅ ｅ ｔ ｒ Ｔ ｅ ｓ ｓｅ ｐ ｒ ｍｅｅ ｓａ ｅ ｔ ａ ａ ｕ ｅ ｅ ｅ ａｕ ｅ ｒ ｎ ｅ ｉ ｆ ｍ ０ ｏ ３ ０ Ｃ； ｃ ｕ ａ ｙ ｉ ｃ ｎ ｏ ｔ ｌ ｄ ｔ ｃｏ ． ｈ ｙ ｔ ｍｓ ａ ａ ｔ ｒ ｒ ｔｍｅ ｓ ｒ ｄ ｔｍｐ ｒ ｔ ｒ ａ ｇ ｓ ｒ ８ ０ ｔ ５ ０￣ ａ ｃ ｒｃ ｓ ｃ ｈ ｏ
１ 引 言
比色 温度计 和 扫描式 光学 探 头 两部 分 组 成 ， 扫描 式 光学 探头 的作用 是 对试 样 表 面 的循 环 光学 扫 描 ， 光 纤 比色温度 计 的作用是 对光 学探 头传递 过来 的红外 能量进 行测 量 ， 而 在 整体 上 实 现对 被 测试 样 表 面 从 温度分 布进 行测量 的功 能 。
Ａｂｓｒ ｃ ：ｎ ｏ ｄ ｒｔ ｅ ｓ ｒ ｈｅ ｔｍｐ ｒ ｔ ｒ ｉｔ ｂ ｔｏ ｆｅｅ ｔｉ ａｌ ａ ｅ ｈｎ ｒｄ ｉ ｘｓ ｑ ｉｋｌ ｗｅ ｓ ｃ ｅ ｓ ｔ ａ ｔ Ｉ ｒ ｅ ｏ ｍ ａ ｕ ｅ ｔ ｅ ｅ ａ ｕ ｅ ｄ ｓｒ ｕ ｉｎ ｏ ｌｃｒｃ ｌｙ ｈｅ ｔ ｄ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｉ ｕ ｃ ｙ． ｕ ｃ ｓ — ｉ ｆ ｌ ｖ ｌｐｅ ｃ ｎ— ｙ ｏ ｔｒｗｉ ｄ ｅ ｕｌ ｄｅ ｅ ｏ ｄ ａ ｓ ａ ｐ ｒ ｍｅｅ ｔ ｗｉｅ ｔｍｐｅ ａｕ ｅ ｒ ｇｅ Ｔｈｅ ｓ ｓｅ ｃ ｎ ｉｔ ｏ ｂ ｒ ｃ ｌｒ ｐ ｒ ｙ ｈ ｒｔ ｒ ａｎ ． ｙ ｔｍ ｏ ｓｓｓ ｆａ ｆ ｅ ｏｏ ｙｏｍｅｅ ｎ ｉ ｔｒａ ｄ ａ