bs5400-7
混凝土的徐变收缩理论
⑤指数函数表达式最有代表性的是老化理论表达式，也
称Dischinger法，假定不同加载龄期的徐变系数——龄期
曲线，可能由通过原点的徐变系数——龄期曲线的垂直平
移而得，即 (t, )
按指数形式可表达为
(t
,
t0
)
(
,
t
0
)
徐变速率
(t, ) (,0)e [1 e (t ) ]
这种表达式是F.Dischinger在1937年首先应用于复杂结 构分析而被称为Dischinger法。
这一定义是由美国ACI209委员会报告所建议的（1982年
版）。在该建议中，混凝土的标准加载龄期 ，对于潮
湿养护的混凝土为7天，对于蒸汽养护的混凝土为1～3天
t 从时刻 开始对混凝土作用单轴向单位应力，在时刻
所产生的总应变通常定义为徐变函数 J (t, ) 。对于上述两
种徐变系数的定义方法，徐变函数可分别表示为
(t, ) a ( ) d (t, ) f (t, )
式中：
a ( )—加载后最初几天产生的不可恢复的变形系数；
d (t, ) ——可恢复的弹性变形系数，或徐弹系数 f (t, ) ——不可恢复的流变系数，或徐塑系数
③Z.P.Bazant提出了由基本徐变和干燥徐变组成的徐变表
达式，称为BP模式，用徐变函数 J (t, , t0 )表示为总应变
徐变、收缩及其影响因素
(1) 徐变与收缩
徐变——当荷载作用在混凝土构件上，试件首先发生 瞬时弹性变形，随后，随时间缓慢地进一步增加变形。这 种缓慢增加的变形称为混凝土的徐变变形。
收缩——在无荷载情况下，混凝土构件随时间缓慢变 形，这种变形称为混凝土的收缩变形。 在实际混凝土结构中，徐变、收缩与温度应变是混杂在
5400调试手册
K 604504en-02 12 K 604504en-02K 604504en-02 34 K 604504en-02K 604504en-02 56 K 604504en-02K 604504en-02 78 K 604504en-02K 604504en-02 9+FU 变频器+MR 机房+NG 电源供应单元+S 井道+T 门2. 总的系统图2.1 电梯控制系统概览图K 604504en-02 112.2 串行或并行元件串行-并行元件2.3 串行和并行接口2.4 带闭环控制系统的同步电机带同步电机的变频器2.5 有机房控制柜控制柜内各元件分布K 604504en-02 13位置名称描述1 基础印板ASIXA 基础模块带控制模块2 有机房控制柜供电有机房电源模块3 制动器制动控制模块4 选项增加的选项模块5 DM236 仅对意大利6 机房墙上电源外部带主开关的电源模块7 RMVE 风扇继电器模块2.6 安全回路安全回路是由24V..52V直流电压供给和控制。
它弥补了安全回路电压由于长距离电缆和氧化开关等造成的损失。
安全回路断开，直流电压是52V！安全回路接触器2.7 井道信息井道信息由下列两个元素组成：·井道绝对值编码信息AGSI·电磁或光电开关KUET元件两侧跨接开关和编码器图K 604504en-02 15齿型带长度[m]+N(附加齿的数量)F[kg](对应力)15 6 324 10 545 19 880 33 15 齿型带涨紧以后，执行下列步骤：·进行测量运行·有必要的话调节”Tacho Factor”转速因素·检查平层精度有必要的话调节一下3．带SMLCD的用户接口3.1MX用户接口上的开关和显示带SMLCD的用户接口图位置名称1 电压供应状态和门触发灯2 安全回路诊断显示灯K 604504en-02 173.2 SMLCD主菜单SLMCD主菜单位置描述1 LON/BIO状态软件下载/冻结闪“%”正在下载软件到LON/BIO结点中“？”需要对LON-或BIO结点冻结闪“？”正进行冻结命令闪“!”冻结没有成功“!”冻结后丢失或出现新的LON/BIO结点空白冻结结束并且LON/BIO结点没有改变2 控制状态(M=有控制,空白=没有控制)3 服务访问状态(如果”*”在闪说明服务访问激活)4 轿厢载重是额定载重的百分之多少5 梯名和梯号位置描述6 驱动状态0 驱动停止+ 驱动加速= 驱动在正常速度_ 驱动在减速F 驱动无效? 状态未知7 轿厢状态= 轿厢在门区并且停止# 轿厢停在门区外向上运行向下运行? 状态未知8 当前楼层所在值（1到n）9 运行控制状态(根据不同的错误情况显示不同的错误运行控制号码)10 显示在失电情况下轿厢在最近楼层的上面还是下面.最近楼层可以看位置8,如果轿厢停在门区，也可以看位置11。
BS5400英国桥梁规范(中文版)
钢桥、混凝土桥及结合桥第六篇钢材及工艺规范1.范围本篇对钢桥施工所用材料、制造工艺、搬运及安装的要求，作出规定。
注：这些规定适合于用作合同的附件。
2.有关文件英国标准在本篇内所指明应行参照的标准的名称，现列在本篇正文之后，附录之前。
3.材料、供有13.1.3 冲击韧性符合冲击韧性要求的钢级，应由工程师指定。
3.1.4 夹层3.1.4.1 钢板在下列部位，其夹层现象应该符合下列规定：（a）翼缘和腹板位于其支承隔板焊缝两侧，宽度各25倍板厚的带状范围内，符合BS 5996：1993的B4级；（b）梁的腹板位于其单侧加劲肋焊缝缝侧，宽度各25倍厚的带状范围内，符合BS 5996：1993的B4级；（c）在表面将接受角隅焊的板材边缘，符合BS 5996：1993的E级；（d）传递拉力的十字形焊接头，其在板厚方向受拉处，在连接焊缝每侧宽度各4倍板厚的带状范围内，符合BS 5996：1993的B4级。
十字型和斜接头处材料在焊缝范围内应无夹层。
3.1.4.3 在工程师指定的其他范围，夹层现象也不应超过BS5996为相应级别所规定的。
3.1.5 标记文件。
/毫米2。
表2的相应标准要求。
则应符合BS4570的规定。
除工程师另予同意，焊接所用的材料和工艺细则应使焊缝金属的屈服强度和抗拉强度都不低于基材相应的最低值。
3.6 轧制的钢销轧制的钢销（包括其用厚钢板制成者），应该视情况分别符合BS970，或设计标准中的43级、50级或55级钢的规定。
3.7 钢铸件和铸钢钢销炭锰钢铸件应符合BS3100的规定。
3.8 钢锻件和锻制钢销钢锻件和锻制钢销应符合BS29的规定，并应具有该标准所列的抗拉强度。
3.9 不锈钢不锈钢应符合BS EN 10088的规定。
正常情况下应为含铬16%－19%、含镍8%－12%的奥氏体钢。
3.10 铸铁4.和表8规除工程师另予同意外，轧制的和制成的构件的各部件的制造允许偏差，都应符合表8的规定（但弯曲翼缘设计半径小于其横联间距的25倍者不在其限）。
体外预应力组合梁桥预应力损失计算
ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｃｈａｎｇｅｓ）ｔｈａｔ
ｃａｕｓｅ
ｔｈｅ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓ ｌｏｓｓ ｏｆ ｓｕｃｈ ｔｙｐｅ ｏｆ
ａｒｅ
ｔｈｅ ｂｒｉｄｇｅｓ ｄｅｒｉｖｅｄ
ｏｎ
ａｒｅ
ｓｕｍｍａｒｉｚｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄｓ
Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ Ｐｒｅｓｔｒｅｓｓ Ｌｏｓｓ ｏｆ Ｅｘｔｅｒｎａｌｌｙ Ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ Ｇｉｒｄｅｒ Ｂｒｉｄｇｅｓ
ＣＡＩ
Ｊｉａｎ—ｊｕｎｌ，ＴＡＯ Ｍｕ－ｘｕａｎ ２，ＮＩＥ Ｊｉａｎ—ｇｕ０２
（１．Ｓｈａｎｄｏｎｇ Ｈｉ－Ｓｐｅｅｄ Ｑｉｎｇｄａｏ Ｈｉｇｈｗａｙ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｑｉｎｇｄａｏ ２６６０６１，Ｃｈｉｎａ；２．Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｓａｆｅｔｙ ａｎｄ Ｄｕｒａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ Ｍｉｎｉｓｔｒｙ ｏｆ Ｅｄｕｃａｔｉｏｎ， Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｔｓｉｎｇｈｕａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｂｅｉｊｉｎｇ １０００８４，Ｃｈｉｎａ）
由材料力学方法可得基本体系中单位力作用下 在点①产生的相对水平位移负，：
乩一』Ｌ鹾¨去＋矗㈣
式中，Ｅ。为钢材弹性模量；Ｉｏｐ和Ａ。。分别为组合截面 换算成等效钢材截面的惯性矩和截面面积；８（ｚ）为 预应力筋距组合截面中和轴的距离；Ｘ为沿梁纵向 的截面位置，见图２；Ｌ为梁的跨度。 以下重点推导鼢的计算方法。混凝土的徐变 作用可采用等效荷载的方法计算，见图３。对沿梁 纵向Ｘ位置处的截面进行分析，假设混凝土板不受 钢梁的约束作用，产生自由徐变△￡。，（ｚ），钢梁截面 位置保持不变，此时需要在混凝土截面上施加轴向 拉力Ｔｃ，（ｚ），作用点在混凝土截面形心。为保证组 合梁截面为平截面且截面轴力平衡，需要对整个组 合截面施加与Ｔｃ，（ｚ）大小相等的压力Ｃ。，（ｚ），作用
国内外常用标准规范目录(结构、道路、桥梁整理)
国内外常用标准规
国标 序号
23
中文名称 《港口道路、堆场铺面设计与施工规范》（JTJ_296-96）
24 《海港总平面设计规范》(JTJ 211- 99)
25 《港口工程初步设计文件编制规定》（JTS-110-4-2008）
26 《水运工程施工图文件编制规定》（JTS110-7-2013）
27 《内河港口工程施工图设计编制办法》
国内外常用标准规范一览表（道路、桥梁、结构等）
中文名称
道路桥梁工程标准规范 路面设计手册 地区低交通量道路设计指南
中文名称 城镇道路标准规范
混凝土结构设计规范
建筑抗震设计规范 沥青路面
英国结构规范
中文名称
第一篇 概述 第二篇 荷载规范 第三篇 钢桥设计实用规范 第四篇 混凝土桥设计实用规范 第五篇 组合桥设计实用规范 第六篇 材料及工艺规范（钢材） 第七篇 材料及工艺规范（混凝土、钢筋） 第八篇 材料及工艺建议（混凝土、钢筋） 第九篇 桥梁支座设计实用规范 第九篇 桥梁支座的材料、制造与安装规范 第十篇 疲劳实用规范
英国道路桥梁设计手册
中文名称 桥梁设计规范 AASHTO路面结构设计指南 钢结构设计规范
美国混凝土结构建筑规范
规范文件 国标\港区道路、堆场等\《港口道路、堆场铺面设 计与施工规范》（JTJ_296-96）.PDF 国标\港区道路、堆场等\《海港总平面设计规范》 (JTJ 211- 99).pdf 国标\港区道路、堆场等\《海港总平面设计规范》 (JTJ 211- 99).pdf 国标\港区道路、堆场等\《水运工程施工图文件编 制规定》（JTS110-7-2013）.pdf 国标\港区道路、堆场等\内河港口工程施工图设计 编制办法.pdf 国标\道路桥梁结构\《市政公用工程设计文件编制 深度规定》(2013年版).pdf 国标\道路桥梁结构\《城市道路工程设计规范》 CJJ37-2012.pdf 国标\道路桥梁结构\《城市桥梁设计规范》CJJ 11-2011 .pdf 国标\道路桥梁结构\《城市道路路线设计规范》 （CJJ 193-2012） .pdf 国标\道路桥梁结构\《城市道路路基设计规范》 （CJJ37-2012）.pdf 国标\道路桥梁结构\《道路交通标志和标线总则》 GB5768.1-2009.pdf 国标\道路桥梁结构\《城镇道路路面设计规范》 CJJ169-2012.pdf 国标\道路桥梁结构\《厂矿道路设计规范》GBJ22 －87.pdf 国标\道路桥梁结构\《建筑地基基础设计规范》 GB_50007-2011.pdf 国标\道路桥梁结构\《城市道路交叉口规划规范》 GB5064-2011.pdf 国标\道路桥梁结构\工程建设标准强制性条文(城 市建设部分).pdf 国标\道路桥梁结构\《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010.pdf
BS 5400-2 1978
Amendments issued since publication Amd. No. 4209 Date of issue March 1983 Comments Indicated by a sideline in the margin
BS 5400-2:1978
Contents
Page Cooperating organizations Inside front cover Foreword vi 1 Scope 1 1.1 Documents comprising this British Standard 1 1.2 Loads and factors specified in this Part of BS 5400 1 1.3 Wind and temperature 1 2 References 1 3 Principles, definitions and symbols 1 3.1 Principles 1 3.2 Definitions 1 3.2.1 loads 1 3.2.2 dead load 1 3.2.3 superimposed dead load 1 3.2.4 live loads 1 3.2.5 adverse and relieving areas and effects 2 3.2.6 total effects 2 3.2.7 dispersal 2 3.2.8 distribution 2 3.2.9 highway carriageway and lanes 2 3.2.10 bridge components 5 3.3 Symbols 5 4 Loads: general 6 4.1 Loads and factors specified 6 4.1.1 Nominal loads 6 4.1.2 Design loads 6 4.1.3 Additional factor jJf3 6 4.1.4 Fatigue loads 6 4.1.5 Deflection and camber 6 4.2 Loads to be considered 6 4.3 Classification of loads 6 4.3.1 Permanent loads 7 4.3.2 Transient loads 7 4.4 Combinations of loads 7 4.4.1 Combination 1 7 4.4.2 Combination 2 7 4.4.3 Combination 3 7 4.4.4 Combination 4 7 4.4.5 Combination 5 7 4.5 Application of loads 7 4.5.1 Selection to cause most adverse effect 7 4.5.2 Removal of superimposed dead load 7 4.5.3 Live load 7 4.5.4 Wind on relieving areas 7 4.6 Overturning 7 4.6.1 Restoring moment 9 4.6.2 Removal of loads 9 4.7 Foundation pressures, sliding on foundations, loads on piles, etc. 9 4.7.1 Design loads to be considered with CP 2004 9
桁架结构桥梁静气动系数试验研究
桁架结构桥梁静气动系数试验研究毛文浩;周志勇【摘要】以岳阳洞庭湖二桥为工程背景,进行了节段模型风洞试验,测得桁架梁静力三分力系数和静力两分力系数;根据风洞试验结果分析了桁架主梁静气动系数变化规律,给出顺桥向风荷载的计算公式;将洞庭湖二桥、四渡河大桥以及北盘江特大桥的静力三分力试验结果与国内外规范进行对比分析,为桁架结构主梁气动系数选取提出建议,完善我国抗风规范中关于桁架桥梁静气动力方面的规定,使其更好地应用到设计中,为桁架桥静风荷载的确定提供参考.【期刊名称】《结构工程师》【年(卷),期】2015(031)001【总页数】9页(P118-126)【关键词】桁架结构主梁;顺桥向风荷载;静气动系数;规范【作者】毛文浩;周志勇【作者单位】同济大学土木工程防灾国家重点实验室,桥梁结构抗风技术交通行业重点实验室,上海200092;同济大学土木工程防灾国家重点实验室,桥梁结构抗风技术交通行业重点实验室,上海200092【正文语种】中文在大跨度桥梁设计中，风荷载往往是控制荷载。
对于大跨度桥梁抗风性能的验算可分为静力和动力验算[1]。
其中，静力验算是以设计风速为依据来计算作用于桥梁结构上的风荷载，按照静力学的检验方法来验算桥梁结构在该风荷载作用下结构的安全性，这就要求我们准确掌握风荷载计算方法及桥梁不同截面形式的气动参数。
桁架和箱形断面是大跨度桥梁常用的两种断面形式。
随着大跨度桥梁的发展，桁架结构形式不断地被应用在大跨度桥梁中。
由于桁架结构自身的特性，在风荷载作用下，桁架结构的静气动特性与普通的实腹式结构有所区别。
特别是对于主桥顺桥向的风荷载的计算，我国《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/T D60-01-2004)[2]中对于非桁架断面，通过考虑主梁上下表面之间的摩擦力来进行计算。
对于桁架断面，除摩擦力外，还存在顺桥向的风阻力。
在结构计算中，对于一般的实腹式截面，主梁上的风荷载可根据规范或风洞试验结果直接作用在截面形心位置，而对于桁架断面，风荷载应均匀施加到各杆件上，且其迎风面和背风面桁架的荷载存在一定的比例关系[3]，因此我国抗风规范[2]引入了遮挡系数。
5R55N-_5R55S-_5R55W
011H 5R55N (Plastic) (0.4” Pickup Tube)........................................................................... 1 99-Up 46011 011H 5R55S (Metal/Plastic) (1.3” Pickup Tube) (Car)......................................................... 1 03-Up 46011B 011H 5R55S/W (Metal/Plastic) (2.4” Pickup Tube) (SUV).................................................... 1 02-Up 46011A
H
46
195
FORD 5R55N, 5R55S, 5R55W
46300W
46010
46010A 46010B
5R55N (99-Up)
Lincoln LS Jaguar X200
5R55W/S (02-Up)
Explorer
ill.
DESCRIPTION
QTY. YEAR
PART NO.
DELUXE KITS (SUPER KITS)
5R55N
5R55N
FORD 5R55N, 5R55S, 5R55W
F
G
Deluxe Kit---------------------------------- 008 Compliance Kit------------------------- 007 Master Kit -------------------------------- 006 Less Steel Kit--------------------------- 004 Overhaul Kit ----------------------------- 002 Bushing Kit ------------------------------- 030 Washer Kit -------------------------------- 200 Bearing Kit ------------------------------- 201 Technical Manual ------------------ 400 Pump Part---------------------------------- 507 Valve Body Parts -------------------- 741 Case Parts ------------------------------- 761 Note: Not all items are available for all transmissions
BS5400与中国公路设计规范中的荷载及荷载组合
ａｄｃ ｌ ｒ Ｊ Ｇ Ｄ ０ ２ ０ ，ａ ｄ ｇｖｓ ｔｅ ｉｅｅｃ ｎ ａ ｎ ｓ． Ｉ ｗｌ ｅ ｈ ｎｅ ｔ ｕ ｄｒｔ ｄ Ｂ ５ ０ ｎ ｕｖ ｔ Ｔ ６ ０ ４） ｎ ｉ ｈ ｉ ｄｆ ｒｎ ｅ ａ ｄ ｓｍｅｅｓ ｔ ｉ ｎ ａ ｃ ｏ ｎ ｅ ａ Ｓ ４ ０ ｅ ｓ（ ｅ ｒ ｌ ｓｎ
文章 编号 ：０ ６—２ ０ （０ ７ １ — ０ ２— ６ １０ １６ ２ ０ ） １ ０ ４ ０
Ｂ ５０ Ｓ４ ０与 中国公 路设 计 规 范 中 的荷 载 及 荷载 组合。
苏 武
（ 中铁五 局 海￣ ＿ 程分公 司 ， 贵 阳 ５ ０ ０ ） ｌ－ － ｒ ５ ０ ３
摘要 ： 究目的： 研 本文重点介绍英 国规范 Ｂ ５ ０ Ｓ４ ０的第二 部分有关荷载及荷载组合 的规定 ， 为采用国产软件进 行Ｂ ｓ规范桥梁设计荷载转换提供荷 载数据 。并 为国 内施 工设计人 员更好地 了解 Ｂ ５０ Ｓ４０规 范 ， 开拓 更为广 阔的国际市场提供帮助。 研究方法 ： 通过介绍和 比较 Ｂ ５ ０ Ｓ４ ０与中国公路桥涵设计规范 ＪＧ Ｄ ０— ０ ４的荷载及荷载组合 ， 出不 Ｔ ６ ２ ０ 找 同之处和相同点 ， 加深对 Ｂ ５ ０ Ｓ ４０规范中荷 载及荷 载组合规定 的认识 。 研究结论 ：Ｓ ４０规范中的 Ｈ Ｂ ５０ Ａ荷载 与 中国公路 规范 中的车道荷 载相 似 ， Ｂ荷载 与车辆荷 载相 似 ；Ｓ Ｈ Ｂ 规范 中 Ｈ Ａ和 Ｈ Ｂ荷载能进行组合 ， 中国公路规范 车道荷载 和车辆荷 载的作用不 能重叠 ； 而 从荷载 的总 的作 用大小来看 ， ｓ Ｂ 规范要偏 于安全 ， 中国规 范要偏 于经 济。 关键词 ： 荷载 ； 恒载 ； 荷载组合 ； 活荷载
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富奇高低温老化温箱参数
全面专业的环境模拟解决方案Test it. Heat it. Cool it.伟思富奇环境试验仪器（太仓）有限公司中国江苏省太仓市常胜路102号凯明科技开发园，邮编 215400电话：+86-512-5344 3110 传真： +86-512-5344 3111邮箱：*************************网址： 销售热线：400-858-2158售后热线：800-828-2663伟思富奇环境试验仪器（太仓）有限公司是德国伟思技术-环境模拟业务单元在泛亚太地区唯一的生产厂家。
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另外，我们也作为总部在中国的代理商，销售和售后德国制造的环境试验箱和工业烘箱。
我们的客户主要分布在汽车、电子、航空航天、新能源、生物、制药等行业。
我们拥有专业的售后团队，为客户提供可靠的售后服务，包括安装、调试和培训。
客户还有机会参加我们在公司培训中心组织的各类培训，并且可以使用我们的温湿度试验箱测试他们产品的可靠性和差异性。
关于我们德国伟思技术伟思技术将环境模拟技术和空气调制技术融为一体。
我们的解决方案在全球范围内广泛用于不同产品的研发、制造和质量管理。
伟思技术的专家遍布全球15个国家的22个服务中心，他们会随时为您提供服务。
崇德集团介绍伟思富奇（太仓）崇德集团是一个国际高科技集团，在全球29个国家拥有8100多名员工。
集团致力于碳技术，环境模拟技术和空气调制技术，金属烧结技术和超声波焊接技术的产品和服务。
2015年集团的营业额已经突破10亿欧元。
中国的生产基地在江苏省太仓市；在北京和上海分别设立分公司；销售和售后联络站包括以下城市：北京，青岛，武汉，长春上海，苏州，无锡成都，重庆，西安广州，深圳热线电话：销售热线：400-858-2158售后热线：800-828-2663伟思富奇（太仓）工厂步入式生产车间一角伟思技术吉森工厂伟思技术巴林根工厂2017年3月，伟思富奇获得了ISO 9001:2015的证书。
连续梁桥的特点
配筋原则及方法：预应力束筋的布置形式，与桥梁结构体系、受力情况、构造式、施工方法都有密切的关系。在其它条件已经确定的情况下，预应力束筋的布置形式应根据结构受力要求确定。对于就地现浇预应力混凝土变截面连续梁桥，应利用梁的形心轴线变化而使束筋曲率不大的布置形式，获得较大偏心距。预应力束筋的有效偏心距是从束筋重心处至梁截面形心轴的距离。
参考文献：
一 姚玲森 ，项海帆，顾安邦 ，桥梁工程（第二版） 人民交通出版社 2010
二JTG D62—2004，公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S]．北京：人民交通出版社，2004
三JTG D60—2004．公路桥涵设计通用规范[S]．北京：人民交通出版社，2004
四 城市道路与桥梁设计规范（汇编）
金湖县高嵇桥位于金湖县金宝河上，跨新建金宝河和老金宝河，连接金宝南路，分为主线及匝道两部分。A1联跨金宝南线，长度120米,为预应力混凝土连续梁桥。
二 、技术标准;
1. 道路等级：三级公路。
2. 设计车速：30km/h。
3. 设计荷载：公路-II级, 人群：3.5kN/m2。
4.桥梁横断面布置：10m ＝0.5m（护栏）+9m（车行道）+0.5m（护栏）。
图1 。计算跨径布置（单位：m）
二．横桥向尺寸拟定
桥梁标准宽度为10m.设置0,5m防护栏。为0.5m+9m+0.5m.具体构造如图。
大跨人行过街天桥利用调谐质量阻尼器的减振设计
大跨人行过街天桥利用调谐质量阻尼器的减振设计摘要：大跨人行过街天桥在行人激励下可能产生过大的竖向振动，从而引起行人的恐慌，并在一定程度上减小桥梁的使用寿命。
本文针对此问题开展研究，以一实际大跨人行过街天桥为例，采用有限元软件，对桥的动力反应进行分析，并提出了调谐质量阻尼器减振方案。
计算结构表明，采用调谐质量阻尼器后，天桥的动力反应能够得到有效降低。
关键词：人行天桥，动力反应，人行荷载，调谐质量阻尼器1. 引言随着城市高速发展和人居环境的不断改善，许多城市的主干道修建了人行过街天桥，以保证交通通畅和过往行人的安全。
这些人行天桥通常跨度比较大（超过40米），结构形式为单跨简支梁，自振频率为2~3 Hz。
而统计结果表明，人步行的频率大约为2Hz左右，因此，当人在天桥上行走时，容易出现共振现象。
这种振动会不仅会在桥梁内部产生损伤从而缩短天桥的使用寿命，而且，振动超过人体的舒适度标准后，还会引起行人的恐慌，影响天桥的正常使用[1-2]。
为避免共振，常规的设计方法是通过改变刚度等方法来调整天桥的自振频率，使其尽量远离行人的步行频率。
但是对于大跨天桥结构，较大幅度的调整其频率是不太经济的。
而结构振动控制方法为解决这个问题提供了一条有效途径[3]。
调频质量阻尼器（Tuned Mass Damper，简称TMD）是一种典型的减振控制装置，在建筑结构的抗震和抗风领域有着广泛的应用。
由于单个TMD的自振频率与结构的受控频率不一致时，TMD的控制效果将会大大降低，为了改善TMD 控制系统的有效性，许多学者对多重调谐质量阻尼器（Multiple Tuned Tuned Dampers，简称MTMD）的减振特性进行研究[4-5]。
本文以沈阳某大跨天桥为算例，对TMD减小人行天桥竖向振动的问题进行研究。
2. 调谐质量阻尼器简介调频质量阻尼器（Tuned Mass Damper，简称TMD）是一种经典的吸振装置，早期被用来减小机器所引起的振动，即人们常称的动力吸振器，70年代以后开始用于建筑结构的动力反应控制。
BS5400规范中大偏心受压短柱极限承载能力计算
Ｌ Ｌ
Ａ ・（ 。 ・ ＿ 一ｄ）一
・ 。 （＿ 一如 ）
（） ２
中， 钢筋混凝 土柱极 限承 载能力 的计 算方 法 ， 进行 了合 理 的简 并
化， 总结 整理如下 。
其 中， 由极 限荷 载组 合 在检 算 截 面产 生 的设 计 轴 向荷 Ⅳ为
采用式 （ ） 式 （ ） １ ， ２ 计算截面抵抗力 、 矩 ， 力 步骤如下所述 ： 场， 面对更加激烈 的竞 争环 境 ， 要求 设计 的产 品更 加安 全 、 经济 、 定 ， Ｎｕ ０ ４・ ・ ｄ ＋ ・ 厶 ・ ＝． ｂ・ Ａ１ ＋ （） １ 合理 ， 同时 ， 也要求设计人员 在熟 练运用 国内规范 的 同时 ， 极 了 积 解 、 习国外规 范。 学 在斯里兰 卡铁路 的初步设 计 中 ， 深入 研究 了 Ｂ ４０ ４规范 Ｓ５０ ．
其应 用，９ ４ １ （ ） １３１９ １９ ，１ ２ ：１．１． ［ ］ 张森文 ， ６ 曹开彬． 计算 结构 动力响应 的状态方程 直接 积分 法 ［ ］ 计算 力学学报 ，０ ０ ２ ： － ． Ｊ． ２ ０ （ ）９ ９ ５６ ［ ］ 张相庭． ７ 结构振动力 学［ ． 海： Ｍ］ 上 同济大 学出版社 ，０ ５ ２０．
载 ； 为 由极 限荷 载组合 在检算 轴产生 的设计 弯矩 ， 包括 初始 的 施工容许误差 ；，， 分别为 当 ｄ 取合 适 的假 定值 时 ， 面 的极 Ｉ Ｍ 、 截
２ 计算 原 理及 假设
２ １ 计 算原 则 和假 设 ．
限轴 向抗力值 和 极 限弯 矩抗 力值 ； 为混 凝土 的立 方体 抗 压 强 根据 Ｂ ４０４中５５３２规定 ， Ｓ５０ － ．．． 柱的截面抵抗力计算假定如下 ： 度 ； ６为截面的宽度 ； 截面假定 的受 压区高度 ， 小值为 ２ ｄ为 最 ｄ； １ 混凝土 的压应 变与钢筋的拉 、 变 ， ） 压应 符合平截 面假定 ； 为受压较强侧钢筋的设计强度值， ／ ｍ ， ＝ ／（ ＋ ／ Ｎｒ ａ ｆ ｆ
中英桥梁设计规范的异同点比较
中英桥梁设计规范的异同点比较周志星(中国市政工程西南设计研究总院有限公司，四川成都610000)【摘要】很多国家以英国规范B S5400系列作为桥梁设计规范，所以研究中英桥梁设计规范的差异对 海 有较大帮助。
文章以斯里兰卡某项目桥梁设计工作为背景，论述了中英两国桥梁设计规范的异同点，可供设计类似项目进行参考。
【关键词】英国规范B S5400;汽车荷载；荷载组合；预应力混凝土桥梁设计【中图分类号】U442.5 +1斯里兰卡某项目设计工作为一个平台式转运站，转运站 采用桥梁架空设计，桥梁结构类型有普通钢 预 桥梁。
本项目设计规范采用的是英国规范B S5400 ，该 共有10篇，本文 的第2篇“荷载规范”4篇“桥梁设计规范”与国标JTGD60 -2015. 桥梁设计 规范》和JTG3362 - 2018《及预 桥涵设计规范》中的 内容进行了比，从材料、活加载及项 、预 计算和限值要求以及构造要求等方面进 。
1材料强度参数!1混凝土标[1]国标)2]规的混凝土抗压强度设计值以及的弹性模 1、2。
表1混凝土抗压强度设计值 MPa 等C30C40C50C60中国规范13 +18.422.426.5英国规范13 +18.022.326.8表2混凝土弹模X104MPa 等C30C40C50C60中国规范 3.00 3.25 3.35 3.60国规2+0 3.10 3.40 3.60从表1、表2 果比可知中国规范规定的混凝土强度以及弹性模 高于英国规范。
!2普通钢筋英国规范规定的普通钢筋等级有三种，是G rade 250；G rade460；Cold reduced steel wire(G rade485)，工程中较 常用的是前。
中国规范规定的普 等级也分为三类五种，分别是HPB300; H RB400, HRBF400, RRB400; HRB500。
普通钢筋抗拉、抗压强度设计值见表3。
从表3 知，虽然 规范规定的 种类不同，但总体上英标B S5400规定的 抗 高于国标的规定。
BS5400荷载与中国规范荷载比较.doc
BS5400与JTG D60汽车荷载的比较摘要 本文通过介绍英国规范BS5400：1988关于汽车荷载的规定，并将其与中国现行《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004的汽车荷载进行比较，分析两者之间的异同，以期为国内设计施工人员利用BS5400规范进行桥梁设计提供依据。
通过对一个标准车道额定荷载、车道布置及荷载组合等方面进行比较分析，总体上BS5400中汽车荷载取值标准高于JTG D60。
关键词 汽车荷载 车道荷载 车道布置 荷载组合1 引言海外桥梁工程设计中常需用到BS5400：1988系列规范，其荷载取值与现行国家相关标准有一定的差异，给设计人员准确应用带来困惑。
BS5400共分10个部分，关于汽车荷载及荷载组合的规定见于BS5400:part2,即第二部分。
本文将BS5400与JTG D60中相关荷载取值规定作比较，分析两者的异同。
2 额定荷载（一个标准车道的荷载标准值）BS5400：part2中的汽车荷载包括HA 荷载和HB 荷载[1]。
额定的HA 荷载由UDL （均布荷载）和KEL （集中荷载）组成，如图1所示。
图1 HA 加载图示UDL 根据加载长度L 的不同分为以下形式： 30L m ≤时30/UDL kN m =；30L m >时0.4751151()/UDL kN m L=，但不小于9/kN m 。
额定的HB 荷载为特殊车辆荷载，为4个轴16个车轮的车载。
一个单位的HB 荷载为每个轮重2.5kN ，每个轴重4×2.5=10kN 。
HB 荷载最小为25个单位，如有确切的依据时可增加到45个单位。
车辆总宽度为3.5m ，总长度按最不利效应分别取10、15、20、25或30m ，其对应的两内轴间隔分别取6、11、16、21或26m 。
HB 荷载的平面和车轮布置如图2所示。
图2 HB 荷载布置图JTG D60[2]公路-I 级车道荷载由均布荷载和集中荷载组成，如图3所示。
BS5400规范中大偏心受压短柱极限承载能力计算
BS 5400规范中大偏心受压短柱极限承载能力计算王青太【摘要】摘要:介绍了BS5400-4∶1990规范中，大偏心受压短柱极限承载能力的计算方法，并对其进行了合理的简化，在满足工程精度要求的同时，使计算更加便捷，值得进一步推广。
【期刊名称】山西建筑【年(卷),期】2011(037)029【总页数】2【关键词】关键词:英国标准，大偏心受压，极限承载能力1 概述随着中国土木工程设计走出国门，进入更加广阔的国际市场，面对更加激烈的竞争环境，要求设计的产品更加安全、经济、合理，同时，也要求设计人员在熟练运用国内规范的同时，积极了解、学习国外规范。
在斯里兰卡铁路的初步设计中，深入研究了BS 5400-4规范中，钢筋混凝土柱极限承载能力的计算方法，并进行了合理的简化，总结整理如下。
2 计算原理及假设2.1 计算原则和假设根据BS5400-4中5.5.3.2规定，柱的截面抵抗力计算假定如下:1)混凝土的压应变与钢筋的拉、压应变，符合平截面假定;2)当桥墩截面为矩形和圆形时，混凝土的应力值按整个受压面积上(0.4×fcu)MPa考虑;在所有情况下，截面最外缘混凝土破坏时的极限压应变值应取0.003 5;3)不考虑混凝土的抗拉强度;4)钢筋的应力值从图1得出，其中，γm取1.15。
2.2 计算公式根据 BS 5400-4∶1990 中 5.5.3.2，5.5.3.3 和 5.5.3.4 条规定，采用式(1)，式(2)计算截面抵抗力、力矩，步骤如下所述:其中，N为由极限荷载组合在检算截面产生的设计轴向荷载;M为由极限荷载组合在检算轴产生的设计弯矩，包括初始的施工容许误差;Nu，Mu分别为当dc 取合适的假定值时，截面的极限轴向抗力值和极限弯矩抗力值;fcu为混凝土的立方体抗压强度;b为截面的宽度;dc为截面假定的受压区高度，最小值为2d';fcy为受压较强侧钢筋的设计强度值，N/mm2，fcy=fy/(γm+fy/2 000);As1'为受压较强侧受压钢筋的面积;fs2为另一侧的钢筋应力值，拉应力取负值;As2为另一侧钢筋的面积，作用如下:受压;不起作用;受拉。
连续梁桥的特点
9.高程系:废黄河高程系统。
10。温度计算:体系升温20℃，体系降温-20℃，主梁上、下缘温差按BS5400取值：
h1=0。15m T1=13。5℃ h1=0。25m T1=—8。4℃
h2=0.25m T2=3.0℃ h2=0.2m T2=-0.53℃
一般来讲，单箱截面整体性好,施工方便,材料用量经济,抗扭刚度大,当桥面宽度不大时可以采用；当桥面宽度较大时，可以采用双箱或多箱截面。双箱或多箱由于增加了腹板，刚度和强度都大幅度提高，但是由于腹板重量的增加抵消了这一优点。
三、预应力混凝土连续梁桥的里面布置：
预应力混凝土连续梁桥的立面布置一般采用不等跨的形式。因为如采用等跨布置,则边跨内力将控制全桥设计，而这样做事是不经济的。一般边跨长度选为中跨跨径的0。5—0。8倍，钢筋混凝土连续梁桥取偏大值是边跨与中跨控制截面内力基本相同.
二方案选定
方案的选定是整个桥梁设计中最重要的环节之一.一个好的方案能够确保整个工程的正确施工，在工程施工过程中,施工方案是直接影响施工质量的关键。也就是说，在施工过程中，对人力与物力、主体与辅助、供应与消耗、生产与储存、专业与协作、使用与维修、空间布置与时间安排等方面进行科学、合理部署的方案,作为建设工程项目施工质量管理的指南…………
(3)其它：①锚具及管道成孔-箱梁纵向预应力钢束锚具采用预应力钢绞线群锚锚具及其配套的设备,管道成孔采用金属波纹管;有关设备与器具应符合国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》(GB/T14370-2000）的规定；②支座采用盆式橡胶支座；③伸缩缝应符合《公路桥梁伸缩装置》GQF—MZL行业标准,伸缩缝宽为温度20℃时安装缝宽，施工单位应根据实际温度进行修正。