D_yn11变压器保护整定计算探讨
配电变压器D_yn11与Y_yn0结线性能比较及应用_张先平
( 1)《民用建筑电气设计规范》 ( JGJ/ T 16 - 92) 中第 4. 3. 3条规定 , 具有下列情况 之一 者 ,宜选用接线为 D, yn11变压器: ①三相不平 衡负荷超过变压器每相额定功率 15% 以上者。 ②需要提高单相短路电流值 ,确保低压单相接 地保护装置动作灵敏度。 ③需要限制三次谐波 含量者。
目前 ,国家标准《三相油浸式电力变压器技
术参数和要求 6, 10kV》 (报批稿 ) 中 , 已将 D, yn11结线变压器 列为系列产品 , 其容量自
50～ 1600kV A。 该类变压 器在制造上并 无困 难 ,沈阳变压器厂、北京变压器厂、保定变压器 厂、上海变压器厂等均有生产。
鉴于上述情况 ,建议在煤炭系统宜优先选 用 D, y n11结线型变压器 ,以取代 Y, y n0结线 变压器。
1997年第 5期
煤矿设计 · 33 ·
弦波时 ,则磁通为平顶波 ,两种结线组别变压器 副边波形分析见表 2。
表 2
变压器结 原边绕组有无 原边激磁 铁芯中磁 感应副边 线级别 3n次谐波通路 电流波形 通 波 形 电压波形
Y, yn0 无 通 路
正弦波
平顶波
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煤矿设计
1997年第 5期
配合治汾工程治理煤矿废水
山西忻州地区煤炭地质勘测设计研究所 印海南
“综合利用 ,化害为利” ,结合治汾工程 ,开 发利用煤矿废水 ,其社会效益和环境效益都很 显著 ,并且具有一定的经济效益。
1 概况
汾河是黄河的主要支流 ,为山西省第一大 河流 ,全长 710km,流经省内中南部地区 ,其流 域面积 39741km2 ,约占全省总面积的 1 /4。 汾 河流域是省内工业集中、农业发达的地区 ,其工 业产值占全省 46% ,农业产值占 64% ,人口占 41% ,全省每年从汾河流域取水 24. 3亿 m3,占 全省水资源利用总量的 46% ,汾河是山西省工 农业生产和人民生活用水的主要来源。
变压器后缀说明D_yn11
D.yn11 是变压器的绕组的结线组别，也算变压器的一个重要参数。
意思是高压侧为三角形接法，低压侧为星形接法，中性点接零。
结线相位为11点（即二次电流相位滞后330度）。
三相配电变压器采用D，yn11结线的优点北极星电力网技术频道作者: 2010-5-20 19:10:58 (阅1195次)所属频道: 电网关键词: 配电变压器结线组目前10kV三相配电变压器广泛采用Y，yno结线（即原表示法的Y／Y0－12结线），以其能提供380V和220V两种电源电压方便了用户。
但是，国际上多数国家的三相配电变压器均采用D，yn11结线（即原表示法的△／Y0—11结线）；它不但保持了输出两种电压的好处，而且具有：①降低谐波电流，改善供电正弦波质量；②零序阻抗小，提高单相短路电流，有利于切除单相接地故障；③三相不平衡负荷情况下能充分利用变压器容量，同时降低变压器损耗等优点。
我国福州、保定、上海等变压器厂已生产D，yn11结线三相配电变压器多年。
为推广使用D，yn11结线配电变压器，现与Y，yno结线配电变压器比较分析如下。
1 改善供电正弦波质量根据变压器空载运行情况，电源电压在原绕组中产生励磁电流，该电流在铁芯中产生磁通并匝链着原绕组和副绕组，在原副绕组中感应电势。
原绕组的感应电势和阻抗压降与电源电压相平衡。
副绕组的感应势在输出端表现为空载电压。
由于变压器的磁化曲线两端弯曲，磁通饱和，所以励磁电流为尖顶波时磁通为正弦波（见图1），而励磁电流为正弦波时磁通为平顶波（见图2）。
我们希望感应电势为正弦波，则必须要有正弦波磁通。
这就要求像图1那样，励磁电流应为尖顶波。
从非正弦波的谐波分析知道，尖顶波中含有三次谐波成分。
对三相变压器来讲，三相尖顶波励磁电流中的三次谐波分量组成零序制相量。
因为三次谐波的频率为150HZ，各相相量间相位差是基波的3倍。
3 ×120°=360°，可见各相相量组成零序制。
(仅供参考)主变压器保护整定计算
主变压器保护整定计算1 主变压器保护1.1 保护配置本文所述变压器，容量在10MV A及以上，电压为35(110)/6.3(10.5)kV，通常是指企业内部总变电所或区域变电所内的变压器。
保护装置配置：差动，过流后备，过负荷，瓦斯，温度。
举例：变压器SF9－25000kV A，35/6.3kV，Yn/D11接线，U k=8%，412.4A/2291A，35kV侧三相短路电流：最大21.5kA，最小17.2kA。
35kV系统中性点经消弧线圈接地；6kV系统不接地，无发电机接入，所供最大电动机4000kW，全压直接起动，起动时间10s。
1.2 保护装置选型及设置原则选用微机型保护装置，保护设置原则如下：∙差动保护与过流后备保护分别设置－分开的微机保护装置和CT；∙差动保护专用保护装置和CT（要求5P20）；∙高压侧过流后备保护(高后备)和过负荷共用一套保护装置和CT （不低于10P10）；∙低压侧过流后备保护（低后备）和过负护共用一套保护装置和CT （不低于10P10）；（注：对于低压侧无电源的终端变电所，低后备可取消）以施赖德保护装置为例：差动保护－T87，过流后备－S40（或S42－带方向保护）。
1.3 整定计算1.3.1 基本设定值a 35kV侧CT一次额定电流I n=600A(二次额定电流I n2=5A)6.3kV侧CT一次额定电流I’n＝3000A(二次额定电流I，‘n2＝5A)b 基本电流I b＝412.4AI’b＝2291Ac 额定初级线电压U np＝35kV额定初级相电压 V np ＝35kV/3 d 额定次级线电压 U ns ＝100V次级零序电压 U nso ＝100/3V e 变压器额定容量 S ＝25MV A f 绕组1额定电压 U n1＝35kV g 绕组2额定电压 U n2＝6.3kV h 绕组1额定电流 I n1＝412.4A i 绕组2额定电流 I n2＝2291A 1.3.2 系统短路数据外部短路时穿越变压器的短路电流：当6kV 侧母线短路时，最大3.974kA ；最小3.798kA （35kV 侧）最大23.33kA ；最小22.3kA （6.3kV 侧）1.3.3保护设定值1） 差动保护87T序号 名称电流 A35kV 6.3kV 1 一、二次侧额定电流I b ，I 'b412.4 2291 2 变压器接线方式 Y∆－113 CT 二次接线方式 Y Y4 CT 一次电流计算值 412.4 22915 CT 一次侧额定值In ，I 'n600 3000 6 CT 变比 120 600 7CT 二次回路额定电流3.437 3.818选用施耐德保护装置T87 a 动作电流I ds 设定 最小动作电流I ds ＝k(2f+∆U+∆m)I n =1.2⨯(2⨯0.1+0.1+0.05)⨯412.4=173.2A=0.29I n考虑返回/动作比(90±5)%，I ds =0.29In/0.85=0.34I n 取I ds =40%In ＝240A (设定范围30%-100%I n )b 计算I d /I t外部短路时出现的最大不平衡电流：I diff ＝(k st k a f+∆U+∆m)I s =(1⨯2.0⨯0.1+0.1+0.05)⨯3974=0.35⨯3974＝1391A外部短路时出现的最大穿透电流：()3974max ==xadjusted tx I IA所以，I d/I t=1391/3974=35%。
D_yn11变压器保护整定计算探讨
《建筑 电 气 》 杂 志２００５ 年 合 订 本 已 经 开 始 发 行， 欢迎读者订阅， 近年合订本尚存少许， 价格见 下表。
年卷 １９９５ １４ １９９６ １５ １９９７ １６ １９９８ １７ １９９９ １８ ２０００ １９
订 价 （元 ／册） １６．００ １８．００ １８．００ １８．００ ２０．００ ２６．００
设为式 （ ３） 。
３ 比较Ｙ， ｙｎ０和Ｄ， ｙｎ１１变压器一、 二次侧短路电流的差别
比较Ｙ， ｙｎ０和Ｄ， ｙｎ１１两种不同连接组别的变
压器一、二次侧短路电流， 得出如下几条结论：
ａ． 低压侧三相 短路时，折算 到高压侧的 穿越超
瞬 变 短 路 电 流 ， Ｄ， ｙｎ１１ 变 压 器 为 Ｉ＂ １ Ｋ３ ＝Ｉ＂ ２ Ｋ３ ／
×Ｋｊ ｘ
Ｄ， ｙｎ１１配电变压器的过电流保护装置的动作
灵敏度计算公式应修改为：
Ｋ
ｍ＝１／
!
!
３
×Ｉ ２ Ｋ３ ｍｉ ｎ
／（ Ｋ×Ｉ ｄ ｚ·ｊ×ｎ ｌ）
×Ｋｊ ｘ
Ｉｄｚ．ｊ— ——继电器整定电流， Ａ；
Ｉ２Ｋ３ｍｉｎ— ——系统在 最小运行方 式下， 变压 器
2005年合订本已开始发行 低压侧三相短路时的稳态短路电流， Ａ； 其余保护整定计算不变。
表达式为： Ｉ＂ １ Ｋ３（２）＝Ｉ＂ ２ Ｋ３（２）／Ｋ 单相短路时有两相为Ｉ＂ １ Ｋ（ 单 ）＝Ｉ＂ ２ Ｋ（ 单 ）／３Ｋ， 另一相 为 Ｉ＂ １ Ｋ（ 单）＝２Ｉ＂ ２ Ｋ（ 单）／３Ｋ 上述各式中： Ｉ＂１Ｋ 是变压器低压侧短路时， 折 算到高压侧的穿越超 瞬变短路 电流； Ｉ＂２Ｋ３ （２、 单 ） 是 变压器低压侧三相、两相、单相的短路电流； Ｋ是
变压器接线组别Y,d11的意思及画法
变压器接线组别Yn d11是什么意思
在变压器的联接组别中“Yn”表示一次侧为星形带中性线的接线，Y表示星形，n表示带中性线；“d”表示二次侧为三角形接线。
“11”表示变压器二次侧的线电压Uab滞后一次侧线电压UAB330度（或超前30度）。
变压器的联接组别的表示方法是：大写字母表示一次侧（或原边）的接线方式，小写字母表示二次侧（或副边）的接线方式。
Y（或y）为星形接线，D（或d）为三角形接线。
数字采用时钟表示法，用来表示一、二次侧线电压的相位关系，一次侧线电压相量作为分针，固定指在时钟12点的位置，二次侧的线电压相量作为时针。
有两种方法可以画向量图
1，变压器接线组别中的“Yn，d11”，其中11就是表示：当一次侧线电压相量作为分针指在时钟12点的位置时，二次侧的线电压相量在时钟的11点位置。
也就是，二次侧的线电压Uab滞后一次侧线电压UAB330度（或超前30度）。
2．变压器接线组别中的“Yn，d11”，其中11就是表示：当一次侧的相电压相量作为分针指在时钟12点的位置时，将二次侧的虚设中性点与一次侧的中性点重合，以中性点为起点的二次虚设相电压，指向时钟11点的位置。
也就是虚设相电压超前一次的相电压30°（2方法是1方法的简化画法）
变压器接线方式有4种基本连接形式：“Y，y”、“D，y”、“Y，d”和“D，d”。
我国只采用“Y，y”和“Y，d”。
由于Y连接时还有带中性线和不带中性线两种，不带中性线则不增加任何符号表示，带中性线则在字母Y后面加字母n表示。
三相配电变压器采用D,yn11结线的优点
Y，yn0和D，yn11变压器能承受不平衡电流差别的原因Y，yn0接线组别的变压器由单相不平衡负荷引起的中性线电流不得超过低压绕组额定电流的25%。
而D，yn11组别的变压器可承受由单相不平衡负荷引起的中性线电流超过低压绕组额定电流的75%，甚至100%。
俺一直只知道有这么回事，但其根本原因不清楚。
请高手给予分析、讲解一下。
Dyn11的变压器高压D接，没有中性点，在负载不平衡时不会引起中性点的漂移，造成三相高电压不平衡。
只能保护高压侧，不会将不平衡电流带入高压侧三相配电变压器采用D，yn11结线的优点目前10kV三相配电变压器广泛采用Y，yno结线（即原表示法的Y／Y0－12结线），以其能提供380V和220V两种电源电压方便了用户。
但是，国际上多数国家的三相配电变压器均采用D，yn11结线（即原表示法的△／Y0—11结线）；它不但保持了输出两种电压的好处，而且具有：①降低谐波电流，改善供电正弦波质量；②零序阻抗小，提高单相短路电流，有利于切除单相接地故障；③三相不平衡负荷情况下能充分利用变压器容量，同时降低变压器损耗等优点。
我国福州、保定、上海等变压器厂已生产D，yn11结线三相配电变压器多年。
为推广使用D，yn11结线配电变压器，现与Y，yno结线配电变压器比较分析如下。
1 改善供电正弦波质量根据变压器空载运行情况，电源电压在原绕组中产生励磁电流，该电流在铁芯中产生磁通并匝链着原绕组和副绕组，在原副绕组中感应电势。
原绕组的感应电势和阻抗压降与电源电压相平衡。
副绕组的感应势在输出端表现为空载电压。
由于变压器的磁化曲线两端弯曲，磁通饱和，所以励磁电流为尖顶波时磁通为正弦波（见图1），而励磁电流为正弦波时磁通为平顶波（见图2）。
我们希望感应电势为正弦波，则必须要有正弦波磁通。
这就要求像图1那样，励磁电流应为尖顶波。
从非正弦波的谐波分析知道，尖顶波中含有三次谐波成分。
对三相变压器来讲，三相尖顶波励磁电流中的三次谐波分量组成零序制相量。
Dyn11结线组别变压器短路电流的计算和应用
D，yn11结线组别变压器短路电流的计算和应用简介：以D，yn11组别S11—1000KV A为例，在10KV母线最大运行方式下，其二次侧三相短路最严重时短路电流值可达27KA以上，要求其配电回路及电气元件均应按不小于30KA进行动稳定和热稳定校验，以便选取其技术参数，才能保证短路情况下安全断开故障电流。
两相短路电流值为24KA以内，小于三相短路电流值，因此以三相校验为准，即可。
单相短路电流值在16KA左右。
考虑其他情况，应以其值进行中性线的动、热稳定性校验。
即中性线应通过20KA校验值，才能保证安全运行和事故状态下其值动、热稳定性过关。
供电系统由于绝缘损坏，操作失误和自然灾害等因素诱发的短路电流，一般比正常电流大几十倍、几百倍，在大的电力系统中甚至可达几万安培或几十万安培。
它对电力系统将造成极大危害，严重时可造成电网瘫痪。
因此，预防短路故障，减少故障范围和减轻故障损失就成供电工作不可或缺的课题。
众所周知：短路电流计算的意义就在于以确切的数据为依据，整定短路装置，选择限制短路电流元件（如电抗器），在满足动稳定性和热稳定性的要求下选择电气元件，确保电力系统既能提供正常负载电流，又能经受短路故障的考验，并能可靠地对正常线路和事故线路实施及时、准确的分合。
为减弱电子设备生产的谐波污染，纺织高新工业园区棉纺项目广泛采用D，yn11组别接线变压器。
现以S11型D，yn11组别1000KVA油浸节能型变压器为例，探究其低压侧短路时，一、二次侧短路电流和影响，具体供电系统和等效电路如下图。
一、变压器T二次侧短路计算：1.K (3)时三相短路计算：⑴根据天津电力设计院提供的2010年前园区1#35KV站10KV 母线在最大运行方式下三相短路电流为7.22KA，所以其短路容量：S Z(3) =U PJ1* I Kmax（3）=1.732*10.5*7.22=131.3（MVA）其系统阻抗X Z：X Z== 1.22（m）⑵线路阻抗X L：X L=X0*L1*=0.08*0.3*0.035（m）⑶变压器T电抗X B：X B===7.2（m）⑷如图K（3）时系统等效电路（b）总阻抗：=++=1.22+0.035+7.2=8.455(m)⑸三相短路电流：==27.31（KA）⑹时二次侧短路容量：=*=*0.4*27.3118.92（MVA）2. K (2)时两相短路计算：当变压器二次侧任意两相间短路，其电流：===*=*27.3123.65（KA）3. K (1)时单相接地短路计算：==15.7（KA）式中=0.4028（m）是经对变压器直流电阻计算得来的，此处不赘述，实际工程计算一般不纳入。
D_yn11联结组配电变压器运行特性的理论分析_黄绍平
D,y n11联结组配电变压器运行特性的理论分析黄绍平(湖南湘潭机电高等专科学校,湘潭411101)摘要:从三次谐波分量的影响和零序等值电路入手,对D,y n11联结组配电变压器的运行特性进行了理论分析,在与Y,y nO联结型式对比的同时,论述了这种变压器所具有的抑制高次谐波的能力、承受不平衡负荷的能力和切除低压侧单相接地短路故障的能力。
叙词:配电变压器 高次谐波 运行特性一、前言在TN和TT系统接地型式的低压电网中,我国过去差不多全采用Y,yn0联结组别的三相变压器作为配电变压器。
国家标准GB1094—79《电力变压器》也把Y,yn0规定为三相双绕组电力变压器5种标准联结组别之一。
近年来,我国一些变压器厂已生产出D,yn11联结组别的配电变压器,典型产品有S9系列、SC L系列、SG系列等,并在工业和民用供配电系统中得到实际使用。
D,y n11和Y,yn0联结组别的6～10/0. 4kV变压器均为三相三柱式变压器。
除前者的高压绕组绝缘强度要求比后者略高一点外,两者在结构上几乎完全一样。
为何仅仅是联结组别的不同(图1)就会造成它们之间的运行性能上很多方面都有明显差异呢?正是由于D,y n11联结组变压器高压绕组采用D联结,使它在相电势波形、发热、抑制高次谐波能力、承受不平衡负荷能力、切除低压侧单相接地短路故障能力等方面的性能优于Y, y n0联结组变压器。
以下对此进行分析。
图1 配电变压器联结组别(a)Y,yn0联结 (b)D,yn11联结二、联结组别对三次谐波分量的影响变压器各电磁物理量中的高次谐波对变压器运行性能有很大影响。
这里我们考察两个来源的高次谐波,一个是变压器非线性特性引起的高次谐波,另一个是低压配电系统“谐波源”传给变压器的高次谐波。
这两个来源的高次谐波,因对时间轴是对称的,不存在直流分量和偶次谐波分量,只存在3n次和6n±1次(n为正整数)谐波分量。
并且5次以上谐波分量数值很小,因而,对变压器运行影响最大的是三次谐波分量。
Y_y_n0_型与D_y_n11_型配电变压器零序电流比较分析
Y,y n0型与D,y n11型配电变压器零序电流比较分析刘肖杰摘 要:通过对Y,y n0型和D,y n11型变压器内零序电流造成不同影响的比较分析,阐述了D,y n11接线变压器供电质量高,承担负载能力强,有利于切断单相接地短路故障的特点,并呼吁建筑设计施工中推广使用D,y n11型配电变压器。
关键词:Y,y n0接线,D,y n11接线变压器,零序电流,比较分析中图分类号:T U852文献标识码:A随着我国向小康社会迈进步伐的加快,人们对低压电网的供电质量要求越来越高。
同时,由于家用电器的普及,电子技术的推广使用,城市乡村负荷的快速增长,一方面单相负荷比例增加,造成低压电网中三相负荷不平衡程度的增加;另一方面低压电网负载的谐波分量显著增大,使由Y,y n0接线的变压器供电的低压电网难以满足要求。
以下就Y,y n0和D,y n11两种接线组别变压器的零序电流的不同影响比较分析,阐明当前推广使用D,y n11配电变压器的可行性和必要性。
在三相变压器中,零序电流能否流通与绕组的连接方式有关,而零序电流的流通直接影响电网的供电质量,Y接法中无法流通零序电流,D接法的三角形接线是闭合回路[1],可以为次级侧感应的零序电流提供通路,下面就这两种接法的变压器由于次级侧中线电流引起的零序电流,画出零序等效电流图(见图1)。
U A0,U B0,U C0:初级零序电压;I a0,I b0,I c0:零序电流;U a0,U b0,U c0:次级零序电压;r1,r2:次级绕组电阻;x1,x2:初级次级绕组漏抗;r m:激磁电阻;xm:激磁电阻;z o:零序阻抗图1 零序等效电流图由等效电路得出如下电磁关系:Y,y n0接线变压器:Z0=Z2+Z m0 U a0=I a0Z0=I a0(Z2+Z m0) I A0=0U A0=-E 0=I a0Z m0D,y n11接线变压器:Z0=Z2+Z1Z m0/(Z1+Z m0)Z2+Z1=Z k U a0=I a0Z kI A0+I a0=I m0 -E m0=I m0Z m0 Z2=r2+j x2 Z m0=r m+j x m通过空载试验和短路试验可以测定激磁电阻和激磁电抗、短路电阻(r k=r1+r 2 r 2=k2r2,k为变压器变比)和短路电抗(x k=x1+x 2 x 2=k2x2)。
D,yn11结线组别变压器短路电流的计算和应用
D，yn11结线组别变压器短路电流的计算和应用作者：张玉起杨连起简介：以D，yn11组别S11—1000KVA为例，在10KV母线最大运行方式下，其二次侧三相短路最严重时短路电流值可达27KA以上，要求其配电回路及电气元件均应按不小于30KA进行动稳定和热稳定校验，以便选取其技术参数，才能保证短路情况下安全断开故障电流。
两相短路电流值为24KA以内，小于三相短路电流值，因此以三相校验为准，即可。
单相短路电流值在16KA左右。
考虑其他情况，应以其值进行中性线的动、热稳定性校验。
即中性线应通过20KA校验值，才能保证安全运行和事故状态下其值动、热稳定性过关。
关键字：D，yn11结线组别变压器短路电流计算应用供电系统由于绝缘损坏，操作失误和自然灾害等因素诱发的短路电流，一般比正常电流大几十倍、几百倍，在大的电力系统中甚至可达几万安培或几十万安培。
它对电力系统将造成极大危害，严重时可造成电网瘫痪。
因此，预防短路故障，减少故障范围和减轻故障损失就成供电工作不可或缺的课题。
众所周知：短路电流计算的意义就在于以确切的数据为依据，整定短路装置，选择限制短路电流元件（如电抗器），在满足动稳定性和热稳定性的要求下选择电气元件，确保电力系统既能提供正常负载电流，又能经受短路故障的考验，并能可靠地对正常线路和事故线路实施及时、准确的分合。
为减弱电子设备生产的谐波污染，纺织高新工业园区棉纺项目广泛采用D，yn11组别接线变压器。
现以S11型D，yn11组别1000KVA 油浸节能型变压器为例，探究其低压侧短路时，一、二次侧短路电流和影响，具体供电系统和等效电路如下图。
一、变压器T二次侧短路计算：1.K (3)时三相短路计算：⑴根据天津电力设计院提供的2010年前园区1#35KV站10KV 母线在最大运行方式下三相短路电流为7.22KA，所以其短路容量：S Z(3) =U PJ1* I Kmax（3）=1.732*10.5*7.22=131.3（MVA）其系统阻抗X Z：X Z== 1.22（m）⑵线路阻抗X L：X L=X0*L1*=0.08*0.3*0.035（m）⑶变压器T电抗X B：X B===7.2（m）⑷如图K（3）时系统等效电路（b）总阻抗：=++=1.22+0.035+7.2=8.455(m)⑸三相短路电流：==27.31（KA）⑹时二次侧短路容量：=*=*0.4*27.3118.92（MVA）2. K (2)时两相短路计算：当变压器二次侧任意两相间短路，其电流：===*=*27.3123.65（KA）3. K (1)时单相接地短路计算：==15.7（KA）式中=0.4028（m）是经对变压器直流电阻计算得来的，此处不赘述，实际工程计算一般不纳入。
D,yn11联接组电力变压器性能特点分析
段晓宏 铁道部第一勘测设计院电化处
摘要通过对Ｄ．ｙｕｌｌ，Ｙ．ｙｎ０联接组电力变压器励硅电流与磁通关系及其不对称运行时 性能特点的分析比较．指出在我国铁路配电系统全面应用Ｄ．ｙｎｌｌ联接组电力变压器是十分 必要和迫切的． 关曩词Ｄ，ｙｎｌｌ联接蛆谐波电流不对称运行对称分量法等值电路零序阻抗中 性点电位偏移
２ Ｄ．ｙｎｌｌ联接组比Ｙ，ｙｎＯ联接组电力变压器零序阻抗小·有利二ｆ：低 压侧单相接地故障的切除。并可减少变压器中性点电位偏移，提高供电 质量。
三相电力变压器Ｉ＿ｌｊ于外施电压的不对称和负载的不对称均可导致二次电压的不对称。依
据对称分量法原理．电流的不对称系统可分解成三个对称系统：正序、负序和零序。楣应地系统
综上所述，Ｄ，Ｙａｈ联接组电力变压器较我们：普通采用的Ｙ，Ｙｏｏ联接组电力变压器有诸多优 点。我国铁路系统随着技术的进步非线性负荷里不断长的趋势，同时铁路系统本身单相负荷 （如机务、车辆检修设备等）相对较多，为提高供电质量，抑制高次谐波，大：々推广采用【），‰。联 接组配电变压器显得尤为必需和迫切。
“＜磊一如）（五十ＺＫ）＋％（乙＋靠）（Ｚｆ＋靠）＋％（乙＋＆）（厶＋靠）
。ｏ
ｕ… ，，ｎ、
当Ｙ．ｙｎＯ联结组变压器低压侧发生单相短路时。仍假定ａ相短路（连接图略）．这时已知
ｚ。＝０；ｚ ｂ＝ｚ。＝ｏｏ；Ｕ，一０ｌＩｂ—Ｉ。一０ 依据对称分量法，＝次电流ｉ．的各序分量为：
１５９
己Ｉｎ。２一专罢ｕ（ｊｎ。＋。＋。Ｉ々丘七十一一Ｉｔｔ］）一 一
１５５
囝二Ｙ．妒Ｏ联接组电刀变压器零序电流等值电路圈 对于Ｄ．ｙｎｌｌ联接组电力变压器其零｝芋电流等值电路见图３。在这种情况下－接成三角形 的一次线圈对零序电流来说是短路电路。忽略零序等值电路中的励磁回路．其零穿阻抗Ｚ＝ Ｚｌ ４－Ｚ：＝ＺＫ，
变压器差动保护整定示例
变压器差动保护整定示例1.差动保护整定范例一：三圈变压器参数如下表：变压器容量Se31500KVA变压器接线方式Yn，y，d11变压器变比Ue110kV/35kV/10kV110kV侧TA变比nTA300/535KV侧TA变比nTA1000/510KV侧TA变比nTA2000/5TA接线外部变换方式一次接线10kV侧双分支调压&DeltaU±8×1.25%电流互感器接线系数Kjx当为Y接线时为1，当为&Delta接线时为区外三相最大短路电流假设为1000A(此值需根据现场情况计算确定) 计算：高压侧二次额定电流中压侧二次额定电流低压侧二次额定电流1)差动门槛=Kre1(Kfzq*Ktx*fi+&DeltaU+&Deltam)IeKre1－可靠系数，取1.3~1.5Kfzq－非周期分量系数，取2Ktx－TA同型系数，同型号时取0.5，不同型号时取1fi－TA最大相对误差，取0.1&DeltaU－改变变压器调压分接头引起的相对误差，取调整范围的一半，即8×1.25%&Deltam－整定匝数与计算匝数不等引起的误差，一般取0.05=Kre1(Kfzq*Ktx*fi+&DeltaU+&Deltam)Ie=1.5(2×0.5×0.1＋8×1.25%＋0.05)=0.375Ie建议取0.4Ie。
2)拐点电流IRT1建议取1.0Ie。
3)比率制动系数选取高压侧为基准计算Iumb.max=(KapKccKer+&DeltaU+&Deltam1＋&Deltam2)××Kjx &DeltaU－改变变压器调压分接头引起的相对误差，取调整范围的一半，即8×1.25%&Deltam1－整定匝数与计算匝数不等引起的误差，取0.05，当为两卷变时取&Deltam1。
电力变压器继电保护整定计算
电力变压器继电保护整定计算在电力系统中，变压器是一种非常重要的电气设备，用于将电能从一个电压等级转换到另一个电压等级。
为了确保变压器的安全运行，通常需要安装一种称为继电保护的装置。
继电保护的主要功能是在变压器发生故障时及时切除故障段的电源，以保护变压器和系统的设备。
在变压器继电保护的整定过程中，需要考虑多个因素，包括变压器的额定容量、变比、短路容量、绕组电阻和电感等参数。
整定计算涉及到设定保护的触发条件、相应的动作时间和动作特性。
以下是一个简单的变压器继电保护整定计算的步骤：1.确定保护范围和继电保护的类型：根据变压器的故障特性和运行要求，选择合适的继电保护类型，例如过流保护、差动保护、热保护等。
2.确定变压器的额定容量和变比：根据变压器的名称牌和设计参数，确定变压器的额定容量和变比。
额定容量通常以单位MVA表示。
3.计算变压器绕组的阻抗：根据变压器的绕组电阻和绕组电感，计算变压器的绕组阻抗。
阻抗通常以百分比形式表示。
4.确定变压器的短路容量：根据变压器的绕组参数和系统短路电流，计算变压器的短路容量。
5.变压器继电保护的调节：根据变压器的特性和运行要求，设定继电保护的触发条件和动作时间。
触发条件可以根据短路电流水平或变压器温度来设定，动作时间可以根据继电保护的需要来设定。
6.判断整定计算结果是否符合保护要求：对整定计算的结果进行验证，确保继电保护的整定参数能够在发生故障时正确地动作，切除故障源。
7.调试和测试：在整定计算完成后，需要进行相应的调试和测试工作，以确保继电保护的正确安装和功能。
需要注意的是，变压器继电保护的整定计算是一个复杂的过程，需要结合实际情况和专业知识进行。
不同的变压器类型和运行要求可能需要应用不同的保护类型和设置参数。
因此，在进行继电保护整定计算时，建议寻求专业人士的指导和支持。
变压器零序电流保护整定计算
变压器零序电流保护整定计算
变压器是电力系统中常见的重要设备，它起着电能变换和传输的关键作用。
在变压器运行过程中，由于各种原因可能会导致零序电流的产生，而这些零序电流可能会对变压器造成损坏，因此需要对变压器的零序电流进行保护。
在进行零序电流保护时，整定计算是至关重要的一环。
首先，整定计算需要考虑的主要因素包括变压器的额定容量、变比、短路阻抗、接地方式等。
通过对这些参数的综合考虑，可以确定变压器零序电流保护的整定值。
其次，整定计算还需要根据实际运行情况和变压器的特性进行调整，以确保零序电流保护的可靠性和灵敏性。
在进行整定计算时，需要注意的是不同类型的变压器可能需要采用不同的整定方法。
例如，对于星形接地变压器和接地变压器，其零序电流保护的整定计算方法也各有不同。
在进行整定计算时，需要充分考虑变压器的接线方式和接地方式，以确定最合适的整定值。
除了考虑变压器本身的特性外，整定计算还需要考虑系统的其他保护装置和保护配合性。
在实际运行中，变压器的零序电流保护可能需要与其他保护装置（如过流保护、差动保护等）进行配合，因此在进行整定计算时，还需要考虑这些配合关系，以确保保护系统的全面性和完整性。
总之，变压器零序电流保护整定计算是确保变压器安全运行的关键环节。
在进行整定计算时，需要充分考虑变压器的特性、系统的其他保护装置和配合关系，以确定最合适的整定值。
只有通过科学合理的整定计算，才能确保变压器的零序电流保护具有可靠性、灵敏性和全面性。
也谈D_yn11配电变压器电流保护的整定计算_王明全
本栏目由福瑞特国际电气（中山）有限公司协办１Ｄ，ｙｎ１１配电变压器电流保护概述１．１根据国家标准《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》（ＧＢ５００６２－９２）（以下简称《９２规范》）规定，４００ｋＶ·Ａ及以上配电变压器要装设电流速断保护、过电流保护及防止低压母线单相接地的电流保护，对可能过负荷的变压器还应装设过负荷保护。
电流速断保护可对变压器绕组部分相间短路起保护作用。
过电流保护是对电流速断保护的补充，也是变压器的主保护，它能对变压器绕组所有的相间短路故障起保护作用。
１．２Ｄ，ｙｎ１１配电变压器高压侧电流互感器通常采用三相星形保护接线或二相星形保护接线。
只要二相星形保护接线的过电流保护灵敏系数校验满足要求，采用二相星形保护接线就是合理的。
但采用三相星形接线时，过电流保护灵敏系数比二相星形接线要大一倍。
２Ｄ，ｙｎ１１配电变压器的电流速断保护２．１电流速断保护的动作电流，为保证其保护的选择性，即保证变压器低压侧发生任何类型短路时电流速断保护均不误动，应按躲过变压器低压侧短路时，流过保护装置的最大电流进行整定。
在电力系统最大运行方式下（此时电力系统阻抗最小），Ｄ，ｙｎ１１变压器低压端发生三相短路时，流过保护装置的电流才是最大电流Ｉ（３）ｄ１·ｍａｘ。
２．２《探讨》一文中谈到，对Ｄ，ｙｎ１１变压器来说，电流速断保护动作电流应躲过电力系统最大运行方式下，变压器低压侧两相短路流过高压侧的穿越超瞬变短路电流是不对的。
Ｄ，ｙｎ１１变压器低压侧发生三相短路，折算到高压侧的短路电流应为Ｉ″１ｋ３＝Ｉ″２ｋ３／ｎＴ，而不应再除以３!。
其中Ｉ″２ｋ３为低压侧三相短路电流值，ｎＴ为变压器变比。
设低压侧三相短路时通过变压器高压侧的短路容量为Ｓｄ１，通过变压器低压侧的短路容量为Ｓｄ２，那么有：Ｓｄ１＝３!Ｉ（３）ｄ１Ｕ１ｅ（１）Ｓｄ２＝３!Ｉ（３）ｄ２Ｕ２ｅ（２）式中：Ｕｅ１、Ｕｅ２———变压器高、低压侧额定线电压；Ｉ（３）ｄ１、Ｉ（３）ｄ２———变压器低压侧三相短路时通过高、低压侧的线电流。
Ynd11与Dyn11变压器短路电流的一种简便分析方法
ＣＺ绕组相反，最后根据前述变压器绕组电流的传变特
性推出 ｙ侧三相绕组电流。最后可以得出 Ｄｙｎ１１变压
器 Ｄ侧两相短路时变压器两侧电流关系：
·
·
·
·
·
·
１）ｙ侧：Ｉａ＝－Ｉｋ／槡３，Ｉｂ＝－Ｉｋ／槡３，Ｉｃ＝２Ｉｋ／槡３；
梁 刚，等：Ｙｎｄ１１与 Ｄｙｎ１１变压器短路电流的一种简便分析方法
２０２１年 ６月
０，根据前述变压器绕组电流的传变特性可推得 Ｄ侧
三相绕组电流，根据 ＫＣＬ定律，可以得出 Ｄ侧相电流，
最后得出 Ｄｙｎ１１变压器 ｙ侧 ａ相接地时变压器两侧电
流关系：
·
··
·
１）ｙ侧：ＩＡ ＝Ｉｋ，ＩＢ ＝ＩＣ ＝０；
··
·
·
·
２）Ｄ侧：Ｉａ＝Ｉｋ／槡３，Ｉｂ＝－Ｉｋ／槡３，Ｉｃ＝０。
３．２ ｙ侧两相短路
方向与其余两相相反，同样本结论适用于 Ｄｙｎ１１变压
器中任意两相相间短路故障。
４ 案例分析
某电站 站 内 ４００Ｖ 负 荷 通 过 Ｄｙｎ１１变 压 器 从 １０ｋＶ母线取电，变压器低压侧 ４００Ｖ负荷的投切通 过电子脱扣器（不具有录波功能）控制。某日，该负荷 所用变压器的 １０ｋＶ馈线保护装置 Ａ相定时限过流保
图 １ 馈线保护装置故障录波图
事后分析发现，该负荷电子脱扣器定值设置过大， 导致了 １０ｋＶ馈线保护装置越级跳闸，扩大了停电范 围，由于故障点距离 １０ｋＶ馈线保护装置安装处较远 （进一步印证了故障时电压变化较小的推断），给故障 的定位和处理造成了一定困难，但通过维护人员快速 准确的分析，很快恢复了对非故障线路负荷的供电，降 低了故障造成的损失。由此可见，熟练掌握简便的变
１）结构 简 单、制 造 成 本 低。 安 全 锁 由 小 车 底 座、 联动机构、锁定装置等部件组成，结构简单，加工及组
浅谈110kV主变微机保护整定计算
浅谈110kV主变微机保护整定计算摘要：整定计算的基本任务就是要对各种继电保护给出整定值，这其中既有整定计算的技巧问题，又有继电保护的配置和选型问题，作为整定计算人员，必须要懂得根据电网和设备需要给出最佳的整定方案。
下面对110kV主变微机保护整定计算进行简单的分析。
关键词：整定计算；主变保护1前言变压器保护一般都有差动保护，高、中、低侧后备保护以及非电量保护。
差动、高后备、中后备、低后备、非电量保护为独立的保护装置，各保护装置有独立的交流采样模块、CPU模块、保护电源、控制电源等；差动保护一般有比率差动，差动速断保护以及一些告警等辅助功能；高压侧后备保护一般配有复压闭锁（方向）过流保护（ⅠⅡ段）、零序电流保护（ⅠⅡ段）、间隙保护（零序过电压、间隙零序电流）、以及过负荷、启动风冷、闭锁调压等辅助功能；中、低压侧后备保护一般均配有复压闭锁（方向）过流保护以及过负荷等辅助功能。
1主变各保护反映的主要故障、保护范围差动反映各侧CT以内的各种故障；高压侧零序电流：反映高压侧线路接地故障，主变内部接地故障；高压侧间隙零序电流、零序过压反映主变过电压的二次保护。
主变产生过压应首先由一次设备（放电间隙、避雷器等）进行保护，当一次保护失效时才有二次保护来动作；高压侧复压过电流主要反映主变及以下的故障，在主变中低压侧有地区小电源的网络中，理论上也反映高压侧母线及线路的故障，但多数情况下高压侧母线及线路的故障时，中低压侧提供的短路电流较小，很多没达到高压侧的复压过电流定值，因此高压侧复压过电流就反映不了高压侧的故障；中压侧复压过电流：主要反映中压侧母线及线路的故障，有时候也反映主变内部及高压侧的故障，同样，也要看中压侧提供的故障电流大小；低压侧复压过电流：基本只反映低压侧母线及线路的故障，低压侧电流完全可以忽略不记；非电量保护：投入跳闸的主要是本体重瓦于有载重瓦，反映的是主变内部故障。
2 主变保护整定计算：算例：某乙变电站降压变压器：YNynd11 31500KVA （110±8×1.25%）/38.5/10.5KV 165.3/472.4/1732.1A 高压侧中性点接地中压侧存在小机组正序阻抗电压：Ud12=10.14% Ud13=18.01% Ud23=6.45%正序阻抗计算：100MVA容量下标幺值高Z1=1/2（Ud12+ Ud13- Ud23）*Sj/Se=1/2（10.14%+ 18.01%- 6.45%）*100/31.5=10.85%*100/31.5=0.3444中Z2=1/2（Ud12+ Ud23- Ud13）*Sj/Se =1/2（10.14%+ 6.45%-18.01%）*100/31.5= -0.71%*100/31.5= -0.0225低Z3=1/2（Ud13+ Ud23- Ud12）*Sj/Se =1/2（18.01%+ 6.45%-10.14%）*100/31.5=7.16%*100/31.5=0.2273CT变比：高：400/5；零序：300/5；间隙零序：100/5中：600/5低：1500/5零序保护Ⅰ段：780A 0″Ⅱ段：300A1.0″相间距离 III段：180A 1.5″III段：110Ω2.7″Ⅳ段：120A 2.5″某110kV甲变电站某110kV乙变电站乙变电站边界限额如下：（地调出具具体定值单）2.1主保护差动保护原理介绍电流速断保护元件本元件是为了在变压器区内严重性故障时快速切除变压器各侧开关，以确保变压器的安全。
城市道路照明单相短路电流的计算和保护选择
城市道路照明单相短路电流的计算和保护选择杨喜云【摘要】This paper expounds the importance of the single-phase( grounding) short-circuit current calculation and protection selection for the road lighting.And through the instance of the single-phase (grounding) short-circuit current calculation and the instance of choosing low-voltage circuit-breakers, this paper introduces the effective protective measures towards the problem of the low-voltage circuit-breaker’s lack of action sensitivity in practical use.%阐述了道路照明单相（接地）短路故障电流计算和保护选择的重要性，并通过单相（接地）短路故障电流计算和低压断路器的选择实例，简单介绍了在实际运用中，针对低压断路器动作灵敏性不足的问题采取的比较有效的保护措施。
【期刊名称】《照明工程学报》【年(卷),期】2015(000)003【总页数】4页(P83-86)【关键词】道路照明;单相短路电流;计算;断路器;保护;保护措施【作者】杨喜云【作者单位】厦门市市政工程管理处，福建厦门 361004【正文语种】中文【中图分类】TM923引言道路照明低压配电系统的主要特点有：配电半径长(一般要几百米，甚至上千米)；用电负荷分散；行人触及的可能性大。
这种系统发生三相或二相短路，一般用熔断器或断路器即可自动切断电源。
但对单相(接地)短路故障，由于线路较长，故障电流较小，常规的保护装置就无法切断或无法很快的切断故障线路，行人一旦接触，发生电击的危险就很大。
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×
Ｋ） ，
另有一相则为Ｉ＂
１ Ｋ２＝２×Ｉ＂
２ Ｋ２
／（
!
!
３
×Ｋ）
，设此式
为式 （ １） ， 式中符号意义同上。两相短路电流与
三相短路电流之间 的关系为Ｉ＂
２ Ｋ２
＝
!
!
３
２
×Ｉ＂ ２ Ｋ３， 设
为式 （ ２） 。
变压器的变比。
将 式 （ ２） 代 入 式 （ １） ， 得 出Ｄ， ｙｎ１１变 压 器
《建筑 电 气 》 杂 志２００５ 年 合 订 本 已 经 开 始 发 行， 欢迎读者订阅， 近年合订本尚存少许， 价格见 下表。
年卷 １９９５ １４ １９９６ １５ １９９７ １６ １９９８ １７ １９９９ １８ ２０００ １９
订 价 （元 ／册） １６．００ １８．００ １８．００ １８．００ ２０．００ ２６．００
×Ｋｊ ｘ
Ｄ， ｙｎ１１配电变压器的过电流保护装置的动作
灵敏度计算公式应修改为：
Ｋ
ｍ＝１／
!
!
３
×Ｉ ２ Ｋ３ ｍｉ ｎ
／（ Ｋ×Ｉ ｄ ｚ·ｊ×ｎ ｌ）
×Ｋｊ ｘ
Ｉｄｚ．ｊ— ——继电器整定电流， Ａ；
Ｉ２Ｋ３ｍｉｎ— ——系统在 最小运行方 式下， 变压 器
2005年合订本已开始发行 低压侧三相短路时的稳态短路电流， Ａ； 其余保护整定计算不变。
器，
低压侧三相短路时，折算到高压侧的穿越超瞬变短路电流为Ｉ ＂１Ｋ３ ＝Ｉ ＂２Ｋ３
／（
!
!
３
×Ｋ）
。其１０
ｋＶ侧 电 流 速 断
保护整定计算公式应改为Ｉ ｄｚ·ｊ ＝ＫＫ×Ｋｊｘ×Ｉ ＂２Ｋ３ｍａｘ ／（ Ｋ×ｎｌ） 。配电变压器低压侧短路时， 稳态 短 路 电 流 等 于 超 瞬
变短路电流，
其 过 电 流 保 护 装 置 的 动 作 灵 敏 度 的 计 算 公 式 应 改 为Ｋｍ＝Ｉ２Ｋ３ｍｉｎ／（
电流也就不同。绕组连接组别不同的变压器， 保 自该手册。
护整定计算的取 值也就不同 。以下就Ｙ， ｙｎ０与Ｄ， ｙｎ１１变压器， 二次侧短路时， 折算到高压侧的穿越 短路电流的差别及保护整定计算的差别， 谈谈我
２ Ｄ， ｙｎ１１ 变压器一、二次侧短路 电流的关系
们的看法。请各位读者多批评、指导。
由于Ｄ， ｙｎ１１接线组别的三相电力变压器运行
公式摘自中国航空工业规划设计研究院等编 以三相短路电流表示的低压侧两相短路， 折算到
写的 《工业与民用配电设计手册》第二 版， 第１１７ 高 压 侧 穿 越 超 瞬 变 短 路 电 流 的 形 式Ｉ＂ １ Ｋ２＝Ｉ＂ ２ Ｋ３ ／Ｋ，
##############################################
Ｉ ｄ ｚ·ｊ＝Ｋｋ×Ｋｊ ｘ×Ｉ＂ １ Ｋ２ｍａｘ ／ｎｌ＝Ｋｋ×Ｋｊ ｘ×Ｉ＂ ２ Ｋ３ｍａｘ ／（ Ｋ×ｎｌ） 式中： Ｋｋ— ——可靠系数；
Ｋｊｘ— — — 接 线 系 数 ； Ｉ＂ １ Ｋ２ｍａｘ— ——系统在最大运行方式下， 变压器 低压侧两相短路时， 流过保护装置的超瞬变短路
电流， Ａ；
时，折算到高压侧的穿越超瞬变短路电流为： Ｉ＂ １ Ｋ３＝
Ｉ＂ ２ Ｋ３ ／（
!
!
３
×Ｋ） ；
单 相 对 地 短 路 时 为 Ｉ＂ １ ＫＮ＝Ｉ＂ ２ ＫＮ ／
（
!
!
３
×Ｋ）
；
低压侧两相短路时，
折算到高压侧的
穿 越 超 瞬 变 短 路 电 流 有 两 相 为Ｉ＂ １ Ｋ２＝Ｉ＂ ２ Ｋ２ ／（
!
!
３
Ｉ＂
１ Ｋ２ｍａｘ＝Ｉ＂
２
Ｋ
３ｍａｘ
／Ｋ＝
!
!
３
×Ｉ＂
。 １ Ｋ３ｍａｘ
Ｙ， ｙｎ０ 配 电 变 压 器 建筑电气
建筑电气建筑电气的电流速断保护装
置的动作电流公式为：
Ｉ ｄ ｚ·ｊ＝Ｋｋ×Ｋｊ ｘ×Ｉ＂ ２ Ｋ３ｍａｘ ／（ Ｋ×ｎｌ） 根据以上比较认为， Ｄ， ｙｎ１１配电变压器的电
流速断保护装置的动作电流公式应修改为：
Ｉ＂ １ Ｋ３ｍａｘ＝Ｉ＂ ２ Ｋ３ｍａｘ ／Ｋ相 比 ， 短 路 电 流 数 值 相 同 ， 但 其 意义不同。
４ Ｄ， ｙｎ１１变压器保护整定计算
由于Ｙ， ｙｎ０和Ｄ， ｙｎ１１变压器一、二次侧短路
电流， 有以上几个方面的不同， 中国航空工业规
划设计研究院等编写的《工业与民用配电设计手
册》第二版中， 所列的“电力变压器的电流保护
年卷 ２００１ ２０ ２００２ ２１ ２００３ ２２ ２００４ ２３ ２００５ ２４
订 价 （元 ／册） ２６．００ ２６．００ ３８．００ ３８．００ ３８．００
注 ： １．上 述 价 格 已 含 邮 费 。 ２．书 款 通 过邮 局 直 汇 我 社 ， 务 请 注 明 所 购 刊 期 、 份 数、收件人、详细地址及邮编等。 （本 社 启 ）
校验， 对Ｄ， ｙｎ１１变压器来说， 就是电力系统最小
运行方式下， 低压侧三相短路时， 折算到高压侧
的穿越超瞬变短路电流最小的情况去校验。
Ｙ， ｙｎ０配 电 变 压 器 的 过 电 流 保 护 装 置 的 动 作
灵敏度计算公式为：
Ｋ
ｍ＝
!
!
３
／２×Ｉ ２ Ｋ３ ｍｉ ｎ
／（ Ｋ×Ｉ ｄ ｚ·ｊ×ｎ ｌ）
１ 建筑电气 ２００６ 年第 期
Ｄ，ｙｎ １ １ 变压器保护
整定计算探讨
摘 要 Ｄ， ｙｎ１１ 变 压 器 低
压 侧 两 相 短 路 时 ， 折 算 到 高 压 侧 □ 彭金能 段广澍 （ 中山火炬开发区电气安装工程有限公司 ５２８４３７） 的穿越超瞬变短路电流有一相为
Ｉ ＂１Ｋ２ ＝Ｉ＂２Ｋ３ ／Ｋ； 对 Ｄ， ｙｎ１１ 变 压
１ Ｙ， ｙｎ０ 变压器一、二次侧短路 电流的关系
中 有 一 定 优 点 ， 所 以 我 国 从 上 世 纪８０年 代 后 期 推 广 应 用Ｄ， ｙｎ１１接 线 组 别 的 三 相 配 电 变 压 器 。１０／ ０．４ ｋＶ的Ｄ， ｙｎ１１用户 配电变压器 低压侧三相 短路
１０／０．４ ｋＶ的 Ｙ， ｙｎ０用户配电变压器， 低压侧 三相、两相短路时，折算到高压侧的穿越超瞬变短路 电流， 均为低压侧短路电流除以变压器的变比。
!
!
３
×Ｋ×Ｉ ｄｚ·ｊ×ｎｌ） Ｋｊｘ。
关键词 Ｄ， ｙｎ１１变压器 短路电流 保护整定
由 于 变 压 器 一 、 二 次 侧 绕 组 连 接 组 别 不 同 ， 页 ， 表４－ ２３“变 压 器 低 压 侧 短 路 时 折 算 到 高 压 侧
变 压 器 二 次 侧 短 路 时 ， 折 算 到 高 压 侧 的 穿 越 短 路 穿越电流的换算关系表”。以下各公式、数据均摘
Ｄ，Ｙｎ１１ 变压器保护整定计算探讨 （ 彭金能 段广澍）
（ ２１ ） ２１
Ｉ＂ ２ Ｋ３ｍａｘ— ——系统在最大运行方式下， 变压器 低压侧三相短路的超瞬变短路电流， Ａ；
ｎｌ— 电 流 互 感 器 变 比 ； Ｋ—变压器变比。
ｂ． 变 压 器 过 电 流 保 护 装 置 的 灵 敏 系 数 ， 是 按
电力系统最小运行方式下， 用低压侧最小短路电
流， 流过高压侧 （ 保护安装处） 的稳态短路电流
短路时，折算到高压侧的穿越超瞬变短路电流大
!
!
３
倍。
ｄ． Ｄ， ｙｎ１１ 用 户 配 电 变 压 器 低 压 侧 两 相 短 路
时，其中有一相折算到高压侧的穿越超瞬变电流
Ｉ＂ １ Ｋ２ｍａｘ＝Ｉ＂ ２ Ｋ３ｍａｘ ／Ｋ， 与Ｙ， ｙｎ０用 户 配 电 变 压 器 低 压 侧三相短路时，折算到高压侧的穿越超瞬变电流，
表达式为： Ｉ＂ １ Ｋ３（２）＝Ｉ＂ ２ Ｋ３（２）／Ｋ 单相短路时有两相为Ｉ＂ １ Ｋ（ 单 ）＝Ｉ＂ ２ Ｋ（ 单 ）／３Ｋ， 另一相 为 Ｉ＂ １ Ｋ（ 单）＝２Ｉ＂ ２ Ｋ（ 单）／３Ｋ 上述各式中： Ｉ＂１Ｋ 是变压器低压侧短路时， 折 算到高压侧的穿越超 瞬变短路 电流； Ｉ＂２Ｋ３ （２、 单 ） 是 变压器低压侧三相、两相、单相的短路电流； Ｋ是
设为式 （ ３） 。
３ 比较Ｙ， ｙｎ０和Ｄ， ｙｎ１１变压器一、 二次侧短路电流的差别
比较Ｙ， ｙｎ０和Ｄ， ｙｎ１１两种不同连接组别的变
压器一、二次侧短路电流， 得出如下几条结论：
ａ． 低压侧三相 短路时，折算 到高压侧的 穿越超
瞬 变 短 路 电 流 ， Ｄ， ｙｎ１１ 变 压 器 为 Ｉ＂ １ Ｋ３ ＝Ｉ＂ ２ Ｋ３ ／
（
!
!３ຫໍສະໝຸດ ×Ｋ） ；Ｙ，ｙｎ０变压器为Ｉ＂ １ Ｋ３＝Ｉ＂ ２ Ｋ３／Ｋ，
Ｄ，
ｙｎ１１
变压器比Ｙ，
ｙｎ０变
压
器
小
!
!
３
倍。
ｂ． 式 （３） Ｉ＂ １ Ｋ２＝Ｉ＂ ２ Ｋ３ ／Ｋ， 说 明 Ｄ， ｙｎ１１ 配 电 变 压器低压侧两相短路时， 折算到高压侧的穿越超
瞬变短路电流， 有一相等于变压器低压侧三相短
供电部门的同意下， 也适用于其他行业如高级公寓、
该产品的功能已基本满足了学生公寓的管理和
现代化住宅、企事业单位的集体宿舍、智能小区等 使用要求， 但在其他领域应用时， 对于大功率用户
领域。
的使用产品还有待开发。
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Ｄ，Ｙｎ１１ 变压器保护整定计算探讨 （ 彭金能 段广澍）
供电与配电专栏 本栏目由福瑞特国际电气（ 中山） 有限公司协办
整定计算”， 有部分不适用于Ｄ， ｙｎ１１变压器。
ａ． 变压器电流速断保护装置的动作电流， 应
躲过电力系统最大运行方式下， 低压侧短路时，