系杆拱桥计算书
钢管混凝土系杆拱桥吊杆施工张拉力计算
分 析每 次拆 除一 个 施工 段 对 剩 余 结构 的影 响 ， 一 在
个 阶段 内分 析得 到 的结 构 位 移 、 内力 状 态便 是 该 阶
段 结构 施 工 的理 想 状 态 。文 献 ［ ］ 用 了倒 拆 计 １ 采 算， 得到 了不错 的效果 。必 须注意 的是 ， 由于系杆拱
吊杆 是分批 逐根 张拉 的 ， 间伴 随着结 构 的改变 、 期 系
能不满 足设 计要求 ， 就必 须对 吊杆力 进一 步调整 ， 这 这 是十分 繁琐 的事 。 因此 ， 据 施 工 阶段 吊杆 张 拉 根 顺 序 ， 定施 工 中 吊杆 的张 拉控制 力 ， 每 阶段 吊杆 确 使
施 工张拉 完毕 后 ， 所有 吊杆均 达到设 计值 ， 吊杆不 且
可通 过 系梁 内预应 力 平 衡 ， 一 种 自平 衡 体 系 。 由 是 于其 三部分 之 间相互 制约 、 存关 系 ， 依 各部件 在施 工
桥 常采 用预应 力 混凝 土 刚 性 系 梁 ， 主梁 一 般 采用 其
预制 拼装 或现 浇 的施 工 方 法 ， 般是 在 支 架 上 现浇 一
梁支 承体 系的变化 及 内力 的重分 布 。前 期张 拉 的 吊 杆柬 力影 响后期 吊 杆 张拉 的束 力 ， 而后 期 张 拉 吊杆
亦对 前期施 工 的吊杆 的索力 有直 接的影 。如 果事先
要 】钢 管 混 凝 土 系 杆 拱 桥 属 于空 间 内部 超 静 定 结 构 ， 于 吊 杆 存 在 使 得 设 计 、 工 控 制 变 得 比 较 复 杂 ， 由 施
拱桥计算书
设计计算书一、设计资料（一）设计标准设计荷载：汽车-20级，挂车-100，人群荷载3KN/m2 净跨径：L0=16m净矢高：f0=2.28m桥面净宽：净6.5+2*（0.25+1.5m人行道）(二)材料及其数据拱顶填土厚度h d=0.5m,γ3=22KN/m3拱腔填料单位重γ=20KN/m3腹孔结构材料单位重γ2=24KN/m3主拱圈用10号砂浆砌号60块石,γ1=24KN/m3,极限抗压强度R j a=9.0MP a,弹性模量E＝800R a j。
(三)计算依据1、交通部部标准《公路桥涵设计通用规范（JTJ021-89）》，人民交通出版社，1989年。
2、交通部部标准《公路砖石及混凝土桥涵设计规范（JTJ022-85）》，人民交通出版社，1985年。
3、《公路设计手册-拱桥》（上、下册），人民交通出版社，1994年。
4、《公路设计手册-基本资料》，人民交通出版社，1993年。
二、上部结构计算（一）主拱圈1、主拱圈采用矩形横截面，其宽度b0＝10.0m,主拱圈厚度d=mkl01/3=6*1.2*16001/3=84.2cm,取d=85cm。
假定m=1.988,相应的y1/4/f=0.225,查《拱桥》附表（Ⅲ）-20（9）得Ψj=33003′32″,sinΨj=0.54551, cosΨj=0.83811 2、主拱圈的计算跨径和矢高L=l0+dsinΨj=16+0.85*0.54551=16.4637mf=f0+d/2-dcosΨ/2=2.28+0.85/2-0.85*0.83811/2=2.3488j3、主拱圈截面坐标将拱中性轴沿跨径24等分，每等分长Δl=l/24=0.6860m,每等分点拱轴线的纵坐标y1=[《拱桥》（上册）表（Ⅲ）-1值]f,相应拱背曲面的坐标y′1=y1-y上/cosΨ,拱腹曲面相应点的坐标y″1=y1+y下/cosΨ,具体位置见图1-1，具体数值见表1-1。
主拱圈截面计算表表1-1(二)拱上结构1、主拱圈拱上每侧对称布置截面高度d′＝0.25m的石砌等截面圆弧线腹拱圈，其净跨径l′＝1.5m,净矢高f′＝0.3m,净矢跨比为1/5。
某跨度150m的下承式钢管砼系杆拱桥拱肋吊装和扣索索力计算
某跨度150ｍ的下承式钢管砼系杆拱桥拱肋吊装和扣索索力计算鉴定文件X X X大桥综合施工技术拱肋吊装和扣索索力计算项目完成单位：拱肋吊装和扣索索力计算1．工程概况XX大桥横跨广深、广九电气化高速铁路及深圳火车北站站场共29股轨道，全长386.37m，其主桥为跨度150m（净跨148m）的下承式钢管砼系杆拱桥，矢跨比为1/4.5，拱轴系数为1.167，拱顶距地面高约43m。
主拱结构为两片四肢格构桁式截面，高3.0m，宽2.0m。
每段拱肋四根弦管设对接内衬套，合拢段的弦管中设有可移式内衬套，每片拱肋分7段悬拼，最大吊重约37t，两片拱肋的横向中心线距离18.5m，桥面为预应力钢—砼叠合板组合梁结构,宽23.5m。
为安全、优质、快速的安装主拱肋，经过优化比选，施工上采用缆索吊机和扣索的方案进行空中无支架悬拼拼装。
2．施工工艺流程根据现场情况并考虑操作简便，经过反复论证，本桥决定采用单肋悬拼合拢的方法。
即完成7段拱肋的安装合拢后，移动索鞍再安装另七段拱肋，两片拱肋全部合拢后最后安装中间风构。
单肋合拢采用每上一段即进行接头焊接（拱脚段最后才焊接），其施工工艺流程图(图1)如下：3．拱肋悬拼施工3.1各分段长度及质量另：第一、二段扣点装置重8KN，第三段扣点装置重10KN，各大段接头处的吊蓝等施工荷载考虑12KN。
3.2拱脚铰支的安装在拱肋悬拼过程中，为调整线型，拱脚段及预埋钢板要预先设置铰支，本桥的铰支型式如下图：通过扣索的张拉、松放、调整标高，轴线调整及横向稳定是通过侧缆风来完成。
3.3各大段的联接根据设计，各大段的接头先采用16棵M24A的螺栓联接，然后待标高、轴线调整到位后，即进行接头环缝的焊接，最后在每根主管外用4块δ=12mm的钢围板进行接头处的外包施焊固结，然后才安装下一段。
3.4合拢段的安装合拢段设计长度为22m，为保证能够快速、顺利的进行合拢，本段在工厂制作时，两边端头比设计各加长50cm，以待准确测量实际合拢段的长度后在现场进行划线，切割余量，然后进行合拢。
钢管混凝土系杆拱空间结构计算书
钢管混凝土系杆拱空间结构计算书一、设计依据1、交通部部颁《公路工程技术标准》(JTG B01-2021)；2、交通部部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2021)；3、交通部部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2021)；4、交通部部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85)；5、交通部部颁《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-89)；6、交通部部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)； 7、交通部部颁《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2021)； 8、中国工程建设标准化协会标准《钢管混凝土结构设计与施工规程》(CECS-28:90)；9、建设部部颁《钢结构设计规范》（GB50017-2021）； 10、Dr.Bridge系统--<>V3.1版； 11、Midas Civil 6.7.1空间有限元分析软件二、技术指标1、路线等级：高速公路，按双向6车道计算；2、计算行车速度100公里/小时；3、半幅桥面宽度：0.5米(护栏)+11.5米（行车道）+0.5米(护栏)=12.50米；5、设计荷载：公路-Ⅰ级；6、结构重要性系数：1.1；7、桥孔布置：跨径60米系杆拱桥；8、桥面采用单向横坡2%（由横梁倾斜形成）； 9、护栏类别：采用三横梁护栏，护栏底座宽50厘米三、材料参数1、混凝土：a、系梁采用C50混凝土：轴心抗压标准强度fck=32.4Mpa，抗拉标准强度ftk=2.65Mpa 弹性模量Ec=3.45×104Mpa。
容重2.6t/m3；b、沥青混凝土铺装8厘米，按9厘米计入受力，容重2.3t/m3；c、整体化混凝土采用10厘米C50混凝土，容重2.6 t/m3； 2、钢材：a、预应力钢绞线：采用��15.20Ⅱ级松弛钢绞线束标准强度fpk=1860 Mpa，弹性模量Ep=1.95×105 Mpa。
1-65m拱桥计算书word资料10页
K0+870.516 大桥(1-65m箱型拱桥)1、计算模型2、稳定计算过程及其结论采用Midas梁单元模型，考虑恒载及汽车活载的最不利作用，其中汽车活载分别按集中活载作用在跨中及约1/8拱顶对应的简支梁跨中。
稳定分析结果显示，上述两种工况下失稳模态一阶均表现为拱圈横向失稳，说明拱桥横向尺寸相对较小。
求得稳定系数分别为23.74及23.7，见下图，说明拱桥横桥向稳定满足设计要求。
一阶模态，拱圈横向失稳(考虑活载不利作用，车道集中荷载作用在1/8截面)一阶模态，拱圈横向失稳(考虑活载不利作用，车道集中荷载作用在拱顶截面)3.内力分析过程采用Midas梁单元模型，内力计算考虑恒载及活载的不利组合；实际拱桥受力中，由于拱上立柱(腹拱)简支梁板的两端均存在裂缝，拱上建筑与拱圈的联合作用下降，因此为消除拱上建筑对拱圈的约束作用，温度内力单独施加在裸拱上；冲击系数根据桥梁的自振频率(拱圈竖向反对称振动)按规范计算；分承载能力极限状态及正常使用极限状态分别进行验算。
拱圈拱轴系数m=1.347，拱圈曲线长约82m，按等间距划分为100个单元，节点及单元编号从左至右依次编号。
(1)下面是恒载作用下拱圈的内力图：(2)下面是恒载和最不利活载(公路II级)作用下拱圈的内力图：ClCB2-Max(1/4截面附近拱圈下缘拉应力最不利)CLCB2-Min(拱脚截面上缘拉应力最不利)(3)下面是降温20°时的拱圈内力：降温后拱脚出现较大负弯矩(1022Kn.m)拱顶出现较大正弯矩(813Kn.m)。
(4)下面是升温20°时的拱圈内力：升温后拱脚出现较大正弯矩(1022Kn.m)拱顶出现较大负弯矩(813Kn.m)。
4内力计算及截面验算下面分别给出承载能力极限状态及正常使用极限状态下较为不利截面的拱圈的内力组合值，其中CLCB2组合中未包含温度内力，需要手动添加，CLCB2用于强度( 承载能力)验算。
CLCB5、CLCB6用于裂缝宽度(正常使用状态)验算。
140m下承式系杆拱桥设计计算书
140m下承式系杆拱桥设计计算书-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN前言大学四年的学习生活转瞬即逝，在毕业前的毕业设计对我们而言尤为重要。
它不仅仅是学校教学要求的一个重要环节，更是培养我们独立工作能力、理论联系实际的能力、严谨设计能力等能力的一个重要的手段。
通过认真的完成毕业设计，可以系统的运用所学的知识，也可以通过毕业设计来查找理论知识存在的不足。
本设计是在指导老师的悉心指导下完成的，横店大桥的设计主要从桥梁方案的设计与比较，桥梁的结构内力计算，预应力筋的配置设计，预应力损失的计算，截面强度、应力验算等几个方面进行。
在桥梁方案比选时，首先根据地形地质条件，桥梁的总长，大体确定要选用的六个基本方案，通过初步的比较分析，再从六个基本方案中初选三个方案，按照安全、实用、经济、美观、有利于环保的原则，确定最终的方案。
本设计考虑到水位情况、基础埋深、桥面宽度、施工方法等等因素，最终选用跨径为120米的双幅上承式钢筋混凝土箱肋拱桥。
箱型肋拱相当于在箱型板拱基础上去掉部分箱肋构成的，除具有箱型板拱的优点之外，比箱型板拱更加节省混凝土数量，减小恒载重力，减少墩台圬工数量，降低造价。
如将1989年建成的四川省第一座跨径为100米的钢筋混凝土箱型拱肋与箱型板拱定型设计相比，重力与水平推力分别减少小了48%和40%，相当于减小了下部结构圬工数量，从而降低了总造价。
另外，在外观上，箱型拱肋拱桥线形清晰明快，轻盈美观，施工也比较方便，本设计采用缆索吊装施工。
由于，箱型拱肋桥的这些优点，目前在混凝土拱桥中已被普遍采用。
其它结构的设计以及细部的处理都参照了相应的规范和手册进行。
在计算时，通过手算和桥梁博士软件计算相结合，进行了截面配筋、应力计算等工作。
在模型的建立过程中，对于细部的处理，如怎何施加刚臂、如何添加主从约束等问题有了更清晰的认识，在整个设计的过程中，手工制图、CAD制图、桥梁电算、手算等能力有了明显的提高，独立分析计算的能力得到了长足的发展。
钢管拱梁组合体系桥完整计算书.
一、工程概况跨径布置为1-69m，上部结构采用下承式钢箱梁系杆拱。
钢箱梁纵向为等梁高设计，横断面采用单箱六室截面，横向中心线处高1.6m，向两侧设置1.5%的横坡，人行道反向2.0%的横坡，两横坡交汇处设置桥面泄水管。
钢箱梁纵向共划分为8个梁段，起终的两个梁段箱梁顶、底板及纵隔板厚均为28mm，横隔板厚24mm；其余梁段箱梁顶、底板及纵隔板厚均为16mm，横隔板厚14mm。
钢箱梁宽度为等宽25.0m。
主拱采用矩形截面，宽1.2m，高1.6m。
拱轴线为复合抛物线：小桩号侧21m为2.8次抛物线，大桩号侧44m为1.7次抛物线。
拱矢高18.0m（拱面内高度），跨度65m，拱面内矢跨比约为1/3.61，拱轴线垂直于平面。
顶、底板及腹板厚度相同，两拱脚段采用28mm厚钢板，其余段均采用24mm厚钢板。
本桥共设置11对吊杆。
吊杆与桥轴水平面夹角为60度，吊点中心距为5m，关于桥梁中心对称布置，均采用单吊索。
吊杆采用HDPE护套平行钢丝索，上端钢箱拱内为冷铸锚头，下端钢箱梁底为可张拉式冷铸锚头，均在梁端进行单端张拉。
考虑到疲劳、吊装、及可更换性，吊索设计安全系数大于3.0。
下部结构采用薄壁桥台、桩基础。
每个桥台承台下设12根Φ1.5m桩基，桩顶承台厚2.0m，长25.0m、宽6.25m。
桥梁的起止桩号为K0+134.875～K0+209.125，全桥长为74.25m。
二、主要技术标准1、道路等级：城市支路；2、设计荷载：汽车荷载：城—A级；人群荷载: 按照《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）第10.0.5条计算取值；3、设计行车速度：30km/h；4、车道数：双向四车道；5、桥面路幅分布：2.5m(人行道)+2.5m(拉索区)+7.5m(机动车道)+7.5(机动车道) +2.5(拉索区)+2.5m(人行道)=25m；6、地震基本烈度：桥位所在区域地震动峰值加速度为0.05g，为6度区，抗震措施满足7度区设防要求；7、桥梁横坡：双向1.5％，人行道位置反向2.0%；8、水文：设计水位 21.500m；9、通航:本桥无通航要求，仅考虑游船通行。
系杆拱桥支架计算书
目录1 编制依据 (1)2工程概况 (1)3 支架方案 (1)3.1支架结构 (1)3.2满堂碗扣支架部分计算 (2)3.2.1计算参数 (2)3.2.2模板面板计算 (4)3.2.3支撑木方的计算 (5)3.2.4 托梁的计算 (5)3.2.5立杆的稳定性计算 (7)3.2.6 基础承载力计算 (8)3.3 门式支架计算 (11)3.3.1 跨度5米钢梁计算 (11)3.3.2 跨度3.5米钢梁计算 (14)3.3.3 立柱的稳定性计算 (15)3.3.4 基础承载力计算 (16)3.4拱肋支架布置 (16)系杆拱桥支架计算书1 编制依据1、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160号2、《铁路混凝土工程施工技术指南》TZ210-20053、《无砟轨道1-44.5m简支拱》4、现场调查情况。
2工程概况（1-44.5米）简支拱桥横跨××市南外环线，紧邻既有××线。
地层自上到下主要为素填土、粉土、细砂、黏土、粉质黏土。
下部构造采用24根直径1.5m钻孔桩基础，桩长分别为49m，50m，承台为15.5×10.6×3m两个，上设台身。
上部构造为拱梁组合体系，系梁采用双主梁的纵横梁体系，主纵梁梁高1.8m，高跨比1/24.72m，梁宽1.4m，在端部加厚至2.4m，桥面板厚0.3m，端横梁梁高1.8m，宽2.25m。
中间横梁高1.8m，宽0.35m，端次横梁高1.8m，宽0.45m，设二道小纵梁，位于线路中心处，小纵梁高1.8m，宽0.3m。
系梁梁体有纵、横向预应力体系，系杆拱跨径为44.5m。
拱肋采用圆端形钢管混凝土结构，不设横撑，中间拱肋为高0.9m ，宽1.5m的等截面；连接拱脚部分的拱肋截面从高0.9m，宽1.5m逐渐变化为高1.4m，宽2.0m。
拱肋壁厚16mm，内填充C50补偿收缩混凝土，两拱脚之间净宽10.2m；拱轴线为二次抛物线。
系杆拱桥计算书
目录一、说明 (1)1.1 主要技术规范 (1)1.2结构简述 (1)1.3 材料参数 (2)1.4 设计荷载 (3)1.5 荷载组合 (3)1.6 计算施工阶段划分 (4)1.7 有限元模型说明 (5)二、主要施工过程计算结果 (5)2.1 张拉横梁第一批预应力张拉工况 (5)2.2 张拉系梁第一批预应力工况 (6)2.3拆除现浇支架工况 (7)2.4 架设行车道板工况 (9)2.5 张拉第二批横梁预应力束工况 (11)2.6 二期恒载加载工况 (13)三、成桥状态计算结果 (16)3.1 组合一计算结果 (16)3.2 组合二计算结果 (17)3.3 组合三计算结果 (17)3.4 组合四计算结果 (18)3.5 组合五计算结果 (19)四、变形结算结果 (21)五、全桥稳定性计算结果 (23)六、运营状态一根吊杆断裂状态计算结果 (24)6.1 各荷载组合作用下计算结果 (24)6.2持久状况承载能力极限状态验算 (27)6.3全桥稳定性计算结果 (27)七、运营状态两根吊杆断裂状态计算结果 (28)7.1 各荷载组合作用下计算结果 (28)7.2持久状况承载能力极限状态验算 (31)7.3全桥稳定性计算结果 (32)八、上构计算结论汇总 (33)8.1施工过程主要构件应力计算结果 (33)8.2成桥状态计算结果汇总 (33)8.3断一根吊杆状态计算结果汇总 (34)8.4断两根吊杆状态计算结果汇总 (35)8.5各状态稳定性结果汇总 (36)九、主墩墩身及承台强度验算 (36)9.1 墩身强度验算 (37)9.2 承台强度验算 (39)一、说明1.1 主要技术规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）(以下简称《通用规范》)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）（以下简称《桥涵规范》）《斜拉索热挤聚乙稀高强钢丝拉索技术条件》GB/T18365-2001《公路桥梁抗风设计规范》JTG/T D60-01-2004《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTG D63-20071.2结构简述1）主桥上部构造本桥结构形式为Lp=72m下承式钢筋混凝土简支系杆拱桥。
张家口工业南桥计算书(110m下承式系杆钢拱).
河北省张家口市清水河工业南桥计算书一. 工程概况：张家口市清水河为永定河水系洋河支流，由北向南纵贯张家口市主城区。
清水河属北方季节性河流，河流流量丰枯变化大，洪水泥沙含量高。
主城区段河道宽度约100m ～160m ，河道平均纵坡0.8％。
河道北段两侧建筑密集，南段两侧建筑较少。
新建工业南桥位于清水河水环境治理三期工程新河道桩号9+800处，由两侧引桥，及主跨径111米主桥构成，桥梁全长147米。
主桥为钢结构下承式系杆拱，拱肋外翻约18.4度。
主桥为双向4车道，双侧非机动车道及双侧人行道；全桥宽39.5~51米，桥梁面积为4869㎡。
桥位与规划河道中线交角为93.1°。
二. 主要材料：（一）钢材：拱肋： Q390D 箱型截面 系杆： Q345D 箱型截面 端横梁： Q345D 箱型截面 主横梁： Q345D 箱型截面 车行道纵梁： Q345D 工字钢 车行道次横梁： Q345D 工字钢 人行道纵向钢管： Q345D 方钢管 人行道桥面板： Q235C 钢板 （二）混凝土主桥桥面板： CF45钢纤维混凝土 引桥现浇主梁： C45混凝土三. 技术标准：1.设计荷载:车辆荷载：城市-A 级人群荷载：按《城市桥梁设计荷载标准》4.1.9.1条计算 风荷载：百年一遇风速：32.5m/s地震荷载：地震烈度为7度，地震动峰值加速度0.1g 。
漂流物撞击力：按《公路桥涵设计通用规范》4.4.2-4取用。
2.设计洪水频率：满足50年一遇防洪标准，且在100年一遇标准时洪水不漫桥。
3.水位和流量：50年一遇洪水位731.16米，设计洪峰流量为2417立米/秒； 100年一遇洪水位731.87米，设计洪峰流量为3170立米/秒。
4.桥下净空：满足50年一遇防洪标准，并考虑澭高0.5米。
5.通航标准：桥下无通航要求。
6.结构安全等级：一级，1.10=γ；7.设计基准期：桥梁结构的设计基准期为100年； 8.环境类别：II 级; 9.护栏防撞等级为SB四.模型建立1.主桥跨径布置：图：跨径布置图全桥跨径布置为：18+111+18=147米2.计算模型：计算采用midas civil2006版空间程序进行计算。
南门关大桥结构计算书
南门关大桥结构计算书一.整体计算——拱肋和系杆的验算1.概况1.1 工程概况本桥位于四川省甘孜藏族自治州康定县境内,属于甘孜州榆林宫至磨西公路一期改建工程.本桥为计算跨径1-100m的下承式钢管混凝土系杆拱桥,拱轴线为悬链线,跨比1/5，m=1.167,拱肋为等截面钢管混凝土哑铃形断面,宽1.0米,高2.40米,钢管采用1000*14mmQ345-D卷制钢管,内填砼采用50号微膨胀缩混凝土.1.2 技术标准和设计参数1.2.1 技术标准桥面宽度：全宽12.2m，2个车道。
桥面纵坡：0.5%桥面横坡：2%（双向坡）车辆荷载等级：公路II级1.2.2 设计规范《公路工程技术标准》 （JTG B01-2003）《公路桥涵设计通用规范》 （JTG D60-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG D62-2004）《公路桥梁抗震设计细则》 (JTGTB02-01-2008)《公路桥涵地基与基础设计规范》 （JTJ024-85）《公路桥涵施工技术规范》 （JTJ041-2000）1.3 恒载（半幅）下面的每孔是指吊杆间距1.3.1 一期恒载：中部：319.07KN/孔;端部：751.53KN/孔中部系梁：1.52*7.1*26+1.48*1*26(横隔板)=319.07KN/孔端部系梁：(3.2*1.5*2.5+2.6*1.5*2.45+2*1.5*2.45)*26=751.53KN/孔1.3.2 后期恒载：中部：450.44KN/孔;端部：340.15KN/孔横梁：中横梁：8.26/2*26=107.38KN/孔现浇人行道：中部：(0.15+0.29)/2*0.9*7.1*26=36.55KN/孔端部：(0.15+0.41)/2*1.6*7.4*26=86.2KN/孔T梁：1.1062*7(片)/2*26=100.66KN/孔桥面铺装：中部：0.1*7.5*7.1*26/2+0.05*7.5*7.1*24/2=101.18KN/孔端部：0.1*7.5*7.4*26/2+0.05*7.5*7.4*24/2=105.45KN/孔防撞护栏、栏杆：中部：0.538/1.5*7.1*26+(0.066+0.037+0.05)/2.333*7.1*26=78.32KN/孔端部：0.538/1.5*1.9*26+(0.066+0.037+0.05)/2.333*7.4*26=30.33KN/孔人行道铺装：中部：（0.066+0.1）/2*1.72*7.1*26=26.35KN/孔端部：（0.051+.079）/2*1.4*7.4*26=17.51KN/孔1.3.3 恒载合计：中部：769.5KN/孔;端部：1091.7KN/孔。
【施工技术】公路桥梁主跨100米柔性系杆钢管砼拱桥计算书（原版）
【施工技术】公路桥梁主跨100米柔性系杆钢管砼拱桥计算书（原版）设计计算书(主跨100米柔性系杆钢管砼拱桥)二〇一五年三月十二日目录一、设计说明 (3)二、拱轴系数的确定 (4)2.1悬链线拱轴线: (5)2.2抛物线拱轴线: (6)2.3结论: (6)三、施工计算 (6)3.1、结构整体模型 (6)3.2、系杆、不同加载过程中桥墩计算 (8)3.3:成拱阶段主拱计算 (9)四、全桥稳定性验算 (15)4.1未设横撑模态 (15)4.2设三道横撑模态 (17)五、附计算过程应力、内力、位移图： (18)5.1 空钢管成拱 (18)5.2 浇筑下管砼 (20)5.3 张拉系杆1和2 (22)5.4 浇筑上管及缀板内砼 (25)5.5 成桥后变形情况 (28)5.5 成桥后墩身应力 (28)5.6 温度降低35度 (29)六、整体计算(按梁单元布置了三个车道荷载) (32)6.1：反力 (32)6.2：吊杆拉力(自重+汽车+温升未加组合系数) (35)6.3：验算系杆截面(自重+汽车+温升未加组合系数) (36)一、设计说明计算理论：弹性阶段未考虑非线性影响；采用应力叠加与内力叠加原理计算；计算模型：按实际材料类型采用空间实体单元模型模拟钢与砼的材料性质；运用砼弹性模量的变化模拟钢管砼的加载过程以及组合截面形成过程；计算按不同工况分别进行内力、应力组合；横向采用杠杆法分配活载；恒载平均分配给双肋；计算软件：Midas/Civil6.7.1，计算单位：t.m结构形式：钢管混凝土哑铃形断面，截面总高度2.5米，钢管1100*14Q345钢板卷制形成；内充C40号混凝土；横向双肋，以1100*14空钢管形成五道横撑；桥面总宽度15.75米，拱肋双肋布置在桥面外，单片拱肋水平对称布置，桥面范围竖曲线线由吊杆调节形成；结构跨径：计算跨径100米，采用拱轴系数为m=1.12的悬链线拱轴线；设计荷载：公路-I级；地震动峰值加速度：0.5g/m2，按0.1g/m2设防；本主桥拱肋采用吊装，扣挂施工。
128m钢管混凝土系杆拱施工支架计算
新建xx至xx铁路xx段xx特大桥xx省道128m提篮系杆拱桥满堂支架计算中铁x x集团x x铁路x x段站前二标项目经理部二0一二年九月目录一、计算依据 (1)二、支架设计要点 (1)三、施工荷载计算取值 (2)（一）、梁体及支架重量 (2)（二）、施工荷载 (3)（三）、荷载组合 (3)四、各构件验算 (4)（一）、底模板计算 (4)（二）、10×10cm方木计算 (5)（三）、满堂支架验算 (7)（四）、门洞贝雷片梁计算 (10)五、支架预压方案 (15)六、安全措施 (16)xx特大桥跨xx省道128m提篮系杆拱桥满堂支架检算一、计算依据1.《路桥施工计算手册》；2.《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3.《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》(铁建设[2005]160号)4.《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》(铁建设[2005]157号)5.《铁路混凝土工程施工技术指南》(TZ210-2005)6.《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》(铁建设[2005]160号)7、《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）8、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）二、支架设计要点1.支架结构形式支架采用碗扣式满堂支架, 跨公路处采用贝雷梁支架。
支架基础条形扩大基础, 宽1.5m, 高度为1米。
基础上布置25根φ60*1cm钢管桩, 间距2.4米。
钢管桩上布置2根I40工字钢, 其上放置40排贝雷梁两个一组用标准联结件联结, 7组贝雷梁间用横向剪刀撑联结。
贝雷梁上放置纵梁, 采用方木。
方木上放模板。
支架的结构构造详见附图。
2.模板箱梁模板采用厚度为1.5cm 的竹胶板。
三、施工荷载计算取值㈠、梁体及支架重量1.梁体混凝土自重: 箱梁混凝土标号为C50, 梁体钢筋混凝土自重取26.25kN/m3；2.木模板自重取0.12kN/m2；3.钢构自重取78kN/m3 ；4.方木自重取7.5kN/m3 ；5.贝雷自重取1kN/m（包括连接构件等附属物）；6.钢管拱肋及拱肋拼装支架自重。
三拱肋拱桥桥面板计算书
桥面板计算书该系杆拱采用纵铺桥面板式地桥道系结构，根据跨径采用预制矩形实心板，将其直接置于吊杆横梁之上；为减少伸缩缝，纵铺地桥面板做成结构连续（先简支后连续），其受力在自重时为简支，二期横载及活载作用下为连续，预制时负弯矩筋伸出端部，安装时两端钢筋相连，现浇湿接头混凝土.最外侧为宽 2.5m 地桥面板，里侧为宽 2m 地桥面板，横梁长宽均为 1.2m ，桥面板尺寸为 2.5 ×5m2 和 2 ×5m2.图 1. 具体尺寸示意图一．桥面板荷载计算1.连续板：下承式刚架系杆拱地桥面板是支承在一系列纵横梁之上地多跨连续单向板，板搭接在纵横梁上，三者整体连接在一起形成一个整体，因此各纵横梁地不均匀下沉和桥面板本身地抗扭刚度必然会影响到桥面板地内力，所以桥面板地实际受力情况是十分复杂地.通常我们采用简便地近似方法进行计算，即把纵横梁之间地桥面板看作单向板来计算.桥面铺装采用最薄处8cm 和最厚处 12cm 地混凝土三角垫层，上加2cm 厚地沥青混凝土面层 .混凝土垫层容重为25 KN/m3，沥青混凝土容重取为23KN/m3，在纵向取1m 宽地板条计算 .1.12.55m2地中桥面板1.1 ．1 恒载内力：以纵向梁宽为 1.0m 板梁计算 :净跨径l1.9m,板宽 t 0.25m。
计算跨径 L 1 =L 0 +t=1.9+0.25=2.15mL2L0 b 2.5m L min(L1, L2 ) 2.15m每延M 上恒载：g10.02 1 230.46kN m ， g2=0.1 1 25=2.5kN m桥面板：g3 =0.25 1 25=6.25kN m g= g1 +g2+ g3 =9.21kN m计算M og：M og1/ 8gL2 5.322KN m计算Q og： L L0 1.9m Q og 1 gL08.7495kN21.1.2 活载内力：①弯矩计算当加载两个车轮时，影响线竖标值之和较一个车轮在中心时小，故弯矩计算只考虑一个车轮加载地情况 .由图中三角关系可求得：y1车轮分布及弯矩影响线图轴重： P 140 kN后轮着地长度a20.2m宽度b20.6m a1a2 2 H0.2 2 0.120.44mb b1b2 2 H0.6 2 0.12 0.84ma a1l / 30.44 2.15 3 1.16m d 1.4m荷载分布宽度不会有重叠，所以板地有效工作宽度：a a1l0.44 2.15 1.16 m2l31.43m33故取a 1.43m冲击系数：0.3M 0 p y(1) Pl b 1 则车辆荷载弯矩为：8a2110.3140 0.84 27.52KN m2.15281.43则总弯矩为：（1） 基本组合：M 0 1.2M 0g 1.4M 0 p 1.2 5.322 1.4 27.52 44.9144kN m（2） 短期组合：M 0 1.0M 0 g0.7 M 0 p 1.0 5.322 0.7 27.52 20.14kN m11.3（3） 长期组合：0.4 0.4 M 0 1.0M 0gM 0 p 1.0 5.32227.52 13.79kN m11.3故M44.9144kN m支点弯矩：M 支0.7M 0 0.7 44.9144 31.44kN m跨中弯矩（板厚与横梁地高度比小于1 4）：M c 0.5M 0 0.5 44.9144 22.46kN m②剪力计算荷载有效分布宽度及剪力影响线车轮一：距离x10a a a1 t 0.44 0.25 0.69m 2l 1.43m则3故取 a a 1.43 m由图中几何关系可求得y10.779矩形部分荷载地合力：AP P140b12a48.95kN 2ab1 2 1.43车轮一地荷载剪力为：V sp11Ay 1 0.3 48.95 0.77949.57kN 车轮二：距离x 1.3m则a a1t 0.440.250.69ma x a2x0.69 2 1.3 3.29m 2l 1.43m 3取 a 0.69 m ， a 1.43 ma a 1.430.69x0.37m则22根据图中几何关系求得：，y1 0.779 ， y2 0.935荷载有效分布宽度及剪力影响线矩形部分荷载地合力为：P P100A1 pb1b134.97kN2ab12a 2 1.43三角形部分荷载地合力为：P21001.43 0.692 A2 a a1.43 0.698.26 kN8aa b180.84车轮二地荷载剪力为：V sp21A1 y1A2 y2 1 0.3 34.97 0.779 8.26 0.93545.45kN 即车辆荷载剪力为：V sp V sp1V sp249.57 45.4595.02kN则总剪力为：（1）基本组合：V 1.2V sg 1.4V sp 1.2 8.7495 1.4 95.02 143.53kN（2）短期组合：V 1.0V sg0.7V sp 1.0 8.74950.795.02 59.91kN 1 1.3（3）长期组合：V 1.0V sg 0.4V sp 1.08.74950.495.02 37.99kN 1 1.31.22.05m2地中桥面板1.2 ．1 恒载内力：以纵向梁宽为 1.0m板梁计算 :净跨径l1.4m,板宽 t 0.25m。
M刚架系杆拱-钢箱梁连续组合桥临时支架计算书
广东省新建梅州至潮汕铁路MSSG-3标——跨汕昆高速特大桥(34+160+34)M刚架系杆拱-钢箱梁连续组合桥临时支架计算书编制：复核：审核：二零一六年七月目录1钢箱梁顶推支架计算 (1)1.1编制依据 (1)1.2工程概述 (1)1.3施工方案 (3)1.4计算参数取值 (4)1.5载荷分析 (5)1.5.1 顶推施工载荷 (7)1.5.2 吊拱过程对桥下支撑的载荷 (16)1.5.3 风荷载 (22)1.5.4 结构载荷 (24)1.6工况分析 (24)1.7边界条件 (25)1.8构件结构 (25)1.9建模计算 (25)1.9.1 防护棚架 (25)1.9.2 临时支架 (28)1.10临时支架强度等汇总 (65)1.11局部结构验算 (66)1.11.1 主要截面验算 (66)1.11.2 主要受力焊缝验算 (69)1.12临时支架的稳定性分析 (70)1.12.1 屈曲分析 (70)1.12.2 支架抗倾覆 (71)1.13基础 (72)1.13.1 预埋件 (72)1.13.2 地基承载力验算 (72)成都中铁二局鑫诚钢结构工程有限公司钢箱梁连续组合桥临时支架计算书2钢管拱提升支架计算 (73)2.1工程概况 (73)2.2吊装支架结构设计 (74)2.3吊装支架结构计算 (74)2.3.1 模型采用midas建立 (74)2.3.2 荷载取值 (75)2.4工况荷载 (76)2.5计算结果 (77)2.6结果分析 (82)3钢箱梁、钢管拱吊装用20t吊耳验算 (87)3.1.1 吊耳材料的选择 (87)3.2吊耳的焊缝校核 (87)4胎架结构计算 (88)4.1计算参数 (88)4.2结构型式 (88)4.3胎架的工况分析和载荷取值 (89)4.4边界条件 (91)4.5计算模型及其分析 (91)（34+160+34）M刚架系杆拱-钢箱梁连续组合桥临时支架计算书1钢箱梁顶推支架计算1.1编制依据1）梅汕铁路相关设计图纸2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-20113）《钢结构设计规范》GB/T50017-20034）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-20085）《市政工程施工组织设计规范》GB/T50903-20136）《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-20017）《2012版本midas有限元分析软件》8）《建筑结构荷载规范》GB50009-20121.2工程概述该桥为梅汕铁路（DK085+427.955—DK085+656.355）跨越昆汕高速钢管混凝土钢架系杆拱钢箱连续梁组合桥，位于广东省揭阳市揭东区新亨镇。
系杆拱系梁施工支架方案检算
京杭大运河特大桥系杆拱系梁支架施工计算书一、工程概况我部承建京杭大运河特大桥跨绕城高速公路系杆拱桥系梁采用支架法施工,主跨140米,为保证施工期间所跨既有铁路正常通车，主跨系梁采用贝雷片膺架法施工，设置临时支墩11个，最大跨度分别为18.74米。
二、施工方案介绍模板采用1.8cm厚竹胶板；纵向上分配梁采用10cm×10cm方木，底板下布置间距0.4米，腹板侧面、腹板下和中隔板段底板下布置间距0.3米；底板和腹板下横向上分配梁采用15cm×15cm方木，布置间距都为0.3米和0.6米，立杆采用φ48×3.5mm碗扣式支架，步距为1.5米，横向间距为0.3米、0.6米、0.9米和1.2米四种，纵向间距都为0.3米和0.6米；横向下分配梁采用15cm×15cm 方木，布置间距都为0.3米和0.6米；主跨段纵向下分配梁采用双层贝雷片，横向连接支撑架采用0.45米、0.9米和1.35三种型号；主横梁采用3I56工字钢；钢管柱采用Q235钢管，外径609mm，壁厚10mm，纵向布置间距为13.72米+12.9米+17.47米+18.74米+16.29米+14.04米+16.52米+17米+12.52米+13.97米，横向布置间距为2.15米和3.04米，单根长度小于11米；所有临时墩均采用φ1.25 m钻孔桩基础，采用C35水下混凝土浇注，每根桩长45.0米，桩径1.25米，系梁采用C35混凝土浇注。
传力途径为：模板纵向上分配梁横向上分配梁支架横向下分配梁纵向下分配梁(双层贝雷片) 主横梁钢管柱系梁（或主墩承台) 桩基础。
三、结构检算箱梁混凝土竖向荷载取值为q砼=γcH，模板荷载取值为q模=2KN/m2，设备和人员荷载取值为q均=1KN/m2；砼浇注作用于底模冲击及振捣荷载q冲=q振=2KN/m2；砼浇注作用于侧模冲击及振捣荷载q冲=4KN/m2；汽车吊上桥施工对腹板和中隔板下底板产生的荷载q汽=1850KN/4/1.3m/6m=59.295KN/m2，混凝土竖向荷载和模板荷载的荷载分项系数取为1.2，施工荷载的荷载分项系数取为1.4。
屋面支撑和系杆计算书
屋面支撑计算书1 .参考规范《GB50017-2003 《GB50009-2001 《CECS102:20022 .构件几何信息计算简图如下图所示截面特性：支撑米用直径22张紧圆钢A e =303.4mm 2 刚性系杆采用：2中枉①140x4.0电焊钢管（b 类）：A=1709mm ；2边枉①114x4.0电焊钢管（b 类）：A=1382mm ； 24000屋面水平支撑计算简图 3 .材料特性材料牌号：Q235B屈服强度f y ：235.0MPa抗拉强度设计值f:215.0MPa弹性模量E ：2.06x105MPa4 .荷载信息风荷载：基本风压W 0=0.65kN/m 2地面粗糙度：B 类风载体型系数阳+1.0高度变化系数均：1.0风荷载标准值：1.05出现W 0=1.05x1.0x1.0x0.65=0.6825kN/m 2 风荷载设计值：1.4x0.6825=0.9555kN/m 2作用在桁架上荷载设计值：F=0.9555x6x10.22=29.22kN 5 .内力计算按水平放置的桁架计算z 600060D06000”-600口.，6000钢结构设计规范》建筑结构荷载规范》 门式钢架轻型钢结构设计规程》 i=48.1mm;入=145.5 i=29.9mm;入=179.9支撑最大内力N=57.73kN中柱柱顶系杆内力N=-116.89N边柱柱顶系杆内力N=-58.45kN支撑采用带张紧装置的圆钢，不受长细比控制。
刚性系杆为受压杆件，容许长细比为220。
6 .构件验算6.1 斜支撑：强度验算：N=57.72x103/303.4=190.2MPa<215MPa满足A6.2 刚性系杆：6.2.1 中柱系杆长细比：入=145.5<220满足轴心压杆稳定系数：=0.324段=116.89x103/(0.324x1709)=210.9MPa<215MPa满足6.2.2 边柱系杆长细比：入=179.9<220满足轴心压杆稳定系数：=0.225-N-=58.45x103/(0.225x1382)=188.0MPa<215MPa满足A。
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目录一、说明 (1)主要技术规范 (1)结构简述 (1)材料参数 (2)设计荷载 (3)荷载组合 (4)计算施工阶段划分 (4)有限元模型说明 (5)二、主要施工过程计算结果 (5){张拉横梁第一批预应力张拉工况 (5)张拉系梁第一批预应力工况 (6)拆除现浇支架工况 (7)架设行车道板工况 (9)张拉第二批横梁预应力束工况 (11)二期恒载加载工况 (13)三、成桥状态计算结果 (16)组合一计算结果 (16)组合二计算结果 (17)组合三计算结果 (17)组合四计算结果 (18)~组合五计算结果 (19)四、变形结算结果 (21)五、全桥稳定性计算结果 (23)六、运营状态一根吊杆断裂状态计算结果 (24)各荷载组合作用下计算结果 (24)持久状况承载能力极限状态验算 (27)全桥稳定性计算结果 (27)七、运营状态两根吊杆断裂状态计算结果 (28)各荷载组合作用下计算结果 (28)持久状况承载能力极限状态验算 (31)全桥稳定性计算结果 (32)~八、上构计算结论汇总 (33)施工过程主要构件应力计算结果 (33)成桥状态计算结果汇总 (33)断一根吊杆状态计算结果汇总 (34)断两根吊杆状态计算结果汇总 (35)各状态稳定性结果汇总 (36)九、主墩墩身及承台强度验算 (36)墩身强度验算 (37)承台强度验算 (39)、一、说明主要技术规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）(以下简称《通用规范》)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）（以下简称《桥涵规范》）《斜拉索热挤聚乙稀高强钢丝拉索技术条件》 GB/T18365-2001《公路桥梁抗风设计规范》 JTG/T D60-01-2004《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTG D63-2007结构简述1）主桥上部构造本桥结构形式为Lp=72m下承式钢筋混凝土简支系杆拱桥。
拱肋的理论计算跨径为72m，计算矢高14.4m，矢跨比1/5，理论拱轴线方程为：Y=1296*(X-36)2+ (坐标原点为理论起拱点)。
主要结构构造为：（1）拱肋拱肋截面为矩形，高，宽，结构材料为钢筋混凝土。
（2）吊杆每榀拱肋设13根厂制吊杆，吊杆间距为5.0m。
吊杆采用PES7-55高强镀锌平行钢丝成品索，外包双层高密度聚乙烯（PE）护套，配套锚具为PESM7-55，吊杆标准强度fpk=1670MPa，破断力Nb=3535kN，吊杆张拉采用单端张拉，张拉端设于吊杆底部，固定端设于拱肋端。
吊杆力分两次张拉，第一张拉力为150KN,第二次张拉力为380KN。
（3）加劲纵梁及横梁加劲纵梁采用预应力混凝土结构，其截面为矩形实体截面，高140cm，宽120cm。
预应力钢束采用的φ高强度低松弛钢绞线，标准强度fpk=1860Mpa，每根系梁布置10束10φ高强度低松弛钢绞线。
全桥共设15道预应力混凝土横梁，其中有2道端横梁、13道中横梁(吊杆处横梁)。
端横梁采用单箱单室截面，中横梁采用T形截面，牛腿处搁置桥面板。
端横梁宽220cm，中横梁翼缘宽120cm，底宽60cm。
中横梁共布置4根4φ高强度低松弛钢绞线，端横梁布6根6φ。
⑷桥面板：桥面板采用预制桥面板，板厚25cm。
材料参数（1）混凝土系杆、端横梁、中横梁采用C50混凝土；拱肋、风撑采用C40混凝土；盖梁、主墩立柱以及引桥的墩、台盖梁、墩柱、耳、背墙采用C30混凝土；主墩承台、桩柱采用C25混凝土；主桥行车道板、引桥空心板分别采用C40和C50预制混凝；桥面铺装采用C40混凝土。
(2) 预应力钢绞线系杆采用采用符合（GB/T5224-2003）标准的φ高强度低松驰度钢绞线，标=1860MPa。
准强度fpk(3) 吊杆吊杆采用内芯为φ7mm镀锌高强钢丝束的成品拉索，型号为PES7-55。
表1-1 材料计算参数表设计荷载（1）恒载 ① 主梁自重预应力混凝土容重26KN/m 3，混凝土按照25KN/m3，程序依据混凝土主梁截面面积自动进行加载。
②二期恒载桥面铺装：10cm 现浇混凝土层和10cm 沥青混凝土铺装层按照线性荷载分布到各纵梁上，容重按照24KN/m 3 考虑。
单侧护栏按照m 加载于主梁上。
②端横梁上空心板荷载共四片13米跨径空心板，边板边支点反力,中板边支点反力。
（2）汽车荷载汽车荷载等级为公路－II 级，按照单向1车道加载；冲击系数按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）相关规定计算，程序中按照结构基频方法输入，本桥基频为。
（3）人群荷载 按m 计算人群荷载。
（4）附加力温度作用： 混凝土体系升温20 o C 、降温20 o C （5）风载：与活载组合的风力按桥面高度处风速25m/s 计算。
工程场地桥位地表粗糙度系数16.0=α，阵风系数33.1=v G 。
荷载组合成桥状态分析，共考虑以下几种荷载组合： 组合一：恒载+人群荷载+活载组合二：恒载+人群荷载+活载+温度荷载（升温20 o C ）+静风荷载（横向风，25m/s ）组合三：恒载+人群荷载+活载+温度荷载（降温20o C）+静风荷载（横向风，25m/s）组合四：恒载+人群荷载+活载+温度荷载（升温20o C）+静风荷载（纵向风，25m/s）组合五：恒载+人群荷载+活载+温度荷载（降温20o C）+静风荷载（纵向风，25m/s）计算施工阶段划分表1-2 施工阶段划分表架设行车道板车道梁组-桥面板连接--张拉横梁第二批预应力吊索第二次张拉----二张索力（380KN）二期恒载车道---栏杆荷载桥面铺装空心板荷载人群荷载有限元模型说明计算依据桥梁施工流程划分结构计算阶段，按设计的施工方法模拟计算步骤，采用MIDAS2006程序按平面杆系进行结构分析。
全桥共离散为952个单元，1056个节点。
结构计算模型如图。
图全桥有限元模型图二、主要施工过程计算结果张拉横梁第一批预应力张拉工况图横梁上缘应力图(KN/ m2)图横梁下缘应力图(KN/ m2)张拉系梁第一批预应力工况图系梁上缘应力图(KN/ m2)图系梁下缘应力图(KN/ m2)拆除现浇支架工况图系梁上缘应力图(KN/ m2)图系梁下缘应力图(KN/ m2)图横梁上缘应力图(KN/ m2)图横梁下缘应力图(KN/ m2)图拱肋上缘应力图(KN/ m2)图拱肋下缘应力图(KN/ m2)架设行车道板工况图系梁上缘应力图(KN/ m2)图系梁下缘应力图(KN/ m2)图横梁上缘应力图(KN/ m2)图横梁下缘应力图(KN/ m2)图拱肋上缘应力图(KN/ m2)图拱肋下缘应力图(KN/ m2)张拉第二批横梁预应力束工况图横梁上缘应力图(KN/ m2)图横梁下缘应力图(KN/ m2)第二次张拉吊杆工况图系梁上缘应力图(KN/ m2)图系梁下缘应力图(KN/ m2)图横梁上缘应力图(KN/ m2)图横梁下缘应力图(KN/ m2)图拱肋上缘应力图(KN/ m2)图拱肋下缘应力图(KN/ m2)二期恒载加载工况图系梁上缘应力图(KN/ m2)图系梁下缘应力图(KN/ m2)图横梁上缘应力图(KN/ m2)图横梁下缘应力图(KN/ m2)图拱肋上缘应力图(KN/ m2)图拱肋下缘应力图(KN/ m2)各关键施工阶段主要构件应力结果汇总如表2-1所示：表2-1 各施工阶段主要构件应力汇总表工况名称主要构件构件应力（Mpa）拉应力验算系杆横梁拱肋上缘下缘上缘下缘上缘下缘张拉第一批横梁预应力筋σmax<=满足要求σmin张拉系杆第一批预应力σmax0σmin拆除支架σmin<=满足要求σmax架设行车道板σmin<=满足要求σmax张拉横梁第二批预应力σmax0σmin吊索第二次张拉σmax00σmin二期恒载σmax0σmin注：表中正值为拉应力，负值为压应力。
三、成桥状态计算结果各荷载组合作用下，系杆、主梁、拱肋应力计算结果组合一计算结果图主要构件上缘应力包络图(KN/m2)图主要构件下缘应力包络图(KN/ m2)结论：组合一荷载作用下，系杆、横梁、拱肋正应力均为压应力，最大压应力为。
组合二计算结果图主要构件上缘应力包络图(KN/ m2)图主要构件下缘应力包络图(KN/ m2)结论：组合二荷载作用下，系杆、横梁、拱肋正应力均为压应力，最大压应力为。
组合三计算结果图主要构件上缘应力包络图(KN/ m2)图主要构件下缘应力包络图(KN/ m2)结论：组合三荷载作用下，系杆、横梁、拱肋正应力均为压应力，最大压应力为。
组合四计算结果图主要构件上缘应力包络图(KN/ m2)图主要构件下缘应力包络图(KN/ m2)结论：组合三荷载作用下，系杆、横梁、拱肋正应力均为压应力，最大压应力为。
组合五计算结果图主要构件上缘应力包络图(KN/ m2)图主要构件下缘应力包络图(KN/ m2)结论：组合三荷载作用下，系杆、横梁、拱肋正应力均为压应力，最大压应力为。
系杆、横梁、拱肋持久状况承载能力极限状态计算按承载能力极限状态检算时，荷载组合及荷载安全系数按规范JTG D60－2004规定进行，最大抗力与对应位置内力对比如下图示：图系杆承载能力（最大抗力及对应内力）图图端横梁承载能力（最大抗力及对应内力）图图中横梁承载能力（最大抗力及对应内力）图图拱肋承载能力（最大抗力及对应内力）图由图可知，主梁、及横梁正截面抗弯承载系数均大于1，满规范足要求。
支点反力表3-2 墩顶支座反力表结论：由表3-2可知，各支座应选型合适。
索力计算结果表3-3 各荷载组合下索力表结论：由表3-3可知，吊杆承载力满足要求。
四、变形结算结果图成桥状态变形结果（m）图组合一变形结果（m）图组合二变形结果（m）图组合三变形计算结果（m）图组合四变形结果（m）图组合五变形计算结果（m）各荷载组合作用下，系杆及拱肋竖向变形结果汇总如表4-1所示：表4-1 各荷载组合下最大竖向位移表(单位：m)荷载拱肋系梁位置位移值位置位移值成桥状态跨中跨中组合一跨中1/4L组合二跨中1/4L组合三跨中1/4L组合四跨中1/4L组合五跨中1/4L 五、全桥稳定性计算结果图第一阶模态图结论：第一阶线弹性稳定系数为，表现为拱肋侧弯。
图第二阶模态图结论：第二阶线弹性稳定系数为，表现为拱肋对称横弯。
六、运营状态一根吊杆断裂状态计算结果选取跨中处一根吊杆在运营状态断裂工况进行计算分析，共考虑以下两种荷载组合：组合一：恒载组合二：恒载+活载各荷载组合作用下计算结果图组合一系梁上缘应力包络图(KN/ m2)图组合一系梁下缘应力包络图(KN/ m2)图组合一拱肋上缘应力包络图(KN/ m2)图组合一拱肋下缘应力包络图(KN/ m2)图组合二系梁上缘应力包络图(KN/ m2)图组合二系梁下缘应力包络图(KN/ m2)图组合二拱肋上缘应力包络图(KN/ m2)图组合二拱肋下缘应力包络图(KN/ m2)结论：由以上应力云图可以看出，一根吊杆断裂状态下，系梁正截面应力均为压应力，最大压应力为,依据规范条：σ=，满足短暂状态下构件的验算要求。