引风机轴向振动高原因探讨
引风机：造成引风机震动大的原因有哪些？
引风机：造成引风机震动大的原因有哪些？引风机是工业生产中常见的设备之一，主要作用是将外界空气引入并对生产过程中的气流进行调整。
然而，有些引风机在使用过程中会出现震动较大的问题，这不仅会影响生产效率，还会影响设备的使用寿命。
那么，造成引风机震动较大的原因有哪些呢？本文就来一一解析。
1. 设备设计不合理造成引风机震动较大的一个原因是设备自身设计不合理。
这种情况通常表现为引风机内部结构的排布、支撑方式的设计不当。
引风机内部结构的不合理排布，容易导致空气流动不畅，产生“阻力”，从而引发震动；如果支撑方式设计不合理，引风机的重量难以得到均衡分布，引起震动。
2. 设备进口方向和出口方向不一致设备进口方向和出口方向不一致，也是引风机震动大的原因之一。
这种情况常常表现为进入风机的风流方向与风机鼓风的方向不统一，由此产生一个相互抵触的“阻力”，因此风机就会出现震动。
3. 过负荷运转如果引风机在生产过程中超过负荷运转，或是在大风量运行时不能适时调整风门，那么引风机便会产生过大的运转压力，这会导致其晃动或者震动。
4. 不当安装和调试不当的安装和调试也是引风机震动大的一种情况。
在安装时，如不牢固固定，或各部分组件瞬间或差异较大，就会导致设备在工作时发生晃动。
另外，调试过程中如果技术不够成熟或理解不够细致，可能会调整到不正确的运行方式，进而强制风机产生过大的震动。
5. 轴承问题引风机在运行过程中可能还会出现轴承问题，这也是引起设备震动的原因之一。
在轴承质量较差或者是未保质保量的情况下使用，会导致轴承磨损加剧，从而造成设备的振动。
综上所述，引风机震动大的原因是很多的，从设备设计到日常使用维护，都会影响其正常工作，使设备产生震动。
只有对问题进行逐一分析，找出产生震动的原因并进行相应的处理和改进，才能让引风机发挥其最大的作用。
引风机轴承振动大的原因及处理
引风机轴承振动大的原因及处理引风机是火力发电厂等大型工程的一部分，作用是将空气或烟气引入锅炉内，提高空气与燃烧材料的混合效率。
然而，引风机在运行时会出现一些问题，其中之一就是轴承振动大。
本文将分析引风机轴承振动大的原因，并提供相关的解决方案。
原因分析：1.轴承过紧或过松在使用引风机时，轴承的紧度非常关键。
如果轴承过紧或过松，会导致引风机轴承出现振动，影响正常运转。
轴承过紧的情况下，会增加了机壳与内部零件之间的外力作用，导致摩擦力增大；而轴承过松的情况下，会增加摩擦与机器间的间隙，进而导致失衡的发生。
因此，必须在设计和维修工作时确保轴承调整合适，可以仔细检测轴承是否过紧或者过松，必要时对其进行重新调整和校正。
2.轴承损坏另外，引风机长期使用会使轴承发生磨损和疲劳，尤其是在瞬间启停的频繁使用中容易出现损坏情况。
当轴承损坏时，通常会出现轴承碰撞或者扭曲的现象，引起机器振动。
因此，需要定期对轴承进行检测，并在必要时更换。
3.离心力的影响引风机旋转时产生的离心力也会影响轴承的工作情况。
当旋转的惯性力大于轴承的承受力时，轴承均会出现振动。
在这种情况下，需要重新设计和调整离心力的大小和方向。
解决方案：1.定期维护为了避免轴承振动的情况发生，引风机必须进行定期的维护和保养。
包括清洗轴承、检查并校正轴承、更换老化的零部件等。
这样可以保证引风机的正常运转，减少振动的发生。
2.使用合适的轴承在进行引风机的设计和选择时，应根据具体工作条件选择合适的轴承。
要确保轴承可以承受离心力和负载，并提高其耐磨性。
这样可以有效减少轴承的振动情况。
3.加强调节和控制引风机轴承振动大的另一个原因是因为控制不足。
因此，可以通过加强控制系统的调节和控制，使引风机的工作更加平稳和稳定。
算法控制，信号复合等技术的应用，能够提高引风机的工作效率，减少振动的发生。
总结：引风机是锅炉系统中非常重要的组成部分，用于疏通空气和排放有害气体，在正常运转中需要杜绝轴承振动的情况发生。
引风机振动增大原因诊断与处理
引风机振动增大原因诊断与处理引言引风机作为工业生产中常见的一种风机设备，在运行过程中，振动增大是一个常见的问题。
引风机振动增大可能由许多因素引起，如机械故障、电动机问题、风叶失衡等。
本文将针对这些原因展开分析，介绍引风机振动增大的原因诊断与处理方法。
1. 机械故障引起的振动增大1.1 轴承故障•轴承磨损导致摩擦增大•轴承松动引起振动•轴承损坏导致不平衡问题1.2 风叶失衡•风叶定位不准确引起失衡•风叶磨损导致不平衡•风叶松动引起振动2. 电动机问题引起的振动增大2.1 电动机定位不准确•安装不牢固导致振动增大•电动机支座松动引起振动2.2 电动机轴线与转子轴线不一致•轴线误差引起振动增大•电动机转子不平衡引起振动3. 气体问题引起的振动增大3.1 气体流量不稳定•气体流量波动引起引风机振动增大•气体流量过大或过小导致振动3.2 气体温度异常•气体温度过高或过低引起引风机振动增大•温度波动引起振动4. 引风机振动增大的处理方法4.1 定期检查和维护•定期检查轴承和风叶的磨损情况，及时更换损坏的部件•检查电动机的安装情况，确保定位准确稳固•检查气体流量和温度，确保稳定运行4.2 动平衡处理•对风叶进行动平衡处理，确保平衡状态•对电动机转子进行动平衡处理，消除不平衡问题4.3 故障排除•对于发现的机械故障和电动机问题，及时进行维修或更换•对于气体问题，调整气体流量和温度，确保稳定运行结论引风机振动增大是引风机运行过程中常见的问题，可能由机械故障、电动机问题和气体问题引起。
针对这些问题，我们可以通过定期检查和维护、动平衡处理以及故障排除等方法进行处理。
及时发现和处理引风机振动增大的问题，可以保证引风机的正常运行，提高工业生产的效率。
引风机振动增大原因的诊断与处理
引风机振动增大原因的诊断与处理引风机振动增大的原因可以分为外部因素和内部因素两个方面。
外部因素包括风力、电机负载不平衡、基础不牢固等；内部因素包括轴偏心、轴承磨损、叶轮失衡等。
以下是一个关于引风机振动增大原因的诊断与处理的详细说明：一、外部因素的诊断与处理：1.风力：若引风机振动增大与风力有关，应通过监测风力变化与引风机振动变化的关系，确定是否风力引起振动增大。
如果是的话，可以采取增加防护罩、加固风道等方式来减小风力对引风机的影响。
2.电机负载不平衡：电机负载不平衡会导致振动增大，可以通过动平衡修正电机负载不平衡问题，或者更换电机。
3.基础不牢固：引风机的基础不牢固会导致振动增大，可以通过重新加固基础或者更换加固措施来解决。
二、内部因素的诊断与处理：1.轴偏心：引风机轴偏心会导致振动增大，可以通过测量轴偏心来诊断问题。
处理方法包括重新调整轴的位置或者更换轴。
2.轴承磨损：轴承磨损会导致引风机振动增大，可以通过检查轴承的磨损情况，如果磨损严重则需更换轴承。
3.叶轮失衡：叶轮失衡会导致引风机振动增大，可以通过动平衡来处理。
首先需要对叶轮进行动平衡测试，确定失衡情况，然后进行动平衡修正。
处理引风机振动增大问题的方法包括机械修复和预防措施两个方面。
机械修复主要是根据具体问题选择相应的处理方法，如重新安装轴、更换轴承、动平衡处理等。
预防措施主要是为了避免引风机振动增大问题的再次发生，包括定期检查设备状态、减少外部因素的影响、加强维护保养等。
总之，引风机振动增大的原因可以通过对外部因素和内部因素的诊断来确定，然后采取相应的处理方法来解决问题。
机械修复和预防措施是解决引风机振动增大问题的主要方法。
通过综合运用这些措施，可以有效降低引风机的振动，提高设备的稳定性和工作效率。
引风机的振动故障分析及处理
引风机的振动故障分析及处理引风机是一种用于输送空气的设备，广泛应用于工业生产和生活中。
由于长时间工作和外界因素的影响，引风机可能会发生振动故障，导致设备损坏甚至停机。
对引风机的振动故障进行分析和处理，对于保障生产正常进行、延长设备使用寿命具有重要意义。
引风机的振动故障通常表现为机架振动、轴承振动和叶轮振动。
机架振动是指整个设备在运行过程中出现的晃动，常常是由于设备安装不稳造成的。
轴承振动是指轴承在运转中出现的振动，这可能是由于轴承磨损或润滑不良引起的。
叶轮振动是指叶轮在运行过程中的振动，这可能是由于叶轮失衡或叶片破损引起的。
针对机架振动问题，首先要进行设备的安装调整工作。
检查设备的基础是否牢固，是否有松动的螺丝，是否与地面接触均匀平稳。
如果发现有问题，应及时进行调整，确保设备安装稳固。
对于较大型的引风机，还可以考虑使用防振隔振器，减少振动传递到地面上。
对于轴承振动问题，可以首先检查轴承的磨损情况。
消耗较大、发热明显的轴承可能已经严重磨损，需要进行更换。
轴承的润滑情况也需要注意。
轴承润滑不良会增加轴承的摩擦力，导致振动加剧。
定期检查和更换轴承，并确保轴承润滑良好是防止轴承振动的重要措施。
对于叶轮振动问题，可以进行动平衡处理。
通过安装附加质量，或者移除部分质量，调整叶轮的重心位置，使得叶轮在运行时保持平衡。
在设备运行后的一段时间内，定期对叶轮进行检查，确保叶轮的完整性。
除了采取针对不同振动问题的具体措施外，定期的设备维护保养也是防止振动故障的重要手段。
定期对设备进行清洗和润滑，清除设备内部积尘和杂物，并补充润滑油或者润滑脂。
定期检查设备的紧固件、传动部件和密封件，确保设备的正常运转。
对引风机的振动故障进行分析和处理，需要综合考虑设备安装、轴承磨损、润滑情况以及叶轮平衡等多个方面的因素。
通过合理调整设备安装、更换磨损轴承、进行叶轮动平衡以及定期维护保养等措施，可以有效预防和解决引风机的振动故障，保证设备的正常工作和使用寿命的延长。
引风机轴向振动异常原因分析及对策
引风机轴向振动异常原因分析及对策摘要：本文根据某电厂引风机机组振动问题进行讨论，研究如何解决振动异常问题，综合使用调整试验、振动状态分析、振动特征分析等方法，确定异常原因，并采取有效措施。
通过研究，帮助风机使用企业了解风机振动问题的处理方式，保证风机的稳定运行。
关键词：引风机；振动异常；原因分析；对策引言：引风机轴向振动异常是比较常见的异常问题，对引风机的安全、使用寿命、工作效率产生不利影响，很多振动异常情况都来自于多种因素，所以在解决振动异常时，应该充分研究各种振动异常的可能，然后采取针对性的措施。
1设备概况某电厂的引风机组存在风力不足的问题，因此针对引风机进行了升级改造，新增单吸离心式双支撑引风机，采取对称布置。
额定工况下流量为300000m3/h，压力9313Pa，风机转速为960r/min。
2引风机故障概述在引风机组完成改造启动后，引风机出现了振动异常问题，表现为：1号炉在首次启动后达到额定出力，引风机驱动端的轴向振动值在30-200μm区间变化，振动的波动较大，而且并没有规律性，具有明显的非对称特征，振动峰间歇出现，出现后会维持一段时间。
轴向振动通常在晚上出现，但是振动持续时间长短不一，轴向以外的振动值比较低，处在正常的振动范围[1]。
经过观察，振动较大时现场伴随强烈振感，给风机的正常运行带来了极大风险。
3振动原因分析电厂的尾部烟道具有明显的飞灰特性，在过往的生产中，就出现过由于叶轮积灰、腐蚀导致叶轮不平衡的情况，引起轴向振动，以及出现振动值超限的问题[2]。
但是本文中的引风机刚刚经过增容改造，叶片并没有腐蚀、积灰等情况，可以排除燃烧飞灰对叶轮的影响，为此对运行状况展开检验工作，并进行仪器测试。
3.1运行调整试验情况检测中开展了负荷与振动关联性试验，调节风机运行过程中入口挡板开度以改变负荷，经过试验并未发现二者存在关联性，可以排除由于气流流场的不均匀导致风机振动的原因。
分析是否由于电机故障导致风机振动异常，专门对电机展开试验，并未发现电机运行的异常情况，所以排除电机故障导致振动异常的可能性。
引风机振动大的原因分析及处理措施引风机振动大的原因
引风机振动大的原因分析及处理措施引风机振动大的原因我厂风烟系统中每台炉设置2台引风机。
引风机采用豪顿生产的单级、动叶可调轴流式风机，其型号为ANN-2800/1600B，叶轮直径为2800mm，轮毂直径为1600mm，转速为995r/min，采用电动、定速，50%容量，并有防磨措施，引风机布置在锅炉电除尘器下游。
引风机风量包括锅炉燃烧产生的烟气量和空预器与电除尘漏入烟道的空气量。
炉膛保持微负压状态，2台引风机采用并联方式运行，运行过程中主要克服从炉膛至增压风机的烟道阻力。
脱硫改造后，2台引风机出口风道汇集至增压风机，将烟气经过脱硫系统后送至烟囱。
1现象3A、3B引风机实时数据显示振动较大，振动值A侧最大为3.6mm/s。
2台风机随环境温度、排烟温度变化影响较为明显，其中A侧引风机振动随环境温度的增长而增大，B侧振动随环境温度的增长而减小，特别是雨季对B侧振动影响较大。
1.1就地测量比较1.1.1现场无法直接测量轴承座的振动，通过用普通测振仪测量6台炉引风机其他部位的振动数据进行测量，各台引风机实时数据显示的振动值与现场所能测量部位的振动值没有直接关系，因此不能直接根据就地的各点普通振动测量数据对设备振动进行判断。
1.1.2采用CSI 2130便携式数据采集仪对引风机就地的中心筒风箱人孔门附近水平方向振动数据进行了采集，虽然部位不一，但表现出相同的特性。
3A引风机中心筒侧工频振动较大，曲线最大达0.6mm/s，叶片一倍频率较大，最大达0.4mm/s；3B引风机中心筒侧工频振动较小，曲线最大达0.1mm/s，叶片一倍频率较大，最大达1.09mm/s。
3A引风机人孔门侧工频振动较大，曲线最大达1.1mm/s，叶片一倍频率较大，最大达0.9mm/s；3B引风机人孔门侧工频振动较小，曲线最大达0.3mm/s，叶片一倍频率较大，最大达1.7mm/s。
就地采集点都表现出叶片一倍频率振幅较大，A侧工频振动较大的特征。
引风机振动高原因及处理
引风机振动高原因及处理摘要：沙角C电厂1A引风机运行中振动高，为解决该问题并预防以后此类问题的发生，沙角C电厂查找到了振动高的原因且解决了振动高问题，同时制定了预防其他引风机可能振动高的措施。
关建字：沙角C电厂、引风机、振动高、机组安全沙角C电厂引风机为美国诺文科风机有限公司制造的双吸离心式风机，引风机的作用是排除煤粉在炉膛燃烧后所形成的烟气，同时维持炉膛内的微负压力，在机组安全运行中起着至关重要的作用。
2022年10月5日，沙角C厂一号机出现了1A引风机振动高且超过跳闸值的情况，严重影响了机组安全运行，1A引风机振动问题亟需解决。
一、情况概述10月5日下午15时许，#1机组AGC运行负荷480MW稳定运行，运行人员发现1A引风机驱动端A3测点振动值超过跳闸值（最高9.99mm/s），非驱动端A4测点接近跳闸值（6.79mm/s）（风机振动高跳闸条件为驱动端A1和A3测点同时达到跳闸值，或非驱动端A2和A4测点同时达到跳闸值），迅速减负荷至400MW。
同时，现场检查发现1A引风机运行声音和振动异常。
经机械专业人员现场确认，认为需对风机解体才能查明风机运行异常的原因。
18时44分，中调批复同意1号机组停运以检查处理1A引风机运行异常。
19时40分，1号机组解列。
二、检查处理情况近两年来1A引风机驱动端轴承振动水平较高(轴承振动>4.5mm/s 报警，>7.1mm/s 跳闸)，驱动端轴承振动A1、A3测点基本维持在4mm/s和3mm/s左右，A2、A4测点维持在0.7mm/s和2.5mm/s左右。
2021年11月11日18:16，#1机组发生RB。
在SIS系统上查阅1A引风机振动值A1、A3、A4三个测点振动值均有较大变化。
热控专业检查振动测量回路，未发现明显异常。
表1：RB前后SIS系统上的振动数值变化在2021年11月11日至2022年7月30日机组运行期间，SIS系统上1A引风机各振动测点数值偶有波动，但基本维持在0.7-1.5mm/s之间。
引风机振动增大原因的诊断与处理
引风机振动增大原因的诊断与处理1台300MW机组锅炉配备2台型号为AN25eb、静叶可调轴流式引风机。
该风机自投运以来，因振动超标等问题采取过一些措施，但风机振动特性仍表现在空载或低负荷运行时振动小，在高负荷、满负荷时振动增大现象，且多次被迫降负荷或停风机处理，振动威胁着机组安全经济运行。
1振动诊断1.1原因分析(1)引风机振动，一般来说其振动源应该来自风机本身，如转动部件材料的不均匀性；制造加工误差产生的转子质量不平衡；安装、检修质量不良；锅炉负荷变化时引风机运行调整不良；转子磨损或损坏，前、后导叶磨损、变形；进出口挡板开度调节不到位；轴承及轴承座故障等，都可使引风机在很小的干扰力作用下产生振动。
但由于采取了一系列相应的处理措施，如风机叶轮和后导叶进行了防磨处理，轴承使用进口优质产品，轴承箱与芯筒端板的连接高强螺栓采取了防松措施，对芯筒的支承固定进行了改进，还增加了拉筋；严格检修工艺质量，增加引风机运行振动监测装置等，解决了一些实际问题，风机低负荷运行良好，但高负荷振动增大现象仍未能解决。
(2)该风机在冷态下启动升至工作转速和低负荷时振动小，说明随转速变化由转子质量不平衡引起振动的问题影响不大；从风机振动频谱分析看出风机振动主要是工频振动，可以排除旋转失速，喘振等影响。
(3)用锤击测量风机叶片的自振频率，该风机工作频率(叶片防磨后)为16.5Hz，叶片一阶频率已大于K=7，故对第一类激振力是安全的；该风机进口导叶24片，第二类激振力频率为16.5×24=396Hz，但频谱分析中，未发现有400Hz左右的频率，可以认为第二类激振力对叶片振动和风机振动的影响不大。
(4)风机振动主要是高负荷或满负荷振动增大，且振动不稳，出现波动或周期性振动。
①振动不稳可能与锅炉燃烧调整、烟气流速、两台并联运行风机的流量分配等有关，同时也反映了风机支承刚度差、可能有局部松动等问题。
风机进入高负荷发生振动增大现象，若在此情况下继续长时间运行，主轴承可能受损，其基础、台板、叶轮与主轴联接部件就有可能被振松，进而使振动更加恶化，最终导致停运风机解体检修。
引风机振动大的原因
引风机振动大的原因：
1、风机出力太大，200MW时档板开度在65%左右，富余出力太大。
2、增容后，叶轮、轴承稳定性差
3、检修、安装工艺差
4、风机增容后，风道流量不够，出口风压增大。
5、风机增容后，风机基础薄弱，
对策
1、停止风机，彻底检修。
2、认真巡检，发现问题，及时汇报。
3、增加风道出力。
4、加固风机基础。
排烟温度高，再热器壁温高的原因：
1、一次风速不准，有的太高，有的太低。
2、三次风带粉量大
3、增减负荷时未能及时增减风量，引送风机档板不好调，风机振动不稳定。
4、调峰频繁，幅度太大。
5、省煤器卸灰未恢复，省煤器处积灰严重。
启炉后未能及时投入吹灰器。
6、受热面积灰、结焦严重。
7、二次风率少。
对策
1、校对一次风速，使一次风速准确。
2、调整制粉系统，减少三次风带粉。
3、引送风档板，放在一个画面里，能及时调出，让风量能及时调整。
4、减少调峰次数，降低调峰幅度。
5、恢复省煤器卸灰。
6、尽快使吹灰器投入运行。
7、二次风速保持50m/s左右运行。
引风机轴承振动大的原因及处理
引风机轴承振动大的原因及处理
引风机是工业生产中常用的一种设备，其作用是将空气或气体吸入，然后通过旋转的叶片将其压缩并排出。
然而，在使用引风机的过程中，我们可能会遇到一些问题，其中之一就是引风机轴承振动大。
那么，引风机轴承振动大的原因是什么？我们该如何处理呢？
引风机轴承振动大的原因：
1.轴承损坏：轴承是引风机的重要组成部分，如果轴承损坏，就会导致轴承振动大。
轴承损坏的原因可能是使用时间过长、润滑不良、过载等。
2.不平衡：引风机的叶轮是通过旋转来产生气流的，如果叶轮不平衡，就会导致引风机振动大。
不平衡的原因可能是叶轮制造不良、叶轮安装不当等。
3.轴承间隙过大：轴承间隙过大也会导致引风机振动大。
轴承间隙过大的原因可能是轴承安装不当、轴承磨损等。
引风机轴承振动大的处理：
1.更换轴承：如果引风机轴承损坏，就需要更换轴承。
在更换轴承时，要选择质量好、性能稳定的轴承，并严格按照安装要求进行安装。
2.平衡叶轮：如果引风机叶轮不平衡，就需要进行平衡处理。
平衡处理可以通过专业的平衡设备进行，也可以通过试重法进行。
3.调整轴承间隙：如果引风机轴承间隙过大，就需要进行调整。
调整轴承间隙时，要按照轴承厂家的要求进行，避免调整不当导致轴承损坏。
引风机轴承振动大是一种常见的问题，我们需要找到问题的原因并采取相应的处理措施。
只有这样，才能保证引风机的正常运行，提高生产效率。
引风机的振动故障分析及处理
引风机的振动故障分析及处理引风机是一种用于通风换气的设备，广泛应用于工业、建筑和农业等领域。
引风机在使用过程中有时会出现振动故障，这对于设备的正常运行和使用寿命都会产生严重影响。
准确分析引风机振动故障的原因，并采取相应的处理措施是至关重要的。
引风机振动故障的原因多种多样，常见的有以下几点：1. 不平衡：引风机的转子在运转过程中，如果质量分布不均匀，会导致转子的不平衡，从而引起振动。
这种不平衡可能是由于制造过程中存在的问题，也可能是由于使用过程中的磨损或损坏导致的。
2. 轴承故障：引风机的轴承是承受转子转动载荷的关键部件，如果轴承损坏或润滑不良，会导致转子不稳定，引起振动。
3. 风轮叶片失衡：风轮叶片是引风机中最容易损坏的部件之一。
如果叶片损坏或与转子轴之间的连接松动，会导致风轮叶片失衡，引起振动。
4. 安装不良：引风机在安装过程中，如果固定不牢固或安装位置不合适，会导致振动。
特别是在高速运转时，不稳定的安装会导致严重的振动问题。
针对不同的引风机振动故障原因，有不同的处理方法：1. 对于不平衡问题，可以采用动平衡技术进行处理。
通过在转子上添加补偿质量或移动原有质量，使转子达到平衡状态，从而消除振动。
2. 如果是轴承故障导致的振动，可以更换新的轴承，并确保轴承润滑良好。
3. 对于风轮叶片失衡问题，可以进行定期检查和维护，及时修复或更换叶片。
4. 对于安装不良的问题，需要重新进行安装并加强固定，确保引风机稳定安装。
除了以上处理方法外，还可以采取如下措施预防引风机振动故障的发生：1. 定期检查和维护引风机，包括轴承、风轮叶片等部件的状态，及时发现和修复问题。
2. 确保引风机的安装位置合适，并使用适当的固定装置进行安装。
3. 定期进行引风机动平衡，保证转子平衡状态。
4. 注意引风机的使用环境，避免过高的温度、湿度或粉尘等因素对设备的影响。
引风机振动故障的分析及处理非常重要。
只有通过准确分析振动故障的原因，选用正确的处理方法，并采取预防措施，才能确保引风机的正常运行和使用寿命，从而提高设备的效率和安全性。
引风机振动原因分析与处理总结
引风机振动原因分析与处理总结引风机是锅炉的主要辅机，也是关键设备之一。
引风机运行情况的好坏．直接关系到锅炉的长周期运行，而引风机的振动则是影响其运行的主要因素，克服和解决引风机的振动问题，将有助于锅炉的稳定运行。
在火电厂的实际运行中，风机，特别是引风机由于运行条件较恶劣，故障率较高，据有关统计资料，引风机平均每年发生故障为2次，送风机平均每年发生故障为0.4次，从而导致机组非计划停运或减负荷运行。
引风机的振动是一类对生产和运行产生很大影响的故障。
一方面振动故障的诊断比较复杂，处理时间也比较长；另一方面振动故障一旦发生并酿成事故，所造成的影响和后果是十分严重的。
因此，迅速判断风机运行中故障产生的原因，采取得力措施解决是发电厂连续安全运行的保障。
当我们处理引风机振动问题时，首先应该判断出是引风机风机在振动，还是由于拖动它的电机震动引起风机共振。
如果是由于电动机震动引起的则要检查电机：①机械磨擦（包括定子、转子扫膛）；②单相运行，可断电再合闸，如不能起动，则可能有一相断电；③滚动轴承缺油或损坏；④电动机接线错误；⑤绕线转子异步电动机转子线圈断路；⑥轴伸弯曲；⑦转子或传动带轮不平衡；⑧联轴器松动；⑨安装基础不平或有缺陷。
如果是由于风机震动引起的则应检查：①风机轴与电机轴不同心，联轴器装歪；②基础的钢度不牢固；③叶轮轴盘与轴松动，或联轴器螺栓松动；④机壳与支架、轴承箱与支架、轴承箱盖于座等联接螺栓松动或叶轮铆钉松动；⑤电磁振动；⑥风机进出气管道安装不良，烟、风道系统振动导致引风机的振动；⑦转子的临界转速引起的振动；⑧机壳或进风口与叶轮摩擦；⑨叶轮不平衡，引风机叶片磨损。
在引风机检查项目中，①又称作不对中故障，由其引起的振动最大特征就是轴向振动较大，与联轴器靠近的轴承轴向振动增大，轴向振动的频谱中特征频率为2倍频，同时常伴有基频和3倍频。
该故障较难排除，特别是在联轴器本身有问题的情况下，检修水平再高也无法排除不对中故障。
引风机的振动故障分析及处理
引风机的振动故障分析及处理
引风机是一种用来排除工作环境中的有毒气体或有害气体、粉尘等有害物质的设备。
引风机在工作过程中可能会出现振动故障，这对设备的正常运行和工作效率都会产生很大
的影响。
对引风机的振动故障进行分析和处理是非常重要的。
引风机振动故障的原因主要有以下几个方面：
1. 设备老化：如果引风机使用时间过长，机械部件的磨损程度会逐渐增加，导致设
备振动增大。
2. 不平衡：引风机的转子在制造过程中存在不平衡现象，或者由于安装不当导致转
子不平衡，从而引起振动故障。
3. 油脂干涸：如果引风机的轴承油脂干涸，会导致轴承失去润滑，进而引起振动故障。
4. 安装不牢固：如果引风机的安装不牢固，容易引起设备的晃动和振动。
1. 定期检查和维护：定期对引风机进行检查和保养，包括清洁设备，检查设备的机
械部件和轴承是否磨损，及时更换和维修。
2. 动平衡：对于存在转子不平衡问题的引风机，可以采用动平衡技术进行处理。
通
过检测不平衡量，采取适当的方法进行平衡校正，使转子达到平衡状态。
3. 轴承润滑：定期对引风机的轴承进行润滑，补充合适的油脂，确保轴承良好润滑，减少振动故障的发生。
4. 加固安装：对于安装不牢固的引风机，可以采取加固措施，如调整安装位置，检
查安装固定螺栓是否松动等，保证设备安装的稳固性。
引风机的振动故障是会影响设备正常运行和工作效率的问题，需要定期检查和维护，
对存在的问题进行及时处理。
合理的安装和使用方法也是减少振动故障发生的重要措施。
只有保证引风机的正常运行，才能保证工作环境的安全和净化效果的实现。
引风机振动大的原因分析及处理措施
引风机振动大的原因分析及处理措施发布时间：2023-02-03T05:51:09.905Z 来源：《中国电业与能源》2022年第18期作者：同朝蓬[导读] 和其他形式的风机相比，AN系列引风机具有结构简单、安全可靠性高同朝蓬61040219730223****中电建电力运维管理有限公司甘肃平凉 744200摘要：和其他形式的风机相比，AN系列引风机具有结构简单、安全可靠性高、耐磨性高、抗高温能力强等优越性，但由于安装、检修、维护、运行等诸多方面的原因，会出现时电机驱动端水平、垂直、轴向振动大的现象。
以某发电公司静叶可调引风机为例，其振动特点为频率越高、振动越大，而低频率运行时振动在标准范围，振动原因不易判断，振动缺陷在运行中不能彻底消除。
通过对其运行观察，停运检查调整，找出振动发生原因及防治措施，避免因振动原因造成设备事故，达到提高设备可靠性的目的。
关键词：引风机振动原因分析处理方法1．设备概述某发电公司1、2号炉AN系列引风机为成都电力机械厂生产，运行方式是叶轮上游和下游的静压力几乎相等，当流体通过叶轮时，传递给流体的能量主要是指在叶轮下游的以动能形式出现的有用的能量，流体从叶轮流出是涡流,，可由安装在叶轮下游的后导叶直接流入相连接的扩压器，使全部动能转化为所需要的静压，而电机端与叶轮端的半联轴器由空心轴连接，叶轮端的半联轴器和叶轮由中间短轴连接，调整好联轴器的轴向游隙，能够满足整个轴系的热膨胀需求，还能吸收较大的轴向冲击载荷，使其不会传递给电机和风机的轴承二造成损害。
2．振动情况介绍在监督运行时发现，引风机频率40HZ以下时，电机驱动端最大振幅：轴向0.068mm、垂直0.038mm、水平0.060mm，引风机频率在40HZ时，电机驱动端振幅：轴向0.128mm、垂直0.097mm、水平0.105mm，当引风机频率达到最大50HZ时，电机驱动端振幅：轴向0.232mm、垂直0.112mm、水平0.149mm，振动造成油管路和联轴器护套晃动大，地面有明显振感。
引风机轴承振动原因及其处理方法研究
对于转动的机械设备来说，振动是不可避免的现象，只要将其振动值控制在规定范围之内就属于正常现象。但是当振动值超过规定值时，则可能造成设备损坏，引发设备停机，影响生产的正常运行。引风机是火电厂锅炉的重要设备，其振动值超出规定范围，则有可能造成发电机组停机，影响发电工作的正常运行，降低发电厂的发电效率，还可能导致发电机组发生损坏，增加设备维修或设备更换的成本，降低发电企业的经济效益。所以对于引风机的振动故障，应有足够的认识和重视，在日常检查中应对其振动值进行检测，一旦发现异常，就要查找原因并采取相应的措施进行及时有效的处理。我公司的锅炉系统中采用的是Y4-73离心引风机，今年4月份进行检修时用测振仪测得其轴向振动值较大，经过排查发现是轴承座的基础不平，所以对基础进行了找平修复，并对地脚螺栓进行了加固，处理之后引风机的振动消失，至今运转正常。
4引风机轴承振动的处理方法
3引风机轴承振动几种原因分析
3.1转子系统质量不平衡
转子质量不平衡是导致所有旋转机械发生振动的主要原因，也是引发其他振动类型的因素。引起转子质量不平衡的原因主要有以下几种，一是转子本身的质量问题。由于转子在生产制造的过程中的工艺问题或者质量把控问题，导致在转子出厂时就存在质量不平衡的问题；二是运行或者检修过程中旋转部件的飞脱，或者由于摩擦或者转轴应力等作用引起的转子变形或者叶片磨损等问题，使转子的质量分布不均衡；三是由于运行过程中叶片非工作面积灰导致的叶轮质量分布不均的问题。此类振动的表现为：振动在水平方向最大，在轴向振动最小，且振动程度随转速增加而增大，其振动的频率与转速相同，负荷增加对振动影响不大。
联轴器的安装要求引风机与电机轴有严格的同轴度，并且引风机与电机联轴器之间要保留一定的间隙，如果引风机与电机轴不同心或者引风机与联轴器之间的间隙过小都会引起引风机的振动。具体的表现为：引风机轴向振动较大，且引风机空转时的振动最小，随着负荷的增大，振动程度也会增加，而且电机的输出轴侧也伴随着振动，越靠近联轴器的部位振动越大，如果将联轴器的连接螺栓去除，振动现象会消失。
引风机轴向振动高原因探讨
引风机轴向振动高原因探讨北仑发电厂(浙江宁波 315800) 谢 澄[摘 要] 通过分析引风机轴承轴向不同位置振动幅值的差异和轴承刚度计算式,认为轴向振动高的原因是由于风机基础沉降引起的轴承单头扬起所致,给出了处理方法。
[关键词] 引风机 轴承 轴向振动 轴承刚度1 结构型式北仑电厂2号炉引风机是由加拿大NOVE NC O公司制造的双吸、双速、离心式风机,高速590r/min,低速490r/min;对应轴功率2307kW～1357kW;风量由进口挡板调节;驱动电机由日本FU J I公司制造,电机极数为10/12极的感应异步电动机;联轴器为弹性蛇形弹簧连接,中间用橡胶块分隔定位。
风机的轴承固定在独立的轴承座上,形式为圆筒瓦,其中联轴器侧的轴承是支承、推力联合轴承。
润滑油是通过油环把轴承室内的油甩到轴承上,再用闭式循环冷却水冷却轴承室内的润滑油。
2 存在问题1997年6月份,在一次试运转的过程中,发现引风机A联轴器侧轴承的轴向振动比以前大许多,当时检测用的是手持式振动检测仪(成都产),风机自由侧轴承的轴向振动也比以前大,但风机轴承其它几个方向的振动变化并不大。
在以后的正常运转中用同一测振仪又检测了几次,情况相差无几。
针对这种情况,用另外的振动数采仪对其进行了几次检测,得到的情况与成都产检测仪检测情况一样,也即轴向振动有变化,各道轴承的其它方向振动无多大改变,只是偶然有些升降,当属正常。
对引风机A 的二个轴承的各个结合面的三个方向进行了检测,联轴器处轴承检测点在锅炉侧,各点位置见上图(轴承两侧完全对称);自由端测点在烟囱侧,测点位置一样。
当时,机组负荷500多MW,基本接近满负荷,具体数据见表1。
表1 轴承振动数值表位 置123456水平速度值/mm·s-10.480.530.960.97 1.60 1.90位移值/μm31.632.743.047.865.081.0加速度值/mm·s-20.0180.0400.051垂直速度值/mm·s-10.140.590.670.530.630.30位移值/μm8.6622.829.922.330.710.6加速度值/mm·s-20.0340.028轴向速度值/mm·s-1不能测0.48 1.56 1.76 2.7 3.65位移值/μm不能测25.970.385.6145.8157.0加速度值/mm·s-2不能测0.0700.0500.0500.0500.068表1为风机联轴器侧的轴承振动数值,自由侧的轴承振动比联轴器侧小得多,轴向振动也比水平振动小。
引风机轴向振动异常原因分析及对策占利江
引风机轴向振动异常原因分析及对策占利江发布时间：2021-07-29T08:55:00.253Z 来源：《基层建设》2021年第14期作者：占利江[导读] 目前，我国的经济在快速发展，社会在不断进步，利用正向推理，在能够引起引风机振动故障的全部原因中，采取逐个排除的方法，找出引风机抽向振动故障所在安徽华电六安电厂有限公司摘要：目前，我国的经济在快速发展，社会在不断进步，利用正向推理，在能够引起引风机振动故障的全部原因中，采取逐个排除的方法，找出引风机抽向振动故障所在，分析了振动的机理，并从相位出发，就如何对此类故降进行诊断与分析进行了讨论，对诊断引风机振动故阵和提高诊断准确率其有一定的指导意义。
关键词：引风机；轴承座；轴向振动；振动分析仪引言引风机作为火力发电厂的重要设备，运行工况较为恶劣，引起其振动故障的原因多种多样。
可能是单一故障源导致，也可能是多方面因素叠加造成，故障诊断复杂，但归结起来，风机振动故障来源主要有三个方面：气流流场、电机电磁和机械部分。
通过由易到难逐步排除的分析办法，以及利用先进的振动检测、诊断仪器，往往能既快速又准确地找出振动故障原因，针对性地制定出行之有效的解决方案。
1概述引风机是烧结厂主要设备之一‚引风机运行中出现各种问题造成烧结生产无法进行‚直接造成生产停产。
引风机运行中的故障特性有振动、温度、噪声、润滑油炭化、扭矩、扭振等。
每个特性都从不同角度反映风机的运行状态‚但由于条件和检测手段所限‚有些相对而言‚引风机的振动信号中含有设备运行工况的信息。
2引风机轴向振动异常原因分析2.1风机振动状态与特征风机叶轮不平衡时表现为水平振动大，风机轴承损坏表现为垂直方向振动大，对轮中心偏差过大可表现为轴向及水平方向振动大。
但该风机是新安装设备，轴承、叶轮均已查证无质量问题，其对轮中心、轴承安装间隙、轴系水平度等均符合技术文件要求。
因此基本可以排除这些因素造成的可能性。
另外，风机振动以水平振动及垂直方向振动情况居多，而以上振动为单一轴向振动，此情况较为少见。
引风机振动大分析
1B、2A引风机电机轴向振动分析我厂引风机采用成都电力机械厂的Y A15236-8Z型静叶可调轴流风机，电机为湘潭电机厂的YKK710-6W型空冷电机，电机功率为2240KW,额定电流为267A 转速为980rpm。
2012年4月份发现2A引风机电机和1B引风机电机轴向间歇性振动大，最大达20S。
2012年6月份将风机振动测点安装至电机轴向进行实时监测，根据监测数据分析显示电机轴向振动波动频繁。
联系热控从DCS画面中调取了11日至24日1B及2A轴向振动、负荷、电流、风机静叶开度、排烟温度、引风机入口压力、空预器进出口烟气压差曲线图，由生技部电气、锅炉配合分析。
从调取的曲线中未发现振动与运行工况变化有明显的关系。
以下是几个振动波动明显的曲线图：1B曲线图图1图1：2012.06.11 14:30-16:00 1B引风机轴向振动，其他工况正常。
排烟温度：137℃。
图2图3图2,3：2012.06.11 21:38-06.12 23:14 1B引风机长时间轴向振动大，其他工况无明显异常。
排烟温度：135摄氏度。
图4图4:2012.06.13 22:20 1Ｂ引风机轴向振动突然减小后又增大，从曲线分析由于功率波动导致引风机电流波、引风机烟气入口压力、空预器进出口压差、引风机静叶反馈波动。
排烟温度132℃。
图5图5：2012.06.19 09.40.00左右轴向震动从4mm/S在缓慢下降至3mm/S 后突升至6mm/S,然后开始缓慢下降。
此时空预器烟气压差、引风机电流、负荷从小到大，随后下降。
但电机轴向震动在此点出现缓降突升趋势。
此时排烟温度为137℃。
图6图6：2012.06.19 12.48 时轴向振动有小范围的突升，随后基本维持在4.8mm/S左右。
此时排烟温度为142℃。
下午16.00开始轴向振动开始下降。
图7图7：2012.06.20 05.36.18时引风机电机轴向振动开始短时间频繁波动，其他参数均未发生较大的变化。
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引风机轴向振动高原因探讨北仑发电厂(浙江宁波 315800) 谢 澄[摘 要] 通过分析引风机轴承轴向不同位置振动幅值的差异和轴承刚度计算式,认为轴向振动高的原因是由于风机基础沉降引起的轴承单头扬起所致,给出了处理方法。
[关键词] 引风机 轴承 轴向振动 轴承刚度1 结构型式北仑电厂2号炉引风机是由加拿大NOVE NC O公司制造的双吸、双速、离心式风机,高速590r/min,低速490r/min;对应轴功率2307kW～1357kW;风量由进口挡板调节;驱动电机由日本FU J I公司制造,电机极数为10/12极的感应异步电动机;联轴器为弹性蛇形弹簧连接,中间用橡胶块分隔定位。
风机的轴承固定在独立的轴承座上,形式为圆筒瓦,其中联轴器侧的轴承是支承、推力联合轴承。
润滑油是通过油环把轴承室内的油甩到轴承上,再用闭式循环冷却水冷却轴承室内的润滑油。
2 存在问题1997年6月份,在一次试运转的过程中,发现引风机A联轴器侧轴承的轴向振动比以前大许多,当时检测用的是手持式振动检测仪(成都产),风机自由侧轴承的轴向振动也比以前大,但风机轴承其它几个方向的振动变化并不大。
在以后的正常运转中用同一测振仪又检测了几次,情况相差无几。
针对这种情况,用另外的振动数采仪对其进行了几次检测,得到的情况与成都产检测仪检测情况一样,也即轴向振动有变化,各道轴承的其它方向振动无多大改变,只是偶然有些升降,当属正常。
对引风机A 的二个轴承的各个结合面的三个方向进行了检测,联轴器处轴承检测点在锅炉侧,各点位置见上图(轴承两侧完全对称);自由端测点在烟囱侧,测点位置一样。
当时,机组负荷500多MW,基本接近满负荷,具体数据见表1。
表1 轴承振动数值表位 置123456水平速度值/mm·s-10.480.530.960.97 1.60 1.90位移值/μm31.632.743.047.865.081.0加速度值/mm·s-20.0180.0400.051垂直速度值/mm·s-10.140.590.670.530.630.30位移值/μm8.6622.829.922.330.710.6加速度值/mm·s-20.0340.028轴向速度值/mm·s-1不能测0.48 1.56 1.76 2.7 3.65位移值/μm不能测25.970.385.6145.8157.0加速度值/mm·s-2不能测0.0700.0500.0500.0500.068表1为风机联轴器侧的轴承振动数值,自由侧的轴承振动比联轴器侧小得多,轴向振动也比水平振动小。
表1所列的数据均为通频值,工频是其主要的分量,另外各点尚有100H z、715H z、815H z和915H z的振动信号,高频成分虽有,但值很小。
“不能测”,是指振动探头放不进去。
运行中的轴承金属温度和回油温度正常,联轴器中的定位橡胶块已去掉。
从这时起的较长时间内,机组的负荷基本保持不变。
3 原因分析由表1可见,垂直向各点振动的速度值、位移值均不大,且差别不大,可以确信各接触面之间连接牢固,各个连接螺栓强度足够;水平向的振动幅值变化也比较平缓,只是在测点5和6处,位移值增加了十几μm,因两点高度相差大,且是轴承座的中分面和顶部,当属正常;比较轴向位置各点振动,点2和点3高差近500 经验交流热力发电·2000(3)π∼ mm ,但振动值相差达44μm ,几乎是2.8倍。
同样,点4和点5高差约300mm ,振动值相差达60mm 。
而点3和点4,高差虽然只有60mm ,但振动值相差竟达15μm 。
点3和点4振动的加速度值并不大,在顶部也只有0.068mm/s 2,说明振动的冲击力不大。
由1997年10月的轴向振动的频谱图和时域图可见(图1),振动主频为工频,其余高频和低频与之相比极小。
时域图上振动冲击呈现周期性,夹杂一些不稳定的冲击。
图上还有一个较为明显的特征是正负幅值不对称,这显示冲击来自单向,而电机联轴器侧轴承比风机联轴器侧轴承的轴向振动加速度值小得多。
至此,完全可以相信振源不是来自于电机,而来自于风机。
图1 上为频谱图、下为时域波形图对于这么小的的冲击却引起如此大的振动。
根据轴颈承力中心沿轴向周期性变化引起轴承轴向振动的单振幅α计算式α=h b (2Q +2P 3K a -Q +P 3K b)式中 b ———轴承座轴向宽度;h ———轴承座高度;P ———激振力;Q ———轴瓦载荷;K a 、K b ———轴承座两侧的支承动刚度。
可以看出轴承座的轴向振幅与轴承座的高度成正比,与宽度成反比,也就是高度越高,稳定性越差。
轴承座越窄,稳定性也越差。
轴承座要是“瘦高个”,其支承动刚度就更低,它的稳定性更差。
与北仑电厂1号炉引风机比较,其h/b 的值比2A 小一半。
轴承座宽度大了,支承动刚度K a 、K b 也就随之增大。
因此,尽管1号炉引风机轴承振动经常高,但其轴向振动一直不大,说明外形结构是很重要的一个因素。
在轴承座的轴向支承动刚度不够大的情况下,当外界有轻微的冲击扰动时,轴承座就会有剧烈的轴向振动。
此风机进口为双吸,风量两侧不对称的现象可不作考虑。
但是,如果轴承与轴的中心不正或前后两个轴承座的中心标高有差异的话,这样轴承座表面上看是刚性的,实际上仍有点弹性。
若转子有轻微的弯曲或轴向不对称位置不平衡,就会在轴承座上产生一个周期性的冲击。
此外,两个轴承座中心标高有差异的话,也会有一个单向的冲击力,图1的时域波形图即符合这种情况。
风机联轴器侧的轴承承担了风机的轴向冲击,所以其轴向振动远高于另一侧。
4 处理方法1998年6月在2号机组中修时,对引风机的轴承和风机内部进行了检查,确认轴承受力情况与叶轮均无问题。
但在检查轴承的扬度时却发现风机外侧的转子单头扬起,按理这么重的风机在正常情况下,依靠其自身的重量,中间垂下,两头上扬,等其正常运转时,转子可保持水平。
而目前单头1.7mm/m 的扬度足以产生较大的轴向力,使轴向发生大的振动,两台引风机均有类似的扬度问题。
经分析,产生如此大的扬度不是因为安装质量问题和检修质量问题,而是由于基础的沉降引起。
北仑电厂是建在海涂上,近几年沉降问题比较突出。
所以随着时间的推移和沉降量的积累,风机轴向振动逐渐表露出来。
对此处理可在联轴器侧的轴承座下面加垫片;也可通过刨削风机外侧轴承座台板来使其达到转子扬度要求。
参 考 文 献1 施维新.汽轮发动机组振动.水利电力出版社,19912 袁宏义,牛明忠等.设备振动诊断技术基础.国防工业出版社,1991作者简介 谢 澄,1988年毕业于上海电力学院,现在浙江北仑发电厂专职从事汽轮发电机组状态监测工作。
经验交流 θυ 热力发电·2000(3)This paper presents a numerical analysis and calculation procedures of the primary parameters of steam turbine unit under operation ,such as initial steam tem perature ,con 2denser vacuum ,feed water tem perature ,terminal tem perature difference of heaters ,etc.A domestic 300MW turbine unit manu factured with foreign licence was analyzed and calculated.The results are found to be very helpful to power plant operators for their economic operation.They als o provide an im portant basis for energy s onsum ption analysis and an assistant tool for analyzing equipment failure in the power plant.TEST OF EC ONOMIC PERFORM ANCE OF A UPG RADE D 48SH -22CIRC U LATI NG PUMP Wei Hao Ma X iaoy ong (31)………………………………………………………………………………………………………………………Due to deviation from design conditions ,a 48SH -22circulating pum p in Huichun power plant was found with many operation problems.such as low operation efficiency ,high power consum ption ,im peller cavitation ,etc.F or energy saving purpose ,this circulating pum p was upgraded in 1997with a tw o -speed m otor and a high -efficientim peller.The results of performance test and economic analysis show that the circulating pum p reached an efficiency of 84.7%with high speed and 86.8%with low speed.An annual electricity saving of 2.477MW ·h and a decrease of coal consum ption of 1.4787g/kWh were then obtained.The operation of this upgraded pum p is very flexible.It can meet all the water demands in different seas ons.THE ANA LY SIS OF STE AM T URBI NE BY-PASS C APACITYAND THE C OMPARIS ON BET WEE N E LECTRIC A L DRI VE N DE VICES AND RY DRAU LIC ONES Y u Y ahui et al (33)…………………………………………………………………Presented in this paper are the purpose of by -pass system ,requirements for opening and closing stop time of valve and type seleccion ,determination of reas onable capacity of by -pass system ,and analysis of performance and characteristic of electrical valve driver and hydcaulic ones.FIE LD OPERATI ON AND C ONTRO L PERFORM ANCE OF DE B -ⅢC OORDI NATE D C ONTRO L SY STE M Chen Y unji et al (38)………………………………………………………………………………………………………………This paper introduces a DE B -Ⅲcoordinated control system ,which is firstly applied in China on Large -capacity generating unit.K ey points of its regulation and control functions are presented.LOGIC OPTI MIZ ATI ON OF C OM BUSTI ON M ANAGE ME NT SY STE M (BMS )OF M AW AN POWER P LANT Cheng Shengchang (42)…………………………………………………………………………………………………………………M awan P ower Plant was installed with a 300MW boiler manu factured with GE license.S ome proposals were made to im prove and optimize the major parts of con figuration logic of BMS.G ood results were obtained after practical application.DE VE LOPME NT OF M U LTI -CH ANNE L BOI LER F LAME M ONIT ORI NG SY STE M BASE D ON I M AGE PROCESSI NG AND DIGIT A L VI DE O TECH NO LOGY He Wanqing et al (45)…………………………………………………………………Based on research of combustion visualization and digital video processing technology ,a pulverized coal flame detector system using the “Optic fiber +chromatic CCD ”ar 2chitecture is developed.Sequential flame detection and processing of different layers of burner are realized through a multi -port communication ,which uses a hardware framew ork of “Engineer w orkstation/flame detectors ”.Video switchers and layer flame detectors are developed to support the multi -channel signal detection.PRE DICTI ON OF LOW CY C LE FATIG UE LIFE FOR TY PE DG 670/140-2BOI LER DRUM AT XI NDI AN POWER P LANT Zheng K e et al (49)………………………………………………………………………………………………………Calculation and analysis is conducted with three -dimensional finite element method (3D FE M )for the primary membrane and thermal stresses in downcomer nozzle for type DG 670/140-2boiler drum at X indian P ower Plant.Prediction of low cycle fatigue life of this boiler drum is performed based the calculated stresses ,the fatigue life curve and the mechanical properties of 18MnM oNbg steel.VI BRATI ON FAU LT DI AG NOSIS ON HP AND IP ROT ORS I N 300MW T URBI NES M ANUT ACT URE D I N DONG FANG T URBI NE W OWK S Huang X iuzhu (55)……………………………………………………………………………………Low frequency vibration happened to HP and IP rotors in 300MW turbines manu factured by D ond fang turbine w orks.S o analysis has been made on 8turbines to find out the cause of low trequency vibration ,which shows the start -up m ode exerts the vibration.S ome measures are put torward.DISC USSI ON ON HIGH AXI A L VI BRATI ON OF I NDUCE D DRAFT FAN X ie Cheng (59)…………………………………Based on the analysis of vibration am plitudes at each axial positions and on the calculations of bearing rigidity of induced draft fan ,it was found out that significant axial vibration was caused by bearing lifting due to foundation sinking of fan.NEW TECH NO LOGY OF PRE VE NTI ON AND RE M OVA L OF SC O LE I N ASH -S LUICI NG PIPE I N C OA L -FIRE D POWER P LANT Qiao Z engshe (62)…………………………………………………………………………………………………By using the newly developed method of suspending -dispersing and stripping additives ,the scale prevention and rem oval tests were made in the lab.The industral test on ash -water pipeling was als o carried out at the same time by using com pound dosing for power plant.It was shown that this technology could prevent scale in ash -sluicing pipeline during the operation. Editor and Publisher :Magazine Agency of THERMA L POWER GE NERATI ON Address :80X ingqing R oad ,X i ’an ,China G eneral Distribution :Shanxi O ffice of P ostal Service。