梯形钢屋架课程教学设计

梯形钢屋架课程设计
一、设计资料
（1） 题号80，屋面坡度1：16，跨度30m ，长度96m ，柱距6m ，地点：哈
尔滨，基本风压：0.45kN/m 2,基本雪压：0.45 kN/m 2
（2） 采用1.5m ×6m 预应力混凝土大型屋面板，80mm 厚泡沫混凝土保护层，
卷材屋面，屋面坡度i=1/16。

屋面活荷载标准值0.7kPa ，雪荷载标准值为0.45 kN/m 2，积灰荷载标准值为0.6 kN/m 2。

（3） 混凝土采用C20，，钢筋采用Q235B 级，焊条采用E43型。

（4） 屋架计算跨度：l 0=30m-2×0.15m=29.7m
（5） 跨中及端部高度：采用无檩体系屋盖方案，缓坡梯形屋架。

取屋架在29.7m 轴线处的高度m h 972.10=
取屋架在30m 轴线处的端部高度m h 963.10
=' 屋架的中间高度m il h h 900.22
7
.29161972.12/00=⨯+
=+= 屋架跨中起拱按500/0l 考虑，取60mm 。

二、结构形式与布置
屋架形式及几何尺寸如下图：
梯形钢屋架支撑布置如下图：
1、 荷载计算
屋面荷载与雪荷载不会同时出现，计算时取较大值进行计算，故取屋面活荷载0.7 kN/m 2进行计算。

屋架沿水平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式2(0.120.011)/k g l kN m =+计算，跨度单位为米（m ）。

荷载计算表如下：
荷载名称
标准值（kN/m 2）
设计值（kN/m 2） 预应力混凝土大型屋面板
1.4 1.4×1.35=1.89 三毡四油防水层
0.4
0.4×1.35=0.54
设计屋架时，应考虑以下三种荷载组合 （1） 全跨永久荷载+全跨可变荷载：
kN F 629.5565.1)82.1361.4(=⨯⨯+=
（2） 全跨永久荷载+半跨可变荷载 全跨节点永久荷载：
kN F 249.3965.1361.41=⨯⨯=
半跨节点可变荷载：
kN F 38.1665.182.12=⨯⨯=
（3）全跨屋架（包括支撑）自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载 全跨节点屋架自重：
kN F 47.565.1608.03=⨯⨯=
半跨接点屋面板自重及活荷载：
kN F 83.2565.1)98.089.1(4=⨯⨯+=
（1）、（2）为使用节点荷载情况，（3）为施工阶段荷载情况。

4、内力计算
屋架在上述三种荷载组合作用下的计算简图如下:
由数解法解得F=1时的屋架各杆件的内力系数(F=1作用于全跨\左半跨和右半跨).然后进行组合,如下表:
Kf 0 0 0 0 0 0 0 0 0
5、 杆件设计 （1） 上弦杆
整个上弦采用等截面，按IJ 、JK 杆件的最大设计内力设计，即 N= -1476.95kN 上弦杆计算长度：
屋架平面内：为节间轴线长度，即
m l l ox 503.10==
屋架平面外：由于屋架为无檩体系，并且认为大型屋面板只起到刚性系杆作用，根据支持布置和内力变化情况，取y l 0为支撑点间的距离，即 y l 0=3m
根据屋架平面外上弦杆的计算长度，上弦截面选用两个不等肢角钢，短肢相并，如图：
腹杆最大内力N= -642.51kN ，查表得中间节点板厚度选用12mm ，支座节点板厚度选用14mm 。

设λ=60，查Q235钢的稳定系数表，得807.0=ϕ（由双角钢组成的T 形和十字形截面均属b 类），则需要的截面积为:
23
4.8512215
807.01095.1476mm f N A =⨯⨯=⨯=ϕ
需要的回转半径： mm m l i ox
x 05.2560
503
.1==
=λ
mm l i oy
y 5060
3
==
=
λ
根据需要A 、x i 、y i 查角钢表，
选用2∟180×110×16，肢背间距a=12mm ，则：A=8827.82mm ，x i =30.6mm ，y i =88.4mm
验算：
94.334
.883000
12.496.301503
==
=
===
y
oy y x ox x i l i l λλ
由于[λ]=150，所以满足细长比要求。

因为x y λλ>，只需求y ϕ，查表得y ϕ=0.861，则
MPa MPa MPa A N y 2157.1908.8827861.01014.14493
<=⨯⨯=ϕ 故所选截面符合要求。

（2） 下弦杆
整个下弦杆采用同一截面,按最大内力所在的杆计算. N=1421.32kN
m l ox 3000=,14850229700
==
oy l mm(因跨中有通长系杆),所需截面为: 2211.668.6610215
1421320cm mm f N A ====
选用2∟180×110×12,因
ox
oy
l
l>>,故用不等肢角钢,短肢相并,如下图
cm
i
cm
i
cm
cm
A
y
x
75
.8
,
10
.3
,
11
.
66
42
.
672
2=
=
>
=
350
7.
169
75
.8
1485
350
77
.
96
10
.3
300
<
=
=
=
<
=
=
=
y
y
y
x
x
x
i
l
i
l
λ
λ
故所选截面符合要求。

(3) 端斜杆aB
杆件轴力: N= -642.51kN
计算长度: mm
l
l
oy
ox
2506
=
=
因为
oy
ox
l
l=,故采用不等肢角钢,长肢相并,使
oy
ox
l
l≈.选用2∟140×90×10,则A=44.522cm2，cm
i
x
47
.4
=，cm
i
y
74
.3
=
06.56
47
.4
6.
250
=
=
=
x
ox
x i
l
λ
00.67
74
.3
6.
250
=
=
=
y
oy
y i
l
λ
因为
y
x
λ
λ>，只需要求
y
ϕ，查表得0.769，则
MPa
MPa
A
N
y
215
66
.
187
2.
4452
769
.0
10
51
.
6423
<
=
⨯
⨯
=
=
ϕ
σ
所以所选截面符合要求。

（4）腹杆eK eg -
此杆可在g 点处不断开，采用通杆。

最大拉力： kN N kN N eg gK 46.86,19.128== 最大压力： kN N kN N gK eg 41.63,77.67-=-= 在桁架平面内的计算长度取节点中心间距
mm l x 20860=，mm l l 41722086221=⨯==
在桁架平面外的计算长度：
mm N N l l y 4105)77
.6741.6325.075.0(4172)25
.075.0(1210=⨯+⨯=+= 选用2∟63×5，查表有：
15003.1354
.304105
15053.1074.192086
04.3,94.1,286.12002<==
=
<======y
y y x x x y x i l i l cm
i cm i cm A λλ
因y λ>x λ，只需求y ϕ，查表得y ϕ=0.365，则
MPa MPa A N MPa
MPa A N y 21534.1046
.12281019.12821512.1516.1228365.01077.673
3
<=⨯==
<=⨯⨯==σϕσ拉应力：
符合要求 （5）竖杆Ie
mm
l mm l l kN
N y x 2713,4.217027138.08.077.8100==⨯==-=
由于杆件内力较小，按150][==λλ选择，则需要的回转半径为
mm
l i mm l i y y x x 09.181502713][47.14150
4.2170][00======
λλ
查型钢表，选截面的x i 和y i 较上述计算的x i 和y i 略大。

选用2∟63×5，其几何特征为
15024.894
.302713
15088.1114.194.217004.3,94.1,26.12002<==
=
<======y
y y x x x y x i l i l cm
i cm i cm A λλ
因x λ>y λ，只需求x ϕ，查表得x ϕ=0.481，则
MPa MPa A N x 21537.1386.1228481.01077.813
<=⨯⨯==ϕσ
符合要求。

（6）斜腹杆gI
mm
l mm l l kN
N y x 1961,8.156819618.08.084.3700==⨯===
选用2∟50×5，其几何特征为
35051.773
.251961
35054.1023.158.15683.25,3.15,6.960002<==
=
<======y
y y x x x y x i l i l cm
i mm i mm A λλ
MPa MPa A N 2154.396
.9601077.813
<=⨯==σ
符合要求。

（7）竖杆Jg
mm
l mm l l kN
N y x 1356,8.108413568.08.063.5500==⨯==-=
由于杆件内力较小，按150][==λλ选择，则需要的回转半径为
mm
l i mm l i y y x x 04.91501356][23.7150
8.1084][00======
λλ
选用2∟50×5，其几何特征为
1506.533
.251356
1509.703.158.10843.25,3.15,6.960002<==
=
<======y
y y x x x y x i l i l mm
i mm i mm A λλ
因x λ>y λ，只需求x ϕ，查表得x ϕ=0.745，则
MPa MPa A N x 21573.776.960745.01077.813
<=⨯⨯==ϕσ
符合要求。

（8）斜腹杆He
mm
l mm l l kN
N y x 3018,4.241430188.08.060.7600==⨯===
选用2∟63×5，其几何特征为
35042.794
.303018
35045.1244.194.24144.30,4.19,6.1228002<==
=
<======y
y y x x x y x i l i l cm
i mm i mm A λλ
MPa MPa A N 2153.626
.1228106.763
<=⨯==σ
符合要求。

（9）斜腹杆Bb
mm
l mm l l kN
N y x 2506,8.200425068.08.058.52400==⨯===
选用2∟100×10，则：
A=3852.22mm ，x i =30.5mm ，y i =46mm
验算：
35048.5446
2506
35073.655.308.200400<==
=
<===
y
y y x x x i l i l λλ
MPa MPa MPa A N 2152.1382
.38521058.5243
<=⨯= 故所选截面符合要求。

（10）腹杆Cb
mm
l mm l l kN
N y x 2150,172021508.08.063.5500==⨯==-=
由于杆件内力较小，按150][==λλ选择，则需要的回转半径为
mm
l i mm l i y y x x 3.141502150][47.11150
1720
][00======
λλ
选用2∟50×5，其几何特征为
150853
.252150
1504.1123.1517203.25,3.15,6.960002<==
=
<======y
y y x x x y x i l i l mm
i mm i mm A λλ
因x λ>y λ，只需求x ϕ，查表得x ϕ=0.478，则
MPa MPa A N x 21515.1216.960478.01077.813
<=⨯⨯==ϕσ
符合要求。

（11）斜腹杆bD
mm
l mm l l kN
N y x 2699,2.215926998.08.071.45100==⨯==-=
设λ=80，查得688.0=ϕ
需要的截面积为:
23
3054215
688.01071.451mm f N A =⨯⨯=⨯=ϕ
需要的回转半径： mm l i ox
x 99.2680
2
.2159==
=λ
mm l i oy
y 74.3380
2699
==
=
λ
根据需要A 、x i 、y i 查角钢表，选用2∟100×10，则：
A=3852.22mm ，x i =30.5mm ，y i =46mm
验算：
15067.5846
2699
15079.705.302.215900<==
=
<===y
y y x x x i l i l λλ
因x λ>y λ，只需求x ϕ，查表得x ϕ=0.747，则
MPa MPa A N x 21597.1562.3852747.01071.4513
<=⨯⨯==ϕσ
符合要求。

（12）斜腹杆Dc
mm
l mm l l kN
N y x 2699,2.215926998.08.058.35100==⨯===
选用2∟90×6，则：
A=21282mm ，x i =27.9mm ，y i =41.2mm
验算：
350
5.652
.4126993504.779.272.215900<===<===
y y
y x x x i l i l λλ
MPa MPa MPa A N 2152.1652128
1058.3513
<=⨯= 故所选截面符合要求。

（13）腹杆Ec
mm
l mm l l kN
N y x 2338,4.187023388.08.063.5500==⨯==-=
由于杆件内力较小，按150][==λλ选择，则需要的回转半径为
mm
l i mm l i y y x x 59.151502338][47.12150
4
.1870][00======
λλ
选用2∟50×5，其几何特征为
15062.903
.252338
1502.1223.154.18703.25,3.15,6.960002<==
=
<======y
y y x x x y x i l i l mm
i mm i mm A λλ
因x λ>y λ，只需求x ϕ，查表得x ϕ=0.426，则
MPa MPa A N x 21594.1356.960426.01063.553
<=⨯⨯==ϕσ
符合要求。

（14）斜腹杆cF
mm
l mm l l kN
N y x 2857,6.228528578.08.015.27800==⨯==-=
设λ=80，查得688.0=ϕ
需要的截面积为:
23
4.1880215
688.01015.278mm f N A =⨯⨯=⨯=ϕ
需要的回转半径： mm l i ox
x 57.2880
6
.2285==
=λ
mm l i oy
y 71.3580
2857
==
=
λ
根据需要A 、x i 、y i 查角钢表，选用2∟90×6，则：
A=21282mm ，x i =27.9mm ，y i =41.2mm
验算：
150
34.692
.41285715092.819.276.228500<===<===
y y
y x x x i l i l λλ
因x λ>y λ，只需求x ϕ，查表得x ϕ=0.770，则
MPa MPa A N x 21575.1692128770.01015.2783
<=⨯⨯==ϕσ
符合要求。

（15）腹杆Fd
mm
l mm l l kN
N y x 2857,6.228528578.08.07.19400==⨯===
由于杆件内力较小，按150][==λλ选择，则需要的回转半径为
mm
l i mm l i y y x x 05.191502857][24.15150
6.2285][00======
λλ
选用2∟50×5，其几何特征为
3509.1123
.252857
3504.1493.156.22853.25,3.15,6.960002<==
=
<======y
y y x x x y x i l i l mm
i mm i mm A λλ
MPa MPa A N 21569.2026
.960107.1943
<=⨯==σ
符合要求。

（16）腹杆Gd
mm
l mm l l kN
N y x 2525,202025258.08.063.5500==⨯==-=
选用2∟50×5，其几何特征为
1508.993
.252525
1501323.152020
3.25,3.15,6.960002<==
=
<======y
y y x x x y x i l i l mm
i mm i mm A λλ
因x λ>y λ，只需求x ϕ，查表得x ϕ=0.378，则
MPa MPa A N x 2152.1536.960378.01063.553
<=⨯⨯==ϕσ
符合要求。

（17）斜腹杆dH
mm
l mm l l kN
N y x 3018,4.241430188.08.028.12600==⨯==-=
设λ=80，查得688.0=ϕ
需要的截面积为:
23
7.853215
688.01028.126mm f N A =⨯⨯=⨯=ϕ
需要的回转半径： mm l i ox
x 2.3080
4
.2414==
=λ
mm l i oy
y 73.3780
3018
==
=
λ
根据需要A 、x i 、y i 查角钢表，选用2∟90×6，则：
A=21282mm ，x i =27.9mm ，y i =41.2mm
验算：
150
3.732
.41301815054.869.274.241400<===<===
y y
y x x x i l i l λλ
因x λ>y λ，只需求x ϕ，查表得x ϕ=0.645，则
MPa MPa A N x 215922128645.01018.1263
<=⨯⨯==ϕσ
符合要求。

（18）腹杆Aa
mm
l mm l l kN
N y x 1972,157819728.08.081.2700==⨯==-=
选用2∟50×5，其几何特征为
150783
.251972
1501033.1515783.25,3.15,6.960002<==
=
<======y
y y x x x y x i l i l mm
i mm i mm A λλ
因x λ>y λ，只需求x ϕ，查表得x ϕ=0.536，则
MPa MPa A N x 215546.960536.01081.273
<=⨯⨯==ϕσ
符合要求。

6、节点设计
(1) 下弦节点b
用E43
型焊条,角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值MPa f f 160=ω。

设“Bb ”杆的肢背和肢尖焊缝为mm h f 8=，则所需的焊缝长度为
mm l mm h f h N l mm l mm h f h N l f f e f f e 110,8.10316160
87.0210
58.5243.0223.0230,9.2201616087.021058.5247.0227.03
3
='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+=''='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+='ωω
ω
ω
ωω取肢尖：取肢背：
设“bD ”杆的肢背和肢尖焊缝mm h f 8=，则所需的焊缝长度为
mm l mm h f h N l mm l mm h f h N l f f e f f e 100,6.9116160
87.0210
71.4513.0223.0200,1921616087.021071.4517.0227.03
3='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+=''='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+='ωω
ω
ω
ωω取肢尖：取肢背：
设“Cb ”杆的肢背和肢尖焊缝mm h mm h f f 58==和，则所需的焊缝长度为
按比例绘出详图，从而确定节点板尺寸为：610mm ×435mm 。

下弦与节点板连接的焊缝长度为61cm ，f h =6mm 。

焊缝所受的力为左右
mm l mm h f h N l mm l mm h f h N l f f e f f e 40,4.2210160
57.021063.553.0223.040,73.371616087.021063.557.0227.033='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+=''='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+='ω
ω
ωω
ωω取肢尖：取肢背：
两下弦杆的内力差kN N 58.54993.36454.914=-=∆，受力较大的肢背处的焊缝应力为
MPa MPa f 16006.83)
12610(67.021058.54975.03
<=-⨯⨯⨯⨯⨯=τ
焊缝强度满足要求。

(2) 下弦节点c
用E43型焊条,角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值MPa f f 160=ω。

设“cD ”杆的肢背和肢尖焊缝为mm h mm h f f 68==和，则所需的焊缝长度为
mm l mm h f h N l mm l mm h f h N l f f e f f e 100,5.9012160
67.0210
58.3513.0223.0160,3.1531616087.021058.3517.0227.03
3
='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+=''='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+='ωω
ω
ω
ω
ω取肢尖：取肢背：
设“cE ”杆的肢背和肢尖焊缝mm h mm h f f 58==和，因其内力较小（-55.63kN ）则所需的焊缝长度按照构造设置为40mm 。

设“Cb ”杆的肢背和肢尖焊缝mm h mm h f f 68==和，则所需的焊缝长度为
按比例绘出详图，从而确定节点板尺寸为：590mm ×370mm 。

下弦与节点板连接的焊缝长度为59cm ，f h =6mm 。

焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差kN N 6.34154.91414.1256=-=∆，受力较大的肢背处的焊缝应力为
MPa MPa f 16077.52)
12590(67.02106.34175.03
<=-⨯⨯⨯⨯⨯=τ
焊缝强度满足要求。

(3) 下弦节点d
用E43型焊条,角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值MPa f f 160=ω。

设“dF ”杆的肢背和肢尖焊缝为mm h mm h f f 58==和，则所需的焊缝长度为
mm l mm h f h N l mm l mm h f h N l f f e f f e 80,7412160
67.021015.2783.0223.0130,6.1241616087.021015.2787.0227.033
='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+=''='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+='ω
ω
ωω
ωω取肢尖：取肢背：
mm l mm
h f h N l mm l mm h f h N l f
f e f f e 70,15.6210160
57.0210
7.1943.0223.0100,921616087.02107.1947.0227.03
3
='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+=''='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+='ωωω
ω
ω
ω取肢尖：取肢背：
设“dG ”杆的肢背和肢尖焊缝mm h mm h f f 58==和，因其内力较小（-55.63kN ）则所需的焊缝长度按照构造设置为40mm 。

设“Cb ”杆的肢背和肢尖焊缝mm h mm h f f 68==和，则所需的焊缝长度为
按比例绘出详图，从而确定节点板尺寸为：280mm ×530mm 。

下弦与节点板连接的焊缝长度为53cm ，f h =6mm 。

焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差kN N 22.1651.125632.1421=-=∆，受力较大的肢背处的焊缝应力为
MPa MPa f 1605.28)
12530(67.021022.16575.03
<=-⨯⨯⨯⨯⨯=τ
焊缝强度满足要求。

mm l mm h f h N l mm l mm h f h N l f f e f f e 50,2.4012160
67.021028.1263.0223.070,3.651616087.021028.1267.0227.033='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+=''='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+='ω
ωωω
ω
ω取肢尖：取肢背：
(4) 下弦节点e
用E43型焊条,角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值MPa f f 160=ω。

设“eH ”杆的肢背和肢尖焊缝为mm h mm h f f 58==和，则所需的焊缝长度为 设“eI ”杆的肢背和肢尖焊缝mm h mm h f f 58==和，则所需的焊缝长度 设“Cb ”杆的肢背和肢尖焊缝mm h mm h f f 58==和，则所需的焊缝长度为 按比例绘出详图，从而确定节点板尺寸为：265mm ×530mm 。

下弦与节点板连接的焊缝长度为53cm ，f h =6mm 。

焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差kN N 34.8=∆，受力较大的肢背处的焊缝应力为
MPa MPa f 16044.1)
12530(67.021034.875.03
<=-⨯⨯⨯⨯⨯=τ
焊缝强度满足要求。

节点详图如图所示：
mm l mm h f h N l mm l mm h f h N l f f e f f e 40,9.3110160
57.021077.813.0223.050,9.471616087.021077.817.0227.033
='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+=''='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+='ω
ω
ωω
ωω取肢尖：取肢背：mm l mm h f h N l mm l mm h f h N l f f e f f e 40,3310160
57.021046.863.0223.050,8.491616087.021046.867.0227.033
='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+=''='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+='ω
ω
ωω
ωω取肢尖：取肢背：mm l mm h f h N l mm l mm h f h N l f f e f f e 40,5.3010160
57.02106.753.0223.050,461616087.02106.767.0227.033='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+=''='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+='ω
ω
ωω
ωω取肢尖：取肢背：
（5）下弦拼接节点f
拼接角钢与下弦杆的连接计算机拼接角钢总长度的确定。

拼接角钢与下弦杆之间每边有4条角焊缝连接，可近似认为4条角焊缝均匀传力。

拼接角钢与下弦杆的连接焊缝按下弦截面积等强度计算，即拼接角钢与下弦杆的连接焊缝最大承受的内力值为Af ，A 为下弦角钢截面总面积。

则在拼接节点一边每条焊缝的计算长度为
每条焊缝的实际长度 拼接角钢的总长度
mm
h l l f w 337203172=+=+=mm
f h Af
l w
f f w 3177.04=⨯=
mm
l l s 69020~102=+=
（6）上弦节点“B ”
“bB ”杆肢背焊缝长度230mm ，肢尖焊缝长度110mm 。

设“aB ”杆的肢背和肢尖焊缝mm mm h f 610和=，则所需的焊缝长度为
mm l mm h f h N l mm l mm h f h N l f f e f f e 200,3.1791216067.02105.64235.02235.0220,20620160
107.02105.64265.02265.033
='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+⨯=''='=+⨯⨯⨯⨯⨯=+⨯='ωωωωωω取肢尖：取肢背：
为了在上弦上搁置屋面板，节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm 。

用槽焊缝把上弦角钢和节点板连接起来。

槽焊逢作为两条角焊缝计算，槽焊缝强度设计值乘以0.8的折减系数。

计算时可略去屋架上弦坡度的影响，而假定集中荷载P 与上弦垂直。

上弦肢背槽焊缝内的应力由下面计算得
mm h mm h f f 10,6122
121=''=⨯=⨯='节点板厚度 上弦与节点板间焊缝长度为530mm ，则
MPa l h P N N k f 115)
12530(67.02)22.1255629()66721075.0(7.02)22.12()]([2222211=-⨯⨯⨯⨯+⨯=''''⨯⨯+-ω MPa f f 1288.0=<ω
上弦肢间角焊缝的切应力为
MPa l h P N N k f 23)
20530(107.02)22.1255629()66721025.0(7.02)22.12()]([2222212=-⨯⨯⨯⨯+⨯=''''⨯⨯+-ω <160MPa
节点详图如下：
（7）上弦节点“D ”
“bD ”杆肢背焊缝长度200mm ，肢尖焊缝长度100mm 。

“cD ”杆肢背焊缝长度160mm ，肢尖焊缝长度100mm 。

为了在上弦上搁置屋面板，节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm 。

用槽焊缝把上弦角钢和节点板连接起来。

槽焊逢作为两条角焊缝计算，槽焊缝强度设计值乘以0.8的折减系数。

计算时可略去屋架上弦坡度的影响，而假定集中荷载P 与上弦垂直。

上弦肢背槽焊缝内的应力由下面计算得
mm h mm h f f 10,6122
121=''=⨯=⨯='节点板厚度 上弦与节点板间焊缝长度为500mm ，则
MPa l h P N N k f 15.80)
12500(67.02)22.1255629()44370075.0(7.02)22.12()]([2222211=-⨯⨯⨯⨯+⨯=''''⨯⨯+-ω MPa f f 1288.0=<ω
上弦肢间角焊缝的切应力为
MPa l h P N N k f 34.16)
20500(107.02)22.1255629()44370025.0(7.02)22.12()]([2222212=-⨯⨯⨯⨯+⨯=''''⨯⨯+-ω
<160MPa
节点详图如下：
（8）上弦节点“H”
“dH”杆肢背焊缝长度70mm，肢尖焊缝长度50mm。

“eH”杆肢背焊缝长度50mm，肢尖焊缝长度40mm。

为了在上弦上搁置屋面板，节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm。

用槽焊缝把上弦角钢和节点板连接起来。

槽焊逢作为两条角焊缝计算，槽焊缝强度设计值乘以0.8的折减系数。

计算时可略去屋架上弦坡度的影响，而假定集中荷载P 与上弦垂直。

上弦肢背槽焊缝内的应力由下面计算得
mm
h
mm
h
f
f
10
,
6
12
2
1
2
1
=
''
=
⨯
=
⨯
=
'节点板厚度
上弦与节点板间焊缝长度为450mm，则
MPa
l
h
P
N
N
k
f
39
.
19
)
12
450
(
6
7.0
2
)
22
.1
2
55629
(
)
90120
75
.0(
7.0
2
)
22
.1
2
(
)]
(
[2
2
2
2
2
1
1
=
-
⨯
⨯
⨯
⨯
+
⨯
=
''''
⨯
⨯
+
-
ω
MPa
f
f
128
8.0=
<ω
上弦肢间角焊缝的切应力为
MPa l
h P N N k f 23.5)
20450(107.02)22.1255629()9012025.0(7.02)22.12()]([2222212=-⨯⨯⨯⨯+⨯=''''⨯⨯+-ω <160MPa
节点详图如下：
（9）上弦节点“F ”
“cF ”杆肢背焊缝长度130mm ，肢尖焊缝长度80mm 。

“dF ”杆肢背焊缝长度100mm ，肢尖焊缝长度70mm 。

为了在上弦上搁置屋面板，节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm 。

用槽焊缝把上弦角钢和节点板连接起来。

槽焊逢作为两条角焊缝计算，槽焊缝强度设计值乘以0.8的折减系数。

计算时可略去屋架上弦坡度的影响，而假定集中荷载P 与上弦垂直。

上弦肢背槽焊缝内的应力由下面计算得
mm h mm h f f 10,6122
121=''=⨯=⨯='节点板厚度 上弦与节点板间焊缝长度为435mm ，则
MPa l h P N N k f 76.52)
12435(67.02)22.1255629()24811075.0(7.02)22.12()]([2222211=-⨯⨯⨯⨯+⨯=''''⨯⨯+-ω
MPa
f f 1288.0=<ω
上弦肢间角焊缝的切应力为
MPa l h P N N k f 16.11)
20435(107.02)22.1255629()24811025.0(7.02)22.12()]([2222212=-⨯⨯⨯⨯+⨯=''''⨯⨯+-ω <160MPa
节点详图如下：
（10）上弦节点“I ”
“eI ”杆肢背焊缝长度50mm ，肢尖焊缝长度40mm 。

“gI ”杆肢背焊缝长度40mm ，肢尖焊缝长度40mm 。

节点详图如图所示：
（11）上弦节点“J、A、C、E、G”
为了在上弦上搁置屋面板，节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm。

用槽焊
缝把上弦角钢和节点板连接起来。

槽焊逢作为两条角焊缝计算，槽焊缝强度设计值乘以0.8的折减系数。

计算时可略去屋架上弦坡度的影响，而假定集中荷载P 与上弦垂直。

上弦肢背槽焊缝内的应力由下面计算得
mm h mm h f f 10,6122
121=''=⨯=⨯='节点板厚度 上弦与节点板间焊缝长度为345mm ，则
MPa l h P N N k f 15.8)
12345(67.02)22.1255629(07.02)22.12()]([222211=-⨯⨯⨯⨯+=''''⨯⨯+-ω MPa f f 1288.0=<ω
上弦肢间角焊缝的切应力为
MPa l h P N N k f 01.5)
20435(107.02)22.1255629(07.02)22.12()]([222212=-⨯⨯⨯⨯+=''''⨯⨯+-ω <160MPa
（12）屋脊节点“K ”
设拼接角钢与收压弦杆之间的角焊缝mm h f 10=，则所需焊缝计算长度为（一条焊缝）
mm l 68.329160
107.041476950=⨯⨯⨯=ω 拼接角钢的长度)2(2f s h l l +=ω+弦杆杆端空隙，拼接角钢角度取720mm 。

上弦与节点板之间的槽焊缝，假定承受节点荷载，验算与节点“B ”处槽焊缝验算方法类似，此处演算略。

上弦脂尖与节点板的连接焊缝，应按上弦内力的15%计算，并考虑此力产生的弯矩。

设肢尖焊缝mm h f 10=，取节点板长度为500mm ，则节点一侧弦杆焊缝的计算长度为mm l 220)20102/500(=--=ω，偏
心距e=11-2.7=8.3cm 焊缝应力为
MPa
N
f
93
.
71
220
10
7.0
2
1476950
15
.0
=
⨯
⨯
⨯
⨯
=
τ
MPa
M
f
82
.
162
220
10
7.0
2
83
1476950
15
.0
6
2
=
⨯
⨯
⨯
⨯
⨯
⨯
=
σ
MPa
MPa
M
f
N
f
160
6.
151
22
.1
82
.
162
)
93
.
71
(
22
.1
)
(
2
2
2
2<
=
⎪
⎭
⎫
⎝
⎛
+
=
⎪
⎪
⎭
⎫
⎝
⎛
+
σ
τ
因屋架的跨度很大，需将屋架分为两个运输单元，在屋脊节点下弦中节点设置工地拼接，左半边的上弦、斜杆和竖杆与节点板连接用工厂焊缝，而右半边的上弦、斜杆与节点板连接用工厂焊缝。

腹杆与节点板连接焊缝计算方法与上几个节点相同。

节点详图如下：
（13）支座节点”A”
a.支座底板的计算.支左反力R=556290N
设支座底板的平面尺寸采用280mm×400mm,如仅考虑有加劲肋部分的底板承受支座反力,则承压面积为280×234=655202
mm。

验算柱顶混凝土的抗压
强度： MPa f MPa A R c n 5.1249.865520
556290=<===σ 支座底板的厚度按屋架反力作用下的弯矩计算，节点板和加劲肋将底板分为四块，每块板为两相邻边支承而另两相邻边自由的板每块板的单位宽度的最大弯矩为
222a M σβ=
σ——底板下的平均应力，即σ=8.49MPa;
22a ——两边支承之间的对角线长度，即mm a 6.172110)2
14140(222=+-=； 2β——系数，由22/a b 查表确定。

2b 为两边支承的的相交点到对角线2a 的垂直距离。

由此得
49.06
.1728.84,8.846.172133110222===⨯=a b mm b 查表得2β=0.0586，则单位宽度的最大弯矩为
mm N a M •=⨯⨯==3.148216.17249.80586.02222σβ
底板厚度为
mm f M t 3.20215
3.1482166=⨯==，取t=22mm b.加劲肋与节点板的连接焊逢计算。

加劲肋与节点
板的连接焊缝计算与牛腿焊缝相似，如右图：
偏于安全的假定一个加劲肋的受力屋架支座反力的
1/4，即556290/4=139072.5N ，
则焊缝内力为
V=139072.5
则 M=139072.5×65=9039712.5mm N •
设焊缝mm h f 6=，焊缝计算长度
mm l 4961220528=--=ω，则焊缝应力为
MPa MPa 16056.40)22
.149667.0265.9039712()49667.025.139072(222<=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯ c.节点板、加劲肋与底板的连接焊缝计算。

设焊缝传递全部支座反力R=556290N ，其中每块加劲肋各传R/4=139072.5N ，节点板传递R/278145N 。

节点板与底板的连接焊缝长度mm l 156)1220110(2=--=∑ω
所需焊缝尺寸为
mm R h f 52.622
.11601567.05.13907222.11601567.04/=⨯⨯⨯=⨯⨯⨯≥ 故取mm h f 8=。

节点详图见后。