爆炸公式汇总

一、物理爆炸能量
1、压缩气体与水蒸气容器爆破能量
当压力容器中介质为压缩气体，即以气态形式存在而发生物理爆炸时，其释放的爆破能量为：
31
10])
1013.0(1[1⨯--=-k
k p
k pV E
式中，E 为气体的爆破能量（kJ ）， 为容器内气体的绝对压力（MPa ），V 为容器的容积（m 3）， k 为气体的绝热指数，即气体的定压比热与定容比热之比。

常用气体的绝热指数
2、介质全部为液体时的爆破能量
当介质全部为液体时，鉴于通常用液体加压时所做的功，作为常温液体压力容器爆炸时释放的能量，爆破能量计算模型如下：
2
)1(2t
l V p E β-=
式中，E l 为常温液体压力容器爆炸时释放的能量（kJ ），p 为液体的绝对压力（Pa ），V 为容器的体积（m 3），βt 为液体在压力p 和温度T 下的压缩系数（Pa －1）。

3、液化气体与高温饱和水的爆破能量
液化气体和高温饱和水一般在容器内以气液两态存在，当容器破裂发生爆炸时，除了气体的急剧膨胀做功外，还有过热液体激烈的蒸发过程。

在大多数情况下，这类容器内的饱和液体占有容器介质重量的绝大部分，它的爆破能量比饱和气体大得多，一般计算时考虑气体膨胀做的功。

过热状态下液体在容器破裂时释放出的爆破能量可按下式计算：
W T S S H H E ])()[(12121---=
式中，E 为过热状态液体的爆破能量（kJ ），H 1为爆炸前饱和液体的焓（kJ/kg ），H 2为在大气压力下饱和液体的焓（kJ/kg ），S 1为爆炸前饱和液体的熵（kJ/(kg·℃)），S 2为在大气压力下饱和液体的熵（kJ/(kg·℃)），T 1为介质在大气压力下的沸点（℃），W 为饱和液体的质量（kg ）。

爆炸冲击波及其伤害、破坏模型 2.1、超压准则
超压准则认为：爆炸波是否对目标造成伤害由爆炸波超压唯一决定，只有当爆炸波超压大于或等于某一临界值时，才会对目标造成一定的伤害。

否则，爆炸波不会对目标造成伤害。

研究表明，超压准则并不是对任何情况都适用。

相反，它有严格的适用范围，即爆炸波正相持续时间必须满足如下条件： ωT>40
式中：ω为目标响应角频率(1/s)，T 为爆炸波持续时间(s) 2.2、冲量准则
冲量准则认为，只有当作用于目标的爆炸波冲量达到某一临界值时，才会引起目标相应等级的伤害。

由于该准则同时考虑了爆炸波超压、持续时间和波形，因此比超压准则更全面。

冲量准则的适用范围为：
ωT ≤40 2.3、超压—冲量淮则（房屋破坏）
()()C i i p p cr s s cr s s =-⨯∆-∆..
式中Δps 和Δps.cr ：分别为爆炸波超压和砖木房屋破坏的临界超压(Pa)，is 和is.cr ：分别为爆炸波冲量和砖木房屋破坏的临界冲量(Pa·s)，C 为常数，与房屋破坏等级有关(Pa 2·s)
2.4、冲击波超压的计算
根据爆炸理论与试验，冲击波波阵面上的超压与产生冲击波的能量有关，同时也与距离爆炸中心的距离有关。

冲击波的超压与爆炸中心距离的关系为：
⎪⎪⎭
⎫
⎝⎛=∆R q f p 3 式中：ΔP 为冲击波波阵面上的超压，MPa ；R 为距爆炸中心的距离，m ；q 为爆
炸时产生冲击波所消耗的能量，kgTNT 。

2.5、冲击波超压的计算
TNT 在无限空气介质中爆炸时，空气冲击波峰值超压计算式为：
3
.005.000625.03572.05397.50717.1434
33
32
33
<≤⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=∆q
R
R q R q R q R q
p
1
3.0132
4.2326.01938.633
3233<≤⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=∆q
R R q R q R q
p
10
1288.305.4662.033
32
33
<≤⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=∆q R R q R q R q
p 9
.701031.401.367.033
32
33
<≤⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=∆q
R R q R q R q
p 2.6、冲击波超压的计算
将物理爆炸能量换算成TNT 当量q
因为1 kg TNT 爆炸所放出的爆破能量为4 230 ～ 4 836 kJ / kg ，一般取1 kg TNT 爆炸所放出的平均爆破能量为4 500 kJ / kg ，故其关系为：
4500
E
q =
2.7、爆炸死亡概率计算方法
首先通过爆炸的事故后果模型得出计算位置处的冲击波超压数值，然后通过冲击波超压概率方程确定死亡概率
冲击波超压伤害概率方程通常使用Purdy 等人的经典概率方程：
p Y ∆+=log 43.147.2
2.8、人员非均匀分布时的死亡人数计算方法
总死亡人数计算式：
∑∑==⋅=⋅⋅=n
i i i n
i i i v n v S D N 1
1
式中：N 为总的死亡人数；D i 为第i 个网格的人口密度；S 为网格面积；v i 为第i 个网格的个人死亡率；n 为网格的数目。

ni 第i 个网格中的人数。

个人死亡率
⎰-∞
--=52
250665.21Y u i du e v
3、水蒸汽锅炉爆炸后果计算 3.1、锅炉汽包爆炸能量计算
特别在临界和亚临界锅炉、大功率锅炉情况下
W T S S H H p
pV E ])()[(])1013.0(
1[7400121211189
.0---+-= 气液共存压力容器爆炸后果计算
爆炸能量计算
W T S S H H p
k pV E k
k ])()[(10])
1013.0(1[11212131
---+⨯--=-
装压缩气体的压力容器爆炸后果计算
爆炸能量计算
31
10])
1013.0(1[1⨯--=-k
k p
k pV E
装液体的压力容器爆炸后果计算
爆炸能量计算
2
)1(2t
l V p E β-=
爆源的一般特征
爆源的爆炸长度的定义
3
1
00⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛=P E R
比例长度的定义
R R R s
s =
比例超压的定义
P P P s
s ∆=
∆ 比例冲量的定义
00
R P C I I s s =
发生在理想气体中的点源爆炸，比例超压和比例冲量可以用下面的公式计算：
atm
P R I atm P atm R R R P atm
P R P s s
s s s s s s s s
s 2043.0101.0137
.0119.0269.0019.051567.013
23
>∆=
<∆<+++
-=∆>∆+
=∆
对于发生在空气中的点源爆炸，比例冲量可以用下面的公式计算
s
s R I 0322
.0=
可压缩爆炸性气体，半径为Re 的球形爆源的爆炸情况
假设爆源能量E 瞬间释放到源体积中，在能量释放过程中爆源体积不会发生膨胀，爆源能量E 可写成：
)
1(343
-=k R P E e e π
由爆源的爆炸长度的定义，代入上式可得
e e P k P R R π4)1(303
0-=⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛ 式中Pe 为定容爆炸产生的气体压力，k 为爆炸产生的气体混合物的定压比热与定容
比热之比，即绝热指数。

对于烃~空气混合物爆炸Pe/P0≈8，k ≈1.2，代入上式计算，得到：Re/R0≈0.2。

也就是说，常见的烃~空气混合物瀑炸的爆源半径近似是爆炸长度的1/5。

这说明这种爆源的能量密度比较高，随后的空气爆炸波的衰减规律与点源爆炸产生的爆炸波的衰减规律不应该有显著的不同，因此，爆炸波的比例超压、比例冲量等参数可以根据比例长度计算，尤其是在冲击半径远远大于源半径的情况下。

对于TNT 这样的凝聚相炸药爆炸，Pe ≈100MPa ，则Re/R0≈0.01，爆源尺寸与爆炸长度相比可以忽略。

因此，凝聚相炸药爆炸可以近似看作点源爆炸，除了离装药表面很近的区域外，凝聚相炸药爆炸产生的爆炸波行为与点源爆炸产生的爆炸波行为没有多大差别。

可见，爆源半径与爆炸长度之比Re/R0可以衡量有限源爆炸与点源瀑炸产生的爆炸波的相似程度。

该比值越接近于零，有限源爆炸产生的爆炸波越接近于点源爆炸产生的爆炸波。

如果能量释放不是瞬间的，设能量释放持续时间为tR ，则可以定义特征速度vr=Re/tR 。

例如，对于蒸气云爆炸，特征速度表示有效火焰速度或爆轰速度。

如果反应速度是超声速的，即特征速度大干源介质的初始声速c0，则反应阵面前的物质不受波传播过程的扰动。

源体积能量释放过程中保持不变。

如果反应速度是亚声速的，即特征速度小于源介质的初始声速，则反应阵面前的介质被扰动。

在这种情况下，由于热量释放，产物膨胀，使反应阵面位移，在燃烧完成时刻t=tR ，源最终体积大于初始体积。

对于典型的烃~空气混合物，能量释放完毕时的爆源半径近似为爆源初始半径的2倍，即RR/Re ≈2。

用爆炸释放总化学能来计算爆炸长度，则下式成立
c e c e H C R P H R E 2
3
0303434ππρ== 0
20ρP C =
由爆源的爆炸长度的定义，代入上式可得
32
0043c e H C R R π= 3
10
0⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛=P
E R
式中Hc 为燃料—空气混合物的燃烧热(J/kg)，ρ0为燃料—空气混合物的密度
(kg/m3)，C 0为燃料—空气混合物中的声速(m/s) 。

对于典型的烃—空气混合物爆炸，取典型值从Hc/c02≈20， 得到：Re/R0 ≈ 0.2。

由于爆源的真实半径近似为初始半径的2倍，因此，爆源的真实半径近似为爆炸长度的0.4倍，即RR/R0≈ 0.4。

这就是说，如果能量释放不是瞬间的，且反应速度是亚声速的，那么，爆源尺寸接近爆炸长度，瀑源的能量密度比较低，爆炸产生的空气爆炸波的行为与点源爆炸产生的空气爆炸波的行为有比较大的偏离。

当然，冲击距离越远，这种偏离越小。

在爆炸远场，这种偏离会完全消失。

因为在爆炸远场，所有爆炸产生的爆炸波超压服从同样的衰减规律，即：
s
s s R P P ln 1∝
∆
爆炸场分区
当爆炸波从爆源由近及远向外传播时，人们一般将爆炸场分成三个区，即： 爆炸近场区 爆炸波压力非常大，环境压力可以忽略不计。

同时，爆炸波参数有分析解。

爆炸中场区 近场区外是中场区，在中场区爆炸波参数仍然很大，足以造成人员伤亡和建筑物、设备等的严重破坏，因此，研究中场区的爆炸波特性具有十分重要的意义。

中场区爆炸波参数没有分析解，只有数值解。

爆炸远场区 远场区的爆炸波参数有近似的分析解。

因此，如果知道远场区某点的爆炸波压力—时间历程，就能容易的求得远场区其他位置的爆炸波参数。

由于TNT 是一种常见的典型凝聚相炸药，就以TNT 在平整地面上发生的爆炸事故为例，研究凝聚相爆炸事故的伤害机理，建立凝聚相爆炸事故的伤害模型，预测凝聚相瀑炸事故的严重度。

如果是其它凝聚相爆炸危险品爆炸事故，可以先将参与爆炸的危险品质量转换为当量TNT 质量，然后使用TNT 爆炸事故伤害模型预测爆炸事故的严重度。

求当量TNT 质量的计算公式为
TNT
E
TNT Q Q W
W = 式中W TNT 是当量TNT 质量(kg)，W 是实际参与爆炸事故的凝聚相爆炸品质量(kg)，Q E 是实际参与爆炸事故的凝聚相爆炸品爆热(J/kg)，Q TNT 为TNT 爆热(J/kg) 。

凝聚相爆炸事故伤害模型的总体思路及关键参数 建立凝聚相爆炸事故伤害模型的总体思路是：
分析凝聚相爆炸产生的爆炸波伤害效应
分析爆炸火球热辐射伤害效应
分析爆炸破片伤害效应
分析爆炸波作用下房屋倒塌伤害效应
在分析和比较各种伤害半径相对大小的基础上，提出预测凝聚相爆炸事故严重度的具体方法
影响凝聚相爆炸事故严重度预测结果的关键参数有：
凝聚相爆炸品的质量、爆热、爆源
周围房屋密集程度、室内人员密度、室外人员密度和财产密度等。

爆炸波对人的直接伤害
爆炸波对人的直接伤害是指爆炸产生的爆炸波直接作用于人体而引起的人员伤亡。

White认为，人和哺乳动物对入射超压、反射超压、动态超压、最大超压上升时间和爆炸波持续时间十分敏感。

冲量也是影响伤害程度的重要因素。

除了上述爆炸波特性参数外，影响伤害程度的因素还有环境压力、动物类型、体重、年龄、与爆炸波的相对方位等。

研究表明，人体中相邻组织间密度差最大的部位最易遭受爆炸波的直接伤害。

对人而言，肺是最易遭受爆炸波直接伤害的致命器官，肺遭受伤害的生理~病理效应多种多样，如肺出血、肺气肿、肺活量减小等，严重时导致死亡。

耳是最易遭受爆炸波直接伤害的非致命器官。

考虑爆炸波的伤害可以从考虑肺伤害和耳伤害入手。

爆炸波对肺的伤害
在研究爆炸波对肺的伤害时，不同研究人员的研究思路和使用的伤害准则不尽相同。

下面介绍文献中出现的两个肺伤害模型，并通过数值计算和回归分析，推导肺伤害致死半径的具体计算公式：
爆炸波对肺的伤害——肺伤害模型一
1990年，Pietersen提出了一个估计肺伤害致死半径的初步设想。

下面的算法是对该设想的完善和具体实现
超压和冲量计算
由于凝聚相爆炸可近似看成点源爆炸，因此可应用发生在理想气体中的点源爆炸，
比例超压和比例冲量计算式，计算爆炸产生的爆炸波超压ΔPs 和冲量is 。

由于是地面爆炸，式中爆源能量应取实际爆源能量的1.8倍。

爆炸波对耳的伤害死亡半径计算
人耳是最易遭受爆炸波伤害的非致命器官。

Eisenberg 认为，入射超压只需44kPa 即可造成50％耳鼓膜破裂。

相应的回归方程分别为：
332
.05774.4TNT W R
W TNT 为爆源当量TNT 质量(kg) 整个身体位移时的撞击伤害
整个身体位移时的撞击伤害是指人体在爆炸波超压和爆炸气流的作用下，被抛入空中并发生位移，在飞行中与其他物体发生撞击，从而受到的伤害。

这种伤害既可在加速阶段发生，又可在减速阶段发生，但在后一种情形下，伤害往往更严重。

减速撞击伤害程度由撞击后的速度变化、撞击持续时间、距离、被撞击表面的类型、性质、被撞击的人体部位和撞击面积等因素决定。

撞击死亡超压
假设撞击发生在减速阶段，被撞击面为刚性表面，White 据此推导出，头部撞击死亡概率为50%时所需要的撞击速度为5.49m/s ，整个身体撞击导致50%死亡概率时所需的撞击速度为16.46m/s 。

Baker 和Cox 等人，假设人体在空气动力学上近似为圆柱体，长径比为5.5，空气阻力系数取1.3，环境压力取101350Pa ，环境声速取340.29m/s 。

由此推导出头部撞击50%死亡率曲线和身体撞击50%死亡率曲线
▪
爆炸波作用下头部撞击50%死亡率曲线图
整个身体位移时的撞击伤害 撞击死亡超压
对头部撞击50%死亡率曲线进行拟合得到
9942.02.77-=∆s s s P
爆炸波作用下身体撞击50%死亡率曲线图
对身体撞击50%死亡率曲线进行拟合得到
0068.14.209-=∆s s s P
爆炸波对人的直接伤害 整个身体位移时的撞击伤害
头部是最容易遭受机械伤害的致命部位。

在减速撞击过程中，除头部伤害以外，其他致命的内部器官也可遭到伤害，或发生骨折。

应该指出，被掩击的人体部位是随机的。

头部撞击(头朝前)致死距离的回归方程为：
429
.06961.0TNT W R =
W TNT 为爆源当量TNT 质量(kg)
整个身体随机撞击致死距离的回归方程为：
427
.06722.0TNT W R =
W TNT 为爆源当量TNT 质量(kg) 爆炸火球模型
火球直径、持续时间与药量之间一般具有如下的指数关系
d b
cW t aW D ==
式中D 为火球直径(m)，W 为爆炸消耗的燃料质量(kg)，t 为火球持续时间(s)，a 、b 、c 、d 为经验常数。

常见的爆炸火球模型
爆炸火球模型
()
3
1320
.03
13
1320.00.59360086.3θ
θ
W W D =
=
()
3
10320
.0113
103
10320.01013.23600299.0θθW W t ⨯=
=
式中D 为火球直径(m)，t 为火球持续时间(s)， θ为火球温度(K)，W 为火球中消耗的燃料质量(kg)。

火球热辐射的传播
为了估计爆炸火球的伤害距离，必须知道火球热辐射的传播规律。

在不考虑空气对热辐射吸收作用的情况下，Baker 和Cox 等人得到了下面的热辐射传播公式：
2
23
2312
24
11
11D
FR BW Q D
FR G q
+=
+=θθ 式中q 为热通量(w/m 2)，Q 为热剂量(J/m 2)，W 为火球中消耗的燃料质量(kg)，θ为火球温度(K)，R 为到火球中心的距离(m)，G 为常量1.11X107，F 为常量61.7，B 为常量2.04×104，D 为火球直径(m)。

代入火球直径表达式，可得
21
1320
.03
12
13231320.03
1212
13231320.0164.4164.4159⎪⎪⎭
⎫ ⎝
⎛-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=
Q BW
W
Q BW W F Q BW W R θ
θθθ 如果己知目标伤害的临界热剂量Qcr ，火球消耗燃料质量W 和火球温度θ，利用上式就可以计算火球的伤害距离。

爆炸火球的伤害距离
在瞬间火灾条件下，伤害程度只取决于接受到的热剂量，其一度灼伤、 二度灼伤、死亡和引燃木材的临界热剂量分别为172kJ/m 2、392kJ/m 2、592kJ/m 2和1030kJ/m 2。

火球的伤害距离表达式简化为：
2
11320.0164.4⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛-=Q BW W R
从式中可见，伤害距离与火球温度无关。

将常量B=2.04×104和一度灼伤、二度灼伤、死亡、引燃木材的临界热剂量172kJ/m 2、392kJ/m 2、592kJ/m 2、1030kJ/m 2代入火球伤害距离式，得：
487
.0487
.0487.0487.0653.0:861.0:
058.1:598.1:W R W
R W R W R ====引燃木材死亡二度灼伤一度灼伤
破片伤害效应
由于从爆炸中获得巨大的初始动能，爆炸产生的破片能够在空中飞行很远的距离，并能伤害飞行中遇到的目标。

爆炸破片分成初始破片和次生破片两大类。

初始被片是装药壳体或储存容器破裂产生的破片 次生破片则是爆炸近场物体在爆炸波作用下产生的破片
储存容器破裂通常只产生1~2块大破片，而装有炸药的炮弹或容器爆炸则能产生很多小破片。

尽管这些小破片形状不规则，但它们基本上是短粗状的，各个方向的几何尺寸具有相同的数量级，破片质量一般不超过1g ，爆轰装药壳体的破片速度一般是储存容器破片速度的十倍以上，达到每秒几十米。

爆炸近场的各种物体，从建筑材料一直到地面上的树木、花草、庄稼和蔬菜，都可以成为次生破片。

次生破片的飞行速度、飞行距离和穿透能力一般比初始破片小得多，但仍有可能对它遇到的目标造成伤害。

破片速度可以通过爆源能量来估计。

有壳药柱爆炸产生的破片，初始动能一般是爆源能量的20%~60%。

因此，破片初始速度可用下式计算：
2
12⎪⎭
⎫ ⎝⎛='W E V
式中V'是破片初始速度(m/s)，E 是破片初始动能(J)，W 是破片质量(kg)
Clancey 假设各种尺寸的装药能将破片推进同样的距离，据此推导出TNT 爆炸产生的壳体破片多数具有以下的初始速度：
薄壳体，2438m/s ；中等厚度壳体，1829m/a ；厚竞体，1219m/s 。

尽管Clancey 所作的假设不尽合理，因为大尺寸装药能将破片推进更远的距离，但他估计出的破片初始速度对爆炸破片的初步危险性分析很有帮助。

Clancey 同时建议用下面的经验式估计破片的飞行距离
V V ka W X '⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛=ln 1
式中：X 代表飞行距离(m)，V 代表破片飞行X 米路程后的速度(m/s)，k 是常数，超声速飞行时为0.002，亚声速飞行时为0.0014，a 是阻力系数，与破片形状和飞行方向有关，破片越规则和对称，阻力系数越小。

a 的取值范围一般为：0.8~2.0。

破片穿透建筑材料的能力用下式来估计
V kW d a =1
式中：d 1是破片穿透距离(m)，k 、a 和b 是常数，取值与目标材料的性质密切相关，对混凝土材料，取值分别为：18×10-6、0.40和1.5；对泥砖材料，取值分别为：23×10-6、0.40和1.5：对中等强度钢材，取值分别为：6×10-5、0.33和1.0。

应用上式时应该注意两点：不规则形状的破片，其穿透能力只有计算值的一半；而坚锐的破片，其穿透能力比计算值更大。

因此，在估计破片的穿透距离时，从安全的角度考虑， 上式计算出的穿透距离应再乘以1.5、2.0的安全系数。

破片穿透皮肤可能引起人的死亡。

死亡可能性大小与破片质量与撞击速度有关。

荷兰应用科学研究院的研究结果表明，它们之间存在如下关系：
()
k W WV P r 1.0ln 10.215.29115
.5<+-=
式中：Pr 为死亡几率单位
非穿透性破片的质量和速度如果足够大，同样可以造成人员伤亡。

荷兰应用科学研
究院通过实验研究，推导的非穿透性破片撞击死亡几率单位方程为：
()
kg
W V P kg W WV P r r 5.4ln 54.1019.135.41.02
ln 30.556.172
>+-=≤≤⎪⎪⎭
⎫ ⎝
⎛+-=
英国炸药储存与运输委员会认为，破片的撞击动能必须大于或等于80J ，才能够将人撞击致死。

该委员会还建议，如果落入地面的破片密度为每56m2一块破片，则在室外开阔地面，人被破片击中的概率为1%。

爆炸波对房屋的破坏
爆炸能不同程度地破坏周围的房屋和建筑设施，造成直接经济损失。

房屋的破坏程度不但与爆源性质、爆源总能量、房屋离爆源距离有关，而且与房屋本身的结构有关
常见的房屋结构可以分为以下几类： 钢筋结构 混凝上结构 钢筋混凝土结构 砖石结构
为了得到爆炸波与房屋破坏之间的关系，确定炸药库房与周围房屋之间的安全距离，英国炸药储存与运输委员会对100次爆炸事故进行了系统的调查研究。

被调查的爆炸事故涉及到的炸药有TNT 、硝化甘油、硝化棉和铝未混合炸药，药量从136.1kg 到2.4×106kg 。

1968年，Jarrett 对英国炸药储存与运输委员会所做的这些工作进行了归纳和总结，提出了英式砖石结构房屋破坏程度与药量、距离间的如下关系式：
6
12
3
131751⎥⎥⎦
⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭
⎫
⎝⎛+=
TNT
TNT
W KW R
式中R 为爆炸波作用下的房屋破坏半径(m)，K 为常量，与房屋破坏程度有关。

Jarrett 将房屋的破坏程度分为A 、B 、Cb 、Ca 和D 五级，其中A 级破坏最严重，D 级破坏最轻微。

对K 的取值分别为3.8、5.6、9.6、28和56。

房屋破坏等级分类
A 类破坏是指房屋几乎被完全摧毁；
B 类破坏是指房屋50%~75%的外部砖墙被摧毁，或不能继续安全使用，必须推倒； Cb 类破坏是指屋顶部分或完全坍塌，或1~2个外墙部分被摧毁，或承重墙严重破
坏，需要修复；
Ca 类破坏是指房屋隔板从接头上脱落，房屋结构至多受到轻微破坏；
D 类破坏是指屋顶和盖瓦受到一定程度的破坏，10%以上的窗玻璃破裂，房屋经过修复可继续居住。

利用上式计算出的破坏距离应作如下理解：破坏距离以内的房屋全部遭受相应程度的破坏，而破坏距离以外的房屋无一遭受相应程度的破坏。

或者说，破坏距离以内没有遭受相应程度破坏的房屋正好被破坏距离以外遭受相应程度破坏的房屋抵消。

在实际发生的爆炸事故中，房屋倒塌是人员伤亡的一个重要原因。

但室内人员因房屋倒塌死亡的概率与房屋的倒塌程度和房屋倒塌的突然程度有密切关系。

因为，如果房屋倒塌之前有警告，人们就可以根据危险的严重性和紧迫性，采取不同的应对措施，如跑到室外，或呆在室内比较安全的地方，从而降低伤亡的概率。

为了估计房屋倒塌的死亡人数，Withers 和Lees 对历史上的大量爆炸案例进行了分析，得到了爆源质量、室内人员密度与房屋倒塌致死人数间的关系：
ρπ2R a N =
式中：N 为房屋倒塌致死人数（人），a 为在室内的人，因房屋倒塌而死亡的概率（0.04），ρ为室内人员密度（人/m 2），R 为爆炸使英式砖石房屋破坏得不能居住的最大距离（m ）。

应用上式时要注意两点： 爆炸必须发生在建筑密集地区。

爆炸必须是突然发生的，事前无警告，因而房屋倒塌时人们无法采取预防措施。

爆炸使英式砖石房屋破坏得不能居住的最大距离
6
12
3
1317512.13⎥⎥⎦
⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭
⎫
⎝⎛+=
TNT
TNT
W W R
凝聚相爆炸事故严重度预测方法
到目前为止，已经讨论了凝聚相爆炸事故的爆炸波伤害效应、火球伤害效应、破片伤害效应和房屋倒塌伤害效应，推导或介绍了各种伤害效应的作用范围，比较了它们的相对大小。

下面将在此基础上提出凝聚相爆炸事故严重度预测方法。

基本假设
为了预测凝聚相爆炸事故的严重度，需要用到如下假设：
爆炸事故指凝聚相爆炸品在平整地面突然发生的无约束或弱约束爆炸事故，人们来不及采取任何躲避措施。

只考虑房屋倒塌对室内人员产生的伤害效应，不考虑对室外人员产生的伤害效应，也不考虑初始破片和热辐射产生的伤害效应。

死亡半径指爆炸波作用下头部撞击致死半径；重伤半径指50%耳鼓膜破裂半径；轻伤半径指1%耳鼓膜破裂半径。

财产损失半径指爆炸波作用下砖石房屋C b 级破坏半径。

室内平均人员密度和室外平均人员密度分别为ρ1和ρ2(人/m 2)，平均财产密度为ρ3（万元/m 2），房屋占地百分比为f
预测凝聚相爆炸事故严重度时，只考虑事故造成的直接财产损失和人员伤亡折合财产损失，不考虑事故造成的间接财产损失。

预测凝聚相爆炸事故严重度的步骤如下： 输入模型参数
爆炸品质量W （kg ）、爆热Q E （J/kg ）、室内人员密度ρ1（人/m 2）、室外人员密度ρ2（人/m 2）、财产密度ρ3（万元/m 2）、房屋占地百分比f
将爆源质量W 算成当量TNT 质量W TNT (kg ）。

计算爆炸波作用下头部撞击致死半径R 1(m)。

计算爆炸波作用下耳鼓膜50％破裂半径R 2(m)。

计算爆炸波作用下耳鼓膜1%破裂半径R 3(m)。

238.1R R =
计算砖石房屋Cb 级破坏半径R 4(m)。

计算房屋破坏得不能居住半径R 5(m)。

按下式计算死亡人数N 1(人)：
()()
1212522112111ρπρπρπaf R R f R f R N -+-+=
式中：a 为室内人员因房屋倒塌死亡的概率（0.04）。

上式右边第一项代表室内爆炸波直接致死人数，第二项代表室外爆炸波直接致死人数，第三项代表爆炸波作用下室内人员因房屋倒塌死亡人数。

当房屋破坏得不能居住半径R 5（m ）大于耳鼓膜50%破裂半径R 2（m ）时，按下式。