楼梯斜跑脚手架计算公式
脚手架验算公式
脚手架验算公式脚手架在建筑施工中起着非常重要的作用，它是为了提供工人施工时的安全作业空间而搭建的临时性结构。
脚手架的设计需要符合一定的安全性要求，其中最重要的就是要进行验算。
本文将介绍脚手架验算的公式和相关要点。
一、承载力计算公式脚手架的承载力计算是保证脚手架安全的重要环节。
一般来说，脚手架的承载力包括垂直荷载、水平荷载和斜向荷载等。
以下为常用的脚手架承载力计算公式：1. 垂直荷载计算公式：垂直荷载即竖直方向上的荷载，通常由脚手架自身重量和操作人员施工过程中的荷载组成。
其计算公式如下：N = (G + Q) / A其中，N为垂直荷载，G为脚手架自重，Q为操作人员施工过程中的荷载，A为脚手架的横截面积。
2. 水平荷载计算公式：水平荷载是指水平方向上的作用力，通常由风荷载、地震荷载等引起。
其计算公式如下：H = W × S × C其中，H为水平荷载，W为风荷载或地震荷载，S为脚手架的高度，C为荷载系数。
3. 斜向荷载计算公式：斜向荷载是指脚手架在外力作用下所产生的斜向荷载，通常由斜向风荷载引起。
其计算公式如下：F = W × S × C × sinα其中，F为斜向荷载，W为风荷载，S为脚手架的高度，C为荷载系数，α为脚手架与水平方向夹角。
二、验算要点在进行脚手架验算时，除了要使用正确的计算公式，还需要注意以下要点：1. 材料强度的选择：脚手架所使用的材料强度要符合规范的要求。
常用的脚手架材料有钢管、铝合金等，其强度必须经过相应的试验和验证。
2. 有效支撑点的确定：脚手架的有效支撑点要合理确定，以确保整个脚手架结构的稳定性和安全性。
3. 结构的稳定性分析：需要进行脚手架结构的稳定性分析，如倾覆稳定性分析等，以确定脚手架的整体稳定性。
4. 荷载系数的选择：荷载系数是根据实际情况确定的，需要充分考虑工地环境、气候条件、建筑高度等因素。
总结：脚手架验算是确保脚手架在施工过程中安全可靠的关键步骤。
各种楼梯的计算公式
楼梯计算体积=踏步体积+梯板体积
踏步体积三角形面积=（1/2*踏步宽度*踏步高度）* 梯板净宽* 踏步个数
踏步个数= 踏宽数+1
踏宽数= 楼梯净长/踏步宽度（楼梯净长：等于踏步段水平投影净长，即扣减（墙）后的长度）
踏步高度= 楼梯高度/（踏步个数+1）
梯板净宽= 楼梯宽度扣减墙后的宽度。
梯板体积=楼梯斜长*梯板厚度*梯板净宽；
楼梯斜长= K*楼梯水平投影长度
楼梯水平投影长度=踏步净长
k=（根号(踏步宽^2+踏步高^2)/ 踏步宽）*踏步净宽
踏步净宽=踏步宽*踏步数
休息平台体积=长*宽*厚；
梯梁体积=长*宽*(高-休息平台厚)
栏板
栏板面积＝栏板长度×栏板高度计算
栏板体积＝栏板面积×栏板厚度计算
栏板长度是楼梯的实际长度，即斜长度
栏杆
栏杆按长度或者吨位进行计算
栏杆长度是按照楼梯的实际长度（即斜长度）进行计算的楼梯侧面
楼梯侧面装修=踏步侧面面积+梯板侧面积
踏步侧面面积=1/2*踏步宽度*踏步高度*踏步个数
梯板侧面积=楼梯斜长*梯板厚度
楼梯底面装修=楼梯底部面积
楼梯模板=楼梯侧模+楼梯底模；计算同装修面积。
脚手架计算公式
脚手架计算公式1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）海湾浪琴工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
3、荷载标准值结构自重标准值：gk1=0.1248kN/m （双排脚手架）竹脚手片自重标准值：gk2=0.35kN/m2 （可按实际取值）施工均布活荷载：qk=3 kN/m2风荷载标准值：ωk=0.7μz?μs?ω0式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得39.6米为1.12μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：按简支梁计算，计算简图如下：每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775kN每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb =3×1.5×1.1=4.95 kNMGk= kN?mMQk= kN?mM=1.2MGk+1.4MQ k=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN?m<="" p="">横向水平杆抗弯强度满足要求。
楼梯斜坡梁帮计算公式
楼梯斜坡梁帮计算公式
楼梯、斜坡和梁帮都是建筑结构中常见的构件，它们的计算公式如下：
1. 楼梯计算公式：
楼梯的计算需要考虑到步长、踏步高度、楼层高度等因素。
一般来说，步长和踏步高度要满足以下条件：
步长+ 2 ×踏步高度= 0.63m ~ 0.65m
其中，步长指楼梯前进方向上的水平距离，踏步高度指楼梯每个踏步的高度。
可以通过这个公式计算出楼梯的合理步长和踏步高度，以确保楼梯的舒适性和安全性。
2. 斜坡计算公式：
斜坡的计算需要考虑到坡度、长度、高度等因素。
一般来说，斜坡的坡度要控制在一定范围内，以便人们能够舒适地行走。
斜坡的坡度计算公式为：
坡度= 上升高度÷水平距离
其中，上升高度指斜坡的高度差，水平距离指斜坡的长度。
可以通过这个公式计算出斜坡的合理坡度，以确保斜坡的舒适性和安全性。
3. 梁帮计算公式：
梁帮是建筑结构中一种常用的承重构件，其计算需要考虑到跨度、载荷、材料强度等因素。
一般来说，梁帮的计算公式为：
弯矩= 载荷×跨度÷8
其中，弯矩是梁帮承受的力矩，载荷指梁帮承受的重量或压力，跨度指梁帮的长度。
可以通过这个公式计算出梁帮的强度，以确保梁帮能够承受预期的载荷。
楼梯斜跑脚手架计算定律
斜道计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、荷载参数斜道施工作业跑数nj 2风荷载标准ωk(kN/m2)(单、双立杆)基本风压ω0(kN/m2)0.40.334、0.334风荷载体型系数μs1.128风荷载高度变化系数μz(单、双立杆)0.74、0.74搭设示意图：平面图立面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数m2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205 横杆截面惯性矩I(mm4) 113600 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4730水平杆布置方式承载力使用极限状态q=(1.2×(0.035+G kjb×l b/(m+1))+1.4×G kq×l b/(m+1))×cosθ=(1.2×(0.035+0.3×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/(2+1))×0.894=1.668kN/m正常使用极限状态q'=((0.035+G kjb×l b/(m+1))+G kq×l b/(m+1))×cosθ=((0.035+0.3×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1))×0.894=1.211kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1q(l a/cosθ)2=0.1×1.668×(1/0.894)2=0.209kN·mσ=M max/W=0.209×106/4730 = 44.186 N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax= 0.677q'(l a/cosθ)4/(100EI)=0.677×1.211×(1000/0.894)4/(100×206000×113600)=0.548mm≤[ν] = min[l a/cosθ/150，10]= min[1000/0.894/150，10]=7.457mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=1.1×ql a/cosθ=1.1×1.668×1/0.894=2.052kN正常使用极限状态R max'=1.1×q'l a/cosθ=1.1×1.211×1/0.894=1.49kN四、横向水平杆验算承载力使用极限状态F1=R max/cosθ=2.052/0.894=2.295kNq=1.2×0.035=0.042kN/m正常使用极限状态F1'=R max'/cosθ=1.49/0.894=1.667kNq'=0.035kN/m计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.925×106/4730 = 195.56 N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax =4.406mm≤[ν] = min[l b/150，10]= min[1200/150，10]=8mm 满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=2.32kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8max c纵向水平杆：R max=2.052/0.894/2=1.148kN≤R c=0.8×12=9.6kN满足要求！六、荷载计算斜道跑数n 2 斜道每跑高度H(m) 3双立杆计算高度H1(m) 3 斜道钢管类型Ф48×3.2每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.35 斜道均布活荷载标准值G kq(KN/㎡)3斜道施工作业跑数n j 2立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重荷载N G1k每米内立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值g k1＇g k1＇=(l a/cosθ+(l a/cosθ)×m/2)×0.035×n/2/(n×H)=(1/0.894+(1/0.894)×2/2)×0.035×2/2/(2×3)=0.013kN/m单内立杆：N G1k=(g k+ g k1＇)×(n×H-H1)=(0.35+0.013)×(2×3-3)=1.089kN 双内立杆：N GS1k =(g k+ g k1＇+0.035)×H1=(0.35+0.013+0.035)×3=1.194kN 每米中间立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值g k1＇g k1＇=(l a/cosθ+(l a/cosθ)×m/2)×0.035/H=(1/0.894+(1/0.894)×2/2)×0.035/3=0.026kN/m单中间立杆：N G1k=(2×g k-0.035+ g k1＇)×(n×H-H1)=(2×0.35-0.035+0.026)×(2×3-3)=2.073kN双中间立杆：N GS1k =(2×g k+ g k1＇)×H1=(2×0.35+0.026)×3=2.178kN 2、立杆承受的脚手板及挡脚板荷载标准值N G2k每米内立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值g k2＇g k2＇=[G kjb×(l a/cosθ)×l b/2+G kdb×(l a/cosθ)]×(n/2)/(n×H)=[0.3×(1/0.894)×1.2/2+0.16×(1/0.894)]×(2/2)/(2×3)=0.063kN/m单内立杆：N G2k=g k2＇×(n×H-H1)=0.063×(2×3-3)=0.189kN双内立杆：N GS2k =g k2＇×H1=0.063×3=0.189kN每米中间立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值g k2＇g k2＇=[G kjb×(l a/cosθ)×l b/2+G kdb×(l a/cosθ)]/H=[0.3×(1/0.894)×1.2/2+0.16×(1/0.894)]/3=0.127kN/m单中间立杆：N G2k=g k2＇×(n×H-H1)=0.127×(2×3-3)=0.381kN双中间立杆：N GS2k =g k2＇×H1=0.127×3=0.381kN立杆施工活荷载计算N Q1k=[G kq×(l a/cosθ)×l b/2]×n j=[3×(1/0.894)×1.2/2]×2=4.027kN 七、立杆稳定性验算1立杆计算长度l0=kμh=1×1.5×1.2=1.8m长细比λ= l0/i =1800/15.9=113.208≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.2=2.079m长细比λ= l0/i =2079/15.9=130.755查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.3962、立杆稳定性验算不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(1.089+0.189)+1.4×4.027=7.171kN单中间立杆：N2=1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(2.073+0.381)+1.4×4.027=8.583kNN=max{N1，N2}=8.583kNσ= N/(φA) =8583/(0.396×450)=48.165N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！双立杆的轴心压力设计值:双内立杆：N S1=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N1=1.2×(1.194+0.189)+7.171=8.831kN双中间立杆：N S2=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N2=1.2×(2.178+0.381)+8.583=11.654kNN=max{N s1，N s2}=11.654kNσ= (K S×N S)/(φA) =(0.6×11654)/(0.396×450)=39.239N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！组合风荷载作用下的单立杆轴向力：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=1.2×(N G1k+N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(1.089+0.189)+0.9×1.4×4.027=6.608kN单中间立杆：N2=1.2×(N G1k+N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.073+0.381)+0.9×1.4×4.027=8.019kNN=max{N1，N2}=8.019kNM w=0.9×1.4M wk=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.334×1×1.22/10=0.061kN·mσ=N/(φA)+M w/W=8019/(0.396×450)+0.061×106/4730=57.896N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！双立杆的轴心压力设计值:双内立杆：N S1=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N1=1.2×(1.194+0.189)+6.608=8.268kN双中间立杆：N S2=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N2=1.2×(2.178+0.381)+8.019=11.09kNN=max{N s1，N s2}=11.09kNM w=0.9×1.4M wk=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.334×1×1.22/10=0.061kN·mσ=K S×N S/(φA)+M w/W=0.6×11090/(0.396×450)+0.061×106/4730=50.236N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！_ 八、立杆地基承载力验算单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=(N G1k+N G2k)+N Q1k=(1.089+0.189)+4.027=5.305kN单中间立杆：N2=(N G1k+N G2k)+N Q1k=(2.073+0.381)+4.027=6.481kN双立杆的轴心压力设计值:双内立杆：N S1=(N GS1k+N GS2k)+N1=(1.194+0.189)+5.305=6.688kN双中间立杆：N S2=(N GS1k+N GS2k)+N2=(2.178+0.381)+6.481=9.04kNN=max{N1，N2，N s1，N s2}=9.04kN立杆底垫板平均压力P=N s/(k c A)=9.04/(0.4×0.25)=90.4kPa≤f g=160kPa 满足要求！。
脚手架计算公式
脚手架计算公式脚手架是在建筑施工中经常使用的一种辅助工具，能够提高施工效率和安全性。
在使用脚手架时需要计算各个部位的尺寸和材料需求量。
本文将介绍脚手架的计算公式。
1. 脚手架的组成部分脚手架主要由以下几个部分组成：1.立杆2.横杆3.斜杆4.基础5.附属零件在计算脚手架的尺寸和材料需求量时需要考虑以上部分。
2. 脚手架的计算公式2.1 立杆的长度在计算脚手架的立杆长度时，需要考虑以下因素：•脚手架的最大高度•立杆的安全系数•立杆间的距离立杆的长度计算公式如下：立杆长度 = 脚手架的最大高度 / 立杆间距 * 安全系数2.2 横杆的长度和数量在计算脚手架的横杆长度和数量时，需要考虑以下因素：•横杆的跨度•横杆间的距离•横杆的安全系数横杆长度的计算公式如下：横杆长度 = 横杆的跨度 / (横杆间距 - 1) * 安全系数横杆数量的计算公式如下：横杆数量 = 立杆数量 * (横杆间距 - 1)2.3 斜杆的长度和数量在计算脚手架的斜杆长度和数量时，需要考虑以下因素：•斜杆的支撑位置•斜杆间的距离•斜杆的安全系数斜杆长度的计算公式如下：斜杆长度 = 根号下(脚手架的最大高度^2 + 斜杆间距^2) / 安全系数斜杆数量的计算公式如下：斜杆数量 = 立杆数量 * 22.4 基础的尺寸和数量在计算脚手架的基础尺寸和数量时，需要考虑以下因素：•地面的承载力•基础的尺寸和形状•基础的间距基础尺寸的计算公式如下：基础长 = sqrt(立杆间间距^2 - 横杆长度^2) + 1基础数量的计算公式如下：基础数量 = 立杆数量 / 基础间距3. 总结脚手架的计算公式涉及到各个部分的尺寸和数量，必须严格按照公式计算，以确保脚手架的安全、稳定性。
在使用脚手架时应该遵守相关的安全规定和操作规程，确保施工人员的安全。
脚手架计算公式
脚手架计算公式
脚手架是建筑施工中常见的工具，用于提供临时支撑和工作平台。
在建筑工程中，对脚手架的搭设和使用需要进行计算，确保其稳定性和安全性。
本文将介绍脚手架计算的基本公式和相关要点。
一、脚手架的基本概念
脚手架是建筑施工中的一种临时结构，用于提供工人工作平台和材料堆放平台。
脚手架的主要构成部分包括立杆、横杆、斜杆、脚座等。
通过连接这些部件，可以搭建出适合施工需要的临时支撑和工作平台。
二、脚手架计算的基本公式
1. 承载力计算公式
脚手架承载力是指脚手架能够承受的最大荷载。
在计算脚手架的承载力时，需要考虑脚手架的材料强度、连接方式和结构形式等因素。
一般采用以下公式进行计算：
承载力 = 材料强度×承载面积
材料强度的计算需要根据具体使用的材料来确定，承载面积是
指脚手架能够承受荷载的面积。
2. 稳定性计算公式
脚手架的稳定性是指脚手架在使用过程中能够保持稳定的能力。
在计算脚手架的稳定性时，主要考虑脚手架的高度、支撑方式和倾
斜度等因素。
一般采用以下公式进行计算：
稳定性 = 倾斜度×高度×支撑面积
倾斜度是指脚手架倾斜的程度，高度是指脚手架的高度，支撑
面积是指脚手架与地面接触的面积。
三、脚手架计算的注意事项
1. 参考相关规范
在进行脚手架计算时，应参考国家或地方规范，了解相关要求
和标准。
这些规范通常包括了脚手架的设计和搭设要求，以确保脚
手架的稳定性和安全性。
2. 材料选择。
脚手架计算公式
脚手架计算公式在建筑施工领域，脚手架是一种常用且重要的临时性结构，为施工人员提供安全的工作平台和保障施工的顺利进行。
而要确保脚手架的稳定性和安全性，准确的计算是至关重要的。
接下来，让我们一起深入了解一下脚手架的计算公式。
首先，我们需要明确脚手架的主要组成部分，包括立杆、横杆、斜杆、脚手板等。
对于立杆的稳定性计算，通常会用到以下公式：＼N/（＼varphi A) ＋ Mw/W ＼leq f\其中，N 表示立杆的轴力设计值，包括恒载和活载产生的轴向力总和；φ 表示轴心受压构件的稳定系数，它与立杆的长细比有关；A 表示立杆的截面面积；Mw 表示风荷载产生的弯矩；W 表示立杆的截面模量；f 表示钢材的抗压强度设计值。
在计算立杆的轴力时，恒载通常包括脚手架结构自重、脚手板自重、栏杆和挡脚板自重等；活载则包括施工荷载和构配件自重等。
这些荷载的取值需要根据具体的施工情况和相关规范进行确定。
横杆的强度计算主要考虑其承受的弯矩和剪力。
横杆所受的弯矩可以通过以下公式计算：＼M ＝ ql^2/8\其中，q 表示横杆上的均布荷载，l 表示横杆的跨度。
横杆的剪力计算则可以使用公式：＼V ＝ ql/2\然后，根据横杆的截面特性和材料强度，判断其强度是否满足要求。
对于斜杆，其主要作用是增强脚手架的稳定性，防止脚手架发生变形和倒塌。
斜杆的内力计算较为复杂，通常需要考虑脚手架的整体受力情况和几何形状。
一般来说，可以将斜杆视为两端铰接的受压或受拉杆件，根据其受力情况进行计算。
在计算脚手架的风荷载时，我们使用以下公式：＼wk ＝07μzμsω0\其中，wk 表示风荷载标准值；μz 表示风压高度变化系数；μs 表示风荷载体型系数；ω0 表示基本风压。
除了上述主要构件的计算，脚手板的强度和挠度计算也是不可忽视的。
脚手板通常按简支板进行计算，其强度计算公式为：＼σ ＝ M/W ＼leq f\挠度计算公式为：＼v ＝ 5ql^4/（384EI) ＼leq v\其中，σ 表示脚手板的弯曲应力；M 表示脚手板所受的弯矩；W 表示脚手板的截面抵抗矩；f 表示脚手板材料的抗弯强度设计值；v 表示脚手板的挠度；q 表示脚手板上的均布荷载；l 表示脚手板的跨度；E表示脚手板材料的弹性模量；I 表示脚手板截面的惯性矩；v 表示脚手板的允许挠度。
楼梯板及斜梁计算(1)
1.2 0.2 (0.4 0.06) 25 2.04kN / m 1.2 2 (0.4 0.06) 0.02 17 0.28kN / m
合计： g q 15.23 3.82 2.04 0.28 21.37kN / m （2）内力计算：
As
f cbh0
fy
0.046 11.9 1000 40 73.4m m2 300
钢筋选用 B6@200 As 142mm2
平台梁计算
计算跨度： l0 1.05ln 1.05 2.4 2.52m ln b 2.4 0.2 2.6m 估算截面尺寸： h
3
楼梯板及斜梁计算
楼梯板及斜梁计算(1)
梯段板计算
取 1m 宽度作为计算单元： 踏步面层为 20mm 厚的水泥砂浆抹灰， 底面为 20mm 厚混合 砂浆抹灰，木栏杆重 0.05kN/m，楼梯活荷载标准值为 2.0kN/m。楼梯采用混凝土强度 C25， 钢筋 HRB335，层高 3000，一共 19 个台阶，平台板宽度 990mm，平台梁的尺寸 200×400， （1）荷载计算： 作用在梯断板上的恒荷载标准值： 梯段板自重： 踏步板抹灰自重： 板带抹灰重： 木栏杆重： 恒荷载标准值： 恒荷载设计值： 恒荷载标准值： 恒、活荷载设计值： （2）内力计算： 水平投影计算跨度: l0 ln b 2.97 0.2 3.17m 水平投影计算弯矩: M （3）截面计算
1 0.11 ( 0.158 ） 25 5.15kN /m 2 cos 30 (0.27 0.158 ) 0.02 20 0.63kN /m 0.27 0.02 17 0 . 3 9 k N / m cos 30 1 0.05 0.04k N / m 1.17
脚手架的计算公式
脚手架计算方式脚手架的上下通道：脚手架体要设置安全马道：①马道宽度不小于1米,坡度以1：3〔高：长〕为宜.②马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应,基础按脚手架要求处理,立面设剪刀撑.③人行斜道小横杆间距不超过1.5米.④马道上满铺脚手板,板上钉防滑条,防滑条不大于300mm.⑤设置护栏杆,上部护身栏杆1.2米,下部护身栏杆距脚手板0.6米,同时设180mm 宽档脚板.脚手架的卸料平台：卸料平台上面要挂牌标明控制荷载；要严格按照搭设方案施工. 卸料平台设计计算立杆横距ｂ＝１米,立杆纵距Ｌ＝１．５ｍ,步距ｈ＝１．５ｍ剪刀撑连续设置,卸料平台宽度Ｃ＝２ｍ.〔１〕强度计算Ｍmax=q12/8q=1.2<GK.C+gk>+1.4K K.CGK──脚手板重量GK=0.3KN/M2C ──卸料平台宽度C=2Mgk──钢管单位长度gk=38N/MKQ──施工活荷载KQ=1.2N/M2QK──施工荷载标准值QK=2000N/M2q=1.2*<300*1.0+38>+1.4*1.2*2000*1=405.6+3360=3765.6N/M验算抗弯强度S=Mmax/W=470.7/5078=92.7N/MM2<205N/MM2所以安全满足设计要求<2>计算变形查表φ48*3.5的钢管参数E=2.06*105N/MM2 <钢管的弹性模量>I=12190mm<钢管的截面惯性矩> W/b=5ql3/384EI=<5*3765.6*10003>/<384*2.06*105•*•12190>=•0.•19%=1/526<1/150 满足要求经结构计算均符合强度、刚度、稳定性的要求落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规X》〔JGJ130-2001〕.计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为18.6米,立杆采用单立管.搭设尺寸为：立杆的纵距1.2米,立杆的横距1.05米,立杆的步距1.20米.采用的钢管类型为Φ48×3.5,连墙件采用2步2跨,竖向间距2.4米,水平间距2.4米.施工均布荷载为2kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设4层.一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05/3=0.053kN/m活荷载标准值 Q=2×1.05/3=0.7kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.053=0.109N/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.7=0.98kN/m大横杆计算荷载组合简图<跨中最大弯矩和跨中最大挠度>大横杆计算荷载组合简图<支座最大弯矩>2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=<0.08×0.109+0.10×0.98>×1.22=0.154kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-<0.10×0.109+0.117×0.98>×1.22=-0.181kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.181×106/5080=35.63N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.053=0.091kN/m活荷载标准值q2=0.7kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=<0.677×0.091+0.990×0.7>×12004/<100×2.06×105×121900>=0.623mm 大横杆的最大挠度小于1200/150或10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.2=0.046kN脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05×1.2/3=0.063kN活荷载标准值 Q=2×1.05×1.2/3=0.84kN荷载的计算值 P=1.2×0.046+1.2×0.063+1.4×0.84=1.307kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=<1.2×0.038>×1.052/8+1.307×1.05/3=0.464kN.m=0.464×106/5080=91.339N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×10504/<384×2.06×105×121900>=0.02mm集中荷载标准值P=0.046+0.063+0.84=0.949kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=949×1050×<3×10502-4×10502/9>/<72×2.06×105×121900>=1.553mm最大挠度和V=V1+V2=1.573mm小横杆的最大挠度小于1050/150或10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算<规X>:R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×1.05=0.04kN脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05×1.2/2=0.095kN活荷载标准值 Q=2×1.05×1.2/2=1.26kN荷载的计算值 R=1.2×0.04+1.2×0.095+1.4×1.26=1.926kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN.四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：<1>每米立杆承受的结构自重标准值<kN/m>；本例为0.149N G1 = 0.149×18.6=2.771kN<2>脚手板的自重标准值<kN/m2>；本例采用竹笆板,标准值为0.15N G2 = 0.15×4×1.2×<1.05+0.3>/2=0.486kN<3>栏杆与挡脚手板自重标准值<kN/m>；本例采用栏杆竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15 N G3 = 0.15×1.2×4/2=0.36kN<4>吊挂的安全设施荷载,包括安全网<kN/m2>；0.005N G4 = 0.005×1.2×18.6=0.112kN经计算得到,静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 3.729kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值. 经计算得到,活荷载标准值 N Q =2×2×1.2×1.05/2=2.52kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0——基本风压<kN/m2>,按照《建筑结构荷载规X》<GB50009-2001>的规定采用：W0= 0.35 U z——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规X》<GB50009-2001>的规定采用：U z = 1.25U s——风荷载体型系数：U s = 1.2经计算得到,风荷载标准值W k = 0.7×0.35×1.25×1.2= 0.368kN/m2.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 0.85×1.4N Q不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W = 0.85×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载基本风压值<kN/m2>；l a——立杆的纵距 <m>；h ——立杆的步距 <m>.五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N ——立杆的轴心压力设计值,N=8kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.391；i ——计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm；l0——计算长度 <m>,由公式 l0 = kuh 确定,l0=2.08m；k ——计算长度附加系数,取1.155；u ——计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.5；A ——立杆净截面面积,A=4.89cm2；W ——立杆净截面模量<抵抗矩>,W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值 <N/mm2>；经计算得到 = 41.84[f] ——钢管立杆抗压强度设计值,[f] = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N ——立杆的轴心压力设计值,N=7.47kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.391；i ——计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm；l0——计算长度 <m>,由公式 l0 = kuh 确定,l0=2.08m；k ——计算长度附加系数,取1.155；u ——计算长度系数,由脚手架的高度确定；u = 1.5A ——立杆净截面面积,A=4.89cm2；W ——立杆净截面模量<抵抗矩>,W=5.08cm3；M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,M W = 0.076kN.m；——钢管立杆受压强度计算值 <N/mm2>；经计算得到 = 54.03[f] ——钢管立杆抗压强度设计值,[f] = 205.00N/mm2；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 N G2K——构配件自重标准值产生的轴向力,N G2K = 0.958kN；N Qk——活荷载标准值,N Q = 2.52kN；g k——每米立杆承受的结构自重标准值,g k = 0.149kN/m；经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度 H s = 193.055米.脚手架搭设高度 H s等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米：经计算得到,考虑风荷载时,脚手架搭设高度限值 [H] = 50米.考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 N G2K——构配件自重标准值产生的轴向力,N G2K = 0.958kN；N Qk——活荷载标准值,N Q = 2.52kN；g k——每米立杆承受的结构自重标准值,g k = 0.149kN/m；M wk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,M wk = 0.064kN.m；经计算得到,考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度 H s =195.854米.脚手架搭设高度 H s等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米：经计算得到,考虑风荷载时,脚手架搭设高度限值 [H] = 50米.七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：N l = N lw + N o其中 N lw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值<kN>,应按照下式计算：N lw = 1.4 × w k× A ww k——风荷载基本风压值,w k = 0.368kN/m2；A w——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,A w =2.4×2.4=5.76m2；N o——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力<kN>；N o = 5经计算得到 N lw = 2.968kN,连墙件轴向力计算值 N l = 7.968kN连墙件轴向力设计值 N f = A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30/1.58的结果查表得到=0.952；A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2.经过计算得到 N f = 95.43kNN f>N l,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接.经过计算得到 N l = 7.968kN小于扣件的抗滑力8kN,满足要求!连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤ f g其中 p ——立杆基础底面的平均压力 <N/mm2>,p = N/A；p = 32N ——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 <kN>；N = 8A ——基础底面面积 <m2>；A = 0.25f g——地基承载力设计值 <N/mm2>；fg = 68地基承载力设计值应按下式计算f g = k c× f gk其中 k c——脚手架地基承载力调整系数；k c = 0.4f gk——地基承载力标准值；f gk = 170地基承载力的计算满足要求!门式钢管脚手架计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规X》〔JGJ128-2000〕.计算的脚手架搭设高度为40米,门架型号采用MF1217,钢材采用Q235.搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米,门架的高度 h0 = 1.93米,步距1.95米,跨距 l = 1.83米.门架 h1 = 1.536米,h2 = 0.08米,b1 = 0.75米.门架立杆采用φ27.2×1.9钢管,立杆加强杆采用φ48.0×3.5钢管,连墙件的竖向间距5.85米,水平间距5.49米.施工均布荷载为2.50kN/m2,同时施工2层.1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆计算门架的几何尺寸图一、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1 静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：<1>脚手架自重产生的轴向力<kN/m>门架的每跨距内,每步架高内的构配件与其重量分别为：门架<MF1217> 1榀 0.205KN交叉支撑 2副 2×0.040=0.08kN连接棒 2个 2×0.006=0.012kN锁臂 2副 2×0.009=0.018kN合计 0.315kN经计算得到,每米高脚手架自重合计 N Gk1 = 0.315 / 1.95= 0.162kN/m<2>加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算<kN/m>剪刀撑采用φ48.0×3.5mm钢管,按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算：tg=<4×1.95>/<4×1.83>=1.0662×0.015×<4×1.83>/cos/<4×1.95>=0.041kN/m水平加固杆采用φ26.8×2.5mm钢管,按照4步1跨设置,每米高的钢管重为0.015×<1×1.83>/<4×1.95>=0.004kN/m每跨内的直角扣件1个,旋转扣件4个,每米高的钢管重为0.036kN/m；<1×0.014+4×0.014>/1.95=0.036kN/m每米高的附件重量为0.02kN/m；每米高的栏杆重量为0.01kN/m；经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 N Gk2 = 0.111kN/m经计算得到,静荷载标准值总计为 N G = 0.273kN/m2 活荷载计算活荷载为各施工层施工荷载作用于一榀门架产生的轴向力标准值总和.经计算得到,活荷载标准值 N Q = 11.163kN.3 风荷载计算风荷载标准值应按照以下公式计算其中 w0——基本风压<kN/m2>,按照《建筑结构荷载规X》<GB50009-2001>的规定采用：w0= 0.35 U z——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规X》<GB50009-2001>的规定采用：U z = 1.38U s——风荷载体型系数：U s = 1经计算得到,风荷载标准值w k = 0.338kN/m2.二、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式<不组合风荷载>其中 N G——每米高脚手架的静荷载标准值,N G = 0.273kN/m；N Q——每米高脚手架的活荷载标准值,N Q = 11.163kN/m；H ——脚手架的搭设高度,H = 40m.经计算得到,N = 28.732kN.作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式<组合风荷载>其中 q k——风荷载标准值,q k = 0.619kN/m；H1——连墙件的竖向间距,H1 = 5.85m；经计算得到,N = 32.539kN.门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中 N ——作用于一榀门架的轴向力设计值,取以上两式的较大者,N = 32.539kN；N d——一榀门架的稳定承载力设计值<kN>；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中——门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到,=0.704；k ——调整系数,k=1.17；i ——门架立杆的换算截面回转半径,i=2.69cm；I ——门架立杆的换算截面惯性矩,I=10.9cm4；h0——门架的高度,h0=1.93m；I0——门架立杆的截面惯性矩,I0=1.21cm4；A1——门架立杆的截面面积,A1=1.51cm2；h1——门架加强杆的高度,h1=1.536m；I1——门架加强杆的截面惯性矩,I1=12.18cm4；A ——一榀门架立杆的截面面积,A=3.02cm2；f ——门架钢材的强度设计值,f=205.00N/mm2.经计算得到,N d= 43.58kN.立杆的稳定性计算 N <N d,满足要求!三、最大搭设高度的计算组合风荷载时,脚手架搭设高度按照下式计算：不组合风荷载时,脚手架搭设高度按照下式计算：经计算得到,按照稳定性计算的搭设高度 H s = 73.7米.脚手架搭设高度 H > 60米,取60米.四、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：其中 N w——风荷载产生的连墙件轴向力设计值<kN>,应按照下式计算：N w = 1.4 × w k× H1× L1w k——风荷载基本风压值<kN/m2>；w k = 0.338H1——连墙件的竖向间距<m>；H1 = 5.85L1——连墙件的水平间距<m>；L1 = 5.49经计算得到,N w = 15.2kN.N c——风荷载与其它作用对连墙件产生的拉、压力设计值<kN>；N c = N w + 3.0 = 18.2——连墙件的稳定系数；A ——连墙件的截面面积；经计算得到,N f = 37.04kN.连墙件的设计计算满足要求!五、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤ f g其中 p ——立杆基础底面的平均压力 <N/mm2>,p = N/A；p = 130.16N ——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 <kN>；N = 32.539A ——基础底面面积 <m2>；A = 0.25f g——地基承载力设计值 <N/mm2>；fg = 68地基承载力设计值应按下式计算f g = k c× f gk其中 k c——脚手架地基承载力调整系数；k c = 0.4f gk——地基承载力标准值；f gk = 170地基承载力的计算不满足要求!悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规X》〔JGJ130-2001〕.计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为18.60米,立杆采用单立管.搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米,立杆的横距1.05米,立杆的步距1.20米.采用的钢管类型为Φ48×3.5,连墙件采用2步2跨,竖向间距2.4米,水平间距2.4米.施工均布荷载为3kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设4层.悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢[口水平,其中建筑物外悬挑段长度1.5米,建筑物内锚固段长度2.5米.悬挑水平钢梁下面采用支杆、上面采用钢丝绳与建筑物拉结.最外面支点距离建筑物2m,支杆采用钢管100.0×10.0mm,拉杆采用钢管100.0×10.0mm.一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05/3=0.053kN/m活荷载标准值 Q=3×1.05/3=1.05kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.053=0.109kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.05=1.47kN/m大横杆计算荷载组合简图<跨中最大弯矩和跨中最大挠度>大横杆计算荷载组合简图<支座最大弯矩>2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=<0.08×0.109+0.10×1.47>×1.202=0.224kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-<0.10×0.109+0.117×1.47>×1.202=-0.263kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.263×106/5080=51.772N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.053=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.05kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=<0.677×0.091+0.990×1.05>×12004/<100×2.06×105×121900>=0.909mm 大横杆的最大挠度小于1200/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.20=0.046kN脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05×1.20/3=0.063kN活荷载标准值 Q=3×1.05×1.20/3=1.26kN荷载的计算值 P=1.2×0.046+1.2×0.063+1.4×1.26=1.895kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=<1.2×0.038>×1.052/8+1.895×1.05/3=0.67kN.m=0.67×106/5080=131.89N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×10504/<384×2.060×105×121900>=0.024mm集中荷载标准值P=0.046+0.063+1.26=1.369kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1369×1050×<3×1.052-4×1.052/9>/<72×2.06×105×121900>=2.24mm 最大挠度和V=V1+V2=2.264mm小横杆的最大挠度小于1050/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算<规X>:R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×1.05=0.04kN脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05×1.20/2=0.095kN活荷载标准值 Q=3×1.05×1.20/2=1.89kN荷载的计算值 R=1.2×0.04+1.2×0.095+1.4×1.89=2.808kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：<1>每米立杆承受的结构自重标准值<kN/m>；本例为0.1489N G1 =0.1489×18.60=2.77kN<2>脚手板的自重标准值<kN/m2>；本例采用竹笆片脚手板,标准值为0.15N G2 = 0.15×4×1.20×<1.05+1.55>/2=0.936kN<3>栏杆与挡脚手板自重标准值<kN/m>；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15N G3 = 0.15×1.20×4/2=0.36kN<4>吊挂的安全设施荷载,包括安全网<kN/m2>；0.005N G4 = 0.005×1.20×18.60=0.112kN经计算得到,静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 4.178kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值. 经计算得到,活荷载标准值 N Q = 3×2×1.20×1.05/2=3.78kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0——基本风压<kN/m2>,按照《建筑结构荷载规X》<GB50009-2001>的规定采用：W0= 0.35 U z——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规X》<GB50009-2001>的规定采用：U z = 1.25U s——风荷载体型系数：U s = 1.2经计算得到,风荷载标准值W k = 0.7×0.35×1.25×1.2 = 0.368kN/m2.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 0.85×1.4N Q风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W = 0.85×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载基本风压值<kN/m2>；l a——立杆的纵距 <m>；h ——立杆的步距 <m>.五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N ——立杆的轴心压力设计值,N=10.31kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.391；i ——计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm；l0——计算长度 <m>,由公式 l0 = kuh 确定,l0=2.08m；k ——计算长度附加系数,取1.155；u ——计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.5；A ——立杆净截面面积,A=4.89cm2；W ——立杆净截面模量<抵抗矩>,W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值 <N/mm2>；经计算得到 = 53.923[f] ——钢管立杆抗压强度设计值,[f] = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N ——立杆的轴心压力设计值,N=9.512kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.391；i ——计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm；l0——计算长度 <m>,由公式 l0 = kuh 确定,l0=2.08m；k ——计算长度附加系数,取1.155；u ——计算长度系数,由脚手架的高度确定；u = 1.5A ——立杆净截面面积,A=4.89cm2；W ——立杆净截面模量<抵抗矩>,W=5.08cm3；M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,M W = 0.076kN.m；——钢管立杆受压强度计算值 <N/mm2>；经计算得到 = 64.71[f] ——钢管立杆抗压强度设计值,[f] = 205.00N/mm2；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：N l = N lw + N o其中 N lw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值<kN>,应按照下式计算：N lw = 1.4 × w k× A ww k——风荷载基本风压值,w k = 0.37kN/m2；A w——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,A w = 2.4×2.4 =5.76m2；N o——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力<kN>；N o = 5经计算得到 N lw = 2.984kN,连墙件轴向力计算值 N l = 7.984kN连墙件轴向力设计值 N f = A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=50/1.58的结果查表得到=0.915；A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2.经过计算得到 N f = 91.72kNN f>N l,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接.经过计算得到 N l = 7.984kN小于扣件的抗滑力8kN,满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.悬臂部分脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点.本工程中,脚手架排距为1050mm,内侧脚手架距离墙体200mm,支拉斜杆的支点距离墙体 = 2000mm,水平支撑梁的截面惯性矩I = 935cm4,截面抵抗矩W = 117cm3,截面积A = 25.16cm2.受脚手架集中荷载 P=1.2×4.178+1.4×3.78=9.85kN水平钢梁自重荷载 q=1.2×25.16×0.0001×7.85×10=0.24kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图<kN>悬挑脚手架支撑梁弯矩图<kN.m>悬挑脚手架支撑梁变形图<mm>各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=9.83,R2=12.49,R3=-1.66最大弯矩 M max=2.872kN.m截面应力=M/1.05W+N/A=2.872×106/<1.05×117000>+0×1000/2516=23.38N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用[16b号槽钢[口水平,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算：经过计算得到b=570×10×65×235/<2000×160×235.0>=1.16由于b大于0.6,按照《钢结构设计规X》<GB50017-2003>附录B其值用b'查表得到其值为0.827经过计算得到强度=2.872×106/<0.827×117000>=29.68N/mm2；水平钢梁的稳定性计算< [f]=205,满足要求!九、拉杆与支杆的受力计算:水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力R Ui、支杆的轴力R Di按照下面计算其中R Ui cos i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；R Di cos i为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力.当R AH>0时,水平钢梁受压；当R AH<0时,水平钢梁受拉；当R AH=0时,水平钢梁不受力.各支点的支撑力 R Ci=R Ui sin i+R Di sin i且有 R Ui cos i=R Di cos i可以得到按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为R U1 =5.29kNR D1 =5.29kN十、拉杆与支杆的强度计算:拉绳或拉杆的轴力R U与支杆的轴力R D我们均取最大值进行计算,分别为R U=5.29kN R D=5.29kN拉杆的强度计算：上面拉杆以钢管100.0×10.0mm计算,斜拉杆的容许压力按照下式计算：=N/A < [f]其中 N ——斜拉杆的轴心压力设计值,N = 5.29kN；A ——斜拉杆净截面面积,A =28.26cm2；——斜拉杆受拉强度计算值,经计算得到结果是1.87 N/mm2；[f] ——斜拉杆抗拉强度设计值,f = 215N/mm2；受拉斜杆的稳定性计算< [f],满足要求!斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度计算公式如下其中 N为斜撑杆的轴向力,N=5.29kN；l w为斜撑杆件的周长,取314.16mm；t为斜撑杆的厚度,t=10mm；f t或f c为对接焊缝的抗拉或抗压强度,取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 5290/<314.16×10> = 1.68N/mm2. 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!下面压杆以钢管100.0×10.0mm计算,斜压杆的容许压力按照下式计算：其中 N ——受压斜杆的轴心压力设计值,N = 5.29kN；——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.251；i ——计算受压斜杆的截面回转半径,i = 3.202cm； l ——受最大压力斜杆计算长度,l = 5.39m；A ——受压斜杆净截面面积,A =28.26cm2；——受压斜杆受压强度计算值,经计算得到结果是5.29 N/mm2；[f] ——受压斜杆抗压强度设计值,f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算< [f],满足要求!斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度计算公式如下其中 N为斜撑杆的轴向力,N=5.29kN；l w为斜撑杆件的周长,取314.16mm；t为斜撑杆的厚度,t=10mm；f t或f c为对接焊缝的抗拉或抗压强度,取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 5290/<314.16×10> = 1.68N/mm2. 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十一、锚固段与楼板连接的计算:水平钢梁与楼板压点的计算应该采用无支点悬臂形式计算结果.。
楼梯踏步斜坡尺寸计算公式
楼梯踏步斜坡尺寸计算公式
计算楼梯踏步斜坡尺寸，可以通过以下几种方法：
1. 按照斜坡长度与楼梯高度的比例计算：根据建筑规范，楼梯斜坡的斜率通常为1:18至1:20，其中1代表楼梯高度，18至20代表楼梯斜坡的水平距离或长度。
假设楼梯的高度为H，斜坡长度为L，则根据上述的比例关系，在公式中可以表示为：H:L=1:18（或1:20）。
为了计算斜坡长度L，可以
使用公式：L=18H（或20H）。
该公式适用于以水平距离或长度来衡量楼
梯斜坡的情况。
2. 使用勾股定理计算：该方法适用于已知楼梯的高度和斜坡的水平长度的情况。
根据勾股定理，可以得到公式：斜坡长度L=√（斜坡高度的平方+楼梯高度的平方）。
以一个具体的例子来说明，假设楼梯的高度H为3米，斜
坡的水平长度L为10米，使用上述公式计算斜坡的长度：L=√
（10^2+3^2）=√（100+9）=√109 ≈米。
3. 计算坡度：坡度=atan（步高÷步距）。
基本公式为：踏步高：150mm，踏步宽：300mm，由勾股定理可得出踏步斜边长为，坡度比例=短边/长边=150/300=，坡度系数=斜边/长边=335/300=。
请注意，上述计算方法仅供参考，具体数值应根据实际情况调整。
楼梯的斜边计算公式
楼梯的斜边计算公式楼梯是我们日常生活中经常会接触到的建筑结构，它不仅可以连接不同楼层的空间，还可以起到装饰和美化环境的作用。
在设计和施工楼梯时，我们需要考虑很多因素，其中一个重要的因素就是楼梯的斜边长度。
楼梯的斜边长度是指楼梯的踏步面和扶手之间的直线距离，它是我们计算楼梯尺寸和材料的重要依据。
在本文中，我们将介绍楼梯的斜边计算公式，帮助大家更好地理解和应用这一概念。
楼梯的斜边计算公式可以通过勾股定理来推导。
勾股定理是数学中的基本定理之一，它表明在直角三角形中，直角边的平方和等于斜边的平方。
根据勾股定理，我们可以得到楼梯的斜边计算公式如下：斜边长度 = √(踏步高度^2 + 踏步深度^2)。
在这个公式中，踏步高度指的是楼梯台阶的垂直高度，踏步深度指的是楼梯台阶的水平深度。
通过这个公式，我们可以根据楼梯的设计要求和实际情况来计算出楼梯的斜边长度，从而确定所需的材料和尺寸。
在实际应用中，楼梯的斜边长度是一个很重要的参数，它直接影响到楼梯的舒适性和安全性。
如果楼梯的斜边长度过长，那么上下楼梯时会感到不稳定和不舒适；如果斜边长度过短，那么楼梯的坡度会过陡，容易导致摔倒和受伤。
因此，在设计和施工楼梯时，我们需要根据楼梯的使用场所和人流量来合理地计算和确定斜边长度，以确保楼梯的舒适性和安全性。
除了楼梯的斜边长度，我们在设计和施工楼梯时还需要考虑很多其他因素，比如楼梯的坡度、踏步高度、踏步深度、扶手高度和材料选择等。
这些因素都对楼梯的舒适性和安全性有着重要的影响，需要在设计和施工过程中进行合理的考虑和把握。
总之，楼梯的斜边计算公式是我们在设计和施工楼梯时必须要掌握的重要知识之一。
通过合理地计算和确定楼梯的斜边长度，我们可以更好地满足楼梯的使用要求，提高楼梯的舒适性和安全性。
希望本文能够帮助大家更好地理解和应用楼梯的斜边计算公式，为设计和施工高质量的楼梯提供一些参考和指导。
脚手架计算公式
脚手架计算公式óбσδφσφ4.1横向水平杆、纵向水平杆计算（1）横向水平杆抗弯强度Б=M/W≤M=1.2M GK+1.4∑M QK=1.2×［1.2×（0.3+0.11）×12/8］+1.4×［（2×1.2×12）/8］=0.4938.K·M=97.2≤f=205N/mm2查表W=5.08cm3 Б=M/W=493800/5.08×103=92.7≤f=205N/mm2 (2)横向水平杆的挠度V≤［V］V=5q l4/384E2=5×2.892×1012/384×2.06×105=1.5mmV=1.5mm＜L/150=6.7mm(3)纵向水平杆抗弯强度Б=M/W≤fM=1.2M GK+1.4∑M QK=0.395K·M查表W=5.08cm3Б=M/W=395000/5.08×103=77.76≤f=205N/mm2 (4)横向水平杆的挠度V≤［V］V=FL3/48EZ=1.16×103×1.728×109/48×2.06×105×1.22×10 5=1.66mm＜L/150=8mm(5)扣件抗滑承载力R=（2+0.3+0.11）×1.44/2=1.735KN＜［R］=8KN4.2立杆计算N/ΦA+M W/W≤LN=1.2（NG1可+ NG2款）+0.85×1.4∑N QR=1.2［0.1291×30+（ 1.2×0.11+1.44×0.3）］+0.85×1.4×2×1.44 ×0.5=5.32+1.71=7.03KNλ=L0/i=1.92 查表得Φ=0.195查表i=1.58cm L0=kμh=1.155×1.75×1.5=303.2 cm查表得A=4.89 cm2M W=0.85×1.4 M WK=0.88×1.4 M K L a h2/10=0.135KN·M M K=0.7μZμS W V=0.7×1.11×1.2×0.45=0.42N/ΦA+M W/W=100.3N＜f=205N4.3连墙件计算N L= N LW+N0N LW=1.4×0.42×(1.2×1.5×9)=9.53KNN0按规范取值 N0=5KNN L= N LW+ N0=9.53+5=14.53 KN连墙件截面 A= N L/ f=70.9应采用φ10(A=78.5)以上钢筋为连墙件4.4立杆地基承载力P≤f g P=N/A一. 脚手架设计计算的原则：1.架高≥20.00m，且相应脚手架安全技术规范没有给出不必计算的构架尺寸规定。
楼梯斜跨长度如何计算公式
楼梯斜跨长度如何计算公式楼梯斜跨长度计算公式。
楼梯是建筑物中常见的构造，用于连接不同楼层的通道。
楼梯的设计需要考虑许多因素，其中之一就是斜跨长度。
斜跨长度是指楼梯的横向跨度，也就是楼梯的宽度。
计算斜跨长度需要考虑楼梯的高度、踏步的深度以及楼梯的坡度等因素。
下面我们将介绍楼梯斜跨长度的计算公式及相关知识。
楼梯斜跨长度的计算公式如下：斜跨长度 = √(踏步深度^2 + 楼梯高度^2)。
在这个公式中，踏步深度指的是楼梯的踏步长度，也就是一个台阶的长度；楼梯高度指的是楼梯的垂直高度，也就是一个台阶的高度。
通过这个公式，我们可以计算出楼梯的斜跨长度。
在实际的楼梯设计中，斜跨长度的计算是非常重要的。
合适的斜跨长度可以确保楼梯的舒适性和安全性。
如果斜跨长度太短，那么楼梯会显得拥挤，使用起来不够舒适；如果斜跨长度太长，那么楼梯会显得笨重，也会增加使用者的跋涉感。
因此，设计师需要根据实际情况和需求来计算出合适的斜跨长度。
除了斜跨长度，楼梯的坡度也是需要考虑的因素之一。
坡度是指楼梯的倾斜程度，通常用楼梯的水平距离和垂直高度的比值来表示。
合适的坡度可以确保楼梯的舒适性和安全性。
一般来说，楼梯的坡度在25°到40°之间是比较合适的。
在实际的楼梯设计中，设计师需要综合考虑斜跨长度、坡度以及其他因素，来设计出符合实际需求的楼梯。
同时，设计师还需要遵循相关的建筑法规和标准，确保楼梯的设计符合安全要求。
除了楼梯的设计，楼梯的施工和维护也是非常重要的。
在楼梯的施工过程中，需要严格按照设计要求来进行施工，确保楼梯的质量和安全性。
在楼梯的维护过程中，需要定期检查楼梯的使用状况，及时进行维修和保养，确保楼梯的安全性和舒适性。
总之，楼梯斜跨长度的计算是楼梯设计中非常重要的一部分。
合适的斜跨长度可以确保楼梯的舒适性和安全性。
设计师需要根据实际情况和需求来计算出合适的斜跨长度，同时还需要综合考虑其他因素，来设计出符合实际需求的楼梯。
斜坡脚手架计算方法
斜坡脚手架的计算方法如下：
1. 脚手架工程量通常按面积计算，单位是平方米。
外脚手架面积通常按墙面投影面积计算。
楼梯井面积不扣除，脚手架增加层按脚手架底层建筑面积计算，多层建筑高度超过32米，需要计算综合脚手架。
2. 当建筑物的外墙为斜面时，脚手架的长度应乘以高度。
当屋顶的面积大于斜面长度时，应将其作为底面来计算脚手架的面积。
当屋顶的长度大于斜面宽度时，应将其作为侧面来计算脚手架的面积。
3. 现浇钢筋混凝土梁、板，如果单独支撑，则不计算脚手架；如果为支撑在墙上，则按所依附的墙的面积乘以规定系数计算。
以上信息仅供参考，如果您还有疑问，建议咨询专业人士。
梯子放置的斜度与力的关糸公式
坡度＝atan（步高÷步距）。
基本公式：（举例）
（1）踏步高=150mm 踏步宽=300mm
（2）由勾股定理可得出踏步斜边长为：=335.41mm
（3）坡度比例=短边/长边=150/300=0.5
（4）坡度系数=斜边/长边=335/300=1.118
楼梯坡度与建筑物的性质有关，主要依据是建筑物内主要使用人群的体征状况以及通行的情况。
例如交通建筑的楼梯坡度较缓，以适应大量携带行李的人群行走，而一般居民住宅的楼梯坡度可以相对陡一些，是因为行走的人流量不大，而且建筑层高不高。
为此《民用建筑设计通则》(GB 50352--2005)对不同类型的建筑物给出了楼梯踏步最小宽度和最大高度见表。
设计时参照此执行，可以做到兼顾楼梯的舒适性和经济性两方面。
扩展资料
常用的楼梯坡度范围在25。
～45。
，其中以30。
左右较为适宜。
如公共建筑中的楼梯及室外的台阶常采用26。
34'的坡度，即踢面高与踏面深之比为1：2。
居住建筑的户内楼梯可以达到45。
坡度达到60。
以上的属于爬梯的范围。
坡道的坡度一般都在15。
以下，若坡度在6。
或者说是在1：12以下的，属于平缓的坡道。
坡道的坡度达到1：10以上，就应该采取防滑措施。
影响因素
踏步的高度和宽度反映楼梯坡度。
影响楼梯坡度的主要因素是楼梯的使用频繁程度和使用人员及其数量。
使用的人数较多，使用的频繁程度较高，楼梯的坡度要求相对平缓；反之，则可相对较陡，以减少楼梯占用的空间。
楼梯斜口计算公式口诀
楼梯斜口计算公式口诀楼梯斜口计算公式口诀，是指在建筑设计和施工中用来计算楼梯斜口的公式口诀。
楼梯斜口是指楼梯踏步和楼梯台阶之间的斜面，它的设计和计算对楼梯的舒适性和安全性有着重要的影响。
因此，掌握楼梯斜口计算公式口诀是建筑设计和施工中必不可少的技能之一。
楼梯斜口计算公式口诀的核心是根据楼梯的高度和长度来计算斜口的斜率和长度。
在建筑设计和施工中，通常会使用一些标准的公式和口诀来计算楼梯斜口，以确保楼梯的设计符合相关的安全标准和规范。
首先，我们来看一下楼梯斜口计算公式口诀的基本原理。
楼梯斜口的斜率和长度是由楼梯的高度和长度决定的。
一般来说，楼梯的高度和长度是已知的，而斜口的斜率和长度需要根据这些已知的数据来计算。
在计算楼梯斜口时，我们通常会使用以下的公式口诀：斜口长度 = 楼梯高度^2 + 楼梯长度^2 的平方根。
斜口斜率 = 楼梯高度 / 楼梯长度。
根据这些公式口诀，我们可以很容易地计算出楼梯斜口的斜率和长度。
这些计算结果可以帮助我们在设计和施工楼梯时，确保楼梯的斜口符合相关的安全标准和规范。
除了基本的楼梯斜口计算公式口诀之外，我们还需要注意一些其他的因素。
例如，在计算楼梯斜口时，我们需要考虑楼梯的设计和使用环境。
不同的楼梯设计和使用环境可能需要不同的斜口设计和计算。
因此，在实际的建筑设计和施工中，我们需要根据具体的情况来选择合适的楼梯斜口计算公式口诀。
此外，楼梯斜口的设计和计算还需要考虑到用户的舒适性和安全性。
一个合适的斜口设计可以使楼梯的使用更加舒适和安全，而一个不合适的斜口设计可能会导致使用者的不便和安全隐患。
因此，在设计和计算楼梯斜口时，我们需要充分考虑使用者的需求和安全标准，以确保楼梯的设计符合相关的要求。
总的来说，楼梯斜口计算公式口诀是建筑设计和施工中不可或缺的技能之一。
掌握楼梯斜口的设计和计算方法可以帮助我们在设计和施工楼梯时，确保楼梯的斜口符合相关的安全标准和规范。
因此，对于建筑设计和施工人员来说，掌握楼梯斜口计算公式口诀是非常重要的。
楼梯斜板、平台板、平台梁计算
标准层楼梯斜板TB 设计标准层楼梯两跑斜板均相同。
采用现浇板式楼梯，混凝土强度等级为C25，2211.9/, 1.27/c t f N mm f N mm ==，楼梯活荷载为3.5KN/m ²。
对斜板TB1取1m宽作为其计算单元。
(1)确定斜板厚度t斜板的水平投影净长为 =2080mmcosA=2080/(20802+14502)-2=0.82斜板的斜向净长为 /0.82=2536mm斜板厚度为t= /25～ /30 =69.3-83.2mm取t=80mm〔2〕楼梯斜板荷载扶梯自重： 0.5 KN/m40厚细石混凝土面层： 23*0.04*(0.161+0.26)*1/0.26=1.5 KN/m三角梯自重：25*0.08*1*1/0.82+25*0.26*0.161*0.5*1/0.26=4.45 KN/m 8厚水泥砂浆板底：20*0.008*1*1/0.82=0.195 KN/m总计：0.5+1.5+4.45+0.195=6.65 KN/m活荷载：3.5 KN/m可变荷载控制的组合：p=6.65*1.2+3.5*1.4=12.88 KN/m由永久荷载控制的组合：P=6.65*1.35+3.5*0.98=12.40 KN/m综合取p=12.88 KN/m(3)计算简图斜板的计算简图可用一根假想的水平梁，其计算跨度取斜板水平投影净长 =2080mm。
〔4〕内力计算板的保护层厚度15mm,取as=20mmv=0.5*12.88*2.08=13.40kn<0.7ft bh=0.7*1.27*1000*60=53.34kn跨中弯矩M=pl2/10=12.88*2.08*2.08/10=5.57kn*mξb=0.8/(1+fy/〔0.0033*Es〕)=0.8/(1+360/(0.0033*2*105 ))=0.518x=h0-(h2-2M/a1fcb)-2=60-(602-2*5.57*106/11.9*1000)-2=9mm最小配筋率=max(0.2%,0.45ft /fy)=max(0.2%,0.45*1.47/360)=0.2%配筋面积As=a1fcbx/fy=11.9*1000*9/360=297.5mm2>0.002*1000*60=120mm2下部受力筋：HRB400 10@150 As=523mm2x=fy*As/fcb=360*523/11.9*1000=15.82mm<ξb h=0.518*60=31.08mm不超筋分布筋当按单向板设计时，应在垂直于受力的方向布置分布钢筋，单位宽度上的配筋不宜小于单位宽度上的受力钢筋的15％，且配筋率不宜小于0.15％As>max{0.15×523，0.15%×80×1000}= max{78.45，120}=120mm2选用8@200，支座负筋跨中相应方向板底钢筋截面面积的1／30.33*523=172.6mm2取10@200 As=392.5mm2上部分布筋同下部分布筋的配置8@200平台板设计〔1〕板厚度平台板取1m板宽作为计算单元。
梯段斜板计算范例
现浇混凝土板式楼梯，踏步高146.5mm ，宽为300mm ，踏步数为12步，楼梯均布活荷载标准值为2.5kN/m 2。
梁中受力钢筋采用HRB400级，其余钢筋采用HRB335级，采用C25混凝土。
解（1）梯段斜板的计算：初步确定板厚：楼梯每跑为13步，梯段水平长度为m 6.33.012=⨯。
斜板斜度为 012.26=α，899.0cos =α,板厚取120mm 。
取1米板宽为计算单元。
荷载及内力计算： 三角形踏步自重为m kN /83125.1251465.0211=⨯⨯⨯ 斜板自重为m kN /337.325)899.0/12.0(1=⨯⨯面层为m kN /042.17.0]3.0/)1465.03.0[(1=⨯+⨯ 20mm 厚石灰粉底为m kN /378.017)899.0/02.0(1=⨯⨯恒荷载总标准值为m kN g k /589.6378.0024.1337.3831.1=+++=活荷载标准值为m kN /5.25.21=⨯计算宽度为m l l n 004.4899.0/6.30===，考虑斜板两端与平台梁整体相连的嵌固作用，跨中弯矩为2101ql M = 由可变荷载效应控制的组合：kNm M M M qkgk 392.16004.4)899.05.2(1014.1004.4)899.0589.6(1012.14.12.122=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+= 由永久荷载效应控制的组合：kNm M M M qkgk 103.16004.4)899.05.2(1017.04.1004.4)899.0589.6(10135.17.04.135.122⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=⨯⨯+= 则取kNm M 103.16=正截面承载力计算：mm a s 202/1015=+=，则板的有效高度mm a h h s 100201200=-=-=C25混凝土的抗压强度：2/9.11mm N f c =，板宽为1000mm ，)5.0(01x h bx f M c -≤α)5.0100(10009.110.110103.166x x -⨯⨯⨯=⨯ mm x 88.14=，s y c A f bx f =1α21867.491300/88.1410009.110.1/mm f bx f A y c s =⨯⨯⨯==α 选用10@100。
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斜道计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数平面图立面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数m2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205 横杆截面惯性矩I(mm4) 113600 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4730水平杆布置方式承载力使用极限状态q=(1.2×(0.035+G kjb×l b/(m+1))+1.4×G kq×l b/(m+1))×cosθ=(1.2×(0.035+0.3×1.2/(2+1))+ 1.4×3×1.2/(2+1))×0.894=1.668kN/m正常使用极限状态q'=((0.035+G kjb×l b/(m+1))+G kq×l b/(m+1))×cosθ=((0.035+0.3×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1))×0.894=1.211kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1q(l a/cosθ)2=0.1×1.668×(1/0.894)2=0.209kN·mσ=M max/W=0.209×106/4730 = 44.186 N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax= 0.677q'(l a/cosθ)4/(100EI)=0.677×1.211×(1000/0.894)4/(100×206000×113600)=0.548m m≤[ν] = min[l a/cosθ/150，10]= min[1000/0.894/150，10]=7.457mm 满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=1.1×ql a/cosθ=1.1×1.668×1/0.894=2.052kN正常使用极限状态R max'=1.1×q'l a/cosθ=1.1×1.211×1/0.894=1.49kN四、横向水平杆验算承载力使用极限状态F1=R max/cosθ=2.052/0.894=2.295kNq=1.2×0.035=0.042kN/m正常使用极限状态F1'=R max'/cosθ=1.49/0.894=1.667kNq'=0.035kN/m计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.925×106/4730 = 195.56 N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax =4.406mm≤[ν] = min[l b/150，10]= min[1200/150，10]=8mm 满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=2.32kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8max c纵向水平杆：R max=2.052/0.894/2=1.148kN≤R c=0.8×12=9.6kN满足要求！六、荷载计算斜道跑数n 2 斜道每跑高度H(m) 31、立杆承受的结构自重荷载N G1k每米内立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值g k1＇g k1＇=(l a/cosθ+(l a/cosθ)×m/2)×0.035×n/2/(n×H)=(1/0.894+(1/0.894)×2/2)×0.035×2/2/(2×3)=0.013kN/m单内立杆：N G1k=(g k+ g k1＇)×(n×H-H1)=(0.35+0.013)×(2×3-3)=1.089kN双内立杆：N GS1k =(g k+ g k1＇+0.035)×H1=(0.35+0.013+0.035)×3=1.194kN每米中间立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值g k1＇g k1＇=(l a/cosθ+(l a/cosθ)×m/2)×0.035/H=(1/0.894+(1/0.894)×2/2)×0.035/3=0.026kN/m 单中间立杆：N G1k=(2×g k-0.035+ g k1＇)×(n×H-H1)=(2×0.35-0.035+0.026)×(2×3-3)=2.073kN双中间立杆：N GS1k =(2×g k+ g k1＇)×H1=(2×0.35+0.026)×3=2.178kN2、立杆承受的脚手板及挡脚板荷载标准值N G2k每米内立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值g k2＇g k2＇=[G kjb×(l a/cosθ)×l b/2+G kdb×(l a/cosθ)]×(n/2)/(n×H)=[0.3×(1/0.894)×1.2/2+0.16×(1/0.894 )]×(2/2)/(2×3)=0.063kN/m单内立杆：N G2k=g k2＇×(n×H-H1)=0.063×(2×3-3)=0.189kN双内立杆：N GS2k =g k2＇×H1=0.063×3=0.189kN每米中间立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值g k2＇g k2＇=[G kjb×(l a/cosθ)×l b/2+G kdb×(l a/cosθ)]/H=[0.3×(1/0.894)×1.2/2+0.16×(1/0.894)]/3=0.127 kN/m单中间立杆：N G2k=g k2＇×(n×H-H1)=0.127×(2×3-3)=0.381kN双中间立杆：N GS2k =g k2＇×H1=0.127×3=0.381kN立杆施工活荷载计算N Q1k=[G kq×(l a/cosθ)×l b/2]×n j=[3×(1/0.894)×1.2/2]×2=4.027kN七、立杆稳定性验算1立杆计算长度l0=kμh=1×1.5×1.2=1.8m长细比λ= l0/i =1800/15.9=113.208≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.2=2.079m长细比λ= l0/i =2079/15.9=130.755查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.3962、立杆稳定性验算不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(1.089+0.189)+1.4×4.027=7.171kN单中间立杆：N2=1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(2.073+0.381)+1.4×4.027=8.583kN N=max{N1，N2}=8.583kNσ= N/(φA) =8583/(0.396×450)=48.165N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！双立杆的轴心压力设计值:双内立杆：N S1=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N1=1.2×(1.194+0.189)+7.171=8.831kN双中间立杆：N S2=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N2=1.2×(2.178+0.381)+8.583=11.654kN N=max{N s1，N s2}=11.654kNσ= (K S×N S)/(φA) =(0.6×11654)/(0.396×450)=39.239N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！组合风荷载作用下的单立杆轴向力：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=1.2×(N G1k+N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(1.089+0.189)+0.9×1.4×4.027=6.608kN 单中间立杆：N2=1.2×(N G1k+N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.073+0.381)+0.9×1.4×4.027=8.019kN N=max{N1，N2}=8.019kNM w=0.9×1.4M wk=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.334×1×1.22/10=0.061kN·mσ=N/(φA)+M w/W=8019/(0.396×450)+0.061×106/4730=57.896N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！双立杆的轴心压力设计值:双内立杆：N S1=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N1=1.2×(1.194+0.189)+6.608=8.268kN双中间立杆：N S2=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N2=1.2×(2.178+0.381)+8.019=11.09kNN=max{N s1，N s2}=11.09kNM w=0.9×1.4M wk=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.334×1×1.22/10=0.061kN·mσ=K S×N S/(φA)+M w/W=0.6×11090/(0.396×450)+0.061×106/4730=50.236N/mm2≤[f]= 205 N/mm2满足要求！八、立杆地基承载力验算单内立杆：N1=(N G1k+N G2k)+N Q1k=(1.089+0.189)+4.027=5.305kN单中间立杆：N2=(N G1k+N G2k)+N Q1k=(2.073+0.381)+4.027=6.481kN双立杆的轴心压力设计值:双内立杆：N S1=(N GS1k+N GS2k)+N1=(1.194+0.189)+5.305=6.688kN双中间立杆：N S2=(N GS1k+N GS2k)+N2=(2.178+0.381)+6.481=9.04kNN=max{N1，N2，N s1，N s2}=9.04kN立杆底垫板平均压力P=N s/(k c A)=9.04/(0.4×0.25)=90.4kPa≤f g=160kPa满足要求！。