压型钢板组合楼板设计计算表格
组合楼板计算1.5mm压型钢板
组合楼板方案计算书计算：复核：审核：日期：2015年11月中铁四局集团二Ｏ一五年十一月十一日目录1计算说明 (1)2计算依据 (1)3跨度3m的组合楼板 (1)3.1验算条件 (1)3.2计算荷载 (1)3.3施工阶段内力验算 (2)3.4强度验算 (3)3.5挠度验算 (5)4跨度3.4m的组合楼板 (5)4.1验算条件 (5)4.2计算荷载、 (6)4.3施工阶段内力验算 (6)4.4强度验算 (7)4.5挠度验算 (9)5结论 (9)组合楼板方案计算书1计算说明本工程楼板最大跨度为3.4米，计算时按照3.0m与3.4mi两种跨度进行计算，施工阶段施工荷载标准值按照1.5kN/m2进行计算，楼板厚度为120mm。
设计采用YXB-51-155-620压型钢板与混凝土组合楼板的方案，本计算书为验算该方案能否满足施工阶段的要求。
2计算依据本工程计算时主要参照以下规范、图纸：1、深圳地铁汇通大厦结构设计图纸2、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）4、《组合楼板设计与施工规范》（CECS 273-2010）5、《钢与混凝土组合楼板》（05SG522）3跨度3m的组合楼板3.1验算条件本工程按照简支梁与连续梁两种情况进行计算，梁间距 3.0m，楼板厚度120mm，施工荷载1.5kN/m2，压型钢板型号为YXB-51-155-620，压型钢板材质为Q345B级钢，压型钢板抗拉强度设计值为300f Mpa=。
3.2计算荷载恒荷载：压型钢板及钢筋自重（每平方米）：10.230.150.38kN/mg=+=楼板自重：20.122525 1.0=3.0kN/mg b h=⨯⨯=⨯⨯施工荷载：11.5 1.5 1.0=1kN/m.5p b=⨯=⨯荷载标准值：0.38 3.0+1.5=4.88kN/mBg=+荷载基本值：()0.38 1.2 3.0 1.4+1.5 1.4=k 0.9 6.08N/m J g =⨯⨯⨯⨯+ YXB-51-155-620压型钢板剖面图如下图1所示：图1-压型钢板剖面图3.3施工阶段内力验算简支状态当压型钢板按照单跨简支布置时计算模型简化为简支梁进行计算，计算模型如下图2所示：图2-压型钢板计算简图-简支状态查《建筑结构静定计算手册得》： 最大跨中弯矩：M 中=6.84kN.m 最大支座反力：R=9.12kN 三跨连续状态当压型钢板按照3跨或以上连续布置时简化为三跨连续梁进行计算，计算模型如下图3所示：图2-压型钢板计算简图-3跨连续状态表1-三跨等跨跨内计算系数荷载图跨内最大弯矩 支座弯矩剪力M1M2MB MC V A (),B l r V (),C l r V VD0. 08 0. 025 -0.1 -0.1 0.4 0. 6 -0.5-0.5 0.6-0.4最大跨中弯矩：M 中= 4.38kN.m最大支座负弯矩：M 支=5.47kN.m 边支座最大支座反力：R=7.3kN 中间支座反力：20.06kN 最大剪力：10.94kN本工程压型钢板截面特性如下表-2所示：表-2 YXB-51-155-620截面特性表本工程选用压型钢板厚度为1.5mm 3.4强度验算简支状态：施工阶段压型钢板的弯曲应力按照下式进行计算：66.891023430029460M MPa f Mpa W σ⨯===<= 满足要求 压型钢板腹板剪切应力按照下式计算：9.121000855010.13256.51250 1.550/1.5cr V Mpa MPa A ττ⨯===<==⨯⨯ 满足要求 支座局部承压验算：20.02/ 2.4(/90)w c R at fE l t θ⎡⎤=+⎣⎦220.06 1.5300206000(0.50.0210/1.2) 2.4(90/90)3277w w R R N⎡⎤=⨯⨯⨯⨯+⎣⎦=单个腹板受到的支座反力为：912076012w R N R ==< 满足要求 同时承受弯矩M 和支座反力R 的截面应符合下列公式：001300u M M ==< 满足要求 7600.2313277w R R ==< 满足要求75300.23 1.252078u w M R M R +==+< 满足要求 同时承受弯矩M 和剪力的截面：2222760()()0.78()0.61 1.01.550256.5u u M V M V +=+=<⨯⨯ 满足要求 3跨连续状态：施工阶段压型钢板的弯曲应力按照下式进行计算：65.471018630029460M MPa f Mpa W σ⨯===<= 满足要求压型钢板腹板剪切应力按照下式计算：10.941000855012.2256.51250 1.550/1.5cr V Mpa MPa A ττ⨯===<==⨯⨯ 满足要求 边支座局部承压验算：22.4(/90)w R at θ⎡⎤=+⎣⎦220.06 1.5(0.5 2.4(90/90)3277w w R R N⎡⎤=⨯⨯+⎣⎦=单个腹板受到的支座反力为：7.3100060812w R N R ⨯==< 满足要求 中间支座局部承压验算：22.4(/90)w R at θ⎡⎤=+⎣⎦220.2 1.5(0.5 2.4(90/90)10924w w R R N⎡⎤=⨯⨯+⎣⎦=单个腹板受到的支座反力为：20.061000167112w R N R ⨯==< 满足要求同时承受弯矩M 和支座反力R 的截面（取中间支座进行验算）应符合下列公式：1860.621300u M M ==< 满足要求16710.1116924w R R ==< 满足要求 7530.620.10.72 1.252078u w M R M R +==+=< 满足要求 同时承受弯矩M 和剪力的截面（取中间支座）：2222912()()0.62()0.43 1.01.550256.5u u M V M V +=+=<⨯⨯ 满足要求 综上计算可知：压型钢板强度在简支状态下满足要求；压型钢板强度在三跨连续状态强度满足要求。
压型钢板组合楼板设计计算表格
几何信息平行肋方向跨度(次梁间距)Lx [mm]垂直肋方向跨度(主梁间距)Ly [mm]压型钢板的支撑长度 L2 [mm]钢板顶面以上浇筑砼厚度 hc [mm]楼面找平层厚度 [mm]荷载信息施工阶段使用阶段施工荷载标准值[kN/m²]面层及吊顶荷载标准值[kN/m²]施工时临时支撑设置无支撑活载标准值[kN/m²]组合楼板使用环境有无局部荷载线荷载局部线荷载标准值[kN/m]bp=材料信息砼强度等级压型钢板截面砼容重[kN/m3]钢材牌号钢筋型号板上钢筋直径、间距8@板下钢筋直径、间距8@板高mm 肋距mm 槽宽mm 肋宽mm 板宽mm 板厚mm 惯性矩Iscm4Ws cm322006000795001.2 1.5住宅2.0200选择列表中的YXC3014-YX51-250-750-1.0开口型HRB40020026Q235150755820060011289.90.821.95组合楼板设计1-YX75-230-690(Ⅰ)-0.8Ⅰ有刻痕2-YX75-230-690(Ⅰ)-1.0Ⅱ无刻痕3-YX75-230-690(Ⅰ)-1.24-YX75-230-690(Ⅱ)-0.85-YX75-230-690(Ⅱ)-1.06-YX75-230-690(Ⅱ)-1.27-YX75-200-600-0.88-YX75-200-600-1.09-YX75-200-600-1.210-YX70-200-600-0.811-YX70-200-600-1.012-YX70-200-600-1.213-YX51-250-750-0.814-YX51-250-750-1.015-YX51-250-750-1.216-YX60-200-600-0.817-YX60-200-600-1.018-YX60-200-600-1.219-YX51-226-678-0.8mm 20-YX51-226-678-1.021-YX51-226-678-1.222-YX76-344-688-0.823-YX76-344-688-1.024-YX76-344-688-1.225-YX51-165-660-0.826-YX51-165-660-1.027-YX51-165-660-1.228-BD65-170-510-0.829-BD65-170-510-0.930-BD65-170-510-1.031-BD65-170-510-1.2自定义121.9331.53型 号I ef cm4/m Wef cm3/m 154.4239.4789.3120.10186.1547.32151.4836.01118.7627.4489.9021.95151.8439.39119.3029.9976.5720.31128.1935.96100.6427.3752.3916.2039.4511.961.567.5218.3465.5620.56116.7533.85052.8016.452.091.4525.7420064.5520.6991.6223.4676.3826.89142.0136.98带刻痕119.3830.61开口型53.5082.3023.9698.6022.4166.7019.28缩口型14.63110.9325.2133.61123.2528.01闭口型147.90blmin mm 3Ap Is 52.39W 16.2d 3.234YX51-250-750-1.051##250至下表面的距12753.87A mm2/m 3.938815943.91884.338812754.448819138819134.218815943.9858133320004.1058166716673.683.855813333.775010673.305020003.565016003.1913513333.2313513513333.6811020003.4511011803.55110166717702.843.219614753.129614533.909611633.9114014017443.8414012123.6612712718183.43127156915153.464.4014017654.401402353 4.401419614.401401401333.33。
【建议收藏】压型钢板计算工具表格
工程名称：XXX工程
（一 ）
设计资料
压型钢底板采用YX130-600-600压型钢板；厚度为 0.8mm；
压型钢板材料为 Q235 钢；
楼板最大跨度： 3.9 m；
屋面均布恒载： 0.35 kN/m2；
屋面均布活载： 0.5 kN/m2；
施工时板跨中临时支撑数量
（二 ）
压型钢板截面特性：
波距： b= 300.0 mm；
肋宽：bs= 55.0 mm；
槽宽：bx= 70.0 mm；
0 个；
截面惯性矩：I= 3116900.0 mm4/m； 有效惯性矩：Ief= 2759900.0 mm4/m； 有效抗弯模量：Wef= 41500.0 mm3/m；
跨中挠度为：
dmax= 5/384*q*l4/2.06e5/I= 5.90 mm；
dmax/L= 0.00151 < 1/200
安全；
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肋高： h= 130.0 mm； 全截面形心高度：hcen= 59.5 mm；
厚度： t= 0.8 mm；
压型钢有效宽度d=
钢板重量= 10.5 kg/m2
；
截面积：A= 1332.5 mm2/m
；
（三 ）
压型钢板强度验算：
等效高度：hef= 压型钢板展开宽度L=
取一个波距作为计算单元，其截面特性为：
钢板重量= 截面积：A=
3.138 mm； 399.75 mm2/m
；
截面惯 性矩： 有效惯 性矩： 有效抗 弯模
600.0 68.3 1000
935070 827970 12450
组合梁计算表格
（三） 组合梁设计计算 1. 受弯承载力
中和轴的位置 中和轴距翼板顶的距离 (mm) 中和轴至各部分顶部距离 y 组合梁受弯承载力设计值 （kN-m）
上翼缘内 131.3
11.28797065
2244.24
满足
2. 受剪承载力 Vs ＝ hw * tw * fv (kN)
1516.32
满足
3. 圆柱焊钉数量计算
2
37
准永久值系数 0.5
四. 组合梁截面信息输入
1. 混凝土翼板
翼板厚度 hc1(mm)
120
翼板底面离翼缘上表面距离 hc2(mm)
0
2.钢梁截面
上翼缘宽度 bf ’(mm)
299
上翼缘厚度 tf ’(mm)
16
下翼缘宽度 bf (mm)
299
下翼缘厚度 tf (mm)
16
腹板厚度 tw (mm)
1739
混凝土翼板面积（mm2）
208680
混凝土翼板对其形心轴的惯性矩（mm4） 250416000
翼板形心距离梁底（mm）
794
fc *be * hc1 3484956
2. 钢梁截面
腹板高度
702
上翼缘面积
4784
上翼缘形心距离梁底（mm）
726
腹板面积
8424
腹板形心距离梁底（mm）
367
下翼缘面积
j=抗0剪.81件*刚sq度rt(系ns数*kk*=AN1vc/((EN*/mI0m*)p 33360.27
))
0.0006513
η
0.78937341
ζ计算值
0.2468337
刚度折减系数ζ
组合楼板计算
钢承板计算一、钢承板如图所示。
计算取一个波距进行计算。
二、计算板件时，考虑加劲肋；计算截面特性时，则按板件拉平计算。
加劲肋计算(根据《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)第7.1.4条计算)：Iis=1/12×(1.2/cos38.6) ×123×2=442mm4bs=52.5mm3.66t4[(bs /t)2-27100/fy]0.5=320mm4< Iis>18t4全截面特性计算A=135×1.2+50×1.2+(60.5-2.4)×1.2×2=361.4mm2x=[135×1.2×(51-0.6)+50×1.2×0.6+(60.5-2.4)×1.2×(51/2-2.4/2+1.2)×2]/A=32.5mm三、板件有效宽度计算1、上翼缘板件，均匀受压，板件宽b=52.5mm，ψ=1.0 α=1.0，bc=b=52.5mm k=7.8-8.15ψ+4.35ψ2=4（腹板ψ=-32.5/(51-32.5)=-1.757，取ψ=-1.0，k=23.87，板件宽58mm）ξ= c/b×(k/k c)0.5=58/52.5×(4/23.87)0.5=0.452，k1=1/ξ0.5=1.487ρ=(205×k1×k/σ1)0.5=2.43918αρ=43.9， b/t=43.7518αρ>b/tb e /t=bc/tbe=52.5全截面有效2、腹板板件，板件宽b=58mm，ψ=-1.757取ψ=-1.0 α=1.15，bc=b/(1-ψ)=29.0mm k=23.87ξ= c/b×(k/k c)0.5=52.5/58×(23.87/4)0.5=2.211，k1=1/ξ0.5=0.31ρ=(205×k1×k/σ1)0.5=2.7218αρ=56.3， b/t=48.318αρ>b/tb e /t=bc/tbe=29.03、下翼缘受拉全截面有效四、有效截面计算Ae=135×1.2+50×1.2+29.0×2×1.2=291.6m2x=[135×1.2×(51-0.6)+50×1.2×0.6+29.0×1.2×(29.0×sin57.5/2+1.2)×2]/Ae=31.3mmIe=135×1.23/12+135×1.2×(51-0.6-31.3)2+50×1.23/12+50×1.2×(31.3-0.6)2+1.2/sin57.5×(29.0×sin57.5)3/12×2+29.0×1.2×(29.0×sin57.5/2+1.2-31.3)2×2] =141373mm4Ie=5.65×105mm4/mWe=18067mm3 /m五、施工阶段验算恒载：25×0.09+78.5×361×10-6×4=2.41kN/m2施工活荷载：1kN/m2施工集中活荷载：1kN跨度2.1mM=1/8×(2.4×1.2+1×1.4)×2.12+1/4×1×1.5×2.1=3.1kN.m2M/We=3.1×106/18067=172N/mm2满足挠度计算：(5qL4/384+PL3/48)/EIe=(5×3.4×21004/384+1000×21003/48)/(2.05×105×5.65×105) =9.1mm＜L/200=10.5mm 满足要求（实际楼承板铺设为连续铺设）六、使用阶段验算根据《钢-混凝土组合楼盖结构设计与施工规程》YB9238-92计算X cc =Asf/fcb=361.4×205×4/(11.9×1000)=24.9mm 受压区在压型钢板之上上Y=h0-(Xcc/2)=125-32.5-24.9/2=80mm抗弯计算 Mu=0.8×11.9×24.9×1000×80=19KN.m恒载10kN/m2活载2kN/m2M=1/8×(10×1.2+2×1.4)×2.12=8.2kN.m<Mu负弯矩计算：Mmax=(0.107×10×1.2+0.119×2×1.4)×2.12=7.1KN.m，h=74mm，h=59mm（以压型钢板以上混凝土计算）As=7.1×106/0.9/360/59=371mm2 配Φ8@100(HRB400)。
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例具体工程参数如下：-建筑高度：20米-楼板跨度：8米-楼板长度：20米-楼板厚度：200毫米-压型钢板规格：钢板型号为C型钢100*50*20*2.5-混凝土等级：C30-楼板自重：4.5kN/m²-活载标准值：2.0kN/m²根据实际情况，可以进行以下计算步骤：1.计算自重荷载楼板自重荷载可以通过面积乘以单位面积荷载来计算，即：自重荷载=楼板面积*楼板厚度*混凝土密度=20*8*0.2*25=800kN2.计算活载活载由活动人员、设备和家具等造成，根据标准值计算活载荷载，即：活载荷载=楼板面积*活载标准值=20*8*2=320kN3.计算总荷载总荷载等于自重荷载加上活载荷载，即：总荷载=自重荷载+活载荷载=800+320=1120kN4.计算正常使用状态下的楼板承载力设计值根据规范计算压型钢板的弯曲承载力和承载力设计值，计算式如下：弯曲承载力=(0.15*a*b^2+6*a*t*b)/λ弯曲承载力设计值=弯曲承载力*η其中：a = 100mm，b = 50mm，t = 2.5mmλ为系数，取1.0，表示通过保护层考虑了建筑物的防火要求η为系数，取1.0，表示未考虑疲劳损伤和喷射阻力效应代入计算可得：弯曲承载力=(0.15*100*50^2+6*100*2.5*50)/1.05.判断楼板厚度是否满足承载力要求根据承载力设计值和总荷载计算楼板的宽度，即：楼板宽度=总荷载/承载力设计值= 0.028m 或 28mm由于楼板的宽度小于压型钢板的宽度，因此需要根据实际计算得出更大的楼板宽度。
6.重新计算楼板的宽度假设偏心距为e，则楼板宽度为：楼板宽度=总荷载/承载力设计值+2*e根据规范，偏心距e应小于压型钢板的高度，取e=25mm代入计算可得：=0.028+0.05= 0.078m 或 78mm由于楼板的宽度仍然小于压型钢板的宽度，因此需要再次重新计算楼板宽度，直至宽度满足要求。
压型钢板选用表
2W
0.75
2.20
2.35
0.90
2.55
2.60
150
1.20
2.80
2.95
1.50
3.00
3.30
0.75
2.15
2.30
0.90
2.50
2.55
165
1.20
2.70
2.99
1.50
2.95
3.20
0.75
2.05
2.20
0.90
2.35
2.40
185
1.20
2.60
2.75
1.50
2.80
该表系基于以下条件而做的：
1 普通重量混凝土2400kg/m3。 2 在混凝土自重作用下，边模的水平及垂直方向的挠度不超过13mm。 3 在混凝土自重作用下，边模的设计强度不超过140MPa，但在施工荷载1.0KN/m2作用下，该强度允许增加三分之一。 4 该表并未考虑边模支座（可包括楼承板或钢板）的力学性能，变形或转动而产生的影响。 5 对于厚度小于1.50mm的边模建议在坚腿加弯钩。
允许使用荷载(kp Allowable Superimposed Load(k
2.00 11.3 11.3 11.3 12.4 12.4 12.4 15.0 15.0 15.0 18.2
楼板自重
Slab
Weight
2.13
kPa
1.50
2
20.9
3
20.9
2W
钢板厚度 BMT(mm)
跨度 No.of Spans
e
Note for the load table:
◆ Concrete weight is excluded in the allowable superimposed load. ◆ No.of spans refers to the number of deck spans during constructions stage. ◆ BMT refers to the base metal thickness in mm.
压型钢板组合楼板计算
8.88 KN.m
板跨中处弯矩 M2 =0.125q*S*S
3.11 KN.m
一个波长内上
层配筋
As'
=
（注：此处指
的是波宽范围
内的钢筋面
积）
bmin ho'=h-20
=
b1min
=
=
X=(As'*fy)/(f c*bmin)
=
≤
ξb*ho'=
楼板所能承受
最大弯矩 M2'
=
fc*bmin*X*(ho
Δq)
容许
[fmax]=S/200
fmax
不满足条件
[fmax]
5.10 mm 5.49 mm 6.34 mm
7.42 mm 8.58 mm 0.00
16.93 mm 18.53 mm 18.53 mm
18 mm
(此处不满足 时，调整压型 钢板型号或者 加设支撑）
四.
裂缝验算
标准组合下荷
载Q
面筋直径D
3.6 m 120 mm 95 mm
50 mm
根据《组合楼 板设计与施工 规范》 （CECS273210）第4.1.1 条，主要是按 施工阶段和使 用 阶段进行设计 验算：
施工阶段荷载 楼承板、钢筋 自重 DL 混凝土自重 L施L工均布活荷 载 SL
使用阶段荷载 恒荷载 DL （包括楼承板 自重、钢筋混 凝土自重、装 饰层自重）
'-X/2)
=
M2
<
M2'
(此处不满足
时，调整配
筋）
此时支座受弯
承载力满足要
求。
3.3 斜截面受 剪承载力验算
压型钢板组合楼板计算知识分享
3.6 m 120 mm 95 mm
50 mm
根据《组合楼 板设计与施工 规范》 （CECS273210）第4.1.1 条，主要是按 施工阶段和使 用 阶段进行设计 验算：
施工阶段荷载 楼承板、钢筋 自重 DL 混凝土自重 L施L工均布活荷 载 SL
使用阶段荷载 恒荷载 DL （包括楼承板 自重、钢筋混 凝土自重、装 饰层自重）
Ea*Ia)
w
<
（注：此条件
不满足时可以
加设支撑或者
重新选择压型
钢板型号）
（2）对三跨的 跨中扰度进行 验算 S2 根据静力计算 手册，三跨的 跨中扰度为 w＝ 0.677*0.01*qs 2*L4/(Ea*Ia)
w
<
种情况
[w]=min(L/1 80,20)=
[w]=min(L/1 80,20)=
0.59 KN/m
3.6 m
14.78 mm 20.00 mm
3.6 m 7.69 mm 20.00 mm
（注：此时可 以加设支撑或 者重新选择压 型钢板型号） 扰度满足要求
三. 使用阶段 验算 3.1 跨中弯矩 验算 q1 =(1.2*DL+1.4* LL)*Cs q2 =(1.35*DL+0.9 8*LL)*Cs q=max(q1,q2)
'-X/2)
=
M2
<
M2'
(此处不满足
时，调整配
筋）
此时支座受弯
承载力满足要
求。
3.3 斜截面受 剪承载力验算
楼板抗剪承载 力 Vu
Vu =
0.7*bmin*(h-
=
20)*ft
板所受剪力 V = q*S/2
压型钢板组合楼板设计计算表格_xls
压型钢板组合楼板设计计算表格_xls一、构件编号：二、示意图：三、基本资料：1、设计依据《建筑结构荷载规范》GB 50009－2012《混凝土结构设计规范》GB 50010－2010《钢结构设计规范》GB 50017－2003《组合楼板设计与施工规范》CECS273-2010《钢-混凝土组合楼盖结构设计与施工规程》YB 9238-922、几何参数板顺肋方向的跨度：Lx=2.7 m 板垂直于肋方向的跨度：Ly=7.8 m 压型钢板顶面上砼厚度：hc=50 mm 楼板面层厚度：ha=20 mm3、材料信息压型钢板材料：压型钢板强度设计值：f=N/mm 2混凝土强度等级：混凝土抗压强度：fc=N/mm 2Ec=N/mm 2混凝土抗压强度：ft=N/mm 2钢筋强度等级：钢筋强度设计值:fy=N/mm 2保护层厚度：c= 15mm4、压型钢板及钢筋截面信息压型钢板型号：YX70-200-600-1.0压型钢板面积:Ap=1666.67 mm2/m形心至上边缘的距离为：3.68 mm 截面惯性矩：Is=100.64板下部钢筋面积：As =mm 2板上部钢筋面积：As =mm 25、荷载信息面层及吊顶荷载：1.5kN/mm2楼面活荷载：4kN/mm2施工荷载：1.5kN/mm2四、计算过程：1、施工阶段验算荷载设计值 Q=1.2g+1.4q=kN/m2计算跨度 L= Lx=m压型钢板-混凝土组合楼盖设计03935.232.7C2511.928000 1.27HRB335300工程名称：日期：B-1Q2352054cm m跨中截面弯矩 M=QL2/8=kNm < p="">满足承载力要求连续板支座处 M=QL2/12=kNm跨中挠度f=M·L2/10EI=mm <="" 满足<="">2、组合板使用阶段设计<1>承载力验算计算宽度取1m荷载设计值Q=max{1.2g+1.4q;1.35g+1.0q}=kN/m2跨中截面弯矩M=QLx2/10= 10.11×2.72/10=kNm 支座截面弯矩M=QLx2/12= 10.11×2.72/12=kNm 支座截面剪力V=QLx/2= 10.11×2.7/2=kNξb=β1/(1+f/E ε)= 0.8/(1+205/(190000×0.0033))=对于跨中截面：x=(Aa·f+As·fy)/(fc·b)=(1666.7×205+0×300)/(11.9×1000)=mm <ξb·ho=mm，且< hc= 50 mm 取x=mmMu= fc·b·x(ho-x/2)=kNm > M= 7.37kNm 满足抗弯要求对于支座截面：bmin= 50×1000/200=mmx=As·fy/(fc·b)= (393×300)/(11.9×250)=mm<ξb·ho=mmMu= As·fy(ho-x/2)=kNm > M= 6.14kNm 满足抗弯要求Vu=0.7ft·bmin·ho=kN > M= 13.64kNm 满足抗剪要求<2>挠度验算不应大于L/200α=Es/Ec=ycc=mm ycs=mmIu=ρs=ycc=mmIc=Ieq=B=0.5EcIeq=kNm 2荷载准永久值 Q=g+0.5q=kN/m2挠度f= M·Lx2/10B=mm < Lx/200= 13.5mm 满足要求3、局部荷载下承载力验算局部荷载的有效工作宽度be=bw+0.5Lx=mm 有效宽度范围内荷载设计值 Q=kN/m2有效宽度跨中弯矩 M= QLx2/8=kNm 有效高度ho=mm受压区高度x=mm <ξb·ho=mm所需钢筋面积 As=mm2< 0 无需另外配置钢筋17.215.783.217.750.2-435.88209.69541.81335.95.762.8616906.7951.33210874.00.0233.523.525039.650.27.4718.5 6.1413.640.602928.750.228.7 3.18 6.213.761310.117.374.77 5.614cm 4cm 4cm<>。
压型钢屋面板设计
压型钢屋面板设计（1）内力计算:拟用型号为YX130-300-600 (0.6mm 厚)压型板材 0.15 KN/2m 屋面均布荷载标准值 0.3KN/2m 雪载 0.45KN/2m 考虑第一种荷载组合： 1.2⨯永久荷载+1.4⨯max{屋面均布活载，雪荷载} 荷载设计值为 1.20.15 1.40.450.81⨯+⨯= KN/2m考虑第二种荷载组合：1.2⨯永久荷载+1.4⨯施工检修集中荷载换算值。
荷载换算值:re pi F q b η== 210.5 1.667/0.3kN m ⨯= 荷载设计值为: 21.20.15 1.4 1.667 2.514/kN m ⨯+⨯=考虑第三种荷载组合：1.0⨯永久荷载+1.4⨯风吸力荷载荷载设计值为 21.00.15 1.4 1.68 2.502/kN m ⨯+⨯= 取2.514 KN/2m ,压型钢板单波线荷载：x q = 2.5140.30.75x q =⨯=/kN m按简支梁计算压型钢板跨中最弯矩：2max 18x M q l == 210.75 1.50.218kN m ⨯⨯= (2)YX130-300-600型压型钢板截面：D=130mm 1b =55mm 2b =70mmh=156.7mm 122L b b h =++=55+70+2⨯156.7=438.4mm 21()D h b y L +==130(156.770)67.2438.4mm ⨯+= 2113067.262.8y D y mm =-=-=42122()3x tD I b b hL h L =+-220.61302(5570156.7438.4156.7)438.43⨯=⨯⨯+⨯⨯-=5803973mm 31580397863767.2xI Wcx mm y ===,32580397924262.8x t x I W mm y === (3)有效截面计算○1上翼缘：为一均匀受压的两边支承板，其应力为: 62max 0.211024.31/8637cx cx M N mm W σ⨯=== 上翼缘的宽厚比5591.70.6b t ==，查表得截面有效宽度630.638e b mm =⨯= ○2腹板：系非均匀受压的两边支承板，其腹板上，下两端分别受压应力与拉应力作用：max max 24.31cx M W σ==2/N mm ，62max min 0.211023.7/8859tx M N mm M σ⨯===- max min max 24.3123.7 1.9724.31σσβσ-+===，查表得截面全部有效 ○3下翼缘：下翼缘板件为均匀受拉，故下翼缘截面全部有效 （4）有效截面特性计算：由以上计算分析，上翼缘的计算宽度应按有效宽度e b 考虑，因此整个截面的几何特性需重新计算：D=130mm '1e b b ==38mm 2b =70mmh=156.7mm ''122L b b h =++=38+70+2⨯156.7=421.4mm'21'()D h b y L +==130(156.770)69.9421.4mm ⨯+= ''2113069.960.1y D y mm =-=-=4'''212'2()3x tD I b b hL h L =+- 220.61302(3870156.7421.4156.7)421.43⨯=⨯⨯+⨯⨯-=5324433mm '3'1532443761769.9xI Wcx mm y ===,32532443885960.1x t x I W mm y === （5）强度验算 正应力验算：max max '27.57cxM W σ==2/N mm ，2max min '23.7/tx M N mm M σ==-f <○2剪应力验算：max 110.75 1.50.5622x V q l KN ==⨯⨯= 腹板最大剪应力:3max max 330.561010.3222156.70.6V ht τ⨯⨯===⨯⨯⨯∑2/N mm v f < 腹板平均剪应力:3max max0.5610 6.92156.70.6V ht τ⨯===⨯⨯∑2/N mm 因为156.7/0.6261.1100h t ==>，285500012.5h t τ<=⎛⎫ ⎪⎝⎭，所以上计算分析，该压型钢板强度满足设计要求。
组合楼板计算书
《钢-混组合楼面设计》计算书===============================计算软件: MRH钢结构设计系列软件计算时间：2013-04-29 09:59:42=============================== 一、荷载计算：混凝土板厚为：67mm（平均取92.154mm）；压型钢板槽宽为：152mm；压型钢板肋宽为：168mm；压型钢板肋距为：315mm；压型钢板板高为：53mm；压型钢板板厚为：1.0mm。
（一）施工阶段恒载：G1=1.2×（混凝土平均板厚×25+压型钢板自重）=2.892kN/m2活载：Q1=1.4×施工活荷载=2.100kN/m2（二）使用阶段恒载：G2=1.2×（混凝土平均板厚×25+压型钢板自重+装修恒载）=4.092kN/m2活载：Q2=1.4×使用活荷载=2.800kN/m2二、压型钢板验算（施工阶段）：钢板截面抵抗矩为：28.760cm3/m钢板截面惯性矩为：79.075cm4/m弯矩设计值为：M'=（G1+Q1）×L2/8=3.446kN·m/m。
（一）受压翼缘的计算宽度Bef=168mm；（板翼缘宽厚比b/t小于最大容许值250，因此取全截面进行计算）（二）抗弯强度M=Ws×fsy=钢板截面抵抗矩×钢板屈服强度=5.896>3.446kN·m/m（三）挠度计算δ=(5/384)×(Ps×L4/Es×Is)=9.532<MAX（20mm，L/200）=20.000mm三、压型钢板验算（使用阶段）：跨数为一，非组合楼面可按密肋楼盖进行计算，取其一肋按T形简支梁计算，中间跨弯矩M4系数为1/16，支座剪力系数为0.5。
（1）跨中弯矩M4=（G2+Q2）×L×L/16=1.499kN·m需要一级钢筋面积为：76.863mm2需要二级钢筋面积为：53.804mm2（2）剪力设计值V=2.55kN剪力设计值V≤0.7×Ft×b×h0=118.31kN，且梁高小于等于150mm。
压型钢板组合楼板计算
压型钢板组合楼板计算
计算压型钢板组合楼板的首要任务是确定钢板和混凝土的受力状态。
钢板的受力主要包括承受楼板荷载和承受横向剪力两部分。
楼板荷载由建
筑设计师根据楼板用途和使用要求计算得出。
横向剪力是指楼板在受力过
程中产生的纵向剪力，它是由荷载和地震力引起的，通过将楼板分为若干
梁和板单元，然后根据力学原理计算每个单元的受力状况，最终得出楼板
整体的横向剪力。
根据钢板的受力状态，可以计算出钢板的抗弯承载力。
压型钢板组合
楼板的截面形状一般为矩形或梯形，根据其截面形状和受力情况可以采用
弯矩法进行计算。
将楼板分为若干截面，根据力学原理和材料力学性能计
算每个截面的抗弯承载力，最终得出楼板整体的抗弯承载力。
钢板和混凝土的结合性能也是压型钢板组合楼板计算的重要考虑因素。
钢板和混凝土之间需要有一定的粘结力，才能保证楼板的整体受力性能。
计算时需要考虑混凝土的粘结强度、钢板的抗滑强度等参数，以及受到环
境湿度、温度等因素的影响。
除了受力计算，还需要对压型钢板组合楼板的其他方面进行设计。
例如，需要根据不同楼层的使用要求确定板厚、横梁间距、板边齿槽的尺寸
等参数。
此外，还需要进行楼板的连接设计，确保楼板之间的连接牢固可靠。
在楼板施工过程中，还需要进行现场监测和质量验收，以确保楼板符
合设计要求。
总之，压型钢板组合楼板的计算涉及到多个方面，包括受力计算、材
料性能计算、结合性能计算等。
在进行计算时，需要充分考虑各种因素，
确保楼板结构的安全可靠。
压型钢板组合楼板计算
1174.971858 mm2
IuL=k7+kK8+kk 9+kk10+k11*kK 12
长期刚度计算开裂截面 kk13=4*ρa*а E+(ρa*2*а E)^2 yccL2=[sqrt(k k13)-ρa*2*а E]*ho 满足条件yccL2 ≤hc= kK14=(Cs*yccL 2*yccL2*yccL2 )/3 kk15=2*а E*Aa*ycsL*ycs L
0.0210 0.309689908 mm
39.15 mm 50 mm
3999700.757 mm4 5262007.603 mm4 2934126.667 mm4 12195835.03 mm4 17927493.85 mm4 5.37825E+11 N.mm2
521344.80 mm3 5487.84 mm2 57.31 mm
面筋的相对粘
结特征系数νi
面筋保护层厚
度C
构件受力特征
系数аcr
混凝土抗拉强
度标准值ftk
Ate=0.5*bmin*
h+(Cs-
bmin)*hc
ρte=As'/Ate
（当ρte≤
0.01时，取
0.01）
deq=D/νi
б
sk=M2/(0.87*h
o*As')
ψ=1.1-
0.65*ftk/(ρ
te*бsk)
10.80 KN.m
5.01 KN 3.46 KN
斜截面受剪承 载力满足要求 。
3.3 扰度验算
短期刚度计算未开裂截面 аE=Ea/Ec 计算截面中和 轴距混凝土顶
压型钢板组合楼板(组合楼承板)配筋计算(Mathcad)
qhk = 0.86 KN/m
fy1 := 210 fy2 := 300 H0 := H − a
N/mm2 N/mm2
m
二、压型钢板配筋计算 计算公式按《简明钢筋混凝土结构计算手册》(机械工业出版社 国振喜主编)ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
板计算跨度
L1 := 3.7 m
α1 := 1.0
β1 := 0.8
a.跨中弯矩最大值 （翼缘处于受压区 ）
2 截面高宽 b := 1000 mm α1 := 1.0
有效高度 h0 := h − 15
αs :=
M3 ⋅ 106 α1 ⋅ fc ⋅ b ⋅ h02
1 + 1 − 2⋅αs γs :=
2 As3 : M3 ⋅ 106
M3 = 0.431 h := 64 h0 = 49
KN-m mm mm
αs = 0.013
混凝土自重 恒载标准值
q3
:=
⎡⎢⎣ B1 ⋅ H2
+
⎛⎜⎝
B2
+ 2
B3
⎟⎠⎞
⋅ H1⎤⎥⎦
⋅ 25
qdk := q1 + q2 + q3
c.活载计算 活载标准值
qhk := 2.5 ⋅ B1
d.材料 混凝土抗压强度 混凝土抗拉标准值 板保护层厚度
fc := 14.3 ftk := 1.43 a := 0.015
N/mm2 N/mm2
m
钢筋强度设计值 有效高度
B1 := 0.344 m B2 := 0.140 m B3 := 0.204 m H1 := 0.076 m H2 := 0.064 m H := H1 + H2 H = 0.14 m
组合梁_压型钢板
简支组合梁验算计算书一. 基本资料类型：简支组合梁长度：6.6m楼板类型：压型钢组合楼板楼板编号：SP1压型钢型号：YX130-275-550压型钢板布置方向：垂直于组合梁钢梁截面：500*200*12*16设计依据：钢结构设计规范(GB 50017-2001)混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ 99-98) 二. 计算参数钢梁截面参数：截面高度：h=500 mm截面宽度：b=200 mm腹板厚度：t w=12 mm翼缘厚度：t f=16 mm截面形心到上翼缘距离：y t=250 mm钢梁面积：A=12016 mm2截面惯性矩：I=477449376 mm4截面抵抗矩：W=1909797.5 mm3截面面积矩：S=1102936 mm3钢梁材料参数：材料类型：Q235B钢材弹性模量：E=206000N/mm2钢材屈服强度标准值：f y=235N/mm2强度换算系数：C F=(f y/235)0.5=1截面翼缘厚度：t f=16mm<=16mm截面钢材强度设计值：f=215N/mm2截面腹板厚度：t w=12mm<=16mm钢材抗剪强度设计值：f v=125N/mm2压型钢楼板参数：钢板波槽高度：h p=130 mm钢板波槽宽度：b p=40 mm混凝土翼板厚度：h c=50 mm混凝土翼板计算宽度：b ce=2000 mm混凝土弹性模量：E c=30000N/mm2混凝土轴心抗压强度：f c=14.3N/mm2截面钢与混凝土弹性模量比值：αE=6.867楼板纵筋等级：HRB 335楼板纵筋抗拉强度设计值：f sy=335 N/mm2楼板顶面配筋：υ10@150楼板底面配筋：υ10@150栓钉参数：栓钉材料：Q235栓钉极限抗拉强度：f u=375 N/mm2栓钉直径：d=19 mm栓钉高度：h d=120 mm栓钉列数：n s=2栓钉纵向间距：p=400 mm荷载参数：均布恒载标准值：g k=5 kN/m恒载承载力组合系数：γg=1.2恒载变形组合系数：γdg=1均布活载标准值：q k=2 kN/m活载承载力组合系数：γq=1.4活载变形组合系数：γdq=0.6均布施工荷载标准值：c k=3 kN/m施工荷载承载力组合系数：γc=1.4施工荷载变形组合系数：γdc=1变形限值参数：使用挠度限值：[ω]s=l/400施工挠度限值：[ω]c=l/250总挠度限值：[ω]g=l/250三. 强度验算控制工况：1.2恒+1.4活均布线荷载：F=γg*g k+γq*g k=1.2×5+1.4×2=8.8kN/m跨中弯矩：M=F l2/8=8.8×6.62/8=47.916kN·m梁端剪力：V=F l/2=8.8×6.6/2=29.04kN1 、正应力强度验算：钢梁全截面抗拉承载力：A*f=120.16×215/10=2583.44kN混凝土翼板全截面抗压承载力：b ce*h c*f c=2000×50×14.3/1000=1430kNA*f>b ce*h c*f c，塑性中和轴位于钢梁截面内钢梁受压区面积：A c=0.5*(A-b ce**h c*f c/f)=0.5×(12016-1430000/215)=2682.419mm2钢梁翼缘面积：A f=b*t f=200*16=3200mm2A c<=A f，钢梁翼缘受压区高度：h f=A c/b=2682.419/200=13.412mm钢梁受压区合力中心到梁顶面距离：y c=0.5*h f=0.5×1.341=6.706mm钢梁受拉区合力中心到梁底面距离：y s=(A*h/2-A c*(h-y c))/(A-A c)=(12016×500/2-2682.419×(500-6.706/2))/(12016-2682.419)=180.079mm钢梁受拉区合力中心到受压区合力中心距离：y1=h-y s-y c=500-180.079-6.706=313.215mm钢梁受拉区合力中心到混凝土受压区合力中心距离：y=h-y s+h c/2+h p=500-180.079+50/2+130=474.921mm 抗弯承载力比值ξ计算：ξ=M/(b ce*h c*f c*y+A c*f*y1)=47.916/(1430×474.921+2682.419×21.5×313.215)=0.05573ξ<=1.0，抗弯承载力满足要求2 、剪应力强度验算：钢梁腹板高度：h w=h-2*t f=500-2×16=468 mm抗剪承载力比值ξ计算：ξ=V/(h w*t w*f v)=29.04×103/(468×1.2×125)=0.04137 ξ<=1.0，抗剪承载力满足要求四. 局稳验算组合梁塑性中和轴位于钢梁截面内，钢梁上翼缘受压截面自由外伸宽度：b0=94 mm截面腹板净高：h0=468 mm截面自由外伸宽厚比限值：[b0/t]=9*C F=9×1=9上翼缘宽厚比：b0/t f=94/16=5.875<=[b0/t] 满足[h0/t w]=72*C F=72×1=72腹板高厚比：h0/t w=46.8/12=39<=[h0/t w] 满足五. 变形验算1 、计算参数：组合梁截面高度：H=h+h c+h p=500+50+130=680 mm混凝土翼板截面参数：A cf=b ce*h c=2000×50=100000 mm2I cf=b ce*h c3/12=2000×503/12=20833332 mm4钢梁截面形心到混凝土翼板截面形心距离：d c=(H+h p)/2=(680+130)/2=405mm抗剪连接件刚度系数：k=N vs=79853.5 N/mm2 、准永久组合下，组合梁挠度计算：准永久组合均布线荷载：F d=γdg*g k+γdq*q k=1×5+0.6×2=6.2kN/m混凝土有效受压翼板的换算宽度：b eq=b ce/(2*αE)=2000/(2×6.867)=145.631 mm组合梁截面形心到钢梁截面形心的距离：x1=A cf*d c/(2*αE*A+A cf)=100000×405/(2×6.867×12016+100000)=152.819 mm组合梁截面等效惯性矩：I eq=I cf/(2*αE)+b eq*h c*(d c-x1)2+I+A*x12=20833332/2/6.867+145.631×50×(405-152.819)2+20833332+12016×152.8192=1222656000 mm4考虑滑移效应的刚度折减系数ζ计算：I0=I+I cf/2/αE=477449375+20833332.52/2/6.867=478966367.188 mm4A0=A cf*A/(2*αE A+A cf)=100000×12016/(2×6.867×12016+100000)=4534.002 mm2A1=(I0+A0*d c2)/A0=(478966367.188+4534.002×4052)/4534.002=269663.77 mm2j=0.81*[(n s*k*A1)/(E*I0*p)]0.5=0.81×[(2×79853.5×269663.781)/(206000×478966368×400)]0.5=0.008461 mm-1η=( 36*E*d c*p*A0)/(n s*k*h*l2)=(36×206000×405×400×4534.002)/(2×79853.5×680×6.62×1.0e6)=1.151有刚度折减系数ζ：ζ=η*[0.4-3/(j*l)2]=1.151×[0.4-3/(0.008461×6.6×1000)2]=0.3498组合梁考虑滑移效应的折减刚度：B=EI eq/(1+ζ)=206000×1222656000/(1+0.3498)=1865934592 mm4准永久组合下梁的最大挠度：ωd=5*F d*l4/384/B=5×6.2×6.64×1.0e9/384/1.865934490829e+013=0.08209 mm3 、标准组合下，组合梁挠度计算：标准组合均布线荷载：F s=g k+q k=5+2=7kN/m混凝土有效受压翼板的换算宽度：b eq=b ce/αE=2000/6.867=291.262 mm组合梁截面形心到钢梁截面形心的距离：x1=A cf*d c/(αE*A+A cf)=100000×405/(6.867×12016+100000)=221.906 mm组合梁截面等效惯性矩：I eq=I cf/αE+b eq*h c*(d c-x1)2+I+A*x12=20833332/6.867+291.262×50×(405-221.906)2+20833332+12016×221.9062=1560383616 mm4考虑滑移效应的刚度折减系数ζ计算：I0=I+I cf/αE=477449375+20833332.52/6.867=480483359.375 mm4A0=A cf*A/(αE A+A cf)=100000×12016/(6.867×12016+100000)=6583.754 mm2A1=(I0+A0*d c2)/A0=(480483359.375+6583.754×4052)/6583.754=237005.151 mm2j=0.81*[(n s*k*A1)/(E*I0*p)]0.5=0.81×[(2×79853.5×237005.156)/(206000×480483360×400)]0.5=0.00792 mm-1η=( 36*E*d c*p*A0)/(n s*k*h*l2)=(36×206000×405×400×658.375)/(2×79853.5×680×6.62×1.0e6)=1.672有刚度折减系数ζ：ζ=η*[0.4-3/(j*l)2]=1.672×[0.4-3/(0.00792×6.6×1000)2]=0.4852组合梁考虑滑移效应的折减刚度：B=EI eq/(1+ζ)=206000×1560383616/(1+0.3498)=2.164e+009 mm4标准组合下梁的最大挠度：ωs=5*F s*l4/384/B=5×7×6.64/384/2.164e+009=0.7991 mm4 、使用阶段变形验算：使用阶段组合梁的允许挠度：[ω]s=l/400=16.5 mm使用阶段梁的最大挠度：ω=max(ωd，ωs)=0.8209 mmω<=[ω]s满足六. 总变形验算取总变形为使用阶段活载变形和施工阶段变形之和：标准组合活载变形：ωqs=q k/F s*ωs=2/8.8×0.07991=0.2283 mm准永久组合活载变形：ωqd=γqd*q k/F d*ωd=1.4×2/8.8×0.08209=0.1589 mm使用阶段活载变形：ωq max(ωqs,ωqd)=0.2283 mm施工阶段变形：ωc=2.01 mm总变形：ωg=ωc+ωq=2.01 mmω=ωc+ωq=2.238 mm总挠度允许值：[ω]g=l/250=26.4 mmω<=[ω]g满足七. 栓钉承载力验算压型钢楼板垂直于组合梁布置，计算栓钉承载力折减系数：压型钢板肋上部宽度：b1=235 mm压型钢板肋下部宽度：b2=50 mm压型钢板上部宽度大于下部宽度，取混凝土凸肋平均宽度：b w=(b1+b2)/2=(235+50)/2=142.5 mm栓钉列数：n s<3，取一个肋中栓钉数：n0=n s=2 个栓钉承载力折减系数：η=0.85/n00.5*b w*(h d-h p)/h p2=0.85/20.5×142.5×(120-130)/1302=-0.05068栓钉高度太小，设计不合理，取η=1.0单个栓钉受剪承载力设计值计算：栓钉钉杆面积：A st=πd2/4=3.142×192/4=283.529 mm2N vs1=0.43*A st(E c*f c)0.5=0.43×283.529/(30000×14.3)2/1000=79.854 kNN vs2=0.7*A st*f u=0.7×283.529×470/1000=93.281 kNN vs=min(N vs1，N vs2)=79.854 kN界面剪力计算：截面塑性中和轴位于钢梁截面内，有：V=b ce*h c f c=2000×50×14.3/1000=1430kN梁翼缘栓钉间距限值：[p]=η×N vs*n s*l/V=1×79.854×2×6.6×1000/1430=737.11 mm 栓钉设计间距：p=400mm<=[p]，满足八. 界面受剪承载力验算1 、包络栓钉的纵向界面受剪承载力验算单位长度内纵向界面剪力：V=N vs*n s/p=79.854×2/400×1000/=399.268 kN纵向界面周长：u=2*h d+b=2×120+200=440 mm单位长度内横向钢筋面积：A s,tr=2*πd n2*1000/s n=2×3.142×102/4×1000/1500=1047.198 mm2界面抗剪承载力计算：V s1=0.9*ξ*u+0.7*A s,tr*f y/1000=0.9×1×440+0.7×1047.198×345=648.898 kNV s2=0.25*u*f c=0.25×440×14.3=1573 kNV s=min(V s1,V s2)=648.898 kN抗剪承载力：V s>=V，满足2 、混凝土翼板纵向界面受剪承载力验算假设两侧翼板计算宽度相等，则翼板单侧计算宽度：b1=(b e-b)/2=(2000-20)/2=990 mm单位长度内纵向界面剪力：V=N vs*n s/p*b1/b ce=79.854×2/400×1000×990/2000=197.637 kN 纵向界面周长：u=h c=50 mm单位长度内横向钢筋面积：A s,tr=πd n2*1000/s n+πd u2*1000/s u=3.142×102/4×1000/1500+3.142×102/4×1000/1500=1047.198 mm2界面抗剪承载力计算：V s1=0.9*ξ*u+0.7*A s,tr*f y/1000=0.9×1×50+0.7×1047.198×345=297.898 kNV s2=0.25*u*f c=0.25×50×14.3=178.75 kNV s=min(V s1,V s2)=178.75 kN抗剪承载力：V s<V，不满足九. 施工阶段验算控制工况：1.2恒+1.4施均布线荷载：F=γg*g k+γc*c k=1.2×5+1.4×3=10.2kN/m跨中弯矩：M=F l2/8=10.2×6.62/8=55.539kN·m梁端剪力：V=F l/2=10.2×6.6/2=33.66kN1 、局部稳定验算：截面自由外伸宽度：b0=94 mm截面腹板净高：h0=468 mm截面自由外伸宽厚比限值：[b0/t]=15*C F=15×1=15上翼缘宽厚比：b0/t f=94/16=5.875<=[b0/t] 满足[h0/t w]=72*C F=80×1=80腹板高厚比：h0/t w=46.8/12=39<=[h0/t w] 满足2 、正应力强度验算：b0/t=5.875<=13*C F，取H形截面塑性发展系数：γ=1.05截面无削弱，取：W n=W=1909797.5 mm3截面最大正应力：σ=M/(γ*W n)=5553.9×1000000/(1.05×1909797.5=27.696 N/mm2最大正应力：σ<=f=215 N/mm2，满足3 、剪应力强度验算：截面最大剪应力：τ=V*S/(I*t w)=33.66×1000×1102936/477449376/12=6.48 N/mm2最大剪应力：τ<=f v=215 N/mm2，满足4 、挠度验算：均布线荷载：F=γdg*g k+γdc*c k=1×5+1×3=8kN/m施工阶段组合梁的允许挠度：[ω]c=l/250=26.4 mm标准组合下梁的最大挠度：ωs=5*F*l4/384/E/I=5×8×6.64×1.0e12/384/206000/477449376=2.01 mmω<=[ω]c满足。
组合楼板计算实例
组合楼板计算用于组合楼板的压型钢板净厚度(不包括涂层)不应小于0.75mm ，也不得超过1.6mm 。
波槽平均宽度(对闭口式压型钢板为上口槽宽)不应小于50mm ；当在槽内设置栓钉时，压型钢板的总高度不应大于80mm 。
根据上述构造要求，选用型号为60020075---XY 的压型钢板，厚度1.2mm 。
组合板总厚度不应小于90mm ，压型钢板顶面以上的混凝土厚度不应小于50mm 。
此外，对于简支组合板的跨高比不宜大于25，连续组合板的跨高比不宜大于35。
根据以上构造要求，压型钢板上混凝土厚度取c h =60mm 。
mm b 1121= mm b 582=mmb 49.763=23()31.2h b b c mm b+==∑压型钢板的形心高度 即单槽口对于上边（用s 代表）及下边（用x 代表）的截面模量为：压型钢板的惯性模量s I ：4233212357691)32(mm bb b b b b th I s =∑-∑+= 21233232()3s x x th b b b b b I W c b b +-==+∑221.275(1125876.49(1125876.49)76.49)35876.49⨯⨯⨯+⨯⨯++-==+114523mm21233132()3x x x th b b b b b I W h c b b +-==-+∑221.275(1125876.49(1125876.49)76.49)311276.49⨯⨯⨯+⨯⨯++-==+81713mm 压型钢板的截面抵抗矩s W 取s x W 和x x W 的较小值，故：s W =x x W =81713mm压型钢板的截面面积210001.240033p l A t mm =⨯=⨯=施工阶段荷载 恒载钢筋混凝土自重：5×[(58+88)×75/2+70×200] ×25=2.43kN/m 2 压型钢板自重： 0.16kN/m 2 荷载总重=2.43+0.16=2.59kN/m 2 活载施工活载：1.5kN/m 22/208.55.14.159.22.1mm kN q =⨯+⨯= 2/04.1208.52.02.0mm kN q q x =⨯==m kN l q M x ⋅=⨯⨯==17.1304.181812maxm kN q /818.02.0)5.159.2(0=⨯+=强度验算正应力验算：226max max /205/2.14381711017.1mm N f mm N W M s =〈=⨯==σ剪应力验算kN l q V x 56.1304.12121max =⨯⨯==腹板最大剪应力：233max max /7.122.149.76221056.1323mm N t b V =⨯⨯⨯⨯⨯=∑=τ挠度验算：[]mm l w mm EI l q w s 7.1620,180min 7.113576911006.23843000818.053845540max =⎭⎬⎫⎩⎨⎧=〈=⨯⨯⨯⨯⨯==使用阶段1.2厚压型钢板自重：2/16.0mm kN25C 钢筋混凝土板： 2/43.2mm kN20厚水泥砂浆找平层：2/4.02002.0mm kN =⨯水磨石地面：2/7.0mm kN 楼面总荷载：2/69.3mm kN 屋面恒载1.2厚压型钢板自重：2/16.0mm kN 钢筋混凝土板： 2/43.2mm kN 天面25厚防水砂浆：2/5.0mm kN 天面隔热层：2/6.1mm kN 水磨石地面：2/7.0mm kN 屋面总荷载：2/39.5mm kN屋面恒荷载大于楼面恒荷载，且屋面活载等于楼面活载，所以按屋面荷载计算使用阶段 混凝土数据：25C ，2/9.11mm N f c =，2/27.1mm N f t =1m 板宽内均布荷载设计值：m kN q /24.9)27.04.139.535.1(11=⨯⨯+⨯⨯= 一个波宽内荷载设计值为：2/848.12.024.9mm kN q =⨯= 压型板上混凝土厚度mm mm h c 10070〈= 按单向板计算，正弯矩简支，负弯矩固支 弯矩m kN l q M ⋅=⨯⨯=⋅=08.23848.1818122 N f A N b h f p c c 82000205400166600200709.11=⨯=⋅〉=⨯⨯=⋅⋅故中和轴在压型钢板以上的混凝土截面内，mm h 23.1010=mm bf fA x c p 45.342009.110.1820001=⨯⨯=⋅⋅⋅=αmm x h y p 842/45.3423.1012/0=-=-=m kN M m kN y b x f p c ⋅=〉⋅=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⋅⋅08.251.58420045.349.110.18.08.01α斜截面kN l q V 86.13324.92121=⨯⨯=⋅=kN V kN h b f t 86.139023.101100027.17.07.00=〉=⨯⨯⨯=⋅⋅支座负弯矩配筋计算 支座负弯矩：按固端板计算mkN ql M n ⋅=⨯⨯==54.5339.7121121222m kN M M ⋅=⨯==11.154.52.02.02mm a h h s 125201450=-=-='62210 1.11100.031.011.9200125s c M f bh αα⨯==='⨯⨯⨯985.02211=-+=ss αγ260431********.01011.1mm h f M A y s s =⨯⨯⨯='='γ选用200@12φ，一个波距内22431015/505mm A mm A ss ='〉== %24.0%2.0%,10045.0max %5.0%10023.101200101max =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⨯=〉=⨯⨯==y t s f f bh A ρρ变形验算 /7.36E s c E E α==220005400mm A s =⨯=，2973755.075)8858(5701000mm A c =⨯⨯+⨯+⨯=算得53.6ch mm '= mm A A h A h A x s E c s E cc n9.59200036.79737523.101200036.76.53973750=⨯+⨯⨯+⨯=⋅+⋅⋅+'⋅='αα48232323mm 1038.152)4.4175155.036/7515(9.53755875581216.187020070200121⨯=⨯⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=c I [][]472282021044.2)9.5923.101(20005357691)6.539.59(973751038.136.71)()(1mm x h A I h x A II n s s c nc cE⨯=-⨯+⨯+-⨯+⨯⨯='-⋅++'-'⋅+=α12751003.51044.21006.2⨯=⨯⨯⨯=⋅==I E B B s 52.21003.5212112=⨯⨯==B B s 一米板宽荷载总标准值 m kN q /39.71)239.5(=⨯+= 准永久组合m kN q /39.61)25.039.5(=⨯⨯+=φ 荷载标准组合下挠度mm l mm Bl q w 33.830055.11003.538410339.753845121244=〈=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅= 荷载准永久组合下挠度mm lmm Bl q w 33.830067.21052.238410339.653845121244=〈=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅=φ自振频率验算标准恒荷载m kN q /39.5=mm l mm Bl q w 33.830013.11003.538410339.553845121244=〈=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅= 支撑条件系数178.0=k 板自振频率Hz Hz wk f 157.161013.1178.0112〉=⨯⨯=⋅=-综上来看，该板符合要求。
闭口型压型钢板计算书
一、基本参数压型钢板型号YJ66-720压型钢板厚度(t)= 1.20 mm组合楼板厚度（H）=120mm支撑跨距(L0)= 4.50 m钢承板每米宽幅面积（A s）=2083 mm2惯性矩（I st）=1327044 mm4/m正截面抵抗矩（Wst）=28238 mm3/m负截面抵抗矩（Wsc）=24113 mm3/m钢承板截面重心距板底高度（y0）=19.01 mm压型钢板屈服强度(Fy)=410MPa压型钢板设计强度(f)=369 Mpa钢承板弹性模量（E s）=205000计算跨距(L)= 4.50 m组合楼板厚度(H)=120mm砼强度等级C35混凝土抗压强度设计值（f c）=16.7N/mm2混凝土抗拉强度设计值（f t）= 1.57N/mm2混凝土弹性模量（E c）=30000二、施工阶段计算钢承板自重W cs=0.16 kN/m２混凝土自重W cc=3kN/m２组合板自重W c=Wcs+Wcc 3.16 kN/m２施工均布活荷载W L= 1.5 kN/m２均布荷载设计值(W)=1.2×Wc+1.4×W L= 5.90 kN/m２跨中正弯矩按以下工况为最不利情况，考虑W1、W2的不利组合。
施工阶段的结构重要性系数取0.9.计算跨中最大弯矩值M1=0.9×0.096×1.2×W×L2=12.38 kN·m负弯矩按以下工况为最不利情况，考虑W1、W2的不利组合。
施工阶段的结构重要性系数取0.9.计算最大负弯矩值M2=-0.9×(0.125×W×L2)=-13.43 kN·m施工阶段强度验算：正截面抵抗矩(R+)=f×W st=10.42 kN·m负截面抵抗矩(R-)=f×W sc=8.90 kN·m（R+）/S=0.84 不满足判定两跨情况是否满足：（R-）/S=0.66 不满足施工阶段挠度验算：允许下垂挠度小于L/180=25.00 m m允许下垂最大值不得大于20.0 mm所以允许下垂挠度最大值为：20.00 mm计算挠度值=0.0055×(Wc+W L)L4/EI=38.66 mm不满足板型钢板厚板 宽展开板面宽正截面惯性矩负截面惯性矩正截面抵抗矩YJ46-6000.75 0.60 1000 396779 204695 12055 YJ46-6000.80 0.60 1000 422983 224361 12850 YJ46-6000.90 0.60 1000 475300 265326 14436 YJ46-600 1.00 0.60 1000 527500 308303 16019 YJ66-7200.75 0.72 1250 838570 404301 17803 YJ66-7200.80 0.72 1250 893381 484597 18972 YJ66-7200.90 0.72 1250 1002597 520723 21302 YJ66-720 1.00 0.72 1250 1111278 603142 23623 YJ66-720 1.10 0.72 1250 1222406 663456 25985 YJ66-720 1.20 0.72 1250 1327044 778110 28238 YJ66-720 1.25 0.72 1250 1389097 753928 29529 粘贴计算数据YJ66-7200.75 0.72 1250 838570 404301 17803负截面抵抗矩正截面中心距负截面中心距单位重量截面利用系数10006 13.09 20.46 9.81 0.60010767 13.08 20.84 10.47 0.57612302 13.08 21.59 11.78 0.57613852 13.07 22.26 13.08 0.60014148 18.90 28.58 10.22 0.57615769 18.91 29.03 10.91 0.57617415 18.93 29.90 12.27 0.57619628 18.96 30.73 13.63 0.57621590 19.00 31.50 14.99 0.57624113 19.01 32.27 16.35 0.57624534 19.02 32.28 16.37 0.57614148 18.90 28.58 10.22 0.576。