承台模板拉杆计算(100713)

承台计算公式范文

承台计算公式范文承台的计算公式涉及到许多因素，包括荷载、土壤条件、结构形式等。

下面将介绍一般情况下的承台计算公式，供参考。

1.承台的尺寸计算公式：-承台的面积计算公式：A=P/σ其中，A为承台的面积，P为柱子或墙体的集中荷载，σ为土壤的承载力。

-承台的长度计算公式：L=SQRT(A/b)其中，L为承台的长度，A为承台的面积，b为承台的宽度。

-承台的宽度计算公式：b=A/L其中，b为承台的宽度，A为承台的面积，L为承台的长度。

2.承台的强度计算公式：-承台的弯矩计算公式：M=W*l/8其中，M为承台的弯矩，W为承台的荷载，l为承台的长度。

-承台的抗弯截面积计算公式：A=M/σ其中，A为承台的抗弯截面积，M为承台的弯矩，σ为混凝土的抗弯强度。

- 承台的最小厚度计算公式：h >= MAX(1/8 * L, L / 16, 300mm)其中，h为承台的最小厚度，L为承台的长度，MAX为取最大值函数。

3.承台的稳定性计算公式：- 承台的侧向稳定计算公式：Nd * Ef * bf + Nc * Ec * bc >= W其中，Nd为柱子的竖向荷载，Nc为柱子的侧向荷载，Ef为钢筋的弹性模量，Ec为混凝土的弹性模量，bf为承台钢筋的宽度，bc为承台混凝土的宽度，W为承台的荷载。

- 承台的基础稳定计算公式：Nd * Ef * bf >= Q其中，Q为基底土的反力，Ef为钢筋的弹性模量，bf为承台钢筋的宽度。

这些公式可以根据实际情况进行修正和适应，确保承台的安全和稳定。

在实际应用中，还需要考虑其他因素，如土壤的非均匀性、水平荷载、温度变化等。

因此，对于复杂的工程情况，可能需要进一步的分析和计算。

承台模板计算书模板

承台模型计算书目录1、编制依据及规范标准0 1．1、编制依据01.2、规范标准 12、工程概况 13、方案综述 14、结构计算 14.1、荷载计算 14.2、面板计算 24.3、竖肋计算 24.4、横肋计算 34.5、拉杆计算 4承台模板计算书1、编制依据及规范标准1．1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、铁三院土工试验报告（3）、现行施工安全技术标准（5）、公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10）（6）、永宁黄河特大桥施工图1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）（2）、铁路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85）（3）、钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）（4）、铁路桥涵施工术规范（TB10203-2002）2、工程概况本区为银川平原中部，地层多为巨厚的粉、细砂层。

勘探深度内地下水类型为第四系孔隙潜水，赋存在巨厚的粉细砂层中，由于地表灌溉渠十分发达且地层较为均一，使地下水变动幅度较小，在1～2 m 范围内，地下水主要受黄河水和大气降水补给，以蒸发方式排泄。

桥址处设计流量6850m3/s ，设计水位1111.96m ，设计流速2.32m/s ；校核流量8170m3/s ，校核水位1112.30m ，流速为 2.35m/s ；10年一遇最高通航水位1111.36m 。

根据施工调查，本河段有可能出现冰凌期（历史上出现冰凌的机率为21%），冰凌期一般自每年的11月24日开始，到12月26日封河，次年3月上、中旬开河，平均封河天数为50天，冰厚0.5m 左右，最大冰厚0.7m ，历史最长封河天数80天，封河流凌平均天数51天，最长流凌天数82天，最短流凌天数20天，开河流凌平均天数8天，一般发生在3月上中旬，开河流凌较封河流凌冰块大，最大冰块面积达200000m2，相应冰速0.81m/s ，最大河心冰厚度0.5m ，开河时流凌冰块极易造成对工程的撞击破坏。

承台模板计算书

承台模板计算书承台模板计算书1、编制依据及规范标准1．1、编制依据（1）、现行施工方案（2）、地质勘查报告（3）、现行施工安全技术标准（5）、公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10）1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）（2）、钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）2、工程概况桥梁全长 m ，桥梁全宽 m ，共有承台4座。

全桥承台钢筋用量为 t ，C15砼用量为 m 3，C30砼用量为 m 3。

3、方案综述承台模板采用竹胶板施工，竖肋采用50×100mm 方木，承台尺寸： 17.8×6.2×2.0m ；模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。

根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。

4、结构计算4.1、荷载计算当混凝土的浇筑速度在6m/h 以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算，通过比较，一般取计算值较小者；混凝土侧压力根据公式： Pmax=0.2221210γv k k tPmax=γ×hPmax =0.22×24×5×1×1.15×221=43 kpaPmax =24×2=48 kpa式中: Pmax-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kpa ）；h -有效压头高度（m ）；ν –混凝土的浇筑速度（m/h ）；0t -新浇混凝土的初凝时间（h ）；γ-混凝土的体密度（KN/m3）；K1-外加剂影响修正系数，不参加外加剂时取 1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2；K2-混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50-90mm 时，取1.0；110-150mm 时，取1.15；H-混凝土灌注层（在水泥初凝时间以内）的高度（m ）。

倾倒混凝土时产生的水平荷载：P1=2.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册）振捣混凝土时产生的水平荷载：P1=4.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册）荷载组合：P=1.2×43+1.4×（2.0+4.0）=60 KN/m 24.2、承台面板计算面板为受弯结构，需验算其抗弯强度及刚度。

###大桥承台模板计算

附件2 承台模板计算附件内公式均依据《路桥施工计算手册》计算一、砼侧压力计算对竖直模板来说,新浇筑的混凝土的侧压力是它的主荷载。

当混凝土浇筑速度在6m/h以下时，作用在侧面模板的最大压力按下式计算：P m=Kγh当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T>0.035时：h=1.53+3.8v/T式中：P m—新浇筑砼对侧面模板的最大压力，kPa；h—有效压头高度，m；T—砼入模时的温度，K为外加剂影响修正系数，℃；K—外加剂影响修正系数，不掺和外加剂取K=1.0，掺具有缓凝剂左右外加剂取K=1.2，这里取1.2；v—砼灌注速度，m/h；H—砼浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，m；γ—砼的容重，KN/m3.取23.618；（一）引桥的4、7号承台模板为（7.6*6.3）每台输送泵每小时浇筑砼35m3浇筑引桥承台的速度v=35/（11*13.9）=0.22891m/h计划于8月份浇筑承台砼，则T取25℃v/T=0.22891/25=0.0091564≤0.035=1.2*25*(0.22891+24.9*0.22891/25)=13.707Kpa则P引（二）主桥的5、6号承台模板为(14.3*19.1)计划两台输送泵（35m3/台.小时），主桥的浇筑速度v=35/(14.3*19.1)=0.1281m/hv/T=0.1281/25=0.005124≤0.035则P=1.2*25* (0.22+24.9*0.1281/25)=10.428Kpa主P引,、P主两者取最大值,方可满足条件振捣器对模板的压力为4Kpa则Pm=10.428+4=14.428Kpa二、面板计算（一）选材模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm，拉杆采用Ф16圆钢。

查得L10#角钢及【8#槽钢截面特性如下：1、面板采用5mm钢板,尺寸为14300mm*19100mm；2、面板模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm；3、只需要计算其最大的面板，最大面板满足要求，则其他尺寸均可满足要求。

桥梁支架模板计算

（六）、承台施工方案及模板计算4、安装模板承台桥墩均采用大块钢模板施工，设拉杆。

面板采用δ＝6mm厚钢板， [10 竖带间距 0.3m，[14 横带间距 0.5m，竖肋采用 [10 槽钢，间距30cm，横肋采用 [14 槽钢，间距 100cm。

横肋采用 2[14a 工字钢，拉杆间距 150cm。

拉杆采用φ20 圆钢承台尺寸：钢桁梁部分11.4 ×18.4 ×3.5m。

模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。

根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。

根据承台的纵、横轴线及设计几何尺寸进行立摸。

安装前在模板表面涂刷脱模油，保证拆模顺利并且不破坏砼外观。

安装模板时力求支撑稳固，以保证模板在浇筑砼过程中不致变形和移位。

由于承台几何尺寸较大，模板上口用对拉杆内拉并配合支撑方木固定。

承台模板与承台尺寸刚好一致，可能边角处容易出现漏浆，故模板设计时在一个平行方向的模板拼装后比承台实际尺寸宽出 10cm，便于模板支护与加固。

模板与模板的接头处，应采用海绵条或双面胶带堵塞，以防止漏浆。

模板表面应平整，内侧线型顺直，内部尺寸符合设计要求。

模板及支撑加固牢靠后，对平面位置进行检查，符合规范要求报监理工程师签证后方能浇筑砼。

5、浇注砼钢筋及模板安装好后，现场技术员进行自检，各个数据确认无误，然后报验监理，经监理工程师验收合格后方可浇筑砼。

砼浇注前，要把模板、钢筋上的污垢清理干净。

对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，并做好记录。

砼浇注采用商品砼。

浇筑的自由倾落高度不得超过 2m，高于 2 m时要用流槽配合浇筑，以免砼产生离析。

砼应水平分层浇筑，并应边浇筑边振捣，浇筑砼分层厚度为 30 cm 左右，前后两层的间距在 1.5m 以上。

砼的振捣使用时移动间距不得超过振捣器作用半径的 1.5 倍；与侧模应保持 5~10cm 的距离；插入下层砼 5~10cm；振捣密实后徐徐提出振捣棒；应避免振捣棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件，造成模板变形，预埋件移位等。

承台承载力计算(撑杆-拉杆)

结构重要性系数
系杆钢筋的顶层钢筋中心至承台底的距离承台有效高度（受拉主筋的合力点至受压边缘的距离）撑杆压力线在承台顶面作用点至墩台边缘的距离桩中心至墩台边缘的距离撑杆压力线与系杆拉力线的夹角 "1"排桩内桩的根数 "1"排桩内最大单桩竖向力设计值
1、承台抗按弯《（公抗路钢承筋台混高凝度时 1.，1 承台撑杆抗压承
γ0= 承台高h=
1.1 2m
s=
0.215 m
h0=
1.785 m
a=0.15h0=
0.268 m
x1=
0.725 m
θ1=tan-1h0/(a+x1)= n1=
1.063 rad 6
P1= N1d=n1P1=
2482 kN 14892 kN
冲跨比,当 ay<0.2h0 时，取 ay=0.2h0 承台有效高度混凝土轴心抗拉强度设计值结构重要性系数
γ0Fld＝
2730 kN
<
0.6ftdh0(2 apx(by+ay) +2apy(bx+a
x))=
218150 kN
满足要求
0.6ftdh0(2 a'px(by+ay /2)+2a'py (bx+ax/2)
T1d=N1d/Tanθ1= D1d=N1d/sinθ1=
ha=s+6d= D=
8282 kN 17040 kN
0.383 m 1.5 m
b= t1=bsinθ1+hacosθ1=
1.2 m 1.235 m
bs=
6.25 m

拉杆计算(站台墙)

附件一1、新浇混凝土对模板侧面的压力计算在进行侧模板及支承结构的力学计算和构造设计时，常需计算新浇混凝土对模板侧面的压力。

混凝土作用于模板的压力，一般随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

采用内部振捣器，当混凝土浇筑速度在6.0m/小时以下时，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，可按以下二式计算，并取二式中的较小值。

P m=4+1500K S KwV1/3/（T+30）（3-1）P m=25H （3-2）式中：P m——新浇混凝土的最大侧压力（KN/m2）；T——混凝土的入模温度（ºC）；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；K S——混凝土坍落度影响修正系数。

当坍落度为50～90mm时取1.0，为110～150mm时取1.15；K W——外加剂影响修正系数。

不掺外加剂时取1.0，掺有缓凝作用的外加剂时取1.2；V——混凝土的浇筑速度（m/h）。

已知站台墙第二次混凝土浇筑高度为 1.55m，采用坍落度为120mm的普通混凝土，浇筑速度为1.2m/h，浇注入模温度为15ºC，则作用于模板的最大侧压力及有效压头高度为：查表得：K S =1.15， K W =1.2由公式（3-1），P m=4+1500×1.15×1.2×（1.2）1/3/（15+30）=52.88 KN/m2由公式（3-2），P m=25×1.55=38.75KN/m2取较小值，故最大侧压力为38.75 KN/m2。

有效压头高度为：h=38.75/25=1.55m。

2、模板拉杆计算模板拉杆用于连接内、外两组模板，保持内、外两组模板的间距，承受混凝土侧压力和其它荷载，使模板有足够的刚度和强度。

本工程模板拉杆采用对拉螺栓。

其计算公式为：F=P m A式中：F——模板拉杆承受的拉力（N）；P m——混凝土的侧压力（N/m2）；A——模板拉杆分担的受荷面积（m2），其值为A=a×b（a为模板拉杆的横向间距，b为模板拉杆的纵向间距，单位均为m）。

模板拉杆计算表

2）验算柱箍（柱箍采用16a号槽钢，间距400mm）①强度验算：（按三连跨计算）W＝108×103mm3P=0.216×0.4×（1.2×69.12＋1.4×2）=7.41KNM＝3PL/4-5Pa/4＝（3×7.41×1.035/4-2×5×7.41×0.216/4）×106=1.75×106N.m δ＝M/W＝1750000/（108×103）=16.2（N/mm2）< f＝215N/mm2满足要求；②挠度验算I=8.66×106mm4 E＝2.06×105（N/mm2）P/＝0.4×0.233×（1.2×69.12）=7.73KNω＝P/×｛（3l2-4b2）b×+(a+b) ×[3l2-4(a+b)2]｝/(24EI)=7.73×｛（3×0.9512-4×0.1262）×0.126＋0.359 ×[3×0.9512-4×0.3592]｝/(24EI)=0.20mm<900/250＝3.6mm满足要求；3）拉杆验算拉杆采用M18 A=174mm2N=3P/2=3×7.41/2＝11.12KNδ＝N/A＝11.12×103/174=63.88 N/mm2< f＝170N/mm2满足要求.4. 2.0米以上非加密区50×100mm木方间距216mm、槽钢间距600。

1）荷载计算：①新浇混凝土的侧压力F1已知：γc =24KN/m3 V=2.5m/h H=4.6m β1=1.2 β2=1.15 t取6小时F＝0.22rc tβ1β2V1/2＝0.22×24×6×1.2×1.15×2.51/2＝69.12（KN/m2）F＝γcH＝24×（4.6-2.0）＝55.2（KN/m2）取其中较小者，F1=55.2（KN/m2）②倾倒混凝土时产生的压力F2浇筑混凝土采用导管，查表为2KN/m2，则F2＝2（KN/m2）2）验算纵楞①强度验算：（按三连跨计算）W＝bh2/6=50×1002/6=83.33×103mm3q＝0.233×（1.2×55.2＋1.4×2）＝16.09 KN/m＝16.09 N/mmM＝0.1ql2＝0.1×16.09×6002＝579106N.mδ＝M/W＝579106/（83.33×103）=6.95（N/mm2）< f＝13N/mm2满足要求；②挠度验算：q/＝b.F＝0.233×（1.2×55.2）＝15.43（KN/m）＝15.43（N/mm）已知I＝bh3/12=50×1003/12=4.2×106mm4E＝9500（N/mm2）ω＝0.677q/l4/100EI＝（0.677×15.43×6004）/（100×9500×4.2×106）＝0.34(mm)<600/250＝2.4mm 满足要求；3）验算柱箍（柱箍采用16a号槽钢，间距600mm）①强度验算：（按三连跨计算）W＝108×103mm3P=0.216×0.6×（1.2×55.2＋1.4×2）=8.95KNM＝3PL/4-5Pa/4＝（3×8.95×1.035/4-2×5×8.95×0.216/4）×106=2.11×106N.mδ＝M/W＝2110000/（108×103）=19.58（N/mm2）< f＝215N/mm2满足要求；②挠度验算I=8.66×106mm4 E＝2.06×105（N/mm2）P/＝0.6×0.233×（1.2×55.2）=9.26KNω＝P/×｛（3l2-4b2）b×+(a+b) ×[3l2-4(a+b)2]｝/(24EI)=9.26×｛（3×0.9512-4×0.1262）×0.126＋0.359 ×[3×0.9512-4×0.3592]｝/(24EI)=0.26mm<900/250＝3.6mm满足要求；4）拉杆验算拉杆采用M18 A=174mm2N=2P=2×8.95＝17.9KNδ＝N/A＝17.9×103/174=102.9 N/mm2< f＝170N/mm2满足要求.结论：700×700柱子模板采用18mm厚木胶合板为面板，50×100木方间距216mm作纵肋，16a号槽钢做柱箍。

承台模板计算

承台模板计算1、计算说明本计算书是验算承台模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的强度及刚度，本工程承台厚度有1.5米、2.0米、2.4米、3.2米、3.7米、3.9米、4.5米共八种，其中2.0米厚度居多。

本计算书取CAP1c承台（承台厚度2.0M）、S9承台（承台厚度4.5M）作为验算。

2、模板初步设计（1）面板：12mm胶合板（2）横围檩：5cm×10cm木方，间距50cm（3）竖围檩：双拼Φ48mm钢管,间距100cm（4）拉条：直径16mm螺纹钢，间距50cm×100cm3、模板验算：（CAP1c承台模板）强度验算:倾倒混凝土产生的荷载+振捣混凝土产生的荷载+新浇混凝土侧压力刚度验算:新浇混凝土侧压力倾倒混凝土时产生的荷载P1P1＝2KN/m2振捣混凝土产生的荷载P3P3=4KN/㎡新浇混凝土侧压力P2P2＝0.22γc t0β1β2V1/2P2’＝γc×H两者取较小值a、混凝土的容重γc＝24KN/m3b、初凝时间取t0＝6h（可按照实际浇筑时间计算）c、外加剂影响修正系数β1，β1＝1.2d、坍落度影响修正系数β2，β2＝1.15e、混凝土浇筑速度V：3.33米/小时(按每小时30m³计算)。

（V=30/（3*3））P2＝0.22γc t0β1β2V1/2＝0.22×24×6×1.2×1.15×3.331/2＝79.78KN/m2P2’＝γc×H＝24×2＝48KN/m2P2＞P2’则取P2’＝48KN/m2新浇混凝土侧压力设计值P＝48KN/m2新浇混凝土荷载设计值P’＝(2＋4+48)＝54N/m2（1）面板受力分析面板根据模板结构，计算时按三等跨均布受力进行分析。

受力图示如下：①强度验算面板宽度取b=1mm，则按均布荷载：q=38×0.001=0.038kn/mW=bh2/6=37.5mm3根据《路桥施工计算手册》表8-13查得最大弯距系数为0.1。

新规范承台计算（撑杆-系杆体系）

新规范承台计算（撑杆-系杆体系）矩形墩柱独立承台(双向单排桩)一、基本资料1、承台信息承台类型：单片矩形墩承台圆桩直径d=1800(mm)桩列间距Sa=4000(mm)桩行间距Sb=4000(mm)纵向(x)桩根数nx2（根）横向(y)桩根数ny2（根）纵向墩底桩根数0（根）横向墩底桩根数0（根）桩根数合计4（根）墩底桩根数0（根）承台边缘至桩中心距离(x 向)1500(mm)承台边缘至桩中心距离(y向)1500(mm)承台根部高度H0=3000(mm)承台端部高度H1=3000(mm)单桩竖向承载力设计值R(KN):12852最小配筋率0.200%混凝土强度等级C25fcd=11.5(Mpa), f td= 1.23(Mpa)钢筋强度设计值 fsd=280(Mpa)纵筋合力点至近边距离s=220(mm)纵筋顶层至近边距离s'=220(mm)墩柱横向宽度by=2500(mm)纵向宽度bx=2500(mm)2、钢筋信息采用纵向主筋类型为：HRB335直径28(mm)Es= 2.00E+05(Mpa)重要性系数γ0=13、计算宽度bs判断条件3*d=5400(mm)承台边长Bx=7000(mm)x向计算宽度bsx=7000(mm)承台边长By=7000(mm)y向计算宽度bsy=7000(mm)二、撑杆-系杆体系桩支撑宽度b=1440(mm)有效高度h0=2780(mm)ha=388(mm)边桩中心至墩柱边距离lx=750(mm)边桩中心至墩柱边距离ly=750(mm)压力线与拉力线夹角θx= 1.173即67.23度tx=1477.9(mm)压力线与拉力线夹角θy= 1.173即67.23度ty=1477.9(mm) 1.承台抗弯计算(1).基桩竖向力设计值：基桩竖向力设计值 N=12852.0< KN >(2)X轴方向系杆设计值：γ0T id=γ0N*/tanθ*ny=10790.1< KN *M >(3)X轴方向纵筋计算：As=γ0Tid/fsd=38536(mm*mm)配筋率0.18%Asmin =38920(mm*mm)纵筋38920(mm*mm)所需直径28mm的根数为：64间距为(mm):109.4(4)Y轴方向系杆设计值：γ0T id=γ0N*/tanθ*nx=10790.1< KN *M >(5)Y轴方向纵筋计算：As=γ0Tid/fsd=38536(mm*mm)配筋率0.18%Asmin =38920(mm*mm)纵筋38920(mm*mm)所需直径28mm的根数为：64间距为(mm):109.42a.承台抗压承载力x轴向抗压计算a\已知信息：钢筋面积 A s=39408(mm*mm)计算宽度bs=7000(mm) b\计算过程：压力线与拉力线夹角θx= 1.173即67.23度tx=1477.9(mm)压力线与拉力线夹角θy= 1.173即67.23度ty=1477.9(mm)(1).基桩竖向力设计值:基桩竖向力设计值 Nid=25704.0< KN >(2).撑杆砼轴心抗压强度设计值fcd,sTid=10790.1< KN >εi=0.00059fcd,s=15.523(Mpa)而0.48fcu,k=12(Mpa)取fcd,s=12.000(Mpa)(3).判断γ0D id=γ0Nid/sinθ=27876.9< KN >t*bs*fcd,s=124146.7< KN >c\结论：满足要求！2b.系杆抗拉承载力γ0T id=γ0Nid/tanθ=10790.1< KN >f sd As=11034.3< KN >结论：满足要求！y轴向抗压计算a\已知信息：钢筋面积 A s=39408(mm*mm)计算宽度bs=7000(mm) b\计算过程：压力线与拉力线夹角θx= 1.173即67.23度tx=1477.9(mm)压力线与拉力线夹角θy= 1.173即67.23度ty=1477.9(mm)(1).基桩竖向力设计值:基桩竖向力设计值 Nid=25704.0< KN >(2).撑杆砼轴心抗压强度设计值fcd,sTid=10790.1< KN >εi=0.00059fcd,s=15.523(Mpa)而0.48fcu,k=12(Mpa)取fcd,s=12.000(Mpa)(3).判断γ0D id=γ0Nid/sinθ=27876.9< KN >t*bs*fcd,s=124146.7< KN >c\结论：满足要求！2b.系杆抗拉承载力γ0T id=γ0Nid/tanθ=10790.1< KN >f sd As=11034.3< KN >结论：满足要求！3.承台剪切验算x轴向a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)计算宽度bs=7000(mm) b\输入信息：剪切截面至墩柱距离axi=30(mm)c\计算过程：剪跨比m=0.500斜截面配筋百分率P(%)=0.203规范P84 (8.5.4式)右边=37156.0< KN >各排桩剪力设计值之和γ0V d=25704.0< KN >结论：满足要求！y轴向a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)计算宽度bs=7000(mm) b\输入信息：剪切截面至墩柱距离ayi=30(mm)c\计算过程：剪跨比m=0.500斜截面配筋百分率P(%)=0.203规范P84 (8.5.4式)右边=37156.0< KN >各排桩剪力设计值之和γ0V d=25704.0< KN >结论：满足要求！4.承台抗冲切验算(1) 墩柱下冲切验算a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)冲切截面与水平面夹角θx= 1.560即89.38度ok 桩支撑宽度b=1440(mm)冲切截面与水平面夹角θy= 1.560即89.38度okb\输入信息：冲切截面至墩柱距离ax=30(mm)墩柱边长bx=2500(mm)冲切截面至墩柱距离ay=30(mm)墩柱边长by=2500(mm)c\计算过程：冲跨比(X向）λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向）λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 3.000冲切承载力系数αpy= 3.000规范P85 (8.5.5-1式)右边=62287.8< KN >墩柱下冲切力设计值：γ0Fld =51408结论：满足要求！(2) 角桩上冲切验算a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)桩支撑宽度b=1440(mm)b\输入信息：冲切截面至墩柱距离ax=30(mm)承台边到桩边距bx=2220(mm) 冲切截面至墩柱距离ay=30(mm)承台边到桩边距by=2220(mm) c\计算过程：冲跨比(X向）λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向）λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 2.000冲切承载力系数αpy= 2.000规范P85 (8.5.5-4式)右边=18341.7< KN >角桩上冲切力设计值：γ0Fld =12852.0结论：满足要求！(3) 边桩上冲切验算(适用于≥3根桩断面验算)a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)承台边长Bx=7000(mm) 桩支撑宽度bp=1440(mm)承台边长By=7000(mm)bp+2h0=7000(mm)≤B=7000(mm)满足计算条件！b\输入信息：冲切截面至墩柱距离ax30(mm)承台边到桩边距bx=2220(mm) 冲切截面至墩柱距离ay30(mm)承台边到桩边距by=2220(mm) c\计算过程：冲跨比(X向）λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向）λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 2.000冲切承载力系数αpy= 2.000y轴向边桩规范P85 (8.5.5-7式)右边=23432.8< KN >边桩上冲切设计值：γ0Fld =12852.0结论：满足要求！x轴向边桩规范P85 (8.5.5-7式)右边=23432.8< KN >边桩上冲切设计值：γ0Fld =12852.0结论：满足要求！注：绿色区域为必填区域，黄色区域可填可不填。

承台模板工程计算

承台模板工程计算书一、承台侧模板基本参数承台侧模板的背部支撑由两层龙骨（木楞）组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨。

外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点，因承台埋置于地面下 1.0m左右，还同时直接利用基坑侧面垫置木板支撑方木的一端，另一端支撑外龙骨，做为外龙骨的辅助支点。

承台模板面板厚度S=20mm，弹性模量E=1000 N/mm 2，抗弯强度[f]=15 N/mm 2。

内龙骨采用方木，截面规格50 x 100 mm，每道内楞1根方木，间距500mm。

外龙骨采用方木，截面规格100 x 100 mm，每道外楞1根方木，间距1000 mm。

穿墙螺栓水平距离1000 mm，穿墙螺栓竖向间距1000 mm，直径12 mm。

承台侧模板侧面组装示意图1承台模板组装剖面示意图2承台高度取最大值H=2.0m 二、承台侧模板荷载标准值计算承台模板强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的两方面荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

1、新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F i =0.22 M 2F 2 = Y c HF ------ 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）Y -----混凝土的重力密度（KN/m 3）t o -----新浇筑混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。

当缺乏试验资料时，可采用t=200/（T+15） T ——混凝土的温度（C ） V ----- 混凝土的浇灌速度（m/h ）外龙骨穿台拉杆螺栓内龙骨面板H ------ 混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m ）（31-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0 ；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2伎-----混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85;50 〜90mm 时，取1.0; 110 〜150mm 时，取1.15t°=200/（32+15）=4.26F1 =0.22 x 24 X4.26 XI .0 XI .0 x 1.01/2 =22.5 KN/m 2F2 =24 X2.0=48.0 KN/m 2取其中小值，即F1 =22.5 KN/m 22、混凝土侧压力设计值：F3 = F m in X分项系数（一般取1.2 ）X折减系数（0.9 ）=F1X分项系数X折减系数=22.5 X 1.2 X 0.9=24.3 KN/m 23、倾倒混凝土时产生的水平荷载F4= F标准值X分项系数（一般取1.4 ）X折减系数（0.9）=2.0 X 1.4 X 0.9=2.52 KN/m 2查《建筑施工手册》17-78表得到F标准值为2 KN/m 24、荷载组合F' = F3 + F4（KN/m 2）=22.5+2.52=25.02 KN/m 2三、承台模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

承台模板计算

承台模板方案概述本工程高架桥共有承台、桥台173个，共配置5套钢模板。

另外A 型承台(Z20、Z21)，L 型承台(Z32),M 型承台(J2E1Z5A)，N 型承台(J2E1Z4)及4个桥台采用竹胶板作为模板。

承台钢模板由专业厂家定制，按照专业厂家提供的技术参数及技术要求施工，能够确保模板稳定和施工安全。

其它承台中以A 型承台高度尺寸最大，故对A 型承台的模板进行计算。

模板采用244×122×1.5cm 竹胶板，竖向楞木采用5×10cm 方木，横向加固采用φ48×3.5钢管，螺杆采用Ф16。

竖向楞木间距为25cm ，横向加固钢管采用双钢管，间距为80cm ，对拉螺杆间距取0.75m ，梅花行布置，两端用山型卡连接。

承台模板计算参数A 型承台尺寸为10.47.61×2.5米。

Φ48×3.5钢管截面面积A=489mm 2，重量为38.4kg/m ，截面惯性矩I x =12.19cm 4，截面最小抵抗矩W x =5.08cm 3，弹性模量E=210000N/mm 2，抗弯强度设计值f c =205.00N/mm 2。

50×100mm 矩形木楞截面面积A=5000mm 2，重量为30.0kg/m ，截面惯性矩I x =416.67cm 4，截面最小抵抗矩W x =83.33cm 3，抗弯强度设计值f m =13N/mm 2，弹性模量E=8000N/mm 2。

M16对拉螺杆轴向拉力设计值N t b =24.5kN 。

15mm 厚竹胶板抗弯强度设计值取为35N/mm 2，弹性模量取为9898N/mm 2，剪切强度[f v ]=1.4N/mm 2。

承台模板荷载标准值计算:采用新浇筑混凝土作用于模板的侧压力:1/221c 012200F =0.220.2224 1.0 1.1540.48/(1515)t V KN m γββ=⨯⨯⨯⨯=+其中混凝土比重324/c kN m γ=，初凝时间02002006.67h 151515t T ===++，外加剂影响修正系数1 1.0β=，坍落度影响修正系数2 1.15β=，混凝土浇筑速度V=1.0m/h 。

承台模板计算书1-10

承台模板材料选择1、面板采用δ=6mm钢板。

2、纵横小肋带∠70×5mm，间距均为400mm，等高设置。

3、横向肋带用单[16a，间距800mm。

4、竖向大肋采用双[25a，间距1200mm。

5、模板连接螺栓采用M14的螺栓连接，间距为200mm。

6、采用M25螺栓做模板对拉连接。

横向间距1200mm，纵向间距800mm。

承台模板计算书一、砼侧压力计算 1、主6号承台按《简明施工计算手册》P415页8-8公式F=0.22r c ·t o ·β1·β2·V 21r c —混凝土重力密度，取24KN/m 3 t o —砼的初凝时间，取16hβ1—外加剂影响修正系数，取 1.2β2—砼坍落度影响修正系数，墩身坍落度为12-16cm ，β2取1.15 V —砼浇筑速度，面积为744㎡，3台搅拌站浇筑速度90 m 3/h取V=0.12m/hF=0.22×24×16×1.2×1.15×12.0=40.4KN/m ²（小于墩身侧压力） 2、引桥承台按《简明施工计算手册》P415页8-8公式F=0.22r c ·t o ·β1·β2·V 21r c —混凝土重力密度，取24KN/m 3 t o —砼的初凝时间，取6hβ1—外加剂影响修正系数，取 1.2β2—砼坍落度影响修正系数，墩身坍落度为12-16cm ，β2取1.15 V —砼浇筑速度，面积为25.74㎡，1台搅拌站浇筑速度30 m 3/h取V=1.2m/hF=0.22×24×6×1.2×1.15×2.1=47.9KN/m ²（小于墩身侧压力）侧压力按47.9 KN/m ²计算二、横向肋带计算拟用[16a ，间距800mm 。

按宽度1200mm 计算，计算模式为简支梁，[16a 截面系数W=108×103mm 3，惯性矩I=866×104mm 4 1、强度验算q 1=q ×l 1=0.0479×800=38.32N/mmM max =81ql 2=81×38.32×12002=6897600N ·mmmax δ=W M max =3101086897600⨯=64 N/mm 2〈215N/mm 2可满足要求 2、挠度验算跨中挠度W=EI ql 38454=45410866101.2384120032.385⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.57mm l W =120057.0=500121051〈可满足要求。

承台模板计算书

8#墩承台模板计算书1 计算说明8#墩承台高度为4.5m。

模板采用不小于15mm厚竹胶板，小梁采用不小于60×80mm方木，主梁采用不小于双拼φΦ48×2.8mm钢管，拉杆采用不小于M14拉杆。

2 计算依据(1)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008(2)《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010(3)《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012(5)《钢结构设计规范》GB 50017-20033 工程属性4 荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×6.67×1×1×0.51/2，24×4.5]＝min[24.9，108]＝24.9kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×24.9+1.4×2，1.35×24.9+1.4×0.7×2]＝0.9max[32.68，35.575]＝0.9×35.575＝32.017kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24.9 kN/m25 面板布置图1 模板设计立面图6 面板验算墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×152/6＝18750mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm4图2 面板受力示意图6.1 强度验算q＝bS承＝0.5×32.017＝16.009kN/m图3 面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.18kN·mσ＝Mmax/W＝0.18×106/18750＝9.605N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！6.2 挠度验算q＝bS正＝0.5×24.9=12.45kN/m图4 面板变形图(mm)ν＝0.93mm＞[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！7 小梁验算图5 小梁受力示意图7.1 强度验算q＝bS承＝0.3×32.017＝9.605kN/m图6 小梁弯矩图(kN·m)图7 小梁剪力图(kN)Mmax＝0.254kN·mσ＝Mmax/W＝0.254×106/64000＝3.964N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2满足要求！7.2 挠度验算q＝bS正＝0.3×24.9=7.47kN/m图8 小梁变形图(mm) ν＝0.133mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！7.3 支座反力计算R1=2.723kN，R2=...R20=5.446kN，R21=2.723kN 8 主梁验算图9 主梁受力示意图8.1 强度验算图10 主梁弯矩图(kN·m) M max＝0.558kN·mσ＝Mmax/W＝0.558×106/4250＝131.287N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！8.2 挠度验算图11 主梁变形图(mm)ν＝0.476mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！9 对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[600，600/2+0]＝600mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+0]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.6×0.5×32.017＝9.125kN≤N tb＝17.8kN 满足要求！10 结论模板设计方案满足要求！。

承台模板计算说明

一、工程概况和工程结构简图；京台高速公路廊坊段LQ3合同，位于河北省永清县境内，路线起点由池口村向南延伸，跨越南小埝、南大堤后，经潘庄子西侧，再跨永定河故道，跨管家务和曹家务两个乡镇。

路基宽42.0米，全长3.494公里。

大桥下部结构采用肋板式台、柱式墩、钻孔灌注桩基础。

桩基共计992根，承台18个，8个肋板，底系梁212个，中系梁188个，墩柱共计912根，盖梁230个。

桥梁上部结构采用30米、40米孔径先简支后连续预应力连续T 梁，其中30米T梁1926片，40米T梁126片，共计T 梁2052片，桥梁共计114孔，共24联。

二、结构设计的依据和设计计算书；结构设计的依据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011《碳素结构钢》GB/T 700《组合钢模板技术规范》GB50214—2001《钢结构设计规范》GB50017—2003《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—1992《桥梁工程师手册》《建筑施工手册》结构设计计算书承台模板计算1、承台模高2.15米，浇注混凝土速度（2.15/3）m/h，混凝土入模温度假设20度，采用定型钢模板：面板采用5mm钢板；横肋采用10#槽钢，最大间距400mm；竖肋采用10#槽钢，最大间距834mm2、荷载计算2.1混凝土侧压力a 根据《混凝土结构工程施工及验收规范》中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22RcTß1ß2V1/2（其中T=200/（20+15）=5.71）查数据得：混凝土坍落度影响系数：按大于110mm取1.15混凝土外加剂影响系数：取1.0带入数据得：F max=0.22*24*5.71*1.15*1.0*（2.15/3）1/2=29.35KN/m2b 混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数F=29.35*1.2*0.85=29.93KN/m2c 倾倒混凝土时产生的水平荷载：查建筑施工手册17—78表为2KN/m2荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/m2d 混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/m2荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/m2f 荷载组合强度验算29.93+2.38+2.38=34.69 KN/m2刚度验算29.93+2.38=32.31 KN/m22.2 面板计算跨中弯矩计算公式如下：套入数据得弯矩M=0.0641*34.69*0.42*0.834=297N. m 面板截面抵抗矩W=1/6*bh2=1/6*83.4*0.52=3.48cm3面板承受最大应力δmax=M/W=297/3.48=85.34MPa小于钢板最大承受应力145 MPa，所以面板强度满足要求。

承台计算——精选推荐

承台计算一、南塔塔底的反力比北塔塔底的反力大，因此取南塔承台进行计算。

承台底的2m 厚封底混凝土不作为结构部分进行计算，仅作为均布恒载作用于承台底面。

承台的计算图示如下：平面二、顺桥向计算1.根据上图可知在顺桥向时图中2-2、4-4断面为最不利的断面。

2.6m 厚的承台重为N=39.8x25.8x6x2.6=16018.7 t ，承台底2m 厚的封底混凝土重为 N=39.8x25.8x2x2.6-3.14x1.42x2x2.6x24=4571.5t3.当顺桥向组合Ⅰ作用时，每个塔底为N=28740 t 。

4.当顺桥向组合Ⅰ作用在塔底时，承台底每根桩的桩顶轴力为N=(16018.7+4571.5+28740)/24=2055 t 。

5. 弯距以下缘受拉为正，剪力以向上为正（以下均适用）。

2-2 断面的弯距为：剪力为：6.4-4 断面的弯距为：mt SP m M ⋅=⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯==427412/9.7)6326.228.399.7(2/9.76.268.399.720555.5611tp m q 5598)6326.228.399.7(6.29.768.392055611=⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯==剪力为：三、横桥向计算1. 根据上图可知在横桥向时图中1-1、3-3断面为最不利的断面。

2. 6m 厚的承台重为N=39.8x25.8x6x2.6=16018.7 t ，承台底2m 厚的封底混凝土重为 N=39.8x25.8x2x2.6-3.14x1.42x2x2.6x24=4571.5t3. 当顺桥向组合Ⅰ作用时，每个塔底为N=28740 t 。

4. 当顺桥向组合Ⅰ作用在塔底时，承台底每根桩的桩顶轴力为N=(16018.7+4571.5+28740)/24=2055 t 。

5. 1-1 断面的弯距为：剪力为：5. 3-3 断面的弯距为：剪力为：mt SP m M ⋅=⨯-⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯==16396)2/5.3()4/28740(2/9.7)4326.228.259.7(2/9.76.268.259.720555.5411tp m q 21454/287406.269.78.252055411-=-⨯⨯⨯-⨯==p m q ii )12326.229.198.25(6.269.198.252/28740205512⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯--⨯==mt P S m M ii i ⋅-=⨯-⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯==1594612)2/28740()4/8.39(]12326.228.25)2/8.39[()4/8.39(6.268.25)2/8.39(20555.3420555.10420555.174tp m q 136.52/28740]12326.228.39)2/8.25[(6.268.39)2/8.25(20551211-=-⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯==mt SP m M ⋅=⨯-⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯==702912/287405.245.6)12322/8.256.228.39(45.66.268.39)2/8.25(20555.3620555.10611（一）、承台抗弯配筋计算1. 由承台抗弯计算得顺桥向4-4断面弯距最大，M=70291 tm 。