伊河桥35m、40m预制箱梁预应力张拉计算书
25m40m箱梁预应力张拉计算书
有关计算参数和计算公式：κ=0.0015，μ=0.17，X为压力值单位：KNY为油表读数单位：Mpa1一束根数：5钢绞线分段分段长度L （m ）θ（rad ）κL +μθe -(κL+μθ)终点力P Z （kN ）P P 平均力（kN ）伸长量ΔL （mm ）AB 10.5530.0000.0160.984928.851936.24172.904BC 4.3630.0870.0210.979909.202918.99129.588CD 4.8370.0000.0070.993902.629905.91232.333锚外 4.65半段梁19.753134.82全梁总计39.375269.0加荷级别张拉力P （KN ）324(MPa ）(2#顶)508(MPa ）(3#顶)516(MPa ）(4#顶)0.2δk 188.73410.1 5.6 5.80.4δk 377.46819.012.212.1δk943.67145.732.231.2备注张拉端张拉力P=188.734*5=943.671KN 一束钢绞线截面积A=139*5=695mm 2锚固点距离跨中平距：40/2-0.292=19.708起弯点距离跨中平距：4.837m；起弯点距离跨中平距：4.837+T+T*COS（5*pi()/180）=9.195m；其中T=TAN(5*pi()/2/180)*5000=2.183m N1号钢绞线张拉理论伸长量计算表N1号钢绞线张拉时千斤顶读数2号千斤顶读数与压力表19033324的关系：Y=1.1667+0.0472X3号千斤顶读数与压力表4508的关系：Y=-1.0913+0.0353X4号千斤顶读数与压力表4516的关系：Y=-0.5891+0.0337X平均张拉力：P P =P[1-e -(κL+μθ)]/(κL+μθ)钢绞线张拉理论伸长量：ΔL=P P L/(AE)40m 边跨梁张拉计算书弹性模量E=195GPa ，钢绞线型号：φ15.24，绞线张拉控制应力δk=1860*0.73=1357.8MPa ，单根公称面积a=139mm 2，单根张拉力P=δk*a=188.734KN千斤顶作用长度65cm 计算：复核：。
伊河桥35m、40m混凝土箱梁预应力张拉计算书
伊河桥35m、40m混凝土箱梁预应力张
拉计算书
1. 引言
本文档旨在计算伊河桥的35米和40米混凝土箱梁的预应力张
拉设计。
计算过程将根据结构设计规范和相关技术标准进行，并提
供详细的计算步骤和结果。
2. 结构概述
伊河桥是一座跨越伊河的桥梁，其中包括35米和40米两个混
凝土箱梁。
这两个箱梁将通过预应力张拉技术来增强其结构承载能力。
3. 预应力张拉设计计算
3.1 材料参数
在进行预应力张拉设计计算之前，需要先确定相关材料的参数，包括混凝土材料的强度、钢材的强度等。
3.2 张拉力设计
根据结构设计规范，使用适当的公式和计算方法，计算出预应
力张拉所需的张拉力。
3.3 预应力锚具设计
根据张拉力设计结果，进行预应力锚具的设计，包括锚固长度、锚具尺寸等。
3.4 预应力布设计算
考虑到桥梁结构的需要，进行预应力布设的计算，确定预应力
筋的布置位置和数量。
3.5 受力分析和验算
通过受力分析和验算，确认预应力张拉后的混凝土箱梁结构满
足设计要求，具备足够的承载能力和安全性。
4. 结论
经过上述计算和分析，针对伊河桥的35米和40米混凝土箱梁
预应力张拉设计，我们得出了可行的设计方案，并保证其结构的承
载能力和安全性。
以上为伊河桥35m、40m混凝土箱梁预应力张拉计算书的文档。
详细的计算步骤和结果可参考实际设计文件和相关技术规范。
35m箱梁预应力张拉方案
1、两端对称张拉顺序N1、N2、N3、N4，钢绞线每束截面面积为140mm2。
中跨箱梁N1
中跨箱梁N2、N3、N4、N5
边跨箱梁N1
边跨箱梁N2、N3、N4
边跨箱梁N5
2、《桥涵施工技术规范》，预应力及理论伸长值为
式中：
Pp——预应力筋的平均张拉力（N）
L—预应力筋的长度（M）
Ap——预应力筋截面面积（mm2）
（4）千斤顶及油压表：使用YCQ150Q--200千斤顶两台，活塞面积2.5 ，张拉力为1000KN，行程20cm。选用2B4--500型电动油泵与Y--150压力表（1.5级、量程60MPa）和千斤顶配套使用。
（5）压浆机：选用活塞式压泵浆泵JW190型，工作压力1.5MPa。
3、设计要点及施工注意事项：
理论伸长值（mm）
N1
L0.1
24.27
N1
L0.1
24.29
L0.2
48.54
L0.2
48.57
L1
242.70
L1
242.86
N2
L0.1
24.29
N2
L0.1
24.29
L0.2
48.58
L0.2
48.58
L1
242.88
L1
242.92
N3
L0.1
24.31
N3
L0.1
24.30
L0.2
48.61
（5）从箱梁预制到浇筑完横向湿接缝的时间不应超过三个月。
（6）张拉过程中必须严格执行游标压力读书和钢绞线实际伸长值同时测量，且测量都达到要求的双控办法，必须保证钢绞线的实际伸长值与理论伸长值的偏差比控制在±6%以内。
40米预应力T梁详细计算书
40米预应力T梁详细计算书一、设计技术指标及控制条件1、材料弹性模量、钢绞线：钢绞线的标准强度：бk=1860Mpa预应力筋： E p=1.95×105Mpa钢绞线： A p=139mm22、预应力损失参数的取值预应力张拉时，锚具部分的磨阻损失不给予考虑。
从《公路桥涵施工技术规范》附表G-8查得钢绞线与管道壁的摩擦系数u和孔道每米局部偏差对摩擦影响系数k值：取u=0.25 k=0.0015,钢束在锚固时的回缩值按6mm 计算。
3、预应力张拉参数（以一束为例）预应力阶段预应力锚下控制应力：бcom=0.75бkбk=0.75×1860=1395 Mpa4、伸长值计算：理论伸长量△L=P P L/A P E P预应力筋的平均张拉力P p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)式中：P P——预应力筋的平均张拉力(N)；L——预应力筋的长度(mm)；A P——预应力筋的截面面积(mm2)；E P——预应力筋的弹性模量(N／mm2)；P——预应力筋张拉端的张拉力(N)；x——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数,u=0.25。
实测伸长量为：△L=△L1+△L2式中：△L1——从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值；△L2——初应力σ0时推算的伸长值，采用相邻级的伸长值（如10%σcon→20%σcon张拉力时的实测伸长值）；二、预应力钢束的详细计算：现以高家榜大桥右幅第十五中跨第2#40米T梁N1钢束为例计算，两端同时对称、均匀张拉，采用张拉力和引伸量双控，以张拉力为主。
第一段：θ=0根据P p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)得：预应力筋的张拉控制应力：P=бk* A y*n=1395*139*8/1000=1551.24KN伸长量的计算预应力P=1551.24-1551.24*10%=1396.12KNP p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)=1396.12*【1-e-（0.0015*2.797+0）】/（0.0015*2.797+0）=1396.12*（1-0.9958133）/0.002373=1393.19KN则：两端合力F=1396.12-（1396.12-1393.19）*2=1390.26KN △L =1390.26×103*2.797/1.95×105×106*139*8×10-6=0.0179m 第二段：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；θ=7°×∏/180=0.122173根据P p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)得：预应力筋的张拉控制应力：P=1390.26KNP p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)=1390.26*【1-e-（0.0015*7.33+0.25*0.122173）】/0.04153825=1390.26*（1-e-0.04153825）/0.04153825=1361.79KN则：两端合力F=1390.26-（1390.26-1361.79）*2=1333.32KN △L=P P L/A P E P=1333.32×103*7.33/1.95×105×106*139*8×10-6 =0.0451m第三段：θ=0根据P p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)得：预应力筋的张拉控制应力：P=1333.32KNP p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)=1333.32*【1-e-（0.0015*10.085+0）】/（0.0015*10.085+0）=1333.32*（1-0.750774453）/0.0151275=1323.28KN则：两端合力F=1333.32-（1333.32-1323.28）*2=1313.24KN△L=1313.24×103*10.085/1.95×105×106*139*8×10-6 =0.0611mN1一段伸长量：△L=△L+△L+△L=0.1241(m)=124.1mm 同理，高家榜大桥第十五中跨第2#40米T梁N2、N3、N4预应力筋张拉的计算如上。
40mT梁预应力张拉计算书
40mT梁预应力张拉计算书8、附件8.1 40mT梁预应力张拉计算书8.1.1编制依据1、《新平县大开门至戛洒高速公路两阶段施工图设计》；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2011）；3、《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）。
8.1.2材料准备根据设计图纸，该工程所用预应力钢绞线为高强度低松弛7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为15.2mm公称面积为140mm2，标准强度为fpk=1860Mpa,弹性模量Ep=1.95×105，松弛系数为0.3。
8.1.3控制应力及伸长值计算1、张拉控制应力单根锚端张拉控制应力为：δk=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；单根钢绞线张拉控制力为：P=1395×140/1000=195.3KN，正弯矩钢束主要设计参数如下：40米T梁类别T梁位置钢束编号钢束类型根/束控制拉力KN/束梁体张拉时计算上拱度（mm）边跨（一端简支一端连续）中板N115φS15.22929.514.1N215φS15.22929.5N36φS15.21172边板N116φS15.2312514.1 N216φS15.23125N36φS15.21172中跨（两端连续）中板N113φS15.2253914N213φS15.22539N36φS15.21172边板N115φS15.22929.514N213φS15.22539N36φS15.211722、后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明ΔL=⎺pL/ Ap× Ep⎺μθ式中：P--预应力筋张拉端的张拉力，单位：KN。
L--预应力筋长度，单位：mm。
Ep--预应力筋弹性模量，单位：N/mm 2。
Ap--预应力筋截面面积，单位：mm 2。
x —丛张拉端至计算截面的孔道长度，单位：m 。
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，单位：rad 。
k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015。
40米箱梁负弯矩张拉计算书
灞河特大桥箱梁负弯矩张拉计算书一、施工工艺中横梁内设置波纹管接头→穿设钢绞线→安装扁锚及夹片→预应力张拉→封锚→管道压浆。
1. 设置波纹管接头在中横梁钢筋安装同时设置波纹管接头，波纹管接头安装应牢固，连接处应用胶布缠封严实，防止漏浆。
因接头波纹管附近焊接作业较多，中横梁浇筑前应检查接头波纹管是否有烫伤，接头安装是否被扰动。
若出现问题及时整改，以免漏浆给后续压浆作业带来不便。
2．穿设钢绞线2.1. 预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fpk = 1860MPa ，公称直径d=15.2mm 的低松弛高强度钢绞线。
2.2．钢绞线下料要求40米箱梁普通跨:70*25扁管孔道（T1）内钢绞线长度8米，工作长度每端30cm，T1每根钢绞线下料8.6米，每个孔道内4根钢绞线。
70*25扁管孔道（T2）内钢绞线长度11米，工作长度每端30Cm，T1每根钢绞线下料11.6米，每个孔道内4根钢绞线。
70*25扁管孔道（T3）内钢绞线长度17米，工作长度每端30Cm，T1每根钢绞线下料17.6米，每个孔道内4根钢绞线。
40米箱梁廊道跨: 90*19扁管孔道（T1）内钢绞线长度9米，工作长度每端30cm，T1每根钢绞线下料9.6米，每个孔道内5根钢绞线。
90*19扁管孔道（T2）内钢绞线长度12.6米，工作长度每端30Cm，T1每根钢绞线下料13.2米，每个孔道内5根钢绞线。
90*19扁管孔道（T3）内钢绞线长度17米，工作长度每端30Cm，T1每根钢绞线下料17.6米，每个孔道内5根钢绞线。
钢绞线下料禁止采用气割焊、电弧焊，必须采用砂轮切割机割断。
2.3.钢绞线穿设若无法全部穿过，应找到管道堵塞处，疏通管道后再进行穿设。
3．安装扁锚及夹片3.1. 扁锚及夹片应在张拉当天安装，避免因过早安装致使扁锚及夹片锈蚀，影响张拉质量。
3.2. 40米箱梁普通跨:T1、T2、T3管道应安装BM15-4扁锚，40米箱梁廊道跨: T1、T2、T3管道应安装BM15-5扁锚。
40米预应力混凝土T梁后张法张拉计算书(过程计算)
40米T梁张拉计算书（T梁后张法张拉过程计算）编制：计算：审核：XXXXXXX有限公司XXXX高速公路XXXX项目经理部二○一七年七月八日预应力钢绞线张拉理论伸长量计算报告一、参考资料1、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）2、《桥涵通用图装配式预应力砼简支T梁30m跨径预应力钢束布置图》3、《江西新华金属制品有限责任公司1x7预应力钢绞线产品质量证明书》4、《预应力钢绞线检测报告》5、《河南精试预应力金属结构检测有限公司千斤顶标定报告》二、预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式计算钢绞线理论伸长值ΔL＝（P p L）/（A p E p）式中：Pp——钢绞线的平均张拉力， KNPp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ）P——钢绞线张拉端的张拉力，每股张拉力：0.75x1860x139/1000=193.905KN;N3、N4取1551.24KN；N1、N2、N5取1745.145 KN。
(N3=193.905×8=1551.24,N1=193.905×9=1745.145)。
X——从张拉端至计算截面的孔道长度，（见设计图）Θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）（见设计图）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，金属波纹管取0.0015 μ——钢绞线与孔道壁的摩擦系数,取0.17L——预应力筋的长度（m）(L=X+M)B——工作长度，0.7 m（限位板厚度+千斤顶长及顶后工具锚厚度的和）Ap——钢绞线的截面积，取139mm²（供应商或试验的质量报告书提供）Ep——钢绞线的弹性模量195000MPa（供应商或试验的质量报告书提供）系数k及μ值表计算表（采用分段计算详见附表）计算结果如下：单端工作长度钢束伸长值计算（△L2）根据现场的实际情况，张拉端和工作锚之间有一定距离，我标段预制场中的该段距离为0.70m，忽略工具夹片松弛的影响，且该段的伸长值为：△L2=PL/AyEg=5.01mm最终理论总伸长值计算（△L）：N1：△L=2×（140.0+5.01）=290.02mmN2：△L=2×（140.7+5.01）=291.42mmN3：△L=2×（141.9+5.01）=293.82mmN4：△L=2×（139.8+5.01）=289.62mmN5：△L=2×（140.3+5.01）=290.62mm实际伸长值容许(6%)范围如下：N1: 273mm ～ 307mmN2: 274mm ～ 309mmN3: 276mm ～ 311mmN4: 272mm ～ 307mmN5: 273mm ～ 308mm张拉采用两端同时对称张拉，张拉顺序为50%N1、N2、N3——100%N5——100%N11、N2、N3——100%N4，根据已进行标定的油表计算出张拉油表读数如下：张拉油表读数（MPa）三、张拉顺序及张拉油表读数计算1）张拉千斤顶和配套张拉油表经河南精试预应力金属结构检测有限公司标定，并将标定报告交监理工程师审核同意使用，张拉采用两台YDC2500型千斤顶对称同步张拉，张拉顺序为N1—N2—N3—N4—N5，其中N5钢束应对称交替逐级张拉，张拉过程荷载差异不得大于50%锚下张拉控制荷载。
桥梁预应力张拉伸长量计算
预应力钢束张拉伸长值计算书预应力筋平均张拉力的计算预应力筋平均张拉力按下式计算：μθμθ+-=+-kx e P P kx P )1()(式中：P P ——预应力筋平均张拉力(N)； P ——预应力筋张拉端的张拉力(N)； x ——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)； k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数； μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
注：当预应力筋为直线时P P P =。
预应力筋的理论伸长值的计算预应力筋的理论伸长值按下式计算：PP P E A LP L =∆ 式中：P P ——预应力筋平均张拉力(N)； L ——预应力筋的长度(mm)； P A ——预应力筋的截面积(mm 2)； P E ——预应力筋的弹性模量(N/mm 2)。
本工程所使用的低松弛高强度预应力钢绞线，单根钢绞线直径S φ15.2mm,钢绞线面积=A 139 mm 2，钢绞线标准强度PK f =1860MPa ，弹性模量P E =1.95×105 MPa 。
预应力筋张拉端的张拉应力con σ=0.75PK f =0.75×1860=1395 MPa 。
预应力筋张拉端的张拉力com P =con σP A =1395×139=193905N 。
40mT 梁中梁预应力筋各阶段伸长值计算如下：N1：下料长度4133cm ，工作长度80cm ，直线部分长度68.8cm ，曲线部分长度7.1917228.682804133=÷⨯-⨯-=）（L cm ，单端长度L=1917.7+68.8=1986.5，P A P E =27105000N ，com P =193905N ，k =0.0015，μ=0.25，rad 0874.0009.5== θ。
15%com P 阶段：N e kx e P P kx P 41.283470516.0)1(193905%15)1()0874.025.0865.190015.0()(=-⨯⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθ1.2271050005.198641.28347=⨯==∆P P P E A L P L cm 100%com P 阶段：N e kx e P P kx P 75.1889820516.0)1(193905%100)1()0874.025.0865.190015.0()(=-⨯⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθ9.13271050005.198675.188982=⨯==∆P P P E A L P L cmN2：下料长度4131cm ，工作长度80cm ，直线部分长度137.2cm ，曲线部分长度3.1848222.1372804131=÷⨯-⨯-=）（L cm ，单端长度L=1848.3+137.2=1985.5，P A P E =27105000N ，com P =193905N ，k =0.0015，μ=0.25，rad 0851.0874.4== θ。
20m、35m、40m箱梁预应力筋张拉理论伸长值计算书
20m、35m、40m箱梁预应力筋张拉理论伸长值计算书一、工程简况
我标段桥梁上部结构采用20m、35m、40m箱梁，结构体系为先简支后连续。
箱梁预应力束采用公称直径φs15.2低松弛预应力钢绞线，其公称面积Ag=140mm2，抗拉标准强度f pk=1860Mpa，弹性模量Eg=1.95×105Mpa，技术标准符合GB/T5224-2003，不超张拉（在引伸量达不到设计要求时，也可张拉吨位提高3%），配M15-3、M15-4和M15-5系列锚具，预应力管道采用圆形塑料波纹管。
二、计算说明
1、锚下控制力
σk=0.75×1860 Mpa=1395Mpa
2、张拉控制力
P=σk×Ag=1395×139=193.905kN
3、预应力筋平均张拉力
公式Pμ=P[1-e-(kx+μθ)]/（kx+μθ）
式中：Pμ：预应力筋平均张拉力（N）。
P：预应力筋张拉端的张拉力（N）
X：从张拉端至计算截面孔道长度。
θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数取0.0015
μ：预应力筋与孔道壁的摩擦系数取0.25
4、终点张拉力
公式：P E=P×e-（kx+μθ）
5、预应力筋理论伸长值计算：
ΔL=P P L/A P E P
式中：公称面积A P=A g=140mm2
弹性模量E P=Eg=1.95×105Mpa
每束钢绞线理论伸长量计算结果见后附《20m箱梁预应力钢绞线理论伸长量计算表》、《35m箱梁预应力钢绞线理论伸长量计算表》、《40m箱梁预应力钢绞线理论伸长量计算表》。
40米箱梁预应力计算书共8页word资料
40m箱梁预应力体系施工用计算书一、基本数据和符号选用说明：1.P——预应力钢材的平均张拉力（N）。
2.L——预应力钢材长度（m）。
3.E g——预应力钢材弹性模量（N/mm2），取1.96×105Mpa。
4.A——钢绞线公称截面积，取140mm。
5.A y——预应力束钢绞线截面面积。
（A y=nA，n为钢绞线根数）6.θ——从张拉端至计算曲线孔道部分切线的夹角之和，以弧度计。
7.χ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）。
8.κ——每米孔道局部偏差对摩擦影响系数，波纹管取0.0015。
9.μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，波纹管取0.2。
10.δcon——控制应力，锚下设计1395Mpa，1357.8 Mpa锚口及喇叭口应力损失按5%控制，锚外控制应力1464.75Mpa,1425.69 Mpa。
11.δi1、δi2——分别为第i段两端的预应力筋应力（N/mm2）。
12.δli ——预应力筋与孔道壁之间的摩擦引起的应力损失（N/mm2）。
13.Li——第i段线段预应力筋长度（mm）。
14.△L——理论伸长值（mm）。
15.δ——对应孔道两端的平均应力（N/mm2）。
16.Pj——预应力筋的张拉力（N）。
二、基本公式及推导公式：△L=PL/ A y E g→△L=δL/E g（根据平均应力法概念，即线段两端的应力平均值作为本段孔道张拉应力）由此推导出：△L=（δa+δb）L ab/2Eg+(δb+δc)L bc/2E g+…=∑（δi1+δi2）/2E gδL1=δcon（1—1/e kx +μθ）三、计算参考依据：1、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023—85）。
2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—20）。
四、张拉伸长值的计算：根据JTJ041—20之规定，理论伸长值△L计算公式：△L=Pj L/A yEg［（1-e-（kx+μθ））/（kx+μθ）］由平均应力法概念得出△L=（δi1+δi2）L i/2E g千斤顶工作锚和工具锚之间工作长度每端取0.7米。
40米T梁张拉计算书
40米预应力T梁预应力张拉计算书编制：谭伟复核：丁甫宏审批：周剑锋2011年9月10日一、张拉施工方案我合同段施工的安子垭大桥40米T梁预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，f pk=1860Mpa，公称直径d=15.24mm，公称面积Ay=140mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa。
40米T梁正弯矩钢束采用8股、9股，钢束控制张拉力σcon=0.75 f pk=1395Mpa。
锚具采用15-8型、15-9型系列整套锚具，管道成孔采用钢波纹管。
所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。
材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。
钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
钢铰线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。
钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。
预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，不得集中张拉，并观察主梁的侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：50%N2、N3→100%N1→100%N2、N3→100%N4，张拉程序：0-初始应力（10％σk）-σk（持荷2分钟锚固）。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，每束不超过1根，累计全片梁小于1%。
张拉完割除钢铰线头，及时压浆。
张拉时做好施工记录。
二、理论伸长值计算1、理论伸长量计算钢铰线采用15.24mm 单根截面面积140mm2标准强度f pk =1860MPa 弹性模量Ey=1.95×105MPa管道摩擦系数μ=0.25 管道偏差系数K=0.0015锚下控制应力σcon=0.75×f pk=1860×0.75=1395MPa每股控制张拉力1395×140=195300N4股钢绞线控制张拉力N=193905×4=775620N=775.62KN8股钢绞线控制张拉力N=193905×8=1551240N=1551.24KN9股钢绞线控制张拉力N=193905×9=1745145N=1745.15KN计算公式：P P=P（1-e-（kx+μθ））/（kx+μθ）△L=P P×L/AP×EP式中：P P--预应力筋平均张拉力（N）P--预应力筋张拉端的张拉力（N）e—常数（e =2.7183）k—孔道摩擦系数（取0.0015）x—从张拉端至计算截面积的孔道长度（米）μ—孔道偏差系数（取0.2）θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）L--预应力筋的长度（mm）A P --预应力筋的截面面积（mm2）（取139mm2）E P --预应力筋的弹性模量（取1.95*105N/mm2）计算说明：T梁两端对称张拉，所以采用单端计算的方法进行计算。
箱梁预应力张拉计算书
现浇箱梁预应力张拉计算书一、基本情况1．预应力束采用jΦ15.2mm钢铰线，标准强度bR y=1860Mpa．张拉预应力0.73bR y．钢铰线标准横断面面积A=139mm22．张拉预应力P的计算P9=1860×106×0.73×139×10-6×9=1745.1 KN3．张拉程序0⇒10﹪控制应力（量测延伸值）⇒100﹪控制应力（持荷2分钟，量测伸延值）⇒锚固4．待砼强度达到90﹪后,方可张拉预应力束.张拉顺序为50%N2－100%N3－100%N2－100%N1。
5．本工程采用两端张拉控制力、延伸量双控施工。
二、张拉力与油表读数对应关系表（根据千斤顶、油表校准证书提供的计算值）1 千斤顶编号：#1（250T）油压表编号：071263752 千斤顶编号：#1（250T）油压表编号：080127133 千斤顶编号：#2（250T）油压表编号：080625004 千斤顶编号：#2（250T）油压表编号：08043010三、延伸量的计算1． 工作长度延伸量计算：本工程张拉工作长度按单端450mm 计.包括锚环、限位板、千斤顶、工作锚环的厚度。
工作长度延伸量:=P L A E g ⨯⨯=L k E gσ⨯= =3.1mm 2.理论延伸量=计算长度延伸量+工作长度伸延量 计算长度延伸量L ∆=［PL(1-e -(kL +uθ))］ /(kL +uθ)/ (A y ×E g )L ∆:预应力筋理论延伸量(mm)P: 预应力筋张拉端张拉力(N)L : 从张拉端到计算截面的孔道长度(m)θ:从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k: 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 u: 预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.155E g : 预应力筋的弹性模量(M pa ) 根据送检结果取1.95×105 Mpa A y :预应力筋的截面积(mm 2)，为139 mm 2×n(钢绞线束数)预应力筋理论延伸量(按梁长72.000米计算)： 1#筋：L ∆1N =209.2mm2#筋：L ∆2N =208.6mm3#筋：L ∆3N =208.1mm3. 施工时实际延伸量的量测及计算 L ∆=1L ∆-2L ∆+L c ∆0.73×1860Mpa×450mm 1.95×105Mpa1L ∆:达到控制应力时量测的伸长值（mm ）2L ∆:达到初应力时量测的伸长值 （mm ）L c ∆:初应力时的推算伸长值，采用相邻级的伸长度。
T梁张拉计算书
40mT梁张拉伸长值计算书
一、计算依据：《公路桥涵施工技术规范》（JTG/ F50-2011）及《施工图纸》
二、钢绞线的计算先将其分段，然后按简化法计算出每段伸长量后进行叠加.
计算公式如下：
△L=PpL/ApEp
式中：△L—理论伸长值
Pp—平均张拉力（N）
L—预应力筋的长度（cm）
Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm²）
Ap—预应力筋的截面面积（mm²）
平均张拉力Pp的计算公式Pp=P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）
式中： P—预应力筋的张拉端张拉力（N）；
x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；
μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
计算参数的选取：
Ep=197667，Ap=139mm²，k=0.0015，μ=0.25
三、张拉采用两端同时对称张拉，张拉顺序为50%N2N3——100%N1——100%N2N3——100%N4，根据已进行标定的油表计算出张拉油表读数如下：
40mT梁千斤顶压力表读数计算书
施工控制应力与压力表的关系
压力表编号607（对应千斤顶1#）
1#千斤顶校准方程Y=0.0225X-0.1059
压力表编号1105（对应千斤顶2#）
2#千斤顶校准方程Y=0.0227X-0.1557
式中
Y-压力表读数（Mpa）X-千斤顶压力(KN)
40m T梁正弯矩千斤顶张拉力对应压力表读数一览表。
40米箱梁预应力计算书
40m箱梁预应力体系施工用计算书一、基本数据和符号选用说明：1.预应力钢材的平均张拉力（N）。
2.L --- 预应力钢材长度（m）。
3.乌——预应力钢材弹性模量（N/mm2）,取1.9溪105Mpa。
4.A --- 钢绞线公称截面积，取140mm5.A y——预应力束钢绞线截面面积。
（Ay=nA, n为钢绞线根数）6.0 ——从张拉端至计算曲线孔道部分切线的夹角之和，以弧度计。
7.x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）。
8.K ——每米孔道局部偏差对摩擦影响系数，波纹管取0.00159/——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，波纹管取0210.3con-一控制应力，锚下设计1395Mpa 1357.8 MP醐口及喇叭口应力损失按5%控制，锚外控制应力1464.75Mpa,1425.69 Mpa11.3--------------- m 8 i2 分别为第i段两端的预应力筋应力（N/mm2）。
12.3li ——预应力筋与孔道壁之间的摩擦引起的应力损失（N/mm2）。
13.Li ---- 第i段线段预应力筋长度（mm）。
14AL ----- 理论伸长值（mm）。
15.3——对应孔道两端的平均应力（N/mm2）。
16.Pj——预应力筋的张拉力（N）。
二、基本公式及推导公式：△L=PL/ A y Eg^AL= S L/E g （根据平均应力法概念，即线段两端的应力平均值作为本段孔道张拉应力）由此推导出：△L= （S a+8 b）L ab/2Eg+（3b+3 凯02乌+・・=£ （3 S i2）/2E g8 L1= 8 con （1 — 1/e^ +*）三、计算参考依据：1、〈〈公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ02O85）。
2、〈〈公路桥涵施工技术规范》（JTJ04420）。
四、张拉伸长值的计算：根据JTJ04420之规定，理论伸长值AL计算公式：△L=Pj L/AyEg ［（1-。
35m 45m 35m预应力混凝土连续箱梁桥毕业设计计算书(完整版)
目录中文摘要 (4)ABSTRAC (5)结构计算书部分 (6)第1章基本资料 (6)1.1 设计资料 (6)1.1.1 设计方案 (6)1.1.2 技术标准 (6)1.1.3 材料及特性 (6)1.1.4 设计依据 (8)1.2结构尺寸 (8)1.2.1 桥型布置图 (8)1.2.2 截面尺寸 (9)1.3箱梁的横截面几何特性计算 (11)第2章荷载计算 (12)2.1电算模型 (12)2.1.1 使用软件 (12)2.1.2 模型分析 (12)2.2恒载作用计算 (13)2.2.1 一期恒载（现浇箱梁自重） (13)2.2.2 现浇层、沥青铺装层及内外侧栏杆 (13)2.3活载作用计算 (14)2.3.1荷载系数的计算 (14)2.3.2活载作用内力计算 (14)2.4附加内力的计算 (16)2.4.1 温度变化引起的附加内力的计算 (16)2.5内力组合 (19)第3章钢筋的估算和布置 (22)3.1预应力钢束的估算与确定 (22)3.1.1 估算方法及结果 (22)3.1.2 钢束的确定 (27)3.2预应力钢束的布置 (27)3.2.1 跨中预应力钢束布置 (27)3.2.2 梁端预应力钢束布置 (28)3.2.3 桥台处渐变端处预应力钢束布置 (28)3.2.4桥墩和顶板处预应力钢束布置 (28)3.3预应力加载后荷载组合 (29)3.4截面普通钢筋的估算与布置 (29)第4章持久状况承载能力极限状态计算 (32)4.1结果显示单元号的确定 (32)4.2正截面抗弯承载力 (32)4.3斜截面抗剪承载力计算 (36)4.3.1计算截面选取与箍筋配置 (36)4.3.2 斜截面抗剪承载力验算 (37)第5章预应力损失计算 (45)5.1预应力筋与孔道壁之间摩擦引起的应力损失1lσ (45)5.2锚具变形、预应力筋回缩和分块拼装构件接缝压密引起的应力损失2lσ (45)5.3混凝土加热养护时，预应力筋和台座之间温差引起的应力损失3lσ (46)5.4混凝土弹性压缩引起的应力损失4lσ (46)5.5预应力筋松弛引起的应力损失5lσ (47)5.6混凝土收缩和徐变引起的应力损失6lσ (47)第6章持久状况正常使用极限状态计算 (58)6.1电算应力结果 (58)6.2持久状况使用阶段的正应力验算 (59)6.2.1 混凝土的法向压应力验算 (60)6.3截面抗裂验算 (61)6.3.1 验算条件 (61)6.3.2 验算结果 (62)6.4正常使用阶段竖向最大位移（挠度） (62)6.4.1 使用阶段的挠度值计算 (62)6.4.2 预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (63)第7章持久状况和短暂状况构件的应力验算 (64)7.1混凝土的最大拉应力验算 (64)7.2预应力钢筋最大拉应力 (65)7.3混凝土的最大主拉、主压应力计算 (73)7.3.1混凝土主拉应力 (73)7.3.2混凝土主压应力 (74)第8章局部受压承载力计算 (78)8.1局部受压区尺寸要求 (78)8.2局部承压承载力验算 (79)第9章支座的设计 (80)9.1支座的支承反力计算 (80)9.2支座的选取 (81)致谢 (82)参考文献 (83)附录 (84)外文原文： (84)外文译文： (95)毕业设计任务书 (104)毕业设计开题报告 (109)设计题目：35m+45m+35m预应力混凝土连续箱梁桥中文摘要本设计上部结构采用三跨预应力混凝土变截面连续箱形梁桥，跨径为35m+45m+35m，横桥向宽度为10m，横坡为1.5%，双向两车道，荷载等级为公路-Ⅱ级。
预制箱梁张拉计算书
预制箱梁张拉计算书预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。
预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。
一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。
对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。
本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。
1 施工准备：1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk Mpa。
1.2 根据施工方法确定计算参数：注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa）1.3 材料检测：金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测；锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测；钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测2 理论伸长量计算：后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
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中原大道跨伊河桥预制箱梁预应力钢绞线张拉控制计算书编制：复核：审核：郑州市第一建筑工程集团有限公司中原大道跨伊河桥项目部二零一六年六月预制箱梁预应力张拉计算书1、工程概况本工程引桥全长1766m，桥梁面积72406㎡。
主桥北侧右幅引桥分6联布置，跨径分别为（3x30m）+(4x35m) +(4x35m)+(3x40m) +(3x40m) +(4x40m)=770m，左幅引桥分7联布置，跨径分别为（2x30m）+(2x35m) +(4x35m) +(4x35m)+(2x40m)+(3x40m) +(4x40m)=770m，主桥南侧右幅引桥分10联布置，跨径分别为（3x40m）+（3x40m）+ （3x40m）+ （3x40m）+ (2x40m) +(4x35m) +(2x25m)+(30+41+30m) +（2x35m）+ (3x25m)=996m，左幅引桥分9联布置，跨径分别为（3x40m）+（3x40m）+ （3x40m）+ （3x40m）+ (2x40m) +(4x35m) +(2x35m) +(30+41+30m) +（5x25m)=996m。
每幅主梁全宽20.5米，由7片小箱梁组成，箱梁间距2.85m跨度分别为25m、30m、35m、40m。
梁高对应25m、30m、35m、40m跨度分别为1.4m、1.6m、1.8m、2m。
采用C50混凝土预制而成，现场吊装施工。
本桥梁工程共计箱梁644片，其中25m跨70片、30m跨35片、35m跨210片、40m跨329片本计算书针对引桥的35m与40m的预制箱梁。
预制箱梁分布于桥0轴—21轴、26轴—46轴、49轴—54轴。
分中跨中梁、中跨边梁、边跨中梁、边跨边梁四种型号。
各梁的预应力筋分布情况如下表所示：35m箱梁腹板与底板处钢绞线（负弯矩未计入计算范围）40m箱梁腹板与底板处钢绞线（负弯矩未计入计算范围）35m、40m预制箱梁均为单箱单室构造，35m箱梁梁高1.8m，梁底宽1m，中梁顶宽2.4m，边梁顶宽2.78m，砼强度C50。
40m箱梁梁高2m，梁底宽1m，中梁顶宽2.4m，边梁顶宽2.78m，砼强度C50。
预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板（负弯矩未计入），其中35m箱梁底板2束，腹板8束，顶板负弯矩7束，对称于梁横断方向中线布置（边跨板顶负弯矩除外）。
钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线直径φs15.2，标准强度R y b =1860MPa，公称截面积Ap=140mm2，弹性模量Ep=1.95*105 MPa，松驰系数:0.25。
预应力管道采用金属波纹管，底板、腹板、顶板均为圆孔，所配锚具为YM15-4、 YM15-5及YM15-6，设计对预应力工艺的有关要求本工程箱梁预应力钢绞线按预张拉和终张拉两阶段,均采用两端对称张拉，施加的预应力采用张拉力与伸长值双控。
1、35m跨箱梁在砼强度达到60%进行预张拉，预张拉顺序为N2、N5号钢束，其锚外控制应力为0.45Fpk。
在砼强度及弹性模量达到设计值85%后且砼龄期不小于7d时，进行终张拉，张拉顺序为N3、N1、N4、N5、N2号钢束，终张拉锚下控制应力为0.75Fpk，注意终张拉锚外控制应力还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损失。
40m跨箱梁在砼强度达到60%进行预张拉，预张拉顺序为N2、N6号钢束，其锚外控制应力为0.45Fpk。
在砼强度及弹性模量达到设计值85%后且砼龄期不小于7d时，进行终张拉，张拉顺序为N3、N5、N1、N4、N6、N2号钢束，终张拉锚下控制应力为0.75Fpk，注意终张拉锚外控制应力还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力。
导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
设计伸长值复核力学指标及计算参数预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※弹性模量：Ep=1.95*105 MPa※标准强度：R y b =1860MPa※单根钢绞线截面面积：Ap=140 mm2※预张拉控制应力：σcon=0.45*R y b =837MPa※张拉控制应力：σcon=0.75*R y b =1395MPa※钢绞线松驰系数：0.25※孔道偏差系数：κ=0.0015※孔道摩阻系数：μ=0.25※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计理论伸长值的计算根据《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行：（公式1）式中：ΔL——各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp——预应力筋的平均张拉力（N）；L——预应力筋的长度（mm）；Ap——预应力筋的截面面积（mm2）；Ep——预应力筋的弹性模量（Mpa）。
预应力筋的平均张拉力Pp按如下公式计算：（公式2）上式中：P——预应力筋张拉端的张拉力（N）；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；x——从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x 等于L（m）；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），；μ——预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数。
上式中的k值在管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响，μ值只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
单根钢绞线张拉力P值按如下公式计算：（公式3）上式中：P——预应力筋的张拉力（KN）；σcon——预应力筋的张拉控制力（MPa）；Ap——每根预应力筋的截面面积（mm2）；n——同时张拉预应力筋的根数；b——超张拉系数，不超张拉时为1.0。
对伸长值的要求当预应力张拉到设计张拉力时，实际伸长值与理论伸长值的误差应控制在6%以内，实际伸长值应扣除钢束的非弹性变形的影响，各钢束伸长值（两端之和）详下表：钢束理论伸长值一览表（设计图）单位：mm35m箱梁40m箱梁伸长值的计算（按设计编号）35m箱梁：（N1、N2、N3、N4、N5详图见35m箱梁钢束构造图）35m箱梁中跨（曲1、θ1为竖向弯曲，曲2、θ2为平弯）N1：单根钢绞线的张拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=11203.38+2021.02-2302+1517.4=12.44m X曲1=3.95mθ1=0.079rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=12.44*0.0015=0.0187KX曲1+μθ1=3.95*0.0015+0.25*0.079=0.0257KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0187）/0.0187=193485N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0257）/0.0257=192811N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193485*12440/（140*1.95*105）=88.17mm（公式1）Δ曲1=192811*3950/（140*1.95*105）=27.9mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（88.17+27.9+5.59）*2=243.32mm 与设计比较（243.32-242）/242=0.55%N2：单根钢绞线的张拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=9670.75+3629-2302+1517.4=12.515m X曲1=3.89mθ1=0.0778rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=12.515*0.0015=0.0188KX曲1+μθ1=3.89*0.0015+0.25*0.0778=0.0253KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0188）/0.0188=193476N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0253）/0.0253=192850N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193476*12515/（140*1.95*105）=88.7mm（公式1）Δ曲1=192850*3890/（140*1.95*105）=27.48mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（88.7+27.48+5.59）*2=243.54mm 与设计比较（243.54-242）/242=0.64%N3：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=8027.56+5237-2302+1517.4=12.48m X曲1=3.94mθ1=0.0788rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=12.48*0.0015=0.0187KX曲1+μθ1=3.94*0.0015+0.25*0.0788=0.0256KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0187）/0.0187=193485N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0256）/0.0256=192821N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193485*12480/（140*1.95*105）=88.45mm（公式1）Δ曲1=192821*3940/（140*1.95*105）=27.83mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（88.45+27.83+5.59）*2=243.74mm 与设计比较（243.74-242）/242=0.72%N4：单根钢绞线的张拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=6444.22+6850.17-2302+1517.4=12.51m X曲1=3.925mθ1=0.0785rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=12.51*0.0015=0.01877KX曲1+μθ1=3.925*0.0015+0.25*0.0785=0.0255KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.01877）/0.01877=193478N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0255）/0.0255=192830N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193478*12510/（140*1.95*105）=88.66mm（公式1）Δ曲1=192830*3925/（140*1.95*105）=27.72mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（88.66+27.72+5.59）*2=243.94mm 与设计比较（243.94-240）/240=1.64%N5：单根钢绞线的张拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=2740.79+13270=16.01m X曲1=1.091mθ1=0.0364radKX直=16.01*0.0015=0.024KX曲1+μθ1=1.091*0.0015+0.25*0.0364=0.0107Pp直=195300*（1-e-0.024）/0.024=192975N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0107）/0.0107=194258N（公式2）Δ直=192975*16010/（140*1.95*105）=113.17mm（公式1）Δ曲1=194258*1091/（140*1.95*105）=7.76mm（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1）*2=（113.17+7.76）*2=241.86与设计比较（241.86-242）/242=-0.058%35m箱梁边跨（曲1、θ1为竖向弯曲，曲2、θ2为平弯）N1：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=9335.53+4051-2302+1517.4=12.602m X曲1=3.906mθ1=0.0781rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=12.602*0.0015=0.0189KX曲1+μθ1=3.906*0.0015+0.25*0.0781=0.0254KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0189）/0.0189=193466N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0254）/0.0254=192840N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193466*12602/（140*1.95*105）=89.3mm（公式1）Δ曲1=192840*3906/（140*1.95*105）=27.59mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（89.3+27.59+5.59）*2=244.96mm 与设计比较（244.96-242）/242=1.22%N2：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=7737.97+5639.02-2302+1517.4=12.592m X曲1=3.911mθ1=0.0782rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=12.592*0.0015=0.0189KX曲1+μθ1=3.911*0.0015+0.25*0.0782=0.0254KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0189）/0.0189=193466N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0254）/0.0254=192840N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193466*12592/（140*1.95*105）=89.24mm（公式1）Δ曲1=192840*3911/（140*1.95*105）=27.63mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（89.24+27.63+5.59）*2=244.92mm 与设计比较（244.92-242）/242=1.2%N3：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=6124.67+7227-2302+1517.4=12.567m X曲1=3.931mθ1=0.0786rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=12.567*0.0015=0.01885KX曲1+μθ1=3.931*0.0015+0.25*0.0786=0.0255KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.01885）/0.01885=193470N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0255）/0.0255=192830N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193470*12567/（140*1.95*105）=89.06mm（公式1）Δ曲1=192830*3931/（140*1.95*105）=27.77mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（89.06+27.77+5.59）*2=244.96mm 与设计比较（244.84-242）/242=1.17%N4：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=4539.51+8815-2302+1517.4=12.57m X曲1=3.924mθ1=0.0785rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=12.57*0.0015=0.01885KX曲1+μθ1=3.924*0.0015+0.25*0.0785=0.0255KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.01885）/0.01885=193470N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0255）/0.0255=192830N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193470*12570/（140*1.95*105）=89.08mm（公式1）Δ曲1=192830*3924/（140*1.95*105）=27.72mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（89.08+27.72+5.59）*2=244.78mm 与设计比较（244.78-241）/241=1.56%N5：单根钢绞线的张拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=2745+13430=16.175m X曲1=1.087mθ1=0.0362radKX直=16.175*0.0015=0.0243KX曲1+μθ1=1.087*0.0015+0.25*0.0362=0.0107Pp直=195300*（1-e-0.0243）/0.0243=192946N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0107）/0.0107=194258N（公式2）Δ直=192946*16175/（140*1.95*105）=114.32mm（公式1）Δ曲1=194258*1087/（140*1.95*105）=7.73mm（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1）*2=（114.32+7.73）*2=244.1与设计比较（244.1-242）/242=0. 87%40m箱梁中跨（曲1、θ1为竖向弯曲，曲2、θ2为平弯）N1：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=14139.9+2012-2302+1517.4=15.367m X曲1=3.517mθ1=0.0703rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=15.367*0.0015=0.0231KX曲1+μθ1=3.517*0.0015+0.25*0.0703=0.0229KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0231）/0.0231=193061N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0229）/0.0229=193080N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193061*15367/（140*1.95*105）=108.67mm（公式1）Δ曲1=193080*3517/（140*1.95*105）=24.87mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（108.67+24.87+5.59）*2=278.26mm与设计比较（278.26-278）/278=0.094%N2：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=12358+3817-2302+1517.4=15.39m X曲1=3.507mθ1=0.0701rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=15.39*0.0015=0.02308KX曲1+μθ1=3.507*0.0015+0.25*0.0701=0.02279KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.02308）/0.02308=193063N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.02279）/0.02279=193091N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193063*15390/（140*1.95*105）=108.84mm（公式1）Δ曲1=193091*3507/（140*1.95*105）=24.8mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（108.84+24.8+5.59）*2=278.46mm 与设计比较（278.46-276）/276=0.89%N3：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=10608.3+5622-2302+1517.4=15.446m X曲1=3.465mθ1=0.0693rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=15.446*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.465*0.0015+0.25*0.0693=0.0225KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0232=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0225）/0.0225=193119N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15446/（140*1.95*105）=109.23mm（公式1）Δ曲1=193119*3465/（140*1.95*105）=24.51mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.23+24.51+5.59）*2=278.66mm 与设计比较（278.66-276）/276=0.096%N4：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=8816.08+7427-2302+1517.4=15.458m X曲1=3.465mθ1=0.0693rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=15.458*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.465*0.0015+0.25*0.0693=0.0225KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0232=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0225）/0.0225=193119N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15458/（140*1.95*105）=109.31mm（公式1）Δ曲1=193119*3465/（140*1.95*105）=24.51mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.31+24.51+5.59）*2=278.82mm 与设计比较（278.82-276）/276=1.02%N5：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=6983.73+9232-2302+1517.4=15.431m X曲1=3.506mθ1=0.0701rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=15.431*0.0015=0.0231KX曲1+μθ1=3.506*0.0015+0.25*0.0701=0.02279KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0231）/0.0231=193062N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.02279）/0.02279=193091N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193062*15431/（140*1.95*105）=109.13mm（公式1）Δ曲1=193091*3506/（140*1.95*105）=24.8mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.13+24.8+5.59）*2=279.04mm 与设计比较（279.04-276）/276=1.1%N6：单根钢绞线的张拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=2740.79+15770=18.511m X曲1=1.091mθ1=0.0364radKX直=18.511*0.0015=0.02776KX曲1+μθ1=1.091*0.0015+0.25*0.0364=0.0107Pp直=195300*（1-e-0.02776）/0.02776=192614N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0107）/0.0107=194258N（公式2）Δ直=192614*18511/（140*1.95*105）=130.6mm（公式1）Δ曲1=194258*1091/（140*1.95*105）=7.76mm（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1）*2=（130.6+7.76）*2=276.72与设计比较（276.72-274）/274=-0.99%40m箱梁边跨（曲1、θ1为竖向弯曲，曲2、θ2为平弯）N1：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=11992.85+4285-2302+1517.4=15.493m X曲1=3.514mθ1=0.0703rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=15.493*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.514*0.0015+0.25*0.0703=0.0228KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0232=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0228）/0.0228=193090N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15493/（140*1.95*105）=109.56mm（公式1）Δ曲1=193090*3514/（140*1.95*105）=24.85mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.56+24.85+5.59）*2=280mm与设计比较（280-278）/278=0.72%N2：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=10205.05+6073-2302+1517.4=15.493m X曲1=3.510mθ1=0.0702rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=15.493*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.510*0.0015+0.25*0.0702=0.0228KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0232=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0228）/0.0228=193090N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15493/（140*1.95*105）=109.56mm（公式1）Δ曲1=193090*3510/（140*1.95*105）=24.83mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.56+24.83+5.59）*2=279.96mm 与设计比较（279.96-277）/277=1.07%N3：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=8416.25+7860-2302+1517.4=15.492m X曲1=3.507mθ1=0.0701rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=15.492*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.507*0.0015+0.25*0.0701=0.02279KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0232=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.02279）/0.02279=193062N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15492/（140*1.95*105）=109.55mm（公式1）Δ曲1=193062*3507/（140*1.95*105）=24.80mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.55+24.8+5.59）*2=279.88mm 与设计比较（279.88-276）/276=1.4%N4：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=6628.46+9648-2302+1517.4=15.492m X曲1=3.503mθ1=0.0701rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=15.492*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.503*0.0015+0.25*0.0701=0.02278KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0231=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.02278）/0.02278=193092N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15492/（140*1.95*105）=109.55mm（公式1）Δ曲1=193092*3503/（140*1.95*105）=24.78mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.55+24.78+5.59）*2=279.84mm 与设计比较（279.84-276）/276=1.39%N5：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=4840.66+11436-2302+1517.4=15.492m X曲1=3.498mθ1=0.0700rad X曲2=.785m θ2=0.0314radKX直=15.492*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.498*0.0015+0.25*0.070=0.02275KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0231=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.02275）/0.02275=193095N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15492/（140*1.95*105）=109.55mm（公式1）Δ曲1=193095*3498/（140*1.95*105）=24.74mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.55+24.74+5.59）*2=279.76mm 与设计比较（279.76-276）/276=1.36%N6：单根钢绞线的张拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=2615.53+15930=18.546m X曲1=1.217mθ1=0.0406radKX直=18.546*0.0015=0.0278KX曲1+μθ1=1.217*0.0015+0.25*0.0406=0.012Pp直=195300*（1-e-0.0278）/0.0278=192610N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.012）/0.012=194133N（公式2）Δ直=192610*18546/（140*1.95*105）=130.85mm（公式1）Δ曲1=194133*1217/（140*1.95*105）=8.65mm（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1）*2=（130.85+8.65）*2=279与设计比较（279-276）/276=1.09%张拉时理论伸长值的计算力学指标及计算参数预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※钢绞线实测弹性模量：Ep=？*105 MPa※标准强度：R y b =1860MPa※单根钢绞线实际截面面积：Ap=？ mm2※张拉控制应力：σcon=0.75*R y b =1395MPa※单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σconAp=1395MPa*？※孔道偏差系数：κ=0.0015※孔道摩阻系数：μ=0.25※千斤顶工作长度：0.35m※工具锚长度：0.07m张拉时理论伸长量计算（待钢绞线的检测报告出来后再进行计算）实际伸长值的量测及计算预应力筋在张拉之前，要先调整到初应力σ0，一般取控制应力σcon的10%~15%），本桥取10%，即σ0=0.1σcon=139.5MPa，张拉到初应力后再开始张拉和量测伸长值。