面板声学贡献度分析在拖拉机驾驶室降噪的应用

合集下载

拖拉机驾驶室模型的声学灵敏度分析

拖拉机驾驶室模型的声学灵敏度分析
左言言;方玉莹
【期刊名称】《农业工程学报》
【年(卷),期】2005(21)3
【摘要】车身的声学灵敏度是指施加于车身的单位力在车内产生的声压,是衡量车辆NVH特性的一种很有效的指标.该文以一拖拉机驾驶室模型为研究对象,建立了其声振耦合的有限元分析模型,计算了该驾驶室模型的声学模态和声振耦合模态.并根据声振耦合特性和声学灵敏度分析方法,计算分析了在悬架接触点处施加振动激励引起的驾驶员耳旁的噪声灵敏度.
【总页数】4页(P126-129)
【作者】左言言;方玉莹
【作者单位】江苏大学汽车与交通工程学院,镇江,212013;江苏大学汽车与交通工程学院,镇江,212013
【正文语种】中文
【中图分类】U46
【相关文献】
1.某拖拉机驾驶室声学特性分析与改进 [J], 李贵;陈洪涛;孙黎明;王志鹏;郑志昊
2.重卡驾驶室的声学灵敏度分析 [J], 皮晓明;董华东
3.拖拉机驾驶室内部噪声响应的灵敏度分析 [J], 王登峰;殷涌光
4.拖拉机驾驶室的模态声学贡献度分析 [J], 韩波;周以齐;李瑞
5.模型驾驶室的声学灵敏度分析 [J], 吴爽;左言言;宫镇
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

驾驶室内部噪声分析与阻尼降噪

Ａｂｔａｔ：ｈｏｎ —ｔｃｕｅｃｕｌｄｆｎｔｌｍｅｔｍｏｅｎｈｃｕｔｏｎａｙｅｅｎｄｌｏａｒｓｃＴｅｓｕｄｓｒｔｒｏｐｅｉｅｅｎｄｌａｄｔｅａｏｓｉｂｕｄｒｌｍｅｔｍｏｅｆａｃｂｗｅｅｒｕｉｅｃ
ｐｅｅｔｄｂｐｌｉｇＡＮＳｄＳＮＯＩＥｃｄｓｒｓｅｔｅｙＶｉｒｔｎｏａｅｓｕｄｒｔｅｓｅｉｅｏｄｔｎａｄｒｓｎｅｙａｐｙｎＹＳａＹＳｎＳｏｅｅｐｃｉｌ．ｂａｉｆｐｖｏｎｌｎｅｈｐｃｆｄｃｎｉｏｉｉｎｓｕｄｐｅｓｒｖｌｔｒｅ ’ ｇｔａｓｏｕｅ．ｃｒｉｇｔｅｒｓｌｓｐｎｌＳｃｕｔｏｔｂｔｎｗａｎｌｚｄｏｎｒｓｕｅｌｅｉｒＳｉｈｒｗａｍｐｔｄＡｃｏｄｎｔｕｔ，ａｅ ’ ｏｓｉｃｎｒｕｉｓａａｙｅｅａｄｖｒｅｃｏｈｅａｃｉｏａｄｔｅｐｅｓｗｈｃａｅｉｏｔｎｏｔｂｔｎｔｈｏｄｐｅｓｅａｅｄｉｅ ’ ｇｔｅｒｗｅｅｃｎｒｅ．ｐｙｎｎａｌｈｎｉｈｈｖｍｐｒａｔｃｎｒｕｉｏｔｅｓｕｒｓｕｔｒｖｒＳｒｈａｒｏｆｍｄＡｐｌｉｇｉｏｎｒｈｔｉｉｔｅａｐａｔａｉｇｍａｅａｓｏｔｅｐｅｓｔｅｎｉｅａｒｖｒＳｒｈａｓｆｃｉｅｙｒｄｃｄｈｓｈｌｄｍｐｎｔｒｌａｌ，ｈｏｓｔｉｅ ’ ｉｔｒｉｔｈｎｄｇｅｗａｆｔｌｅｕｅ．ｅｅｖＫｅｒｓ：ｃｕｔｓｎｉｅａａｙｉｆｎｔｌｍｅｔｔｏｂｕｄｒｌｍｅｔｔｏｎｉｅｒｄｃｉｎｗｉａｉｇｙｗｏｄａｏｓｉ；ｏｓｌｓｓ；ｉｅｅｎｈｄ；ｏｃｎｉｅｍｅｎａｙｅｅｎｈｄ；ｏｓｅｕｔｏｔｄｍｐｎｍｅｈ

工程机械司机室内噪声分析与降噪试验验证

工程机械司机室内噪声分析与降噪试验验证发布时间：2023-03-28T09:04:56.697Z 来源：《工程建设标准化》2023年38卷1期作者：朱海[导读] 在用户对于舒适性与环保性要求提升的形势下，对工程机械的排放标准管控进一步增强。

工程机械在运行过程中朱海徐工集团工程机械股份有限公司道路机械分公司江苏省徐州市 221000摘要：在用户对于舒适性与环保性要求提升的形势下，对工程机械的排放标准管控进一步增强。

工程机械在运行过程中，司机室内的噪声较大，会对工程施工安全以及司机健康产生影响，所以需要采用科学方式，对司机室内噪声进行有效控制，确保噪声水平能够降低。

本文以某型号履带式推土机作为研究对象，对其噪声源进行识别，按照噪声振动源对于司机位置的影响，总结一些综合的减震降噪方案，经过验证后证明方案具有良好的效果，能够促进工程机械品质提高。

关键词：工程机械；司机室；噪声分析；降噪试验；优化措施在我国现代工程领域高速发展的背景下，工程建设所采用的机械设备制造水平全面提高，为工程建设效率与质量提高提供了有效支持。

但是在工程机械运行过程中，存在着噪声较大的问题，尤其是司机室内的噪声，导致司机无法准确听到外部情况，还会对司机的身体健康产生影响，所以需要采用科学的方式进行降噪处理。

因此，本文将对工程机械司机室内噪声分析与降噪试验验证方面进行深入地研究与分析，并结合实践经验总结一些措施，希望可以对相关人员有所帮助。

1工程机械司机室振动噪声测试方案设计1.1测试仪器在本次测试试验中，设备采用Ⅱ型声级计，测量出司机室内多处的A计权声级，并利用数据采集系统同步测量各个点位的振动频率和噪声强度。

数据采集系统采用NI数据采集卡与振动测试熊，加速度传感器采用ICP压电式加速度传感器，传声器为I型传声器，含有前置放大套件。

1.2测试方案选择工程机械的测试标准，测量规定条件下司机位置处噪声A计权声压级；在非运行状态下，分为不同的转速模式，采集司机室中人耳高度位置、环绕司机的位置上进行空间多点噪声信号测量；包括人耳高度两侧位置、司机身侧位置、车门位置、司机背后位置等。

车内噪声预测与面板声学贡献度分析

车内噪声预测与面板声学贡献度分析作者：西北工业大学惠巍刘更吴立言摘要：面板声学贡献度分析是汽车NVH 特性研究的重要内容,识别各面板对车内场点的贡献度对于控制车内噪声有着重要意义。

利用有限元结合边界元的方法,建立三维车辆乘坐室声固耦合模型,使用ANSYS 软件计算出乘坐室在20 - 200Hz 频率的声固耦合振动特性后,采用LMS Virtual. lab 软件预测了驾驶员左、右耳的声压响应。

并通过各壁板对驾驶员右耳声压的面板贡献度分析,得出了各壁板对驾驶员右耳总声压的贡献度,为降低车内某点噪声进行结构修改提供理论依据。

通过对结构修改,有效降低了车内某点噪声。

关键词：声学;乘坐室;振动;有限元;边界元;面板声学贡献度;噪声控制车内噪声主要是由发动机、传动系、轮胎、液压系统及结构振动引起。

不论传播的途径如何,最终影响乘坐室内部噪声和振动特性的主要因素是乘坐室所有板件的振动和声学特性[1 ] 。

研究人员提出了多种分析方法和相应的降噪方法来有效地降低结构振动噪声。

如结构噪声有源控制,发动机隔振降噪[2 ,3 ]等。

然而,车身各板件的不同区域对于乘坐室内部空间任意位置声压的贡献是不同的,在结构修改之前有必要进行面板声学贡献度分析(PACA) ,以确定对乘坐室内噪声影响最大的结构板件,这是进行乘坐室低噪声设计的重要环节和有效手段。

为了研究各面板声学贡献度,这就首先要求对乘坐室内部声学特性进行声学动态特性分析。

美国通用汽车公司的Sung 和Nef ske[4 ]应用有限元方法对完整车身内部结构噪声进行了分析,并首次考虑了车身结构和声场的耦合作用。

Langley[5 ] 采用边界元方法预测了结构内部振动声辐射。

这些都为分析预测汽车噪声打下良好的基础。

本文结合有限元和边界元,利用ANSYS 和LMS b 软件预估出了驾驶员耳旁的声压。

在此基础上,进行面板声学贡献度分析,找出了在特定频率下对于驾驶员右耳声压贡献突出的振动面板,提出了降低由结构振动引起的车内低频噪声的措施,通过修改该面板结构,有效地降低了驾驶员耳旁噪声。

拖拉机驾驶室的隔振降噪

收稿日期:19980707陆森林　江苏理工大学汽车工程学院　副教授,212013　镇江市刘红光　江苏理工大学汽车工程学院　副教授刘志强　江苏理工大学汽车工程学院　副教授拖拉机驾驶室的隔振降噪陆森林　刘红光　刘志强【摘要】　在对某50型拖拉机驾驶室振动噪声进行试验分析的基础上,根据驾驶室振动特点,对原驾驶室隔振装置进行改进设计,建立了由新的隔振装置和驾驶室组成的振动系统的力学模型,以对耳旁噪声影响最大的频率处的降噪量为设计目标,确定了新隔振装置的参数,使驾驶室内噪声降低了12dB(L )和3.3dB(A )。

叙词:拖拉机　驾驶室　噪声控制前言从声学角度看,拖拉机驾驶室相当于一个隔声罩,具有一定的隔声作用。

但是,许多国产拖拉机装上驾驶室后,驾驶员耳旁噪声不仅没有降低,反而比无驾驶室时增大了许多。

究其原因,主要是驾驶室固体声超过了驾驶室本身的隔声降噪效果。

固体声主要来自驾驶室壁面的声辐图1　驾驶室内固体声频谱射,因此设法减小驾驶室的振动是降低固体声的关键。

本文以国产某50型轮式拖拉机为样机,讨论驾驶室的隔振降噪问题。

1　原驾驶室噪声及振动特点当拖拉机停在原地、发动机以转速为2000r /min 空负荷运转(以下简称静态)时,耳旁噪声为97.5dB(A),其中由发动机引发的驾驶室壁面振动而辐射的噪声,即固体声为94.0dB(A )。

图1是在驾驶员耳旁位置测得的固体声频谱。

在固体声中,中心图2　发动机和驾驶室壁面振动频谱频率为63Hz 处的噪声占主导地位。

驾驶室的振动取决于振源、传递途径和驾驶室本身的动态特性。

在静态时驾驶室振源主要是发动机,在动态时还有来自地面和传动系的激励。

试验表明,造成该驾驶室振动噪声较大的根本原因是发动机的二阶不平衡惯性力。

图2是在静态时测得的发动机及驾驶室壁面振动的频谱,图中66Hz 为发动机二阶不平衡惯性力频率。

所以,要从根本上解决驾驶室的振动问题,降低耳旁噪声,应设置发动机二阶惯性力平衡机构。

车辆驾驶室降噪设计与仿真研究

用辛几何解析法和面板声学贡献度分析，得出对顶板驾驶员耳旁声压级影响最大。为解决上述问题，对驾驶室顶板采用加
筋板的降噪方法，利用声辐射理论，对改进后的驾驶室降噪效果进行数值仿真，得出改进后驾驶室内的声压降低了１０．３ｄＢ，
有效的抑制了低频噪声，提高了车辆的舒适性。关键词：驾驶室；声学；辛几何法；降噪设计
ＷＡＮＧＫｕｉ —ｙａｎｇ，ＴＡＮＧＪｉｎ—ｈｕａ，ＹＵＡＮＣｈｕａｎ—ｙｉ
（ＳｃｈｏｏｌｏｆＭｅｃｈａｎｉｃａｌａｎｄＡｕｔｏｍｏｂｉｌｅＥｎｇｉｎｅｅｉｒｎｇ，ＪｉａｎｇｓｕＴｅａｃｈｅｒｓＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｃｈａｎｇｚｈｏｕ２１３００１，Ｃｈｉｎａ）
ＡＢＳＴＲＡＣＴ：Ｃａｂｎｏｉｓｅｉｓｏｎｅｏｆｉｍｐｏｒｔａｎｔｉｎｄｅｘｅｓｏｆｖｅｈｉｃｌｅｒｉｄｅｃｏｍｆｏｔｒ．Ｔｈｒｏｕｇｈｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｌａｍｏｄｌａａｎｌｙａｓｉｓｏｆｃｂ，ｔａｈｅｎａｔｕｒｌａｆｒｅｑｕｅｎｃｙｎｄａｃｈａｎｇｅｓｏｆｆｕｎｄａｍｅｎｔｌａｖｉｂｒａｔｉｏｎｍｏｄｅｗｅｒｅｏｂｔａｉｎｅｄｉｎｔｈｅｐａｐｅｒ，ｉｔｗａｓｆｏｕｎｄｔｈａｔｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｒｏｏｆｖｉｂｒａｔｉｏｎｉｓｍａｘｉｍｕｍｔｏｃｂａｎｏｉｓｅ．Ｓｙｍｐｌｅｃｔｉｃｇｅｏｍｅｔｒｙｎａａｌｙｔｉｃｍｅｔｈｏｄｗａｓａｄｏｐｔｅｄｔｏｃｌｃａｕｌａｔｅｔｈｅｎａｔｕｒｌａｆｒｅｕｅｑｎｃｙｏｆｃｂ’ ａＳｒｏｏｆ，ａｎｄｉｔｓｖａｌｕｅｉｓｂａｓｉｃｌｌａｙｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔｗｉｔｈｅｘｐｅｉｍｅｒｎｔｌａｄａｔａ．Ｏｎｔｈｅｂａｓｉｓｏｆｔｈｉｓ，ｔｈｅｃｏｎｔｉｒｂｕｔｉｏｎｄｅｇｒｅｅｏｆｐａｎｅｌａｃｏｕｓｔｉｃｗａｓａｎｌｙａｓｅｄ，ｗｈｉｃｈｆｕｒｔｈｅｒｐｒｏｖｅｓｔｈａｔｔｈｅｓｉｄｉｎｇｗｈｉｃｈｈａｓｏｕｔｓｔａｎｄｉｎｇｃｏｎｔｒｉ — ｂｕｔｉｏｎｔｏｓｏｕｎｄｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｄｉｒｖｅｒ＇ｓｉｇｒｈｔｅａｒｉｓｒｏｏｆ．Ｔｈｅｎｏｉｓｅｒｅｄｕｃｔｉｏｎｍｅｈｏｔｄｏｆｓｔｉｆｅｎｅｄｐｌａｔｅｗａｓａｄｏｐｔｅｄｔｏｃｂ’ ａＳｒｏｆ．Ｂａｓｅｄｏｎａｃｏｕｓｔｉｃｒａｄｉａｔｉｏｎｔｈｅｏｙ，ｔｒｈｅｎｕｍｅｒｉｃｌａｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｅｆｆｅｃｔｏｎｎｏｉｓｅｒｅｄｕｃｔｉｏｎｏｆｉｍｐｏｖｒｅｄｃａｂｗａｓｃａｒｒｉｅｄｏｕｔ．Ｓｏｕｎｄｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄｃａｂｗａｓｒｅｄｕｃｅｄｂｙ１１．３ｄＢ，ａｎｄｌｏｗｆｅｑｒｕｅｎｃｙｎｏｉｓｅＷａｓｓｕｐ－

结合模态声学贡献量与板面声学贡献量的减速箱降噪技术研究

结合模态声学贡献量与板面声学贡献量的减速箱降噪技术研究王晋鹏;常山;刘更;吴立言;张涛【摘要】A quick and exact method for finding the effective rib arrangement regions was proposed.Firstly the radiated noise of gearbox with a double helical gear system was calculated using FEM/BEM.Then panels were divided based on the analysis of acoustic transfer vector and modal acoustic contribution.Panel acoustic contribution analysis was completed and regions having larger acoustic contributions were found.Finally,the structure of gearbox housing was improved and the effective rib arrangement regions were identified.The results showed that the analysis of acoustic transfer vector and modal acoustic contribution can provide basis for the definition of panels and make it more accurate.The regions having larger acoustic contributions can be found quickly and exactly,which can provide basis for the finding of effective rib arrangement regions.The radiated noise on the corresponding field point can be reduced by arranging ribs on these effective regions.%提出了一种能够快速准确地确定肋板有效添加区域的方法。

拖拉机驾驶室的降噪措施

拖拉机驾驶室的降噪措施
王春莹;李云超
【期刊名称】《农机使用与维修》
【年(卷),期】2005(000)006
【摘要】随着人们生活水平和认识程度的提高，人们对工作环境的要求也越来越高，因而拖拉机驾驶员耳旁噪声的大小已成为产品的重要性能之一。

本文以国产50轮式拖拉机为样机，采取以控制噪声源为主的办法进行综合治理，使驾驶员耳旁噪声由原来的99．5dB（A）下降到了88．7dB（A），取得了总降噪量为10．8dB（A）的良好效果。

【总页数】1页(P13)
【作者】王春莹;李云超
【作者单位】东北电力学院;东北电力学院
【正文语种】中文
【中图分类】S2
【相关文献】
1.轮式拖拉机驾驶位置降噪措施 [J], 秦永辉
2.商用卡车驾驶室举升油缸噪声分析及降噪措施 [J], 邵金龙
3.SPS物流模式在拖拉机驾驶室制造中的应用研究 [J], 李晓培
4.轮式拖拉机驾驶室门撑装置结构研究 [J], 刘金丹;任德良;刘方圆;朱龙坤;卢绰
5.拖拉机驾驶室操纵区域研究 [J], 郭晖;曹艳岩;杨茵;李得志
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

板块贡献量分析在汽车振动噪声设计中的应用

3.1 车身结构
如图 1 所示，整车模型包括白车身(BIW)，玻璃等装饰部件，悬挂系统等。白车身（BIW）主要由薄壳面板构成，其有限元模型多为线性两维单元组成。整车车身钢骨架通过焊点连接，用 RBE2 模拟焊点。前挡风玻璃为壳单元组成，与白车身通过固体胶连接。另外，与白车身相连的装饰部件通过若干集中质量，刚性单元或者相应的约束体现在模型中。
f f f
这里， [Φ S ] 是无耦合无阻尼的结构模态， Φ f 是无耦合无阻尼刚性壁边界声模态， { ξ S }，
[ ]
{ξ }是模态幅值。将上式代入式（1）中，得到
f
ΦST M SΦS T T − Φ f A Φ S
& & Φ S T B S Φ S ξ S + & T & ξ 0 Φf MfΦf f 0 Φ S T K S Φ S + 0
& k S 0 ξ S & + b f ξ f 0
iωt
a ξ S QS = kf ξ f Q f
，则由式(3)可整理得到
(5)
取简谐激励情况下的解，即时间因子为 e
ω 2 [a ]T {ξ S } + [− ω 2 [m f ] + iω [b f ] + [k f ]]{ ξ f } = {Q f }
(6)
-3-
2003 年 MSC.Software 中国用户论文集
定义 Z 2 为，
[Z 2 ] = [− ω 2 [m f ] + iω [b f ] + [k f ]]−1
则，
(7)

拖拉机驾驶室的模态声学贡献度分析

引文格式：韩波，周以齐，李瑞．拖拉机驾驶室的模态声学贡献度分析［Ｊ］．江苏大学学报（自然科学版），２０１８，３９（６）：６３４－６３９．
Ｍｏｄａｌａｃｏｕｓｔｉｃｃｏｎｔｒｉｂｕｔｉｏｎａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｒａｃｔｏｒｃａｂ
ＨＡＮＢｏ１，２，ＺＨＯＵＹｉｑｉ１，２，ＬＩＲｕｉ１，２
ｅａｒｓｉｄｅｎｏｉｓｅ
拖拉机在工作过程中驾驶室振动产生的噪声，对驾驶员的舒适性以及环境有很大的影响，为此研究驾驶室噪声及振动控制的方法有着重要意义．
目前研究振动和噪声常用的方法有有限元法、
边界元法和统计能量法．有限元法分析低频噪声特性，如文献［１］采用有限元法研究了某重型商用车驾驶室内的结构噪声；文献［２］采用有限元法研究了挖掘机驾驶室的噪声特性．边界元法主要解决复
摘要：为确认影响拖拉机驾驶员耳旁噪声的主要振动模态，建立了拖拉机驾驶室声场中声压值与结构模态及模态声学贡献度数值的计算模型．利用驾驶室声固耦合有限元模型进行仿真，分析了驾驶员耳旁噪声各频段峰值处的各阶模态贡献度值，并确认了峰值处的主导振动模态；利用主导振动模态来指导驾驶室主要振动模态的整改，且对主要模态整改前后驾驶员耳旁噪声声压级进行了对比．结果表明：驾驶室主要模态的改进可明显降低驾驶员耳旁噪声信号峰值，且峰值所在频段内的声压级也有所降低，可以实现分频段控制噪声，有效降低噪声．关键词：拖拉机驾驶室；声固耦合；模态声学贡献；模态分析；耳旁噪声中图分类号：ＴＢ５３文献标志码：Ａ文章编号：１６７１－７７７５（２０１８）０６－０６３４－０６
（１．ＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＨｉｇｈＥｆｆｉｃｉｅｎｃｙａｎｄＣｌｅａｎＭｅｃｈａｎｉｃａｌＭａｎｕｆａｃｔｕｒｅ，ＭｉｎｉｓｔｒｙｏｆＥｄｕｃａｔｉｏｎ，ＳｈａｎｄｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｊｉｎａｎ，Ｓｈａｎｄｏｎｇ２５００６１，Ｃｈｉｎａ；２．ＳｃｈｏｏｌｏｆＭｅｃｈａｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＳｈａｎｄｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｊｉｎａｎ，Ｓｈａｎｄｏｎｇ２５００６１，Ｃｈｉｎａ）

拖拉机驾驶室噪声控制研究

拖拉机驾驶室噪声控制研究作者：李红来源：《农业与技术》2018年第13期摘要：拖拉机驾驶室内的噪声对操作环境、驾驶员的身心健康产生不良影响。

本对驾驶室内噪音产生的机理进行了分析，指出了影响驾驶室内固体声、空气声和混响声等3类噪声大小的因素，并从4个方面给出了降噪措施：隔绝外部噪声源、减小驾驶室振动、吸收传入驾驶室内的噪声和降低机罩振动。

通过有效的驾驶室降噪处理，提升拖拉机产品的品质和市场竞争力。

关键词：拖拉机；驾驶室；噪声中图分类号：S219 文献标识码：A DOI：10.11974/nyyjs.20180732024拖拉机驾驶室内的噪声过大，影响着驾驶员的工作环境，降低驾驶员的工作效率，长期处于这种环境，也不利于驾驶员的身体健康。

降低拖拉机驾驶室噪声已经成为整车设计的一个重要环节，也是产品升级的一个重要途径，世界各国均把其列为评价拖拉机性能优劣的主要指标之一[1]。

要有效地降低拖拉机驾驶室噪声，就必须正确了解拖拉机驾驶室噪声产生的机理，从而对噪声采取有效的措施，进而提高拖拉机的舒适性，提高市场竞争力。

1 拖拉机驾驶室噪声产生机理从声学的角度来讲，拖拉机驾驶室本身具有一定的隔声作用。

但是驾驶室周围的噪声透过壁板传入，驾驶室壁板的振动，将向驾驶室内辐射一定的噪声，而驾驶室壁面主要是由金属板和玻璃构成，这些材料的吸声系数很小，所以进入驾驶室内的噪声将在里面被多次反射而形成混响声，从而使总的声压级进一步提高[2]。

综合各种噪声产生的机理，驾驶室的内部噪声分为3种：固体声、空气声和混响声。

1.1 固体声驾驶室是一种框架结构，壁面由大小不同的面板构成。

框架的刚度比较大，但壁面的面板刚度比较小，驾驶室各壁面比较容易受到拖拉机底盘振动激发产生噪音，并向室内辐射该噪声，即固体声。

驾驶室壁面的振动是影响固体声大小的最重要因素，而壁面振动又和振源、中间传递途径、驾驶室本身的动态特性以及驾驶室和底盘之间的联接情况有关。

农用拖拉机驾驶员耳旁噪声识别与控制

农用拖拉机驾驶员耳旁噪声识别与控制顾伟;王艳艳【摘要】农用拖拉机的驾驶员耳旁高噪音是引起驾驶员疲劳的主要原因之一.随着日益严格的法规要求以及竞争的加剧,农用拖拉机制造商将越来越重视农用拖拉机噪音水平的控制.文章在一个半消声室中对一台农用拖拉机进行试验,通过消去法对拖拉机驾驶员耳旁噪音的噪声源进行识别,确认消声器、油底壳和正时齿轮盖为主要噪声源.最后通过消声器的优化设计以及油底壳和正时齿轮盖的结构优化降低农用拖拉机的驾驶员耳旁噪音.【期刊名称】《汽车实用技术》【年(卷),期】2018(000)014【总页数】4页(P29-32)【关键词】农用拖拉机;驾驶员耳旁噪音;消声器;燃烧噪音;结构优化【作者】顾伟;王艳艳【作者单位】昆明云内动力股份有限公司,云南昆明 650217;西南林业大学,云南昆明 650224【正文语种】中文【中图分类】U467.4+931 引言农用拖拉机一直是我国农村在农业生产和经营活动中占主导的农业机械之一。

随着拖拉机的广泛使用，农业机械化进程加快，但对驾驶员来说提供一个安全、舒适的工作环境非常重要[1]。

拖拉机噪声已成为衡量拖拉机优劣的重要指标。

拖拉机驾驶员操作位置处噪声(以下简称耳旁噪声) 是指拖拉机在规定牵引工况下，在驾驶员耳旁规定位置处测得的最大噪声。

研究表面，驾驶员在90分贝（dB）的环境中能正常工作8小时，而在95分贝的噪声环境中只能连续工作4小时，超出后就是非正常工作，事故发生的机率将成倍上升[2]。

对于驾驶员耳旁噪声，国标GB 6376-2008给出了拖拉机加载工况下的限值。

我国拖拉机的驾驶室基本为简易驾驶室，安装简易驾驶室和无驾驶室的拖拉机限值为95dB（A），而相应欧共体77/311/EEC的限值为90dB（A），我国的限值比欧共体高出5 dB (A)。

可见，我国的拖拉机驾驶员耳旁噪声控制方面和国外仍有一定的差距，并且有些生产企业虽然通过了“3C”认证或“E-mark”认证，但其产品在批量生产中却很难保持产品的一致性，拖拉机降噪工作的形势仍很严峻[3]。

拖拉机驾驶室模态分析与耳旁噪声控制

拖拉机驾驶室模态分析与耳旁噪声控制摘要：农用拖拉机一直是我国农村在农业生产和经营活动中主要农业机械之一。

拖拉机驾驶室耳旁噪声是影响驾驶员舒适度的重要因素,为满足舒适度要求，必须使驾驶室的振动和噪声控制在一定限度内本文就拖拉机驾驶室模态分析与耳旁噪声控制?展开探讨。

关键词：拖拉机驾驶室；模态分析；耳旁噪声控制引言对于驾驶员耳旁噪声，国标GB6376-2008给出了拖拉机加载工况下的限值。

可见，我国的拖拉机驾驶员耳旁噪声控制方面和国外仍有一定的差距，并且有些生产企业虽然通过了“3C”认证或“E-mark”认证，但其产品在批量生产中却很难保持产品的一致性，拖拉机降噪工作的形势仍很严峻。

1模型的建立1.1驾驶室CAD模型的建立根据某型号拖拉机驾驶室图纸，按照1:1的比例在Creo软件中建立了拖拉机驾驶室的各个零件模型，装配成拖拉机驾驶室的三维CAD模型。

1.2驾驶室结构网格和声腔网格模型的建立将拖拉机驾驶室装配文件*.asm文件导入Hypermesh软件中，模型进行网格划分，建立拖拉机驾驶室的白车身结构模型。

在建立网格模型时，进行几何清理，忽略小的圆角和凹凸，检查网格的质量如扭曲角、四边形内角等。

焊接、减振、螺栓分别采用ACM2[6]焊接单元、弹簧单元和RBE3单元进行模拟。

从模态振型结果可以看出，驾驶室的前6阶模态中既有整体模态，也存在局部模态。

整体模态主要涉及前围板和左右护板等大范围的振动，局部模态主要涉及白车身车顶支架、驾驶室底板和驾驶座下板，这些位置刚度不足，外部的激励容易产生大的变形。

第5阶和第6阶模态在70Hz附近，壁板振动较为剧烈，这与发动机的激励信号产生的共振有关，可导致驾驶室噪声恶化。

3驾驶员耳旁噪音控制措施3.1消声器优化设计消声器的传递损失只与其本体结构有关，不受声源特性和尾管辐射特性的影响，是消声器声学性能研究中最常使用的评价指标。

东方红拖拉机驾驶室降噪初步分析

东方红拖拉机驾驶室降噪初步分析发布时间：2022-03-10T02:30:58.314Z 来源：《科技新时代》2022年1期作者：陈佳佳曲晓雄林浩亮[导读] 随着我国农业机械化水平的不断提高，驾驶员对拖拉机的驾驶体验也有了新的要求。

恶劣的作业环境使驾驶员身心俱疲，他们更加向往密封、安静、舒适的驾驶室内部环境。

文章对驾驶室内噪声来源进行分析，指出了影响驾驶室噪声大小的因素，并从隔绝发动机振动声源、改进驾驶室密封性、吸收传入驾驶室内的噪声3个方面给出了降噪措施。

(1.第一拖拉机股份有限公司大拖公司河南洛阳 471000)摘要：随着我国农业机械化水平的不断提高，驾驶员对拖拉机的驾驶体验也有了新的要求。

恶劣的作业环境使驾驶员身心俱疲，他们更加向往密封、安静、舒适的驾驶室内部环境。

关键词：噪声识别；噪声控制；振动；气密性；中图分类号：文献标识码：文章编号：连续长时间在强噪声的环境下工作会对拖拉机驾驶员的心理和生理健康造成威胁。

我国在国家强制性安全标准GB6376-2008《拖拉机噪声限值》中规定，带有封闭驾驶室的拖拉机噪声不得高于89dB，轮式拖拉机动态噪声不得高于88dB［1］。

但是目前国产拖拉机室内噪声多数在90dB（A）左右，而国外拖拉机的驾驶室内噪声水平普遍低于80dB（A），10dB（A）的差距也直接影响了我们的产品在国际行业内的排名。

本文根据实测东方红拖拉机某款驾驶室内噪声主要来源，针对这些噪声来源创新降噪措施，提高产品质量，为驾驶员提供一个安全可靠，健康舒适的操作环境。

1 驾驶室内噪声源勘探与识别为保证噪声研究的严谨性，我们选择了一款销量较大的东方红LY1404-1拖拉机进行实物测量。

在噪声源识别的试验中，我们创新性地采用了球形阵列识别法，同时采用声强法辅以证明。

存在背景噪声情况下拖拉机驾驶室混响时间测量

第４０卷第４期２０１９年４月
中国农机化学报ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｈｉｎｅｓｅＡｇｒｉｃｕｌｔｕｒａｌＭｅｃｈａｎｉｚａｔｉｏｎ
ＤＯＩ：１０．１３７３３／ｊ．ｊｃａｍ．ｉｓｓｎ．２０９５－５５５３．２０１９．０４．２１
Ｖｏｌ．４０Ｎｏ．４Ａｐｒ．２０１９
存在背景噪声情况下拖拉机驾驶室混响时间测量＊
混响时间的测试对象一般是厂房或剧院等。［２－３］近年来汽车驾驶室中混响时间测量方面的工作受到了重视［４－５］，研究以轿车为主，依据测得的混响时间设计轿车的内饰［６－７］，以此来改善驾驶室内的声音效果和降低噪声的影响。拖拉机驾驶员的工作环境恶劣［８］，改善驾驶员舒适性的工作一直受到重视，噪［９－１０］声也是舒适性方面的重要指标和研究方向，但［１１－１２］是关于拖拉机驾驶室混响时间测量工作尚未受到重视。本文进行了拖拉机驾驶室的混响时间测量，选用了脉冲响应反向积分法，该方法相对于中断声源法对仪器要求不高，且测量的结果更加稳定［１３］，但是当存在一定背景噪声时，测量结果会有偏差。本文在脉冲响应反向积分法的基础上加以改进，消减噪声影响，对此进行分析和模拟计算，并且将其运用于拖拉机驾驶室混响时间的测试。
０引言
混响效应是由声音在封闭空间中经四周墙壁多次连续反射而产生的，描述混响效应强弱的一个重要参数是混响时间，其定义为当声源停止发生后，残余的声能密度衰减６０ｄＢ所需要的时间。混响时间不仅是描述封闭空间内声音衰减快慢程度的物理量，也是对音质进行评价的一个重要参数。［１］

基于面板贡献量控制车内噪声

２
能激起了声振耦合。表２给出了声模态分析的结
果。
表２声模态计算
阶次频率／
Ｈｚ
２．８５４
２．７７Ｏ
２－１６３
２．７６６
顶棚和地板后部的扭转一．５３１
Ｚ向一阶扭转１５．０
曲扭转载荷。因此选择能充分描述这些零件特征的
板壳单元来模拟。点焊使用ＡＭ２模型模拟，Ｃ螺栓等连接使用ＲＥＢ２来模拟。在ＨｐｒｓｙｅＭｅｈ中建立了
厚度的灵敏度，当节点较多时，就需要很长的计算时
振型描述误差／％
其中前４阶白车身计算模态和试验模态的固
有频率如表ｌ所示，算模态和试验模态的整体模计
态振型如图２所示
表１白车身计算模态和试验模态结果对比
阶次计算频率／ｚＨ试验频率／ｚＨ１
ｔｒｅｕｃｉｎｗｈｃｏｎｃｅｉｈｏｅｅｏｉｎｅｄｐｉｔｒｓｕｅｉｓｂｉｈｄｂｓｇｗｉｈｏｆｃｅｔａｇｔｎｔｉｈｃｎｅｔｄｗｔｔｅｎｄｓｖｌｃｔａｄｆｌｏｎｅｓｒｓｅｔｌｅｙｕｉｅｇｔｃｅｉｎｆｏｈｙｉｐａｓｎｉ
３
３－０３２３－５３０
２．１９４３＿９３２