现有支架体系计算书
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
支架计算书
附件四：0#段、1#段现浇支架计算书1 计算依据1、《悬灌梁0#段、1#段支架设计图》2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）3、《钢结构－原理与设计》（清华版）4、《路桥施工计算手册》（人交版）5、《结构力学》、《材料力学》（高教版）6、《结构设计原理》（人交版）2 工程概况3支架设计3.1 设计方案0#段、1#块支撑模板体系利用Φ630*8mm钢管作为支撑结构，牛腿上设置2I40b的工字钢作为横梁，分配梁采用I25b，其间距30-60cm，在腹板位置进行加强。
为保证安全，外悬横梁增加斜撑进行加固，斜撑采用I36b#工字钢。
3.2 0#块、1#块情况图1 支架侧面图 图2 支架正面图3.2 主要设计参数1、0#段、1#块砼自重：混凝土容重按26.5KN/m 3计算；2、《荷载规范》，恒载系数为1.2；3、型钢自重：按标准容重78.5KN/m 3计；4、活动载荷：人员荷载、施工设备荷载，系数为1.4；5、混凝土冲击荷载：2KN/m 3，系数为1.4；6、外侧模自重：按照1.61KN/m 考虑，系数为1.2；7、底模自重：按照0.98KN/ m 2考虑，系数为1.2；4 材料主要参数及截面特性1、 A3钢弹性模量E=2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m3；2、A3钢抗拉、抗压和抗弯应力[σ]=215MPa ，抗剪应力[]τσ=125MPa 。
3、 容许挠度[f]=L/400；4、I25b 工字钢截面面积A=53.5cm 2，250cm W X =423cm 3 ；2500cm I x =5280cm 4。
5、I36b 工字钢截面面积A=83.5cm 2，250cm W X =919cm 3 ；2500cm I x =16530cm 4。
6、I40b 工字钢截面面积A=94.1cm 2，250cm W X =1140cm 3 ；2500cm I x =22780cm 4。
支架现浇计算书
盖梁支架现浇计算书一、荷载计算本计算书取主线K型桥墩高1.7m侧盖梁（B侧）进行力学计算B侧盖梁体积13.86×1×1.7=23.562m³砼自重按26KN/m3计算盖梁自重均布荷载q1=23.562×26÷（13.86×1）=44.2kpa 模板体系荷载按规范规定：q2=0.75kpa砼施工倾倒荷载按规范规定：q3=4.0 kpa砼施工振捣荷载按规范规定： q4=2.0kpa施工机具人员荷载按规范规定：q5=1kpa二、竹胶板强度计算取1m宽板，跨度0.2m即横向100mm×100mm方木间距30cm。
面板截面抗弯系数为：W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3b-板宽1m，h-厚度0.015m惯性矩：I=bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4板跨中弯矩q竹胶板= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×1=63.74KN/m;M=q竹胶板L2/8=0.3187k N•m抗拉应力为：σ=M/W=8.5MPa<9.5MPa符合强度要求三、横向方木强度、挠度计算1、横向方木强度计算横向方木采用100mm×100mm，间距0.3m，跨度L为0.6m截面抗弯系数为：W=bh2/6=1.67×10-4m3b-截面宽取100mm，h-截面高度100mm跨中弯矩q横向方木= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×0.3=19.122KN/m;M= q横向方木L2/8=0.86049k N•m弯曲应力为：σ=M/W=0.86049kN*m /1.67×10-4m3=5.15MPa<9.5MPa 故符合强度要求。
2、横向方木挠度计算方木弹性模量：E=9500MPa，I= bh3/12=8.3×10-6m4f max=5q横向方木L4/（384EI）=0.41mm<l/400＝1.5 mm故符合挠度要求。
连续梁支架计算书
支架受力检算一、荷载计算1、施工动荷载（1）施工人员、机械：Q1=2.0KN/m2（2）混凝土振捣器：Q2=2.0KN/m22、静荷载计算（1）模板、施工人员等：Q3=2.0KN/m2（2）方木自重：Q4=2.0KN/m2（3）支架系统自重：①支架立杆间距为0.6m×0.6m，横杆步距0.6m：每平米立杆根数：n1=1/（0.6×0.6）=2.8根/ m2立杆自重：（h=8m）：8×3.86kg/m×2.8×9.8÷1000=0.85KN/m2横杆自重：（8÷0.6×0.6×2×3.86kg/m）×2.8×9.8÷1000=1.694KN/m2（4）箱梁砼重：A-A处横断面积为：S1＝10.535m2则每平米砼重： N1=（10.535m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝40.06KN/m2B-B处横断面积为：S2＝21.115m2则每平米砼重： N2=（21.115m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝80.3KN/m2连续梁箱梁截面图：A-A截面B-B截面二、底层纵向方木（14×12cm）验算：顶托上面横向分布14cm×12cm 方木，布置间距35cm，计算模型为简支梁。
1、A-A截面：（计算跨径按60cm计）Q=(Q1＋Q2＋Q3＋Q4＋N1)×1.2×0.35=(2+2+2+2+40.06)×1.2×0.35=20.185kN/mW （弯曲截面系数）= bh2/6 = 14×122/6 =336.0cm3由梁正应力计算公式得：σ = QL2/ 8W =20.185×0.62×106/ (8×336.0×103)=2.7Mpa ＜[σ]= 13Mpa （木材容许正应力）强度满足要求。
支架计算书
顶托上钢管验算（箱梁部位） 4 5 钢管内径 d（mm） 41 12 纵向钢管的应力 σ （Mpa） σ =M/W 36.550 钢管截面积 A(mm2) A=π （D2-d2）/4 489.303 13 钢管容许抗弯应力 【σ 】 160
3 9 纵向钢管容许挠度 【ξ 】 L纵/400 2.500 1 集中力数
8.197 10 纵向钢管所受的弯 距 M(Nmm) M=Qab/L 3688819.200 2 单个集中力 P（KN）
顶托上钢管验算（翼板部位） 4 5 钢管内径 d（mm） 41 12 纵向钢管的应力 σ （Mpa） σ =M/W 28.137 钢管截面积 A(mm2) A=π （D2-d2）/4 489.303 13 钢管容许抗弯应力 【σ 】 160
1 集中力数
2 单个集中力 P（KN）
3 钢管外径 D（mm） 48 11 纵向钢管抗弯模量 W(mm3) 38 11 纵向钢管抗弯模量 W(mm3) 33642.134 3 钢管外径 D（mm） 48 11 纵向钢管抗弯模量 W(mm3) 33642.134
部位）
部位）
3 9 纵向钢管容许挠度 【ξ 】 L纵/400 2.500 1 集中力数
6.311 10 纵向钢管所受的弯 距 M(Nmm) M=Qab/L 2839730.120 2 单个集中力 P（KN）
顶托上钢管验算（暗梁部位） 4 5 钢管内径 d（mm） 41 12 纵向钢管的应力 σ （Mpa） σ =M/W 44.673 钢管截面积 A(mm2) A=π （D2-d2）/4 489.303 13 钢管容许抗弯应力 【σ 】 160
3 9 纵向钢管容许挠度 【ξ 】 L纵/400 2.500
10.019 10 纵向钢管所受的弯 距 M(Nmm) M=Qab/L 4508640.000
现浇梁支架搭设计算书
施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。
1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。
② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。
现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。
现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。
③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。
④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。
2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。
则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。
支架受力荷载计算书
支架受力荷载计算书
本文档旨在计算支架的受力荷载，使用简化的策略，并避免引入法律复杂性。
请注意，本文档仅供参考，具体项目应根据实际情况进行计算。
支架基本信息
- 支架类型：
- 支架材料：
- 支架尺寸：
- 支架数量：
荷载计算
1. 静态荷载计算
- 自身重量：{自身重量计算公式}
- 外部荷载：{外部荷载计算公式}
- 总静态荷载：{总静态荷载计算公式}
2. 动态荷载计算
- 振动荷载：{振动荷载计算公式}
- 冲击荷载：{冲击荷载计算公式}
- 总动态荷载：{总动态荷载计算公式}
结果与结论
根据上述计算，得出以下结果和结论：
1. 总受力荷载：{总受力荷载}，单位：N/kg (牛顿/千克)
2. 最大受力荷载点：{最大受力荷载点}，位于支架的{位置}
3. 支架强度：{支架强度评估结果}
4. 其他结论：{其他结论}
请注意，以上结果仅为计算得出的估值，具体情况可能会因实际使用环境、材料等因素而有所变化。
在实际工程中，建议进一步进行精确计算和结构评估。
附注：请确认所引用内容的准确性，并遵循不引用无法证实的内容。
支架系统计算书
支架系统计算书一、单墩盖梁支架1.1 支架设计大古区间单线盖梁部分采用支架法施工。
支架采用Φ630mm×δ6mm钢管放置于承台上，沿桥墩两侧布置，钢管桩沿盖梁轴线方向间距为4.77m，垂直盖梁轴线间距为2.236m。
主梁采用I45a双拼工字钢，分配梁采用I20a工字钢，钢管桩剪刀撑采用[20a槽钢；墩高12m盖梁支架详图见下图。
图1-1桥墩盖梁支架立面图图1-2桥墩盖梁支架断面图图1-3桥墩盖梁支架平面图1.2 支架验算由图纸可知，D1、D2型盖梁混凝土重量大于DX1、DX2型盖梁，同时D1型盖梁墩柱尺寸小于D2型盖梁墩柱尺寸，故D1型盖梁支架所受荷载最大，计算取D1型盖梁支架进行。
取墩高12m盖梁进行计算（钢管总长9m），D1型盖梁混凝土方量为48.1m³。
1.2.1 荷载情况（1）盖梁自重钢筋混凝土容重取27KN/m³，盖梁混凝土作用于桥墩顶的方量为6.8m³，利用3D建模确定每根分配梁承受的混凝土重量。
图1-4盖梁3D模型则从左向右，每根分配梁承受的混凝土重量为：1.32m³×27KN/m³÷2.236=15.94KN/m2.50m³×27KN/m³÷2.236=30.18KN/m2.90m³×27KN/m³÷2.236=35.01KN/m3.50m³×27KN/m³÷2.236=42.26KN/m4.10m³×27KN/m³÷2.236=49.51KN/m中间四根分配梁受力：（19.46-6.8）×27÷4÷2.236=38.22KN/m4.10m³×27KN/m³÷2.236=49.51KN/m3.50m³×27KN/m³÷2.236=42.26KN/m2.90m³×27KN/m³÷2.236=35.01KN/m2.50m³×27KN/m³÷2.236=30.18KN/m1.32m³×27KN/m³÷2.236=15.94KN/m（2）模板系统盖梁模板系统由专业厂家统一加工制作，模板系统作用于支架的荷载为：103.2KN，每根分配梁的荷载为3.17KN/m。
钢管支架结构计算书
q15—可变荷载，（包括施工活荷载１05.0ｋg/m（０.35*3０0)、混凝土入仓的冲击力70.０ｋｇ/m（0.35＊20０）、混凝土振捣产生的荷载70.0kg/m(0.35＊2０0））等于2４5.0kｇ。
2.立柱荷载计算具体如下:
(二）梁系部位
设计参数：梁系（最大截面尺寸)设计断面尺寸为宽＊高(０.35＊0.60m);
支架梁采用2［１0双槽钢,单排;
立柱采用Φ100钢管,壁厚δ=3.5mm,间距１.５m。
1．支架梁荷载计算具体如下：
ｑ1３—支架体系自重，(包括支架梁20.0ｋg/m(２*10)、顶托及顶托支座3７．4kg/m（1/0.2*7.４8)、方木７．７kg／m(1/0.２*０.4４*0.０５*0．１*７０0)、模板２.9kｇ／m(0.３5*0.0１２＊700）），为68.0kｇ/m;
=14１6．70kg/ｍ
Wx=4９cm3
Ｉx=２４5ｃm４
E=20６ＧPa
l=1.5ｍ
３98.４
kｇ.m
/
/
/
强度σ
813．２
kg/cｍ2
4．方木荷载计算具体如下：
q10—支架体系自重,（包括方木3.５ｋg/m(0.05*0.1*70０)、模板2.5ｋｇ/m(0．3＊0．012*700)),为6.０kg/m;
q１1—设计楼板混凝土荷载，等于１８7.5kｇ／ｍ（０.25*０．3*２50０）;
ｑ12—可变荷载，(包括施工活荷载9０.0kg/m(0．3*3０0)、混凝土入仓的冲击力60.０kｇ／m(0.3＊2０0)、混凝土振捣产生的荷载６０.0kｇ/m(0.3*200)）等于210.0kg。
支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：四、面板验算取单位宽度b=1000mm ，按三等跨连续梁计算：W ＝bh 2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm 3，I ＝bh 3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm 4q 1＝0.9×max[1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 2k ，1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4ψc Q 2k ]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/mq 1静＝0.9×1.35×[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×b ＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/mq 1活＝0.9×1.4×0.7×Q 2k ×b ＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q 2＝[1×(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)]×b ＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m计算简图如下： 1、强度验算M max ＝0.1q 1静L 2+0.117q 1活L 2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN ·mσ＝M max /W ＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算νmax ＝0.677q 2L 4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm ≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R 1=R 4=0.4q 1静L+0.45q 1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kN R 2=R 3=1.1q 1静L+1.2q 1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN 标准值(正常使用极限状态)R 1'=R 4'=0.4q 2L=0.4×23.05×0.1＝0.922kN R 2'=R 3'=1.1q 2L=1.1×23.05×0.1＝2.536kN 五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q 1左＝R 1/b=1.2/1＝1.2kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q 1中＝Max[R 2,R 3]/b = Max[3.292,3.292]/1= 3.292kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q 1右＝R 4/b=1.2/1＝1.2kN/m 小梁自重：q 2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q 3左＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q 3右＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q 4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.3/2)/2×1=1.105kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q 4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=1.105kN/m左侧小梁荷载q 左＝q 1左+q 2+q 3左+q 4左 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m中间小梁荷载q 中= q 1中+ q 2=3.292+0.024=3.317kN/m右侧小梁荷载q 右＝q 1右+q 2+q 3右+q 4右 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m 小梁最大荷载q=Max[q 左,q 中,q 右]=Max[2.803,3.317,2.803]=3.317kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q 1左'＝R 1'/b=0.922/1＝0.922kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q 1中'＝Max[R 2',R 3']/b = Max[2.536,2.536]/1= 2.536kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q 1右'＝R 4'/b=0.922/1＝0.922kN/m 小梁自重：q 2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q 3左'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q 3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q 4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.3/2)/2×1=0.615kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q 4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=0.615kN/m 左侧小梁荷载q 左'＝q 1左'+q 2'+q 3左'+q 4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m中间小梁荷载q 中'= q 1中'+ q 2'=2.536+0.02=2.556kN/m 右侧小梁荷载q 右'＝q 1右'+q 2'+q 3右'+q 4右' =0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m小梁最大荷载q'=Max[q 左',q 中',q 右']=Max[1.947,2.556,1.947]=2.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算M max ＝max[0.125ql 12，0.5ql 22]＝max[0.125×3.317×0.52，0.5×3.317×0.32]＝0.149kN ·mσ=M max /W=0.149×106/32667=4.569N/mm 2≤[f]=11.44N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算V max ＝max[0.5ql 1，ql 2]＝max[0.5×3.317×0.5，3.317×0.3]＝0.995kNτmax =3V max /(2bh 0)=3×0.995×1000/(2×40×70)＝0.533N/mm 2≤[τ]=1.232N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算ν1＝5q'l 14/(384EI)＝5×2.556×5004/(384×7040×114.333×104)＝0.258mm ≤[ν]＝l 1/250＝500/250＝2mmν2＝q'l 24/(8EI)＝2.556×3004/(8×7040×114.333×104)＝0.322mm ≤[ν]＝2l 2/250＝2×300/250＝2.4mm 满足要求！4、支座反力计算 承载能力极限状态R max =[qL 1,0.5qL 1+qL 2]=max[3.317×0.5,0.5×3.317×0.5+3.317×0.3]=1.824kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1=1.542kN,R 2=1.824kN,R 3=1.824kN,R 4=1.542kN 正常使用极限状态R max '=[q'L 1,0.5q'L 1+q'L 2]=max[2.556×0.5,0.5×2.556×0.5+2.556×0.3]=1.406kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1'=1.071kN,R 2'=1.406kN,R 3'=1.406kN,R 4'=1.071kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN ·m)σ=M max /W=0.141×106/4120=34.284N/mm 2≤[f]=205N/mm 2满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max ＝3.366kNτmax =2V max /A=2×3.366×1000/384＝17.532N/mm 2≤[τ]=125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax ＝0.056mm ≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态支座反力依次为R 1=0.295kN ，R 2=3.661kN ，R 3=3.661kN ，R 4=0.295kN 正常使用极限状态支座反力依次为R 1'=0.224kN ，R 2'=2.701kN ，R 3'=2.701kN ，R 4'=0.224kN 七、2号主梁验算P ＝max[R 2，R 3]=Max[3.661，3.661]=3.661kN ，P '＝max[R 2'，R 3']＝Max[2.701，2.701]=2.701kN 1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN ·m)σ=M max /W=0.641×106/4120=155.509N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max ＝2.38kNτmax =2V max /A=2×2.38×1000/384＝12.394N/mm 2≤[τ]=125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax ＝1.533mm ≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态支座反力依次为R 1=4.942kN ，R 2=7.871kN ，R 3=7.871kN ，R 4=4.942kN 立柱所受主梁支座反力依次为R 2=7.871/1=7.871kN ，R 3=7.871/1=7.871kN 八、纵向水平钢管验算P ＝max[R 1，R 4]=0.295kN ，P '＝max[R 1'，R 4']＝0.224kN 计算简图如下： 1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN ·m)σ＝M max /W ＝0.052×106/4120＝12.531N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2满足要求！ 2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max ＝0.192kNτmax ＝2V max /A=2×0.192×1000/384＝0.999N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax ＝0.127mm ≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm 满足要求！ 4、支座反力计算支座反力依次为R 1=0.398kN ，R 2=0.634kN ，R 3=0.634kN ，R 4=0.398kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R 1=0.634kN ，R 4=0.634kN 九、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N ＝max[R 1,R 4]＝max[0.634,0.634]＝0.634kN ≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.871kN≤[N]=30kN满足要求！十、立柱验算1、长细比验算l=h=1500mmλ=l/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算Mw ＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×1×1.52/10＝0.074kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q 1有所不同：1)面板验算q 1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝27.162kN/m 2)小梁验算q 1＝max{1.098+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.9-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.01+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.032kN/m 同上四～八计算过程，可得：R 1＝0.574kN ，R 2＝7.003kN ，R 3＝7.003kN ，R 4＝0.574kN立柱最大受力N w ＝max[R 1+N 边1，R 2，R 3，R 4+N 边2]+0.9×1.2×0.15×(31.2-0.9)+M w /l b ＝max[0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，7.003，7.003，0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+4.909+0.074/1＝11.985kNf ＝N/(φA)+M w /W ＝11985.215/(0.641×384)+0.074×106/4120＝66.653N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！ 十一、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=31.2/20=1.56＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十二、立柱支承面承载力验算F 1=N=11.985kN 1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh =1，f t =0.858N/mm 2，η=1，h 0=h-20=100mm ， u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=1500mmF=(0.7βh f t +0.25σpc ，m )ηu m h 0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×1500×100/1000=90.09kN ≥F 1=11.985kN 满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c =7.488N/mm 2，βc =1，βl =(A b /A l )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(1000)×(1350)/(100×450)]1/2=5.477，A ln =ab=45000mm 2F=1.35βc βl f c A ln =1.35×1×5.477×7.488×45000/1000=2491.568kN ≥F 1=11.985kN 满足要求！Ｑ235A 钢管轴心受压构件的稳定系数。
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
支架回顶计算书
高大模板支撑体系回顶计算书6#楼4#放映厅sx-sd×s32-s39轴（3层至屋面层）支撑高度13.88m的楼板卸荷架子验算书（3层至屋面层）支撑高度按13.88m考虑，按立杆间距900×900，水平支撑步距为1200mm进行验算，顶部采用40×90mm木方间距200mm作次肋，2根φ48×2.8mm钢管作主肋，立杆采用φ48×2.8mm钢管。
1荷载组合及传递1.1荷载组合施工总荷载=每平米混凝土板自重荷载+每平米模板自重荷载+每平米施工荷载（包括施工人员及设备荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载）+每平米钢管自重1）每平米混凝土板自重荷载：（取板厚×25kN/m3）=0.12m×25kN/m3=3 kN/m2 2）每平米模板自重荷载：0.3kN/m23）每平米施工荷载：包括施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2 +振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0kN/m2=1.0kN/m2 +2.0kN/m2=3 kN/m24）每平米钢管自重：①查表的φ48×2.8mm钢管为3.12kg/m；②由于立杆间距为900×900，则每平米钢管立杆按照5根考虑③由于支撑高度为13.88m，则每平米钢管的自重为3.12 kg/m×13.88m×5根/m2= 217kg /m2=0.217t /m2×9.8 kN =2.125kN /m2施工总荷载=1.2×（3+0.3 +2.125）+1.4×3 kN/m2=10.71kN/m22荷载传递考虑楼板承受荷载，将超出荷载传至底板，架体自身荷载由楼板承担，根据图纸说明得知3层楼板设计荷载标准值为5.5KN/m2 (楼面活荷载为3.5 KN/m2，楼面荷载为2.0KN/m2) 。
2层卸荷架子承受荷载：F ＝ 10.71–5.5＝ 5.21 KN/m2由于1、2层回顶钢管自重分别为0.917KN/m2、0.688 KN/m2，2层楼板设计荷载标准值为5.5KN/m2,1层楼板设计荷载标准值为5.5KN/m2。
钢管支架结构计算书
钢管支架设计计算书一、设计数据根据设计方案相关图纸：副厂房楼板设计厚度为0.25m,梁系最大截面尺寸0.35*0.60m。
二、设计假定钢管支架体系主要包括方木(宽*高(0.05*0.1m)、顶托梁(I10工字钢)、支架梁(2 [10双槽钢)及立柱(①100钢管)，钢材材质为Q235,底模模板采用12mm 胶合板。
顶托梁、支架梁均按近似简支梁计算。
三、钢管支架荷载计算根据副厂房钢管支架的设计方案，按楼板和梁系分别进行荷载计算。
(一)楼板部位设计参数：楼板设计厚度为0.25m;顶托梁采用I10工字钢，间距为0.8m;支架梁采用2 [10双槽钢，间距为1.5m;立柱采用①100钢管，壁厚b=3.5mm,间排距1.5*1.5m;方木设计断面尺寸为宽*高(0.05*0.1m),间距0.3m。
1.顶托梁荷载计算具体如下：q1一支架体系自重，(包括顶托梁11.2kg/m、方木9.3kg/m(1/0.3*0.8*0.05*0.1*700)、模板6.7kg/m(0.8*0.012*700)),等于27.3kg/m;q2一设计楼板混凝土荷载，等于500.0kg/m (0.25*0.8*2500);口3—可变荷载，(包括施工活荷载240.0kg/m(0.8*300),混凝土入仓的冲击力160.0kg/m(0.8*200)、混凝土振捣产生的荷载160.0kg/m(0.8*200))等于560.0kg/m。
q4—支架体系自重，(包括支架梁20.0kg/m(2*10)、顶托及顶托支座9.4kg/m(1/0.8*7.48)、顶托梁21.0kg/m(1/0.8*1.5*11.2)、方木17.5kg/m(1.5/0.3*1.0*0.05*0.1*700)、模板12.6kg/m(1.5*0.012*700))，为80.5kg/m；q5一设计楼板混凝土荷载，等于937.5kg/m(0.25*1.5*2500)；口6一可变荷载，(包括施工活荷载450.0kg/m(1.5*300)、混凝土入仓的冲击力300.0kg/m(1.5*200)、混凝土振捣产生的荷载300.0kg/m(1.5*200))等于1050.0kg/m。
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现有支架体系计算书
阴影部分视为影响腹板的混凝土，该部分面积为0.2915m2，混凝土容重取26kN/m3，则每延米混凝土重P1＝0.2915×26＝7.6kN；
延米振捣水平力为P2＝2×1.09×1＝2.18kN；
延米倾倒荷载P3＝4×1.09＝4.36kN；
竖向荷载水平分力为：
延米混凝土水平力F1＝P1×sina×cosa＝7.6×（30/109）×（105/109）＝2.01kN；
延米振捣水平分力F2＝P2×cos2a＝2.18×（105/109）2＝2.02kN；
延米倾倒荷载F3＝P3×cos2a＝4.63×（105/109）2＝4.30kN；
横载系数取1.2，活载系数取1.4，则荷载组合为
G＝1.2×F1+1.4×（F2+F3）=1.2×2.01+1.4×（2.02+4.30）=11.26kN。
由于竖向杆件间距为0.9m，则每排杆件所承受的水平力为：
F＝0.9×11.26=10.13kN。
支架规格为Φ48×3.5，则支架的截面积A＝π（D2－d2）/4=4.89×10－4m2。
则，钢管承受的应力δ＝F/A＝10.13/4.89×10－4 =20.7MPa<[δ]=215 MPa。
如上图所示，在箱梁底模板下端加设横向拉杆后，该区域可简化为一端固结的悬臂结构，假设悬臂长度为110cm。
3δ＝3.14×0.04453×0.0035
支架的抗弯惯性距I＝πr
则根据水平分力为10.13kN，可得，该杆件的挠度变形
f＝Fl3/3EI=10.13×1.13/3×9×109×3.14×0.04453×0.0035=0.00052m＝0.52mm。