桩底后压浆的长大嵌岩桩承载性能试验

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桩端桩侧后压浆灌注桩极限承载力计算方法创新实验提纲

桩端桩侧后压浆灌注桩极限承载力计算方法创新实验近些年，伴随着土木建筑工程向大型化、群体化发展及长跨径桥梁的发展，各种类型的灌注桩的使用也越来越多，但单一工艺的灌注桩，由于成孔工艺的固有缺陷，导致桩端阻力和桩侧摩阻力显著降低。

为了消除孔底沉渣和桩侧泥皮等隐患，采取对桩端和桩侧实施压力注浆措施，改变土体的物理力学性能及桩土间边界条件，从而大幅度提升单桩承载力提高桩身质量。

一、研究内容
桩端桩侧后压浆灌注桩极限承载力计算方法创新实验主要研究桥梁桩基础技术工艺桩端桩侧联合后压浆技术、桩端桩侧联合注浆设备、桩侧注浆设备、后压浆加固机理分析、后压浆效果分析、桩端桩侧后压浆灌注桩有限元模拟分析、桩端桩侧后压浆灌注桩单桩极限承载力分析、理论计算方法、有限元计算方法。

二、基本知识需求
1、熟悉相关基础知识概念：桥梁工程、墩台与基础、桩的发展历史、桩的分类、常用的桩基础形式及应用、桩端桩侧联合后压浆技术、土质土力学、数理统计、数值分析等
2、熟练掌握ABAQUS有限元软件、matalap或mathematics数学软件
3、了解相关专业知识：机械、化学等
三、科技文献查阅
1、桩端桩侧后压浆相关专利
2、桩端桩侧后压浆相关期刊、论文
3、ABAQUS有限元软件的应用
4、Matalap数学软件的应用
四、科技文献调研方法
1、专利：国家知识产局网-专利检索
2、中文期刊：中国知网（期刊+硕博论文）、万方数据库资源系统等
3、外文期刊：Ei village 、ELSEVIER主站点SDOL等。

桩基与岩石基础承载力试验

桩基与岩石基础承载力试验桩基和岩石基础的承载力试验是工程建设中至关重要的一项工作。

通过准确地评估和测试试验结果，可以有效地确定基础的承载容量，为工程的安全和稳定提供依据。

本文将介绍桩基与岩石基础承载力试验的目的、方法、步骤以及试验结果的分析和评估。

一、试验目的桩基与岩石基础承载力试验的主要目的是评估基础的承载能力，确保基础的安全和可靠性。

通过试验，可以获得以下信息：1. 桩基试验：确定单桩的承载力，了解桩身的沉降性能，评估桩基的稳定性。

2. 岩石基础试验：获取岩石基础的强度和稳定性指标，判断岩石基础的可靠性。

二、试验方法在进行桩基与岩石基础承载力试验时，一般会采用以下方法：1. 桩基试验：常用的试验方法有静载试验和动载试验。

- 静载试验：通过施加不同的荷载到待测桩上，测量桩身的变形和荷载响应，从而评估单桩的承载能力。

- 动载试验：采用冲击荷载或震荡荷载作用于桩身，通过对桩身振动特性的分析，评估桩基的承载能力。

2. 岩石基础试验：常用的试验方法有岩石取样分析、岩芯强度试验和预应力锚固试验。

- 岩石取样分析：通过取样分析，了解岩石的物理和力学性质。

- 岩芯强度试验：将岩芯样本放置在试验设备上进行拉伸、压缩或剪切等试验，获得岩石的强度参数。

- 预应力锚固试验：通过施加预应力荷载到预埋锚杆上，测量锚杆的变形和荷载响应，评估岩石基础的稳定性和承载能力。

三、试验步骤进行桩基与岩石基础承载力试验的步骤一般如下：1. 取样准备：对于桩基试验，需要对待测桩进行钻孔取样，并进行标记和编号。

对于岩石基础试验，需要进行岩芯的取样和标记。

2. 试验装置搭建：根据试验方法的不同，搭建适当的试验装置，包括荷载施加设备、测量仪器和数据采集系统。

3. 试验操作：按照试验方案，进行试验操作。

对于桩基试验，施加逐渐增加的荷载到待测桩上，并及时记录和采集数据。

对于岩石基础试验，按照试验方案进行岩石样本的加载和测试，并记录数据。

4. 数据分析与评估：对试验获得的数据进行分析和处理，计算承载力指标，评估基础的稳定性和安全性。

浅谈嵌岩桩桩底压浆在施工中的应用

桩底注浆机理桩底注浆能提高单桩承载力，减少沉降。

其机理作用为：1. 对卵石层压力注浆时浆液通过渗透、扩散，将原来充填在卵石和沙颗粒之间的承压水挤走，在桩底形成一个扩大头，增加了受力面积，从而使桩的承载力得到很大提高。

2. 当桩端沉渣和夹层注浆时，浆液在压力的作用下对被搅动的桩端层进行挤压、密实、充填，从而提高了桩端承载力。

3. 持续的高压力水泥浆楔入桩身和孔壁的环状间隙中，使松散的泥被挤压、密实、固结，改善了桩身和土的关系，使侧壁摩擦力得到了充分发挥和提高。

施工工艺1. 工艺流程操作顺序依次为：成孔→放钢筋笼及桩底压力注浆装置→安装导管→二次清孔→灌注桩桩身混凝土浇筑→预压力实验→压力注浆→卸注浆接头→封孔。

2. 注浆装置（1）成孔设备:采用GPS-15 型泵吸反循环钻机。

（2）压浆设备：注浆泵BW150 、灰浆搅拌机200L、储浆罐、地面管线、镀锌压浆管、阀门、丝扣接头、车内胎皮、塑皮袋、胶布、铁丝。

3. 注浆施工及过程控制(1)下钢筋笼及注浆管。

钢筋笼下放完毕后，进行清孔，然后开始下放注浆管，该做法的优点是能确保注浆管安放至桩底。

(2)浇灌桩身混凝土。

必须随时观察注浆管的上浮情况。

浇灌混凝土前须将注浆管上端口封闭，以免水泥砂浆等异物进入，堵塞管路。

(3)预压水实验。

灌注桩水下混凝土强度达到一定程度后，必须及时对注浆管道实施预压水试验，以劈裂及清除射浆管单向阀周围混凝土保护层，防止封堵射浆管，确保以后注浆能顺利进行。

(4) 注浆。

注浆前, 先向桩底注入压力水置换出沉渣和沉淤并清洗和疏通注浆管道, 然后再用稀浆液置换出桩底及注浆管道中的沉水。

注浆压力的控制: 在注浆的不同阶段, 注浆压力也不相同。

随着注浆压力的变化必须适当调节浆液浓度，一般先稀浆，最后浓浆。

稀浆便于输送，渗透能力强，中等浓度浆起到填充、挤密作用，浓浆对已注入的浆液有脱水作用。

注浆时必须密切观察压力表压力情况，当发现注浆压力突然下降，流量突然增大时，必须立即停止注浆，进行检查。

嵌岩灌注桩极限承载力的计算和试验验证

嵌岩灌注桩极限承载力的计算和试验验证随着科技的发展，隧道、桥梁等大型地基工程日益复杂，建设者面临着巨大的技术挑战。

嵌岩灌注桩是一种重要的建筑基础建设设备，它以特殊的机械装置实现了灌注桩的安装与拔出，在很多大型地基工程中得到了广泛的应用。

在安装、拆卸及极限承载力评价过程中，需要对嵌岩灌注桩的极限承载力做出准确的评估，以确保工程的安全性与可靠性。

本文就嵌岩灌注桩极限承载力的计算与试验验证作一简要介绍。

首先，有关嵌岩灌注桩极限承载力的计算。

随着岩体和接触面变形，极限载荷主要取决于桩肢与岩体紧密程度。

因此，它的极限载荷被称为桩肢-岩体接触极限载荷。

通常，采用标准的弹性力学方程计算极限载荷。

此外，还可以利用岩体流变性质的参数，如岩体的孔隙率、强度、屈服应力、压缩系数等，结合一定的模型参数，综合考虑桩肢对岩体的潜在影响，由此计算极限载荷。

其次，嵌岩灌注桩极限承载力的试验验证。

为了验证嵌岩灌注桩极限承载力的实际值，需进行试验验证。

在岩体质量参数以及桩肢-岩体接触紧密程度确定的前提下，以动力拔桩机将桩肢拔出为试验方法，记录拔桩过程中拔出力、位移、嵌岩灌注桩初始位移和最终位移等参数，综合考虑上述参数，真实的极限载荷值就能够得到反映。

最后，一种新的试验方法嵌岩灌注桩极限承载力模拟试验。

利用拔桩机首先将嵌岩灌注桩拔出，再采用详细的位移传感器等嵌岩灌注桩的位移及拔出力等参数，建立嵌岩灌注桩极限承载力的模型，进行模拟试验。

模拟试验通过准确设置边界条件，仿真再现岩体对桩肢的反作用和桩肢对岩体的反作用，从而研究极限载荷及桩肢的拔出过程，为更准确的极限载荷计算提供理论依据。

综上所述，嵌岩灌注桩极限承载力的计算和试验验证，为嵌岩灌注桩极限承载力估算提供了全面可靠的依据。

采用以上方法对桩肢的极限载荷进行精确的计算与试验验证，有助于确保工程的安全性与可靠性。

要想确定大型地基工程的安全性，必须准确估计嵌岩灌注桩的极限承载力，以便及时采取预防措施，避免不良的安全事故的发生。

嵌岩桩承载力分析计算

嵌岩桩承载力分析计算嵌岩桩（也称为钉承桩）是一种通过在岩体中预制孔洞，然后再将钢筋混凝土灌入孔洞中形成的桩。

由于其具有良好的抗拉能力和承载能力，嵌岩桩被广泛用于建筑物、桥梁、隧道、水利工程等领域。

在进行嵌岩桩的设计和施工前，必须进行其承载力分析计算，以确保其安全可靠地承担工程荷载。

下面将对嵌岩桩的承载力分析计算进行介绍。

嵌岩桩的承载力是指其在承受荷载时所能承受的最大荷载。

其计算公式为：Q=πD^2/4×fs×L其中，Q为嵌岩桩的极限端阻力（即承载力），D为嵌岩桩直径，fs为嵌岩桩钢筋混凝土悬挂桶的极限应力，L为嵌岩桩长度。

在计算嵌岩桩承载力时，应注意以下几个问题：（1）计算承载力是要根据工程实际情况来确定，不能盲目按照公式计算。

（2）承载力的计算需要考虑岩石的力学特性，包括岩石的压缩强度、渗透性、断裂模量等。

（3）在进行承载力计算时，还需要考虑其他因素，如土体密度、地下水位等。

（4）嵌岩桩的承载力计算必须要进行专业的试验和验证，才能保证其计算结果的准确性和可靠性。

2.嵌岩桩的悬桶力分析在进行嵌岩桩的承载力分析时，还需要考虑到悬桶力的作用。

悬桶力是指在施工过程中，钢筋混凝土灌注孔洞时，混凝土在孔洞内所产生的压力力量。

根据其作用方向的不同，悬桶力可分为两种：对钢筋的纵向悬桶力和对墙体的横向悬桶力。

在计算悬桶力时，需要考虑孔洞的孔径、混凝土的浇筑速度、孔洞的深度和混凝土浇筑的高度等因素。

对于钢筋的纵向悬桶力来说，通过对孔洞进一步加固和钢筋的设置等措施，可以有效减少其产生的影响。

而对于墙体的横向悬桶力来说，则需要进行一定的支撑和加固，以保证其运输安全。

3.总结嵌岩桩的承载力分析计算是建筑工程中非常重要的一环。

在进行嵌岩桩的设计和施工时，应根据工程实际情况以及岩石的力学特性等因素来确定承载力，并针对性地采取措施来减少悬桶力的影响。

只有通过严格的计算和验证，才能确保嵌岩桩在工程中的安全可靠性和稳定性。

大直径嵌岩桩承载性状实验分析

江苏建筑
径嵌岩桩承载性状实验分析
戴明，明飞，晔。浦琛琛臧刘，
（南京工业大学土木学院，苏南京江
２００；１０９
江苏省建筑工程质量检测中心有限公司，江苏南京２００）１０８【摘要】根据南京地区某小区的３根试桩的试验，就嵌岩桩的承载机理，结合其数据，分析桩侧摩阻力以及桩端力的发挥
情况，示南京地区嵌岩桩桩侧摩阻力的取值特点，这一地区的同类基桩设计、工有一定的借鉴作用。揭对施
［关键词］嵌岩桩；桩侧摩阻力；桩身轴力［中图分类－］Ｕ７．４［献标识码］【￣Ｔ４３１－文Ａ文章编号］０５６７｛０００－０９０１０ — ２０２１）４０７ — ３
渡，算方法经历了由弹性方法向弹塑性方法的发展计
对于嵌岩桩的破坏特性，建新等［张４１对嵌岩桩的荷载试验表明．嵌岩桩的破坏特性和桩身与桩周岩体的相对强度
ｌｉ＇ｌｍＰ：ｉｍ
图１桩荷载传递机理
车：０
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与刚度有关，嵌岩桩的破坏是桩岩界面的抗剪强度突然丧失所致。王耀辉等模型嵌岩桩的试验结果表明．型桩对模的破坏是混凝土一石界面上的剪切破坏引起的。岩
于工程当中［２￣３－。

桥梁工程大直径嵌岩桩的承载性状研究

对群桩中心的３根桩进行了
图１ＰＳ曲线－
现场施工监测，监测全部采用钢弦式应变传感器。
从桩顶开始向下每隔２５ｍ的截面处以及岩层．分界处和桩端截面处对称在桩周布置４个应变
桥梁工程大直径嵌岩灌注桩Ｌ的承载特性是１大家关心的问题。目前有关的试验研究基本集中在原位试验上，是静载试验所能达到的测试载但荷有限，一般最大加载仅为３０ＭＮ，于单桩设对计承载力达到２０ＭＮ以上的大直径嵌岩桩，以可
０４．Ｏ６．
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砂岩，灰一黄绿色，薄一中厚层状，强一弱风化，风
化面呈浅灰色，理裂隙发育，为ｌ～ｌ节厚４８ｍ，
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２２．
按桩自身的ＰＳ曲线确定该沉降量下各自分担－的荷载。此外监测桩３的沉降量要稍大于其他两
根桩。这可能是因为该桩在开挖的初始阶段采用
下传递过程中，不断克服这种侧摩阻力，身截面桩
发展。１工程概况
对测试资料分析整理时，定桩身截面应力假均匀分布，身各测试截面之间的应力（变）桩应沿桩身为线性分布，过平衡原理，段叠加积累，通逐可得桩身轴力、阻力和桩身轴向变形等有关参侧数。桩基的实测资料与分析成果见图ｌ～图３。

后压浆钻孔灌注桩承载力检测

后压浆钻孔灌注桩承载力检测【摘要】本文结合工程实例系统地分析了后压浆技术在提高基桩承载力中发挥的作用。

【关键词】灌注桩；单桩承载力；后压浆技术中图分类号：k826.16 文献标识码：a 文章编号：近年来我国的高层及大型建筑迅猛发展，对地基承载力的要求越来越高，这些基础形式多采取灌注桩基础，为了满足设计要求，灌注桩的持力层要求是较为完整的岩石层，桩长和桩径尺寸往往做的很大，使得地下部分的造价在整个工程总造价中占有较大的份额，同时，由于桩长很长，给施工造成很大的困难。

在新疆大多数地区，地貌属于山前冲积平原单元，地质在穿过粘土层后，是一层较厚的碎石层，能否将这一地层加固，达到设计要求，作为基础的持力层呢？基于这种考虑，我国设计和施工工作者经过多年的探索和实践，总结了一套钻孔灌注桩后压浆法加固桩端地基的方法，大大缩短了桩长，取得了良好的经济效益。

本文结合工程实例，对该桩型压浆前与压浆后承载力的提高提出了一些意见与看法。

1.概况拟建工程位于喀什市二环路夏马勒巴格乡十村，由2栋24层酒店（主楼），1栋4层楼（裙楼）及车库共同组成，建筑面积约90000m2,采用桩筏基础，持力层为卵石层。

1.1工程地质概况拟建场地的原始地貌单元属克孜勒河冲积平原，场地内地势开阔，地形起伏不大。

本工程设计桩长范围内地层如下：①层耕土、②层杂填土、③层素填土、④层淤泥、⑤层圆砾、⑥层粉土、⑦层淤泥质土、⑧层圆砾、⑨层卵石。

1.2基桩设计概况采用旋挖成孔灌注桩，根据地质资料，桩端嵌入密实卵石层，单桩极限端阻力标准值为3000～3500kpa。

原设计桩长18～30m,桩径0.8～1.8m，未采取后压浆技术，后经试验桩试验结果分析，部分桩达不到设计要求，后设计变更为桩长18～30m，桩径0.8～1.4m，为减小桩底沉渣对桩质量的影响,提高单桩承载力,采取后压浆法对桩底沉渣进行固化。

单桩注浆量约为1.5～2.5m3，注浆压力为2.5～4.0mpa。

嵌岩桩水平承载力试验研究

嵌岩桩水平承载力试验研究嵌岩桩是公路、铁路、水利、城市基础设施等重要工程中常用的一种基础承载结构。

在嵌岩桩的设计与施工过程中，水平承载力试验是非常重要的一项工作，它可以用来验证设计参数的准确性，并为实际工程提供可靠的参考。

本文将对嵌岩桩水平承载力试验进行研究。

嵌岩桩水平承载力试验是通过对已经建设的嵌岩桩进行水平荷载的施加，记录桩身的应变和位移情况，从而计算出桩身的水平承载力。

试验的目的是根据实测数据，验证设计参数的正确性，并且对于后续相似工程提供可靠的设计依据。

试验前，首先需要建立试验平台，包括水平试验沙槽、水平定位系统和水平荷载传感器等设备。

试验沙槽是一个具有合适长度和宽度的模型试验桩，能够准确地模拟实际工程桩身的情况。

水平定位系统可以通过调整试验沙槽的位置，实现试验沙槽的精确定位。

水平荷载传感器则可以测量水平试验沙槽施加的荷载大小。

试验时，首先需要在试验沙槽上固定好嵌岩桩样品。

然后，通过调整水平试验沙槽的位置，使得嵌岩桩样品处于预先设定的水平位移状态。

接下来，施加水平荷载，记录桩身的应变和位移情况。

根据测得的应变和位移数据，可以计算出嵌岩桩的水平承载力。

试验结果的分析包括两个方面。

一是对比设计参数和实测参数的差异，验证设计参数的准确性；二是对试验数据进行分析，得出嵌岩桩的水平承载力。

对比设计参数和实测参数的差异可以通过计算得出。

例如，试验中测得的水平荷载为X，而设计参数中设定的水平荷载为Y，则可以计算出差异率为(X-Y)/Y，用来评估设计参数的准确性。

对于试验数据的分析，一般采用应变-应力曲线和位移-荷载曲线来表示。

应变-应力曲线可以反映材料的变形特性，而位移-荷载曲线可以反映嵌岩桩的变形和承载性能。

通过对试验数据的分析，可以得出嵌岩桩的水平承载力。

在设计实际工程时，可以根据试验结果进行合理的参数选取，提高设计准确性和施工效率。

总之，嵌岩桩水平承载力试验是一项重要的工作，对于验证设计参数的准确性和为实际工程提供参考非常有意义。

(QC成果)后注浆工艺提高岩层地质灌注桩承载力

3
图1：岩土工程勘查报告中15-15’剖面
3、工程桩终孔后的岩样为青灰色，局部灰黄色，虽符合7-
3层中风化凝灰岩的特征，但不乏强风化凝灰岩层中局部夹杂中风化岩块。
4、通过各方单位协商，对工程桩进行静荷载试验，其中分桩底注浆与桩底未注浆两种，以14#
楼3根工程桩静载荷试验为例，试验结果显示，桩底注浆后的桩端土承载力明显比未注浆的
9
3、安放注浆管：安放时将2根钢管对称布置在钢筋笼内侧，并用铁丝固定，随钢筋笼同步安放，注浆管底必须下到桩底，注浆管上端高出地面20cm；委派施工员进行监管。
4、注浆管开塞：开塞时间为桩成孔后3～5天，即桩混凝土完成终凝前，用高压泵压送清水冲洗注浆管道，开塞压力不大于16Mpa；委派质量员进行监管。
4、所以我们QC小组选定“后注浆工艺提高岩层地质灌注桩承载力”作为课题。四、现状调查 1、现场工程桩施工采用冲击成孔工艺，以14#楼工程桩60#桩冲击成施工孔为例，该桩自2016
年5月9日08:30开始冲击，至2016年5月13日09：00终止，冲孔时间较长，期间偕同监理单位多次捞取岩样，并由勘察单位判定岩样，实际有效桩长为11.05米，但设计有效桩长为12.6 ～13.8米；另外勘察报告参NZ99#点显示，黄标14.90米进入中风化凝灰岩，实际桩底标高为黄标-13.20米，正处于强风化凝灰岩层；而72层强风化凝灰岩作为持力层，桩端土承载力特征值为3000KPa，设计要求以73层中风化凝灰岩作为持力层，桩端土承载力特征值为5000KPa，所以此类桩必须增加桩端承载力，才能满足设计要求。 2、根据岩土工程地质勘查报告中14#楼所属区域的地质剖面1515’显示，岩层分布极不均匀，如下图所示：
2、由于本工程地质复杂，主要以7-
3层中风化凝灰岩为持力层，岩层呈青灰色，局部灰黄色，岩芯呈碎块状，岩体较破碎，锤击

超长大直径嵌岩桩承载性状分析

超长大直径嵌岩桩承载性状分析摘要：通过对某地电信大楼工程三根超长大直径嵌岩桩的静载荷试验以及桩身应力和桩底反力的量测，对超长大直径嵌岩桩承载性状进行分析，在设计荷载作用下桩顶沉降在23-32cm，上部荷载主要被桩侧摩阻力所承担，桩端阻力没有得到充分发挥，表现为端承摩擦桩。

关键词：嵌岩桩超长大直径承载性状侧摩阻力桩端阻力Analysis for Load-bearing Characters of Large Diameter Long Socketed Length PileAuthorAddressAbstract: The load-bearing characters of the large diameter long socketed length pile was investigated by the static loading test, the stress of pile and pile tip were measured for three test piles in the project of Telecom-munications Building. The pile top settlement are 23-32cm under the design loads, mainly the upper load is undertaken by lateral resistance of pile, and tip resistance has not been fully exploited. The large diameter long socketed length pile is more like the end-support friction pile.Keywords: rock socketed pilelarge diameter long lengthbearing propertieslateral resistancetip resistance1 引言作为一种重要的建筑物基础形式，桩基础得到了越来越广泛的应用，超长大直径（d≥800mm）[1]灌注桩主要应用与高层建筑、大型桥梁等工程。

大直径嵌岩桩承载特性的试验研究

是有困难的。要更好地了解桩的承载力问题，就要在桩上进行荷载试验，以得到最直接和可靠的结果。桩的承载力检测，一般有动测法和静载荷试验两种。］１１大直径嵌岩桩的静载荷试验．图１所示为一嵌入风化泥质砂岩３７ｍ，鲜泥质．新
嵌岩桩作为牢固地嵌固在岩石中的一种新型桩，是在端承桩的基础上发展起来的，又与端承桩有着但本质的区别。嵌岩桩的端部与岩体结合成为一个受力的整体结构，改变了端承桩的受力机制，的承载力得桩到大幅度提高。在工程设计中可以完全做到在地基破坏的同时，身强度也达到破坏，桩能充分利用地基资源和发挥桩身材料强度，达到最大节约的目的。由于钻孔机械的不断改进和向前发展，岩桩可以在任何地嵌层中得以可靠实施。现在．岩桩不但是山区地区普嵌遍采用的基础形式，已推广到沿海厚层淤泥地基中并使用，取得良好的效果，为解决高、、型建筑物地成重大基基础问题的主要来源。
桩顶荷载的分担比的变化情况。从上述试桩中可以看
出：在试验最大荷载时，端阻力Ｑ ① 桩仅占桩顶荷载
的１．％，明该嵌岩桩属于端承摩擦桩型；随着３９说 ②
收稿１期：０８０．７修回日期：０８０．０５２０．４２；ｔ２０—９１
图１嵌岩桩荷载传递曲线
１２嵌岩灌注桩的现场动力检测．

后注浆超长钻孔灌注桩抗压承载力试验研究_杨进喜_丁永君

表1
qs i / kPa
— — — 79. 94 40. 41 86. 10 236. 28 70. 05 89. 77 76. 62
88
建筑结构
2014 年
试桩桩孔质量检测
表2
试桩
桩 S1 桩 S3 桩 S4
设计孔深实测孔深设计孔径实测孔径桩体沉渣厚度
/m
/m
/ mm / mm 垂直度 / cm
试桩桩 S1
桩体深度/m
0 4． 0 24. 5 33. 5 39． 0 47． 0 56． 0 63． 0 71． 0 78． 0 82． 0 88． 0 92. 5 95． 0 98． 0
桩身轴力 / kN 21 000 21 028 21 028 20 847 14 985 8 531 7 136 4 626 1 980 1 055
S3 和桩 S4，桩 S3 的桩端注浆效果优于桩 S4。
2. 2 加载方式
工程试桩采用慢速维持荷载法，采用锚桩横梁
反力装置，按桩基技术规范进行双循环加载，即第一
次加载到设计荷载 21 000kN 后，每级卸载 3 000kN，
卸载至零；然后第二次加载到极限荷载 42 000kN，
每级卸载 3 000kN，卸载至零。静载试验时以荷载
工程要求。
桩 S1 为桩侧及桩端后注浆，桩 S4 为桩端后注
浆，从 Q-S 曲线分析两桩的区别。在荷载作用下，桩
S1 和桩 S4 的桩端 Q-S 曲线基本重合，两者的桩端
沉降量相差不大，桩 S1 的桩端沉降量稍小；但桩 S1
和桩 S4 的桩顶 Q-S 曲线相差较大，桩 S1 的桩顶沉
降量远远小于桩 S4 的沉降量，桩 S1 控制沉降的效

桩底后压浆的长大嵌岩桩承载性能试验

．
ｃｎａｓｒｖｄｅｒｆｒｎｃｓｆｒｄｓｇｎｄｃｎｓｒｃｉｎｏｆｓｍｉａｏｃｔｄｐｉｅａｌｏｐｏｉｅｅｅｅｏｅｉｎａｏｔｕｔｏｉｌｒｓｋｅｅｌ
摘要：据１根长大嵌岩桩桩底压浆前后的试验数据，比分析了桩底压浆对嵌岩桩桩端阻力和桩根对
侧摩阻力发挥特性的影响。结果表明：底压浆有效地改善了嵌岩桩桩底沉渣的受力特性，大了桩增
沉渣的强度和变形模量，同时在水泥浆液压力作用下对桩侧泥皮进行置换填充，一定程度上渗在透、密桩周泥岩，强了桩身与桩周、挤增桩端整体的嵌固能力，岩桩整体承载力提高幅度达１％；嵌４该试验研究成果可直接用于工程桩基设计，同时为类似嵌岩桩基设计施工提供了参考。
ｇｏｕｉｇ，ｔｉｆｕｅｅｒｔｎｈｅｎｌｎｃｏｎｘｒｉｏｓｄｒｓｓａｅｎｄｎｒｓｓａｅｅｅｔｏｎｆｉｅｅｉｔｎｃａｅｄｅｉｔｎｃｗａｃｍｐａａｉｅｙｓｏｒｔｖｌ
ａａｙｅ．Ｔｈｒｓｔｓｏｗｔｔｔｒｇｈｓｋｅｅｐｌｐｌ— ａｅｐｏｔｇｒｕｔｎｇ，ｔｅｆｃｎｌｚｄｅｅｕｌｓｈｈａｈｏｕｏｃｔｄｉｅｉｅｂｓｓ— ｏｉｈｏｒｅｃｒｃｅｉｔｃｆｐｉ — ａｅｓｄｍｅｒｍｐｒｖｄｐｈａａｔｒｓｉｓｏｌｂｓｅｉｎｔｗｅｅｉｅｏｅｏｗｅｆｌｙ，ｗｈｉｈｉｃｅｓｄｔｔｅｇｈａｄｒｕｌｃｎｒａｅｈｅｓｒｎｔｎｄｆｒａｉｎｍｏｌｏｅｍｅ．Ａｔｔｅｓｍｅｔｍｅ，ｔｅｐｌｋｉｓｒｐｌｃｄａｄｆｌｅｎｄｒｔｅｏｍｔｏｄｕｉｆｓｄｉｎｔｈａｉｈｉｅｓｎｗａｅａｅｎｉｌｄｕｅｈｅｐｒｓｕｅｏｌｒｍｕｄ，ａｔｏｅｅｔｎ，ｔｅｏｔｏｋｒｕｔｅｐｉｅｉｐｎｔａｅａｅｓｒｆｓｕｒｙｎｄｏｓｍｘｅｄｓｈｓｆｒｃａｏｎｄｈｌｓｅｅｒｔｄｎｄｃｍｐｃｅｏａｔｄ，ｗｈｃｎｈｎｅｈｅｗｈｌｏｕｅａａｉｙｏｌｎｄｔｈｏｅｂｅｒｎａａｉｙｏｉｈｅａｃｓｔｏｅｍｎｔｄｃｐｃｔｆｐｉｅａｈｅｗｌａｈｅｅｒｈｐｒｄｕｔｏａｐｐｌｄｔｅｉｎｏｌｓＩｏｃｔｄｐｉｉｍｅｏｅｙ１４ｅｒｓａｃｏｃｉｎｃｎｂｅａｉＯｄｓｇｆｐｉｅｅｔ

嵌岩桩水平承载力试验研究

关键词：嵌岩桩；现场试验；水平加载；受力机理
中图分类号：Ｕ４４１文献标识码：Ｂ
１引言
力低得多，影响桩基水平承载力的因素主要有桩身
当采用天然浅基础不能满足基础设计的承载力和沉降要求时，往往采用桩基础将荷载传至深部土层或岩层。嵌岩桩即桩穿过土层，桩端埋设在一定厚度的岩层中以获得较大的承载力和较小位移的一种桩基基础。正是由于这两个突出特点才使它被广
２０１７年
第５期
北方交通
ＤＯＩ：１０．１５９９６／ｊ．ｅｎｋｉ．ｂｔ．２０１７．０５．００７
一２３一
文章编号：１６７３— ６０５２（２０１７）０５— ００２３— ０３
民用建筑中。目前，工程界对嵌岩桩竖向荷载下的受力变形机制研究比较深入且成果丰硕 ¨ Ｊ，而对水平荷载下的受力研究较少。现场试验研究是研究嵌岩桩承载机理最可靠的研究手段，能直接获得嵌
２水平受荷桩的破坏机理
水平受荷桩的工作性能主要体现在桩与土的相互作用上，即利用桩周土的抗力来承担水平荷载。桩身对桩周土体产生侧向压力，同时桩侧土反作用于桩产生侧向土抗力，桩土共同作用、相互影响。随着水平荷载的增大，桩的水平位移与土的变形增大，

大直径扩底嵌岩桩抗拔承载性状试验与分析

大直径扩底嵌岩桩抗拔承载性状试验与分析作者：刘波等来源：《安徽理工大学学报·自然科学版》2015年第02期摘要：为了了解大直径扩底嵌岩桩在高层建筑中的抗拔承载力及影响因素，以深圳某高度为660 m的超高层工程为背景，采用自平衡法对3根大直径扩底嵌岩抗拔桩进行加载试验。

在试桩试验的基础上，建立了扩底抗拔嵌岩桩数值模型，并进行了三维有限差分数值计算及参数化分析，数值计算结果与试桩试验结果吻合较好，表明建立的模型可以较好的模拟大直径扩底嵌岩桩的抗拔工作特性。

同时讨论并分析了大直径扩底嵌岩抗拔桩的桩身轴力、桩身等直径段和扩底处侧摩阻力的分布特征，研究了扩大头周围岩体弹性模量、扩径比和扩底高度对抗拔承载力的影响。

结果表明，扩径比的增大对大直径嵌岩桩的抗拔承载力影响较大，扩大头周围岩体弹性模量和扩底高度的影响相对较小。

关键词：扩底桩；嵌岩桩；抗拔承载力；自平衡法；数值分析中图分类号：TU473.1 文献标志码：A 文章编号：1672-1098（2015）02-0001-05（School of Mechanics and Civil Engineering， China University of Mining and Technology，Beijing 100083， China）Abstract：For the purpose of studying the uplift bearing capacity of large diameter drilled shaft with belled shaft， 3 piles of self-balance loading tests was carried out. A series of 3D numericalanalyses were preformed based on the tests. The uplift load versus displacement curves are in a goodagreement with self-balance loading tests. The pile shaft force， side friction of straight shaft and the bell at the bottom and elastic-plastic deformation were discussed. Moreover， it is shown that increase of expansion ratio of diameter will increase uplift capacity accordingly. The elastic modulus of rock around pile and enlarged base was not account as a factor of rock socketed pile uplift capacity.Key words：belled shaft； rock socketed pile； uplift bearing capacity； self-balance loading test； numerical analysis随着抗拔桩在高层建筑、地下广场、高耸的塔式建筑如电视塔、通讯塔等工程中的广泛运用，国内外的许多学者都进行了深入的研究[1-7]。

嵌岩灌注桩极限承载力的计算和试验验证

嵌岩灌注桩极限承载力的计算和试验验证以《嵌岩灌注桩极限承载力的计算和试验验证》为标题，写一篇3000字的中文文章随着建筑物的迅速发展，嵌岩灌注桩的应用越来越广泛。

嵌岩灌注桩的极限承载力成为影响其施工质量和安全的重要指标。

本文主要结合实例，探讨嵌岩灌注桩的极限承载力的计算和试验验证方法，以确保其能够稳定受力。

首先，介绍嵌岩灌注桩的概念。

嵌岩灌注桩是一种深基坑支护结构，是在岩土中作为早穿深基础之用，它能够增加岩土抗滑性能，同时具有抗弯剪力能力，能够抵抗大规模的滑坡力。

与常规桩不同，嵌岩灌注桩在桩杆安装过程中，伴随着水泥浆密实物料的灌注，使桩体内部有一定量的水泥浆被卷入与桩体内部的空隙处的岩石中，使得岩石和桩体的整体性能有所提升。

其次，介绍嵌岩灌注桩的极限承载力的计算方法。

嵌岩灌注桩的极限承载力可以根据桩体之间的均匀性和抗剪强度，分别结合空心桩受压力的理论公式和实验规律，来估算极限承载力。

当桩体的均匀程度较好时，可以直接采用理论计算方法，即根据桩长度和桩径等参数，结合相关的抗滑剪参数来计算极限承载力。

而当桩体的均匀程度较差时，应该采用实验手段来估算极限承载力。

再次，介绍嵌岩灌注桩的极限承载力的试验验证方法。

为了准确评价嵌岩灌注桩的极限承载力，需要进行一系列的试验，了解桩体实际承载能力，以提高极限承载力的准确性。

针对嵌岩灌注桩，可以采用压力台试验、拉力试验和抗滑剪试验等试验，结合计算结果进行验证，以确定极限承载力的大小。

最后，结论。

嵌岩灌注桩的极限承载力是影响其施工质量和安全的重要指标，可以根据桩体的均匀性和抗剪强度，采用计算和试验验证方法，来估算极限承载力。

此外，对于嵌岩灌注桩，还需要采取一系列的检测措施，以确保其能够稳定受力，保证建筑物的安全。

综上所述，嵌岩灌注桩的极限承载力的计算和试验验证是安全施工的重要环节，应该加以重视，努力提高其施工质量。

嵌岩桩与扩底桩抗拔承载特性数值分析

嵌岩桩与扩底桩抗拔承载特性数值分析随着我国城市化进程的迅速发展,为缓解城市发展空间限制,地下结构的建设呈现迅猛发展的势头。

研究与探讨地下结构的抗浮稳定性问题,日益受到国内外学者的重视。

而在工程上常采用抗拔桩解决地下结构的抗浮稳定性问题。

同时高耸结构物、输变电线工程、索道桥和斜拉桥、海上石油钻井平台等也大量采用抗拔桩。

尽管抗拔桩大量地应用于工程实践中,然而其抗拔承载力特性的试验与理论研究远远落后于工程实践。

本文主要针对竖向与斜向上拔荷载作用下,采用数值计算方法,对嵌岩与扩底桩的抗拔承载特性进行了计算与分析,探讨了各种因素的影响。

主要包括以下工作:1.以ABAQUS为平台,建立了竖向上拔荷载下嵌岩桩基础的有限元计算模型。

经过具体计算,对嵌岩抗拔桩的荷载传递机理进行分析。

在此基础上,通过变动参数计算与分析,探讨了嵌岩深度、桩长、桩径、桩身弹性模量、岩层弹性模量、上部土层弹性模量及水平荷载等因素对嵌岩桩基础抗拔承载力的影响。

2.以ABAQUS为平台,建立了竖向上拔荷载下扩底桩基础的有限元计算模型。

并采用所建立的模型进行计算,分析了扩底抗拔桩的荷载传递机理、上拔荷载下桩周土体位移、塑性应变的分布规律和扩大头周围土体的竖向应力分布特征。

同时,通过变动参数计算与分析,探讨了扩底桩的长度、桩径、扩底高度、扩径比、桩身弹性模量、等截面桩侧土的弹性模量、扩大头周围土体的弹性模量、黏聚力、内摩擦角和桩土接触面上的摩擦系数等因素对扩底桩基础抗拔承载力及土体等效塑性应变的影响。

3.利用ABAQUS中的子程序USDFIE与应用程序GETVRM,实现了土体黏聚力随深度的非均匀变化。

针对此类非均质地基,建立了斜向上拔荷载下扩底桩的有限元计算模型。

采用所建立的计算模型,进行具体计算,研究与分析了不同荷载方向下,斜向上拔荷载-位移关系曲线、土的位移分布及等效塑性应变分布。

通过变动土体的弹性模量、内摩擦角和黏聚力等参数,探讨了各种因素对扩底桩斜向抗拔承载力的影响。

压浆前后嵌岩桩荷载传递及承载性能探讨

压浆前后嵌岩桩荷载传递及承载性能探讨通过在焦桐高速泌阳段对压浆前后的嵌岩桩进行自平衡测试结果，分析了压浆前后嵌岩桩的荷载传递规律及承载性能。

标签：嵌岩桩荷载传递规律承载性能1工程概况本次采用自平衡方法在焦桐高速公路泌阳段工程中进行静载试验，试桩位置地层情况见表1，试桩参数见表2。

2测试结果分析在桩身达到要求强度后进行第一次测试，后压浆处理后进行第二次测试，每次测试按2×6564kN分15级进行加载。

两次测试的荷载位移曲线见图1、2，荷载—沉降关系见图3。

从测试结果可以看出：（1）在慢速维持加载法的自平衡试验中，试桩的位移很小，远小于40mm，说明嵌岩桩的桩身沉降能达到工程要求。

（2）压浆之后，嵌岩桩的桩顶沉降减小，说明后压浆的补强作用能较好的作用于嵌岩桩。

通过预埋的钢精计和土压力盒，量测出压浆前后不同压力段下各地层的侧阻力见图4，各层摩阻力平均值如表3所示，压浆前后最大荷载下的桩身轴力曲线见图5。

从表3和图4中可以看出：（1）嵌岩段的侧阻力占了总侧阻力的绝大部分，靠近桩端部分的嵌岩段侧阻力作用最大；（2）随着外力的增加，各层摩阻力逐渐增加。

（3）各层土并未达到极限值时就开始将荷载传递到临近土层中。

综上所述，嵌岩桩摩阻力的发挥与桩土间的相对位移有关。

从图5中可以看出桩身轴力分布曲线与传统方法轴力曲线原则上一致，即加载处轴力最大，由于桩侧土摩阻力的作用，桩身轴力随着距荷载箱距离增大而减小。

桩身两个截面轴力相减并扣除桩身自重影响即为该段桩侧摩阻力。

3结论（1）嵌岩桩沉降较小，压浆之后，桩顶沉降降低，说明后压浆的补强作用能较好的作用于嵌岩桩。

（2）嵌岩段的侧阻力占了总侧阻力的绝大部分。

随着外力的增加，每层土的摩阻力逐渐增加，且距加载处近的土层摩阻力首先发挥出来，然后远处的土层摩阻力才逐渐发挥。

（3）加载处轴力最大，桩身轴力随着距荷载箱距离增大而减小。

参考文献[1]王远祥.嵌岩桩荷载传递及承载机理研究[D]. 浙江大学硕士学位论文，2005.[2]黄生根，张晓炜. 钻孔灌注桩后压浆技术理论与应用. 武汉：中国地质大学出版社. 2007（1），17-26.。