汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]附件三：汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析一、模型建立及臂架回转过程受力分析汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1所示，G0为下车重量；G1为上车和吊重的重量和，移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩M；e0、e1为G、G1位置到四支腿中心的距离，按对称轴为直角坐标系定位。
R1、R2、R3、R4分别是四支腿的支反力,其中R3、R4为近吊装物处两支腿反力，徐工QY130K汽车起重机支腿间距如图1中，a=，b=。
为简化计算，假设4条支腿支撑在同一水平面内，它们的刚度相同且支撑地面的刚度相同。
1、支点反力计算公式由图1受力简图，分别计算臂架转化来的集中力矩M和吊重P，最后在支腿处迭加，根据受力平衡可得:图1 四支腿反力简图e 0、e1为G、G1位置到四支腿对称中心的距离。
2、计算底盘重心点位置当架吊机设边梁时，所需吊幅最大，为13m，臂长约为，根据额定起重表，幅度14m、臂长最大吊重为>22t，满足起吊要求。
徐工QY130K汽车起重机车长，宽3m，行驶状态车重55t，主要技术参数详见表1。
表1 徐工QY130K汽车起重机主要参数吊机支腿纵向距离，横向距离，支腿箱体位于2桥和3桥之间以及车架后端，工作时配重38000kg 。
根据车轴及转盘中心位置计算吊装下车重心点G 0，尺寸位置关系详见图2，由合力矩确定的平行力系中心即为吊车重心。
图2 车轴及转盘中心位置尺寸由轴重参数得：下车重量G 0=9100+9100+9100+12500+12700+9700=62200 kg上车配重重量=38000 kg上车未加配重时重心到车后边缘距离Rc 为：9700312700 4.412500 5.7591007.62910010.04910011.46622006.78Rc m ⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯== 则下车重心G 0到臂架回转中心G 1的纵向距离为工作臂架回转中心G 1到两后支腿的纵向距离为，上车配重及吊重支点G1到支腿对称轴中心O点距离e1=，下车重心G到支腿对称中心O的距离e=。
汽车起重机支腿反力简化计算方法
汽车起重机支腿反力简化计算方法
汽车起重机是一种常见的工程机械，在进行工作时需要支腿起重，以确保机器的稳定性和安全性。
然而，支腿的反力计算一直以来都是一个难题，因为涉及到很多复杂的物理参数和计算公式。
本文介绍一种简化的汽车起重机支腿反力计算方法，以方便工程师和技术人员进行实际操作。
首先，我们需要知道支腿反力的计算公式为F=mg/cosα，其中F 为支腿反力，m为机器重量，g为重力加速度，α为支腿与水平面夹角，cos为余弦函数。
这个公式很简单，但是涉及到很多参数需要精确测量和计算，比如机器重量、支腿数量和位置、支腿与地面的夹角等等。
这些参数往往需要现场测量，而且误差可能很大，因此计算反力的结果往往不够准确。
为了简化计算，我们可以采用一种近似的方法，即假设支腿反力与机器重量成比例关系，即F=k m，其中k为比例系数。
这个假设的依据是，支腿反力主要是由机器重量产生的，因此反力应该与重量成正比。
这个假设并不完全准确，因为支腿的位置和夹角也会对反力产生影响，但是在一定范围内应该是可行的。
为了确定比例系数k，我们需要进行一些实验。
具体方法是，先测量机器的重量m，然后在支腿下面放置一个称重传感器，用来测量支腿反力F。
然后对机器进行一些不同的运动和工作，比如举起和放下重物，移动位置等等，记录下反力和机器重量的数据。
最后，通过统计分析数据得到比例系数k的值。
这种简化的计算方法有一定的误差，但是可以大大减少现场测量的工作量，同时也可以提高计算的精度。
因此，对于一些实际操作中需要频繁计算支腿反力的场合，这种方法是值得推广和应用的。
汽车起重机支腿反力简化计算方法
汽车起重机支腿反力简化计算方法
汽车起重机是一种常见的工程机械，其支腿反力计算是其中的重要问题。
针对这个问题，本文提出一种简化的计算方法，以提高计算效率和准确度。
首先，我们需要明确汽车起重机支腿反力的概念。
支腿反力是指支腿对地面的反作用力，其大小与支腿的长度、支腿与地面的夹角、支腿和起重机的质量等因素有关。
传统的支腿反力计算方法比较繁琐，需要考虑多个因素，并且涉及到复杂的计算公式。
而本文提出的简化计算方法则可以极大地简化计算过程，使得计算更加方便快捷。
具体而言，我们可以采用以下步骤进行计算：
1. 首先，确定汽车起重机的质量以及支腿的长度和夹角。
2. 然后，将起重机的质量均分到各个支腿上，计算每个支腿上的质量。
3. 接着，根据支腿长度和夹角计算出每个支腿对地面的反作用力。
4. 最后，将各个支腿对地面的反作用力相加，即可得到汽车起重机的支腿反力。
需要注意的是，这种简化计算方法对于支腿长度和夹角相同的情况较为适用，对于长度和夹角不同的情况可能存在一定误差。
总体而言，汽车起重机支腿反力的计算是一项重要的工作，采用简化计算方法可以极大地提高计算效率和准确度。
同时，我们也需要
注意选择合适的计算方法，以满足实际工程需要。
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析
附件三：汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析一、模型建立及臂架回转过程受力分析汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1所示，G0为下车重量；G1为上车和吊重的重量和，移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩M；e0、e1为G、G1位置到四支腿中心的距离，按对称轴为直角坐标系定位。
R1、R2、R3、R4分别是四支腿的支反力,其中R3、R4为近吊装物处两支腿反力，徐工QY130K汽车起重机支腿间距如图1中，a=3.78m，b=3.8m。
为简化计算，假设4条支腿支撑在同一水平面内，它们的刚度相同且支撑地面的刚度相同。
1、支点反力计算公式由图1受力简图，分别计算臂架转化来的集中力矩M和吊重P，最后在支腿处迭加，根据受力平衡可得:图 1 四支腿反力简图e 0、e1为G、G1位置到四支腿对称中心的距离。
2、计算底盘重心点位置当架吊机设边梁时，所需吊幅最大，为13m，臂长约为18.8m，根据额定起重表，幅度14m、臂长21.28m最大吊重为29.3t>22t，满足起吊要求。
徐工QY130K汽车起重机车长14.95m，宽3m，行驶状态车重55t，主要技术参数详见表1。
表1 徐工QY130K汽车起重机主要参数吊机支腿纵向距离7.56m ，横向距离7.6m ，支腿箱体位于2桥和3桥之间以及车架后端，工作时配重38000kg 。
根据车轴及转盘中心位置计算吊装下车重心点G 0，尺寸位置关系详见图2，由合力矩确定的平行力系中心即为吊车重心。
图2 车轴及转盘中心位置尺寸由轴重参数得：下车重量G 0=9100+9100+9100+12500+12700+9700=62200 kg 上车配重重量=38000 kg上车未加配重时重心到车后边缘距离Rc 为：9700312700 4.412500 5.7591007.62910010.04910011.46622006.78Rc m ⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==则下车重心G 0到臂架回转中心G 1的纵向距离为6.78-4.9=1.88m工作臂架回转中心G 1到两后支腿的纵向距离为3.63m ，上车配重及吊重支点G 1到支腿对称轴中心O 点距离e 1=0.15m ，下车重心G 0到支腿对称中心O 的距离e 0=1.88-0.15=1.73m 。
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析Document serial number【UU89WT-UU98YT-UU8CB-UUUT-UUT108】附件三：汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析一、模型建立及臂架回转过程受力分析汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1所示，G0为下车重量；G1为上车和吊重的重量和，移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩M；e0、e1为G、G1位置到四支腿中心的距离，按对称轴为直角坐标系定位。
R1、R2、R3、R4分别是四支腿的支反力,其中R3、R4为近吊装物处两支腿反力，徐工QY130K汽车起重机支腿间距如图1中，a=，b=。
为简化计算，假设4条支腿支撑在同一水平面内，它们的刚度相同且支撑地面的刚度相同。
1、支点反力计算公式由图1受力简图，分别计算臂架转化来的集中力矩M和吊重P，最后在支腿处迭加，根据受力平衡可得:图1 四支腿反力简图e 0、e1为G、G1位置到四支腿对称中心的距离。
2、计算底盘重心点位置当架吊机设边梁时，所需吊幅最大，为13m，臂长约为，根据额定起重表，幅度14m、臂长最大吊重为>22t，满足起吊要求。
徐工QY130K汽车起重机车长，宽3m，行驶状态车重55t，主要技术参数详见表1。
表1 徐工QY130K汽车起重机主要参数吊机支腿纵向距离，横向距离，支腿箱体位于2桥和3桥之间以及车架后端，工作时配重38000kg 。
根据车轴及转盘中心位置计算吊装下车重心点G 0，尺寸位置关系详见图2，由合力矩确定的平行力系中心即为吊车重心。
图2 车轴及转盘中心位置尺寸由轴重参数得：下车重量G 0=9100+9100+9100+12500+12700+9700=62200 kg 上车配重重量=38000 kg上车未加配重时重心到车后边缘距离Rc 为：9700312700 4.412500 5.7591007.62910010.04910011.46622006.78Rc m ⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯== 则下车重心G 0到臂架回转中心G 1的纵向距离为工作臂架回转中心G 1到两后支腿的纵向距离为，上车配重及吊重支点G 1到支腿对称轴中心O 点距离e 1=，下车重心G 0到支腿对称中心O 的距离e 0=。
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析是对汽车吊机在使用过程中支腿反力的计算及梁板受力情况进行分析和计算的工作。
汽车吊机支腿反力计算是为了确定支腿的尺寸和设计要求，以确保吊机的稳定性和安全性。
梁板受力分析则是为了确定梁板在受力状态下的应力和变形，以评估梁板的结构强度和稳定性。
首先，对于汽车吊机支腿反力计算，需要考虑吊机的整体重量、支腿的长度和间距、支腿材料的强度和刚度等因素。
一般来说，支腿反力需要满足以下几个条件：1.平衡条件：吊机的总重力应该能够通过支腿反力来平衡，即吊机的总重力等于支腿反力的合力。
这可以用力的平衡方程来表示：ΣFy=0，ΣFx=0，ΣM=0。
2.支腿间距条件：支腿的间距应该足够，以保证支腿反力的合力通过支腿的安全性能。
一般来说，支腿的间距应该满足等式w*l≥F，其中w 为吊机的自重压力，l为支腿的间距，F为支腿反力的合力。
3.支腿强度条件：支腿的强度需要满足所受力的要求，主要包括压力和弯矩。
支腿的压力应该满足：P=F/A，其中P为支腿的压力，F为支腿反力的合力，A为支腿的截面面积。
支腿的弯矩应该满足：M=F*l/2，其中M为支腿的弯矩，F为支腿反力的合力，l为支腿的长度。
其次，对于梁板受力分析，需要考虑梁板所受的载荷、梁板的尺寸和截面形状、梁板材料的强度和刚度等因素。
一般来说，梁板受力分析可以采用弹性力学的基本原理，通过受力平衡和变形方程来计算应力和变形。
在梁板的受力分析中，主要需要计算梁板的弯矩、剪力和轴力。
根据梁板的几何形状和所受载荷的位置，可以确定梁板上各点的应力和变形。
在计算弯矩和剪力时，需要考虑横向水平力的作用，以及可能存在的附加载荷。
梁板的弯矩和剪力可以通过弯矩和剪力图来表示，这些图可以根据受力平衡和几何关系来绘制。
弯矩和剪力图可以帮助确定梁板的最大弯矩和剪力位置，以及梁板的强度和稳定性。
最后，对于梁板的应力和变形计算，可以使用弹性力学的基本原理和材料的本构关系来进行。
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析一、模型建立及臂架回转过程受力分析汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图 1所示，G 0为下车重量；G 为上车 和吊重的重量和，移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩 M e o 、e i 为G 、G 位置到四支腿中心的距离，按对称轴为直角坐标系定位。
R i 、R 2、R B > R 4分别是四支腿的支反力,其中R 、R 4为近吊装物处两支腿反力，徐工QY130K 气车起重机 支腿间距如图1中，a=3.78m, b=3.8m 。
为简化计算，假设4条支腿支撑在同一水平面内，它们的刚度相同且支撑地 面的刚度相同。
1、支点反力计算公式由图1受力简图，分别计算臂架转化来的集中力矩 M 和吊重P ,最后在支腿 处迭加，根据受力平衡可得：1 e o e 1 cos ： sin :、RG o (1 计)Gd1 »-M( )4 b bb a& J G °(1 色)G(1』)-M (込-正)4 IL b b b a R 3G °(1-;0) G(1 ]) M( )4 _ b b b a1e 0e 1cos 口sin «&蔦G 0(1-卫G (1卡M(〒-〒)e 。
、e 1为G 、G 位置到四支腿对称中心的距离。
2、计算底盘重心点位置当架吊机设边梁时，所需吊幅最大，为 13m 臂长约为18.8m ，根据额定起 重表，幅度14m 臂长21.28m 最大吊重为29.3t>22t ，满足起吊要求。
徐工QY130K 气车起重机车长14.95m,宽3m,行驶状态车重55t ，主要技术 参数详见表1附件三:图1四支腿反力简图表1 徐工QY130K 气车起重机主要参数类另U 项目单位参数尺寸参数整机全长mm 14950整机全宽mm 3000 整机全高mm 3950轴距第一、二mm 1420第二、三mm 2420第三、四mm 1875第四、五mm 1350第五、六mm 1400重量参数行驶状态整机自重kg 55000 一/二轴kg 9100/9100重量^参数乂三/四轴kg 9100/12500五/六轴kg 12700/9700 支腿距离纵向m 7.56横向m 7.6 转台尾部回转半径（平衡重）mm 4600吊机支腿纵向距离7.56m,横向距离7.6m,支腿箱体位于2桥和3桥之间以及车架后端，工作时配重38000kg。
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析电子教案
附件三：汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析一、模型建立及臂架回转过程受力分析汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1所示，G 0为下车重量；G 1为上车和吊重的重量和，移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩M ；e 0、e 1为G 0、G 1位置到四支腿中心的距离，按对称轴为直角坐标系定位。
R 1、R 2、R 3、R 4分别是四支腿的支反力,其中R 3、R 4为近吊装物处两支腿反力，徐工QY130K 汽车起重机支腿间距如图1中，a=3.78m ，b=3.8m 。
为简化计算，假设4条支腿支撑在同一水平面内，它们的刚度相同且支撑地面的刚度相同。
1、支点反力计算公式由图1受力简图，分别计算臂架转化来的集中力矩M 和吊重P ，最后在支腿处迭加，根据受力平衡可得:图1 四支腿反力简图011011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα⎡⎤=++--+⎢⎥⎣⎦012011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα⎡⎤=++---⎢⎥⎣⎦ 013011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα⎡⎤=-++++⎢⎥⎣⎦ 014011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα⎡⎤=-+++-⎢⎥⎣⎦e 0、e 1为G 0、G 1位置到四支腿对称中心的距离。
2、计算底盘重心点位置当架吊机设边梁时，所需吊幅最大，为13m ，臂长约为18.8m ，根据额定起重表，幅度14m 、臂长21.28m 最大吊重为29.3t>22t ，满足起吊要求。
徐工QY130K 汽车起重机车长14.95m ，宽3m ，行驶状态车重55t ，主要技术参数详见表1。
表1 徐工QY130K汽车起重机主要参数类别项目单位参数尺寸参数整机全长mm 14950 整机全宽mm 3000 整机全高mm 3950轴距第一、二mm1420第二、三mm2420第三、四mm1875第四、五1350第五、六1400重量参数行驶状态整机自重kg 55000一/二轴9100/9100 三/四轴五/六轴12700/9700支腿距离纵向m 7.56横向m 7.6 转台尾部回转半径（平衡重）mm 4600吊机支腿纵向距离7.56m，横向距离7.6m，支腿箱体位于2桥和3桥之间以及车架后端，工作时配重38000kg。
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析Prepared on 22 November 2020附件三：汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析一、模型建立及臂架回转过程受力分析汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1所示，G0为下车重量；G1为上车和吊重的重量和，移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩M；e0、e1为G0、G1位置到四支腿中心的距离，按对称轴为直角坐标系定位。
R1、R2、R3、R4分别是四支腿的支反力,其中R3、R4为近吊装物处两支腿反力，徐工QY130K汽车起重机支腿间距如图1中，a=，b=。
为简化计算，假设4条支腿支撑在同一水平面内，它们的刚度相同且支撑地面的刚度相同。
1、支点反力计算公式由图1受力简图，分别计算臂架转化来的集中力矩M和吊重P，最后在支腿处迭加，根据受力平衡可得:图1 四支腿反力简图e 0、e1为G、G1位置到四支腿对称中心的距离。
2、计算底盘重心点位置当架吊机设边梁时，所需吊幅最大，为13m，臂长约为，根据额定起重表，幅度14m、臂长最大吊重为>22t，满足起吊要求。
徐工QY130K汽车起重机车长，宽3m，行驶状态车重55t，主要技术参数详见表1。
表1 徐工QY130K汽车起重机主要参数吊机支腿纵向距离，横向距离，支腿箱体位于2桥和3桥之间以及车架后端，工作时配重38000kg 。
根据车轴及转盘中心位置计算吊装下车重心点G 0，尺寸位置关系详见图2，由合力矩确定的平行力系中心即为吊车重心。
图2 车轴及转盘中心位置尺寸由轴重参数得：下车重量G 0=9100+9100+9100+12500+12700+9700=62200 kg 上车配重重量=38000 kg上车未加配重时重心到车后边缘距离Rc 为：9700312700 4.412500 5.7591007.62910010.04910011.46622006.78Rc m ⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯== 则下车重心G 0到臂架回转中心G 1的纵向距离为工作臂架回转中心G 1到两后支腿的纵向距离为，上车配重及吊重支点G 1到支腿对称轴中心O 点距离e 1=，下车重心G 0到支腿对称中心O 的距离e 0=。
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析、模型建立及臂架回转过程受力分析面的刚度相同。
1、支点反力计算公式处迭加，根据受力平衡可得附件三：R 11 4 G0 (1 e0 ) G 1(1 e1 ) M ( cos b b sin b a 图 1 四支腿反力简图R 21 G 0 (1 4 e0)bG 1 (1 e1 )bM (cossin)b aR3 1G0(14 G1e0 ) (1 bM (cossin)b a1 R 44G 0 (1e 0) G 1(1 b e 1) M ( bbcos sin 为 G0、 G1 位置到四支腿对称中心的汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1 所示， G0 为下车重量； G1 为上车和吊重的重量和，移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩M ；e0、e1 为 G0、 G1 位置到四支腿中心的距离，按对称轴为直角坐标系定位。
R1、 R2 、R3、R4 分别是四支腿的支反力 , 其中 R3、R4 为近吊装物处两支腿反力，徐工 QY130K 汽车起重机支腿间距如图 1 中， a=3.78m ，b=3.8m 。
为简化计算，假设 4 条支腿支撑在同一水平面内， 它们的刚度相同且支撑地 由图 1 受力简图，分别计算臂架转化来的集中力矩 M 和吊重 P ，最后在支腿2、计算底盘重心点位置当架吊机设边梁时，所需吊幅最大，为13m，臂长约为18.8m ，根据额定起重表，幅度14m、臂长21.28m 最大吊重为29.3t>22t ，满足起吊要求。
徐工QY130K汽车起重机车长14.95m ，宽3m，行驶状态车重55t ，主要技术参数详见表 1 。
mmm2 重转台）尾部回转半径（平衡徐工 QY130K 汽车起重机主要参 表 1 数7.56m ，横向距离 7.6m ，支腿箱体位于 吊机支腿纵向距离4600桥和 3 桥之间及车架后端，工作时配重 38000kg 。
根据车轴及转盘中心位置计算吊装下车重心图 2 车轴及转盘中心位置尺寸由轴重参数得：下车重量 G0 =9100+9100+9100+12500+12700+9700=62200 kg 上车配重重量 =38000 kg 上车未加配重时重心到车后边缘距离 Rc 为：9700 3 12700 4.4 12500 5.75 9100 7.62 9100 10.04 9100 11.46 Rc622006.78m则下车重心 G0 到臂架回转中心 G1 的纵向距离为 6.78-4.9=1.88m工作臂架回转中心 G1 到两后支腿的纵向距离为 3.63m ，上车配重及吊重支点G1 到支腿对称轴中心 O 点距离 e1=0.15m ，下车重心 G0 到支腿对称中心 O 的距 离 e0=1.88-0.15=1.73m 。
汽车吊支腿反力计算 excel
汽车吊支腿反力计算 excel
本文将介绍如何使用Excel计算汽车吊支腿反力。
汽车吊支腿反力是指吊车在使用支腿时所产生的反向力，是支撑吊车稳定的重要因素。
下面是具体步骤：
1. 首先需要确定吊车的重量和支腿数量。
假设吊车重量为10吨，支腿数量为4个。
2. 根据支腿数量和吊车重量，可以计算出每个支腿需要承受的
重量。
在Excel中，可以使用“=吊车重量/支腿数量”来计算。
3. 接着需要确定支腿的倾斜角度。
假设支腿的倾斜角度为30度。
4. 根据支腿承受的重量和倾斜角度，可以计算出支腿所产生的
反向力。
在Excel中，可以使用“=支腿承受重量*tan(倾斜角度)”
来计算。
5. 最后，将所有支腿产生的反向力相加，即可得到汽车吊支腿
反力的总和。
在Excel中，可以使用“=SUM(每个支腿的反向力)”来计算。
通过上述步骤，就可以使用Excel计算出汽车吊支腿反力了。
这个过程可以帮助用户更好地了解吊车支撑的原理，从而更加安全地使用吊车。
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汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析
v1.0 可编辑可修改附件三：汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析一、模型建立及臂架回转过程受力分析汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1所示，G 0为下车重量；G 1为上车和吊重的重量和，移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩M ；e 0、e 1为G 0、G 1位置到四支腿中心的距离，按对称轴为直角坐标系定位。
R 1、R 2、R 3、R 4分别是四支腿的支反力,其中R 3、R 4为近吊装物处两支腿反力，徐工QY130K 汽车起重机支腿间距如图1中，a=，b=。
为简化计算，假设4条支腿支撑在同一水平面内，它们的刚度相同且支撑地面的刚度相同。
1、支点反力计算公式由图1受力简图，分别计算臂架转化来的集中力矩M 和吊重P ，最后在支腿处迭加，根据受力平衡可得:图1 四支腿反力简图011011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα⎡⎤=++--+⎢⎥⎣⎦ 012011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα⎡⎤=++---⎢⎥⎣⎦ 013011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα⎡⎤=-++++⎢⎥⎣⎦ 014011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα⎡⎤=-+++-⎢⎥⎣⎦e 0、e 1为G 0、G 1位置到四支腿对称中心的距离。
2、计算底盘重心点位置当架吊机设边梁时，所需吊幅最大，为13m ，臂长约为，根据额定起重表，幅度14m 、臂长最大吊重为>22t ，满足起吊要求。
徐工QY130K 汽车起重机车长，宽3m ，行驶状态车重55t ，主要技术参数详见表1。
表1 徐工QY130K汽车起重机主要参数吊机支腿纵向距离，横向距离，支腿箱体位于2桥和3桥之间以及车架后端，工作时配重38000kg。
根据车轴及转盘中心位置计算吊装下车重心点G，尺寸位置关系详见图2，由合力矩确定的平行力系中心即为吊车重心。
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析汽车吊机是一种用于吊装重物的机械设备，其支腿承担着负载的重力和工作时产生的反向力。
为了确保吊机的安全和稳定性，需要对其支腿进行反力计算和梁板受力分析。
首先，我们可以对吊机支腿进行反力计算。
一般来说，吊机支腿的数量和位置根据具体情况而定。
以支腿为支点，吊机和负载等效为一个静力平衡体系。
在计算支腿反力时，需要考虑以下因素：1.重力作用：吊机本身的重量会通过支腿传递到地面，称为静态荷载。
负载的重量也会通过吊臂传递到支腿上。
2.动载作用：负载在运行或者转向过程中会产生动荷载作用在支腿上，称为动态荷载。
动载作用一般分为垂直荷载（负载的重力分量）和水平荷载（负载在运动或者转向过程中产生的惯性力）。
3.不均匀荷载作用：负载重心位置的不均匀性和运动时的加速度等因素都会对支腿的反力产生影响。
在进行吊机支腿反力计算时，我们可以采用力的平衡原理，即合力为零，并考虑支点处的力矩平衡。
由于计算涉及多个力的叠加，需要先对各个力进行坐标分解，然后求取各个方向上的合力。
在获得吊机支腿的反力后，我们还需要进行梁板受力分析。
吊机的主吊臂承担着负载的重力和工作时产生的吊臂反向力。
对于吊臂的梁板结构，主要的受力情况有以下几个方面：1.弯矩：吊机主臂会在负载较大时产生弯曲力矩。
如果吊臂为简支梁，则会在支点处产生最大弯矩。
2.剪力：吊机主臂也会在负载作用下产生剪力。
剪力主要作用于梁的纵向连接点上，需要通过增加横截面的面积或者采用加强结构来承受。
3.拉力：吊机主臂在负载运行或者转向时会受到横向拉力的作用。
这些拉力需要通过连接点和吊机其他部分的连接来吸收。
在进行梁板受力分析时，我们需要使用弹性力学的理论和方法，具体涉及材料力学、结构分析等内容。
通过合理的结构设计和使用可靠的材料，可以保证吊机在工作过程中正常承受荷载并满足安全要求。
总之，汽车吊机支腿的反力计算和梁板受力分析是确保吊机安全和稳定性的重要环节。
通过合理计算和分析，可以保证吊机在工作过程中稳定、安全地运行。
汽车吊支腿负荷计算
三一220t 汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t 全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m 吊臂时作业半径12m ，吊臂重量8.36t 。
二.吊装计算参数1).220t 汽车吊整机自重72t;2).220t 汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a — 220t 汽车吊在作业半径12m 处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=Xi Xi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值；Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.m4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58tP=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N == 2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N == 吊车支腿压力示意图。
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析案场各岗位服务流程销售大厅服务岗：1、销售大厅服务岗岗位职责：1)为来访客户提供全程的休息区域及饮品;2)保持销售区域台面整洁;3)及时补足销售大厅物资,如糖果或杂志等;4)收集客户意见、建议及现场问题点；2、销售大厅服务岗工作及服务流程阶段工作及服务流程班前阶段1）自检仪容仪表以饱满的精神面貌进入工作区域2）检查使用工具及销售大厅物资情况，异常情况及时登记并报告上级。
班中工作程序服务流程行为规范迎接指引递阅资料上饮品（糕点）添加茶水工作要求1）眼神关注客人，当客人距3米距离时，应主动跨出自己的位置迎宾，然后侯客迎询问客户送客户注意事项15度鞠躬微笑问候：“您好！欢迎光临！”2）在客人前方1-2米距离领位，指引请客人向休息区，在客人入座后问客人对座位是否满意：“您好！请问坐这儿可以吗？”得到同意后为客人拉椅入座“好的，请入座！”3）若客人无置业顾问陪同，可询问：请问您有专属的置业顾问吗？，为客人取阅项目资料，并礼貌的告知请客人稍等，置业顾问会很快过来介绍，同时请置业顾问关注该客人；4）问候的起始语应为“先生-小姐-女士早上好，这里是XX销售中心，这边请”5）问候时间段为8:30-11:30 早上好11:30-14:30 中午好 14:30-18:00下午好6）关注客人物品，如物品较多，则主动询问是否需要帮助（如拾到物品须两名人员在场方能打开，提示客人注意贵重物品）；7）在满座位的情况下，须先向客人致歉，在请其到沙盘区进行观摩稍作等待；阶段工作及服务流程班中工作程序工作要求注意事项饮料（糕点服务）1）在所有饮料（糕点）服务中必须使用托盘；2）所有饮料服务均已“对不起，打扰一下，请问您需要什么饮品”为起始；3）服务方向：从客人的右面服务；4）当客人的饮料杯中只剩三分之一时，必须询问客人是否需要再添一杯，在二次服务中特别注意瓶口绝对不可以与客人使用的杯子接触；5）在客人再次需要饮料时必须更换杯子；下班程序1）检查使用的工具及销售案场物资情况，异常情况及时记录并报告上级领导；2）填写物资领用申请表并整理客户意见；3）参加班后总结会；4）积极配合销售人员的接待工作，如果下班时间已经到，必须待客人离开后下班；1.3.3.3吧台服务岗1.3.3.3.1吧台服务岗岗位职责1）为来访的客人提供全程的休息及饮品服务；2）保持吧台区域的整洁；3)饮品使用的器皿必须消毒；4）及时补充吧台物资；5）收集客户意见、建议及问题点；1.3.3.3.2吧台服务岗工作及流程阶段工作及服务流程班前阶段1）自检仪容仪表以饱满的精神面貌进入工作区域2）检查使用工具及销售大厅物资情况，异常情况及时登记并报告上级。
起重机支腿支撑反力的分析计算
2上车自重这里所谓的上车是指与底盘连接处回转支承以上的机构这些机构的重量可分为固定重量和可变重量两部分固定重量是指随着作业状态如作业幅度吊臂伸缩长度的变化等的改变机构的重量以及相对于回转中心的重心位置不发生变化而吊臂起升重物以及变幅液压缸由于作业状态的改变其重量或重心相对于回转中心的位置有所变化因此这些机构的重量为可变重量
通信地址：安徽省合肥市经济技术开发区百丈路 8 号 重装 研究所 （230601 ） （收稿日期： 2009- 12- 28 ）
液 压 液 力
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（上接第 44 页 ）
图5
Design and Calculation
工程机械
第 ４１卷 ２０１０ 年 ５ 月
设 计 计 算
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支腿是汽车起重机重要的组成部分，是汽车起 重机作业时支撑整车载荷的构件，支撑反力是汽车 起重机吊重时， 支腿所承受的法向反作用力。 支撑反 力的计算是汽车起重机设计计算中非常重要的环 节， 是起重机支腿垂直液压缸设计的前提， 是汽车起 重机支腿结构和车架结构设计计算的依据，同时还 是选择汽车起重机作业环境 （比如地面承载能力 的 ） 重要参考。汽车起重机要求支腿伸缩方便、坚固可 靠， 这也是汽车起重机作业安全的首要条件。因此， 在设计垂直液压缸、 活动支腿、 车架等部件时， 必须 计算出支腿所受到的支撑反力。 随着计算机技术的发展，各种计算机软件的出 现给工程技术人员的设计计算工作带来了极大方 便，这些软件已经成为设计人员开发设计的工具和 手段。本文利用 Visual Basic 程序软件和 ANSYS 有 限元分析软件，解决起重机设计中的支腿支撑反力 求解问题。
汽车吊支腿负荷计算
汽车吊支腿负荷计算
本文介绍了三一220t汽车吊支腿压力计算书，该汽车吊用于大新大厦改扩建项目1#6015的拆卸作业。
在该作业中，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径为12m，吊臂重量为8.36t。
本文详细介绍了吊装计算参数和作业工况，并对支腿压力进行了计算。
在吊装计算参数中，220t汽车吊整机自重为72t，平衡重为75t，6015塔吊吊臂自重为8.36t。
在作业工况中，最不利的吊装工况是220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂。
在支腿压力计算中，首先需要根据汽车吊整车自重和起重载荷计算支腿反力。
具体公式为：N=(G+Q)/n，其中G为汽车吊整车自重（含配重），Q为汽车吊起重载荷（吊重），N为汽车吊支腿反力，n为汽车吊支腿数。
此外，还需要计算作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X/Y轴的力矩值以及支腿至通过回转中心的X/Y轴的距离。
在本文中，220t汽车吊整机自重为147t，吊装6015吊臂时的支腿最大压力为53.58t。
为了减小支腿对地下室顶板的压应力，可以在4个支腿下垫2m*2m钢板进行分散处理。
经计算，此时支腿压应力为0.14N/mm2，比直接对地下室顶板施加压力要小得多。
总之，本文详细介绍了三一220t汽车吊支腿压力计算过程，为大新大厦改扩建项目1#6015的拆卸作业提供了重要的技术支持。
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附件三：汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析一、模型建立及臂架回转过程受力分析汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1所示，G 0为下车重量；G 1为上车和吊重的重量和，移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩M ；e 0、e 1为G 0、G 1位置到四支腿中心的距离，按对称轴为直角坐标系定位。
R 1、R 2、R 3、R 4分别是四支腿的支反力,其中R 3、R 4为近吊装物处两支腿反力，徐工QY130K 汽车起重机支腿间距如图1中，a=3.78m ，b=3.8m 。
为简化计算，假设4条支腿支撑在同一水平面内，它们的刚度相同且支撑地面的刚度相同。
1、支点反力计算公式由图1受力简图，分别计算臂架转化来的集中力矩M 和吊重P ，最后在支腿处迭加，根据受力平衡可得:图1 四支腿反力简图011011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα⎡⎤=++--+⎢⎥⎣⎦012011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα⎡⎤=++---⎢⎥⎣⎦ 013011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα⎡⎤=-++++⎢⎥⎣⎦ 014011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα⎡⎤=-+++-⎢⎥⎣⎦e 0、e 1为G 0、G 1位置到四支腿对称中心的距离。
2、计算底盘重心点位置当架吊机设边梁时，所需吊幅最大，为13m ，臂长约为18.8m ，根据额定起重表，幅度14m 、臂长21.28m 最大吊重为29.3t>22t ，满足起吊要求。
徐工QY130K 汽车起重机车长14.95m ，宽3m ，行驶状态车重55t ，主要技术参数详见表1。
表1 徐工QY130K汽车起重机主要参数类别项目单位参数尺寸参数整机全长mm 14950 整机全宽mm 3000 整机全高mm 3950轴距第一、二mm1420第二、三mm2420第三、四mm1875第四、五mm1350第五、六mm1400重量参数行驶状态整机自重kg 55000一/二轴kg 9100/9100 三/四轴kg9100/12500 五/六轴kg12700/9700支腿距离纵向m 7.56横向m 7.6 转台尾部回转半径（平衡重）mm 4600吊机支腿纵向距离7.56m，横向距离7.6m，支腿箱体位于2桥和3桥之间以及车架后端，工作时配重38000kg。
根据车轴及转盘中心位置计算吊装下车重心点G，尺寸位置关系详见图2，由合力矩确定的平行力系中心即为吊车重心。
图2 车轴及转盘中心位置尺寸由轴重参数得：下车重量G 0=9100+9100+9100+12500+12700+9700=62200 kg 上车配重重量=38000 kg上车未加配重时重心到车后边缘距离Rc 为：9700312700 4.412500 5.7591007.62910010.04910011.46622006.78Rc m ⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==则下车重心G 0到臂架回转中心G 1的纵向距离为6.78-4.9=1.88m工作臂架回转中心G 1到两后支腿的纵向距离为3.63m ，上车配重及吊重支点G 1到支腿对称轴中心O 点距离e 1=0.15m ，下车重心G 0到支腿对称中心O 的距离e 0=1.88-0.15=1.73m 。
二 、边梁吊装吊机支腿反力计算边梁重21.97t ，不考虑铺装层，按22t 计算。
1、边梁吊装支腿反力计算由以上计算可知：a=3.8m ，b=3.78m ，e 0=1.73 m ，e 1=0.15m ， G 0=622KN,G 1=220+380=600KN ； (1)当а=1060时吊重至臂架回转中心G 1的水平距离为7.01m ，吊重产生的力矩M=6.964×220=1542.6KN ·m ；代入上述公式得：011011cos sin (1)(1)()41 1.730.15cos106sin106622(1)600(1)1542.6()4 3.78 3.78 3.78 3.81(906.7576.2277.7)301.34e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=++--+⎢⎥⎣⎦⎡⎤=++--+⎢⎥⎣⎦=+-= 012011cos sin (1)(1)()41(906.7576.2(502.7))496.44e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=++---⎢⎥⎣⎦=+--=013011cos sin (1)(1)()41(337.3623.8277.7)309.54e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=-++++⎢⎥⎣⎦=++=01401(1)(1)()41(337.3623.8502.7)115.24R G G M b b b a KN =-+-+-⎢⎥⎣⎦=+-=(2)当а=440时吊重至臂架回转中心G 1的水平距离为8.744m ，M=8.882×220=1923.7 KN ·m 。
代入上述公式得：011011cos sin (1)(1)()41 1.730.15cos 44sin 44622(1)600(1)1923.7()4 3.78 3.78 3.78 3.81(906.7576.2717.7)191.34e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=++--+⎢⎥⎣⎦⎡⎤=++--+⎢⎥⎣⎦=+-= 012011cos sin (1)(1)()41(906.7576.214.4)337.14e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=++---⎢⎥⎣⎦=+-=013011cos sin (1)(1)()41(337.3623.8717.7)419.74e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=-++++⎢⎥⎣⎦=++=014011cos sin (1)(1)()41(337.3623.814.4)2444e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=-+++-⎢⎥⎣⎦=++=(3)当а=-220时吊重至臂架回转中心G 1的水平距离为13.8m ，M=13.65×220=3036KN ·m 。
代入上述公式得：011011cos sin (1)(1)()41 1.730.15cos 22sin 22622(1)600(1)3036()4 3.78 3.78 3.78 3.81(906.7576.2445.4)259.44e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=++--+⎢⎥⎣⎦--⎡⎤=++--+⎢⎥⎣⎦=+-= 012011cos sin (1)(1)()41(906.7576.21044.0)109.74e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=++---⎢⎥⎣⎦=+-=01301(1)(1)()41(337.3623.8445.4)351.64R G G M b b b a KN =-++++⎢⎥⎣⎦=++=014011cos sin (1)(1)()41(337.3623.81044)501.34e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=-+++-⎢⎥⎣⎦=++=2、中梁吊装吊机支腿反力计算中梁重19.65t ，不考虑混凝土铺装层残存重量，起吊重量拟按20t 计算。
a=3.8m ，b=3.78m ，e 0=1.73 m ，e 1=0.15m ， G 0=622KN,G 1=200+380=580KN ； (1)当а=1060时吊重至臂架回转中心G 1的水平距离为7.01m ，吊重产生的力矩M=7.01×200=1402.6KN ·m ；代入上述公式得：011011cos sin (1)(1)()41 1.730.15cos106sin106622(1)580(1)1402.6()4 3.78 3.78 3.78 3.81(906.7557252.5)302.84e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=++--+⎢⎥⎣⎦⎡⎤=++--+⎢⎥⎣⎦=+-= 012011cos sin (1)(1)()41(906.7557(457.1))480.24e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=++---⎢⎥⎣⎦=+--=013011cos sin (1)(1)()41(337.3603252.5)298.24e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=-++++⎢⎥⎣⎦=++=014011cos sin (1)(1)()41(337.3603457.1)120.84e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=-+-+-⎢⎥⎣⎦=+-=(2)当а=440时吊重至臂架回转中心G 1的水平距离为8.744m ，M=8.744×200=1748.8 KN ·m 。
代入上述公式得：01101(1)(1)()41 1.730.15cos 44sin 44622(1)580(1)1748.8()4 3.78 3.78 3.78 3.81(906.7557652.4)202.84R G G M b b b a KN =++--+⎢⎥⎣⎦⎡⎤=++--+⎢⎥⎣⎦=+-= 012011cos sin (1)(1)()41(906.755713.1)362.74e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=++---⎢⎥⎣⎦=+-=013011cos sin (1)(1)()41(337.3603652.4)398.24e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=-++++⎢⎥⎣⎦=++=014011cos sin (1)(1)()41(337.360313.1)238.44e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=-+++-⎢⎥⎣⎦=++=(3)当а=-170时吊重至臂架回转中心G 1的水平距离为13.5m ，M=13.5×2 00=2700KN ·m 。
代入上述公式得：011011cos sin (1)(1)()41 1.730.15cos 17sin 17622(1)580(1)2700()4 3.78 3.78 3.78 3.81(906.7557475.3)247.14e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=++--+⎢⎥⎣⎦--⎡⎤=++--+⎢⎥⎣⎦=+-= 012011cos sin (1)(1)()41(906.7557890.8)143.24e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=++---⎢⎥⎣⎦=+-=013011cos sin (1)(1)()41(337.3603475.3)353.94e e R G G M b b b a KN αα⎡⎤=-++++⎢⎥⎣⎦=++=01401(1)(1)()41(337.3603890.8)457.84R G G M b b b a KN =-+++-⎢⎥⎣⎦=++=以上各吊装工况下计算各支腿反力如表2所示。