电力机车牵引杆焊接工艺
电力机车从板座组成的焊接与调平工艺
Ｓ４ 、ＳＢ 主型车 车钩箱 的从板座组 成的焊接结 Ｓ 改 Ｓ４ 等
构 如图 ｌ 所示。前后从板与立板采用对称 的 Ｘ型坡 口焊
接 ，前后从板与立板组 焊后的焊接组合 与弯板之间的焊 接采用周 围一圈 １ ×４。的单 Ｖ焊接 坡 口，焊接量相 当 ５ ５ 大； 而且根据设计要求 ， 组成车钩箱 的各表 面都是在从板 座组成焊接之后再进行 机加工 ，然后再 由从 板座组 成左 （ ） 右 以及中隔板 、 等组焊 成车钩箱。 筋板 从板座组成焊后 调平后 ， 要求弯板 Ｂ面平 面度 ≤ｌ ｍ。因此控制从 板座 ｍ 组成焊接过程 、 焊接变形以及 变形后 的调平相 当重要 。
Ｍａ ． Ｏ ｌ． ０ ６ ｒ２ ｔ ２ ０ １
・制 造 技 术 ・
电力机 车从板座组成的焊接与调平工艺
戴文辉
（ 中国南车集 团株 洲电力机 车有 限公 司， 南 株 洲 ４ ２ ０ ） 湖 １０ １ 摘
法。
要： 分析了电力机车车钩箱的从板座组成的焊接结构 ，介绍 了其焊接工艺和焊接变形控 制 以及变 形后的调平方
ＤＡＩＷ ｅ — ｎｈｉ
（ Ｓ ｈ ｚ ｏ ｌ ｔ ｃ ｏｏ ｔ ｅ ｏ。 ｔ． Ｚ ｕ ｈ ｕ ４ ２ ０ ， ｈｎ ） Ｃ Ｒ Ｚ ｕ ｈ ｕＥｅ ｒ ｃ ｍｏ ｖ ． ｄ ． ｈ ｚ ｏ １ ０ １ Ｃ ｉａ ｃｉ Ｌ ｉ Ｃ Ｌ
Ａｂ ｔ ａ ｔ ｈｓａ ｔ ｌ ａ ａｙ ｅ ｈ ｅｄ ｎ ｔ ｃ ｕ ｅ ｏ ｅ ｃ ｕ ｌ ｒ ｅ ｔ ｆ ｌ ｃｒ ｏ ｏ ｔ ｅ ｒ ｓ ｎｓ ｔｅ ｗｅｄ ｎ ｃ ｎ ｌｇ ｓ ｒ ｃ ：Ｔ ｉ ｒｉ ｅ ｎ ｌ ｚ ｓｔｅ ｗ ｌ ｉ ｇｓｒ ｔ ｒ ｆ ｈ ｏ ｐ ｅ ａ ｅ ｔｉ ｌｃ ｍｏｉ ，ｐ ｅ ｅ ｔ ｈ ｌ ｉｇ ｔ ｈ ｏｏ ｙ ｃ ｕ ｔ ｓ ｏｅ ｃ ｖ ｅ
动力集中型动车组牵引座组焊工艺分析
动力集中型动车组牵引座组焊工艺分析1. 概述动力集中型动车组（以下简称动车组）采用了轻量化设计原则，大量使用折弯钣金件、薄板零部件，车体结构利用箱体结构、对称分布的方法优化布局。
同时选用Q460E高强钢作为焊接材料，在满足车体承载强度要求的同时，动车组极大程度上降低车体的重量，体现结构灵活、轻量化的设计理念。
在动车组车体组焊工艺，牵引座的焊后尺寸精度要求相当严格，被定义为B类尺寸。
其组焊质量是影响后续车体组装总成阶段法兰组件和牵引杆安装、整车称重调簧，甚至行车安全的重要因素。
必须采取合理的组焊工艺方法有效控制牵引座得组装、焊接质量，减少焊接变形，使焊后尺寸满足要求。
2. 牵引座组焊结构分析图1 牵引座组焊结构示意1.牵引座2.中间横梁组成3.限位座 4、7.垂向减震器座 5.枕梁 6、8. 抗蛇形减震器座动车组Ⅰ、Ⅱ端的牵引座结构相同，以Ⅱ端为例对牵引座组焊工艺进行分析。
牵引座组焊主要由牵引座、垂向减震器座、抗蛇形减震器座组成，如图1所示。
牵引座焊接在中间横梁组成上，限位座中心线横向尺寸为（3040±2）mm，限位座距枕梁中心线尺寸15mm，垂向减震器座与抗蛇形减震器座组焊在底架两侧边梁上，垂向减震器座的中心线与限位座中心线重合，抗蛇形减震器座安装面为带角度的斜面，其安装孔距限位座横向尺寸为（1083±1）mm，距底架地板高度尺寸（646±1）mm，枕梁引导销距底架中心线的纵向尺寸为（1055±1）mm。
牵引座和中间横梁组成之间的焊缝11HY,a3，焊缝质量等级为CPB，焊缝检测等级为CT2，图样技术要求中用***表示焊缝安全需求为中，按100%比例磁粉探伤。
3. 重难点分析（1）牵引座、抗蛇形减震器座、垂向减震器座安装平面均不在同一个平面上，且抗蛇形减震器座手工组装难以确定好定位基准，装配好的三部件之间横向尺寸难以得到相应保证，因此需要制作专用工装进行组装定位。
A型电力机车构架焊接工艺
A型电力机车构架焊接工艺电力机车构架是机车的重要部件之一，构架质量的优劣对整车的行车安全有着重大的影响，组焊过程中合理运用焊接工艺将有效提高构架质量。
本文通过对A 型电力机车构架焊接工艺进行研究，可更好地保证生产和产品质量，提高机车构架的制造工艺水平。
1序言构架作为机车的重要部件，是转向架的主体。
构架将车体、轮对和电机连接在一起，不仅承受上部所有设备的重量，还要传递牵引力和承受走行过程中的各种冲击载荷。
A型电力机车构架是以箱型梁为主体的全焊接结构，构架主要材质为Q345E，大部分焊缝为同种焊。
接头形式有对接接头、角接接头等，其中大部分接头形式为坡口加角焊。
由于构架使用板材较厚（以15~30mm为主）且坡口较大，故焊缝焊接量较大，所以焊接变形的趋势也很大。
而箱型梁的刚性又强，导致焊接产生变形后调修较为困难。
构架产生焊接变形的原因是由于其在焊接构成中受热不均，局部受热过高从而使构架内部产生不均匀的温度场，在此温度场的作用下构架产生了不均匀的塑性变形。
同时在焊缝冷却的过程中，由于各部件之间的相互约束，导致材料不可自由收缩，从而产生残余应力。
与构架焊后变形一样, 构架组焊后内部存在的残余应力对构架的整体质量也有很大的影响。
在机械的使用过程中，发生意外破坏事故时，除材料本身的结构和强度之外，多数是由于残余应力的影响造成的。
残余应力对材料疲劳强度的影响也尤为重要。
因此在构架组焊工艺的制定过程中不仅要考虑如何控制焊后变形, 同时还应考虑如何控制残余应力。
2构架焊接工艺2.1母材焊接性分析依据设计要求，此种电力机车转向架构架所用材料为Q345E，材料的化学成分与机械性能见表1。
通过对表1的数据分析可得出影响板材焊接性的主要参数：碳当量CE。
CE=[C+(Mn/6)+(Cr+Mo+V/5)+(Ni+Cu/15)](％) =0.354%~0.38%当CE≤0.4％时，Q345E钢冷裂倾向小，焊接性较好，不需预热等特殊的工艺措施。
牵引电机端环焊接工艺
大功率牵引电机端环焊接工艺攻关杨 振 中大功率牵引电机端环焊接技术要求很高，在焊接工艺确定、焊接材料验证、焊接温度控制、焊接后强度的保证等方面存在大量的技术难题。
因为大功率异步牵引电机在运行中电负荷与热负荷很高，而且运转速度很快，制动很频繁，电机的端环焊接部位受到反复变化的扭曲力、电磁力、离心力、热应力等的叠加作用，很容易出现断裂情况，引起严重质量事故。
故转子端环焊接在转子制作中起到了至关重要的作用。
为了在满足焊接强度的同时，降低焊接温度以保证焊接后的端环母材强度，焊接材料采用熔点相对较低的银铜锌锡四元合金钎料，但是这种四元合金钎料对焊接温度均匀性等焊接条件的要求更苛刻。
为了确保端环焊接的可靠性，我们经过反复的分析和十几次的焊接试验，不断优化焊接程序和焊接工艺，针对进口焊接材料和国产焊接材料,共进行了三次严谨的工艺验证,设计专用拉伸夹具对焊接接头进行了焊缝强度拉伸试验（见图1）,同时对焊接后端环硬度进行了验证。
图1 焊缝强度拉伸试验通过工艺调研、方案制定与论证、设计制作端环焊接感应工装，通过工艺验证选择最佳的焊接升温和恒温控制曲线，达到最佳的焊接效果。
设计制作更实用的焊接清洗工具，提高端环焊后的清洁度。
端环焊接成品见图2图2 端环焊接成品端环焊接质量直接影响电机电气性能与机械性能，必须设计与优化感应加热线圈，保证焊接中温度上升的均匀性，因为局部加热焊接无法保证导条与端环焊接的质量均匀性，也容易因为焊接时间长而出现导条和端环受不稳定温度场影响而强度不合要求，可能导致转子冲片绝缘损坏等问题。
因此设计制作了端环焊接感应线圈，从开口式改进为交叉式和分段式，保证了温度上升的均匀性。
考虑钎焊温度高对焊料的熔化湿润的效果，但是温度过高对端环与导条的晶体有很大的不利影响，钎料的温度高会导致焊料的过度流失，同时也会造成熔蚀等情况，因而端环焊接的温度选择与控制很关键。
根据试制与工艺验证记录选择最佳的焊接升温和恒温控制曲线，达到最佳的焊接效果。
HXD2型电力机车牵引杆的检修
２ ． ３ 牵引杆的组装 在升降小车上放好支承座 ，将牵引杆在支承座 上 １ １ 。角放置 。将牵 引杆 升起 压装在两侧牵 引座 上， 将牵引杆托盘连 同防缓垫片用螺栓 固定在牵引
座上并进行初紧固， 使用扭力扳手将托盘螺栓 紧固 ， 扭力 ３ ３ ９ Ｎ ・ ｍ。安装好用于连接牵引杆与车体之间 的两根安全吊链的 ｕ型环 ， 将开 口销更新 ， 并按标准
工程及其 自 动化专业 ， 工学学士， 现从 事机车检修工作。
’
机 械 管 理２ 开 发 ｊ ｘ ｇ ｌ ｋ ｔ ｂ ｊ ｂ ＠１ ６ ． ｔ ｏ ｍ
第３ ２卷
照原牵 引杆组装工艺要求 ， 固定螺栓 以 ３ ３ ９ Ｎ ・ ｍ的 紧固扭矩紧固后不再进行拆卸 ，无法确定牵引杆组 装是否到位 ， 一旦牵引杆脱落势必造成严重后果。
引杆橡胶套内壁会产生一定 的磨损 ，多次拆装后会
导致牵引杆橡胶套与牵引座间的过盈量减小甚至没 有过盈量 ， 存在脱落隐患。
３ 检修工艺的修订方案 根据上述的研究结果 ，我们对 Ｈ Ｘ Ｄ ２ 型电力机 车牵引杆检修工艺组装部分进行了修订 。 １ ） 将牵引座锥面与牵引杆橡胶套内壁结合 面清
２ ． ４ 检修工艺 中存在的隐患及其原因
Ｈ Ｘ Ｄ ２ 型电力机车在 日常检修过程 中，由于齿
２ ． ２ 牵引杆的清洗、 检查与修理 对牵引杆 、 牵引杆座进行清洗 ， 其余各部件油垢
清除。检查牵引杆 ， 外观不许有变形 ； 牵引杆进行探
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ７ — ０ ７ —１ １
铰橡胶 元件 、 牵 引杆 托盘 防缓 片更 新 。
角， 如图 １ 所示 。 牵引杆通过两个橡胶套分别与转 向
架牵引支座和车体牵引支座连接成一个可以小幅度 转动的弹性机构 ， 以适应转 向架相对于车体的转动 ， 牵引杆橡胶套压装在牵引杆上。Ｈ Ｘ Ｄ ２ 型 电力机车 牵引点低于轮轴 中心 ， 属低位牵引， 因此轴重转移量 小， 粘着重量利用率高Ⅱ ］ 。 ２ Ｈ ｘ Ｄ ２ 型电力机车原牵引杆检修工艺分析
牵引梁翼板与底架边梁焊接工艺方法
第一 , 对焊接场 地进 行恒 温
恒湿封 闭式 管
用 圆盘 锯 往 牵 引梁 处 清 理 尽量 不要 伤 底架 边 梁 (见
理 , 尽 量 把 湿 度 控 制 在 6 % 以 下 (经 过 多 次 焊 接 5 试 验 当湿 度超 过6 % 很 容 易 产生 气 孔 ) 进 行 焊 接 作 5
业
图4 ) , 然后用直磨机清理到位 (见图5 ) , 最好控
制 在 l. m m 以 内 , 尽 量 清 根时 不要 超过 Zm m , 如 果 s
伤 底架 边 梁超 过 Zm m 时 , 须 对 底架 边 梁进 行 堆焊 后
第 二 , 焊 丝 存 放 库 房 并 将 湿 度 控 制 在 50 % 以 下 , 做到 随 取 随 用 , 当天未 使 用 完的 焊 丝 应 放 置在
良好的熔 合 (见图7 )
在焊缝 清根时 , 由于铆
清 根 时坡 口面 出现
工清 根 后坡 口角度 过小 , 出 现深 而 窄 的焊 道 , 使焊 丝 不能 深 人到 根 部 进行 焊 接 沟槽 直角 尖 角 , 使 焊 接 时熔 敷 金 属 与母 材 没有
良好 的 熔 合
(2 ) 气 孔 原 因分析 :
未熔合现象, 特 别是焊透
焊穿
由于 底架边 压 型 材 , 如果 型腔
解决方案:
焊 接 时选 择 好 焊 接 参 数 并 在操 作
时焊 枪 稍 微 偏 向板 厚 较 大的 牵 引 梁位 置 进 行 焊接 , 这样 既 可 使焊 缝 良好 的熔 合 又不 会烧 穿 底 架 边 梁
接 参 数 与 正确的 操 作 手法 , 底 架 边 梁腔 内处 很容 易
焊透 (见图2 )
位 , 所 以此 处 的 焊缝 采 用 100 % U T (超 声 波 探 伤 ) 的 C P B 质量 等 级 , 是 整 个车 体制 造 中焊 缝 质量 等级
TG9A机车牵引逆变器骨架底架焊接工艺改进
图 ２ 骨 架底 架前 部与 机 车 安 装 示 意
８ ０
在 车 体 中进 行 安 装 时 ， 现 了 Ｍ２ 出 ０的 Ｔ型 螺 杆 在 不
锈 钢 导 向管 中无法 通过 和螺 杆无 法转 动等 问题 。
２３ 问 题 原 因 分 析 ．
／＝ ／
一
１ 锈导槽 钢 ห้องสมุดไป่ตู้
２１ 改进 前 底 座 的焊 接 顺 序 ．
焊接 底板 和前 后横 梁 （ 图 ４一 焊接 导 向管（ 见 ） 见 图 ４和 前后 安装 块 （ 图 ３一 盖 板 １２与底 板 焊 接 ） 见 ） 、
注 ： 图左 边 为 焊 接 变 形 后 实 际 情 况 ， 边 为 理 论 状 态 视 右
— ＿ 一 。 卜＿ 一 ｝ 钟
，
ｆ
卜 －
不 锈 钢 钢 管 、 装 块 均 与底 架 前 后 横 梁 通 过 安 焊 接 的 方 式 连接 ， 焊接 结 构 中底 架 前 后 梁 间距 为
ｌ
８ ８ ０
ｊ ＼
ｌ ４ ０ｍｍ， ０ 同时焊 缝位 置 和布 局在 结 构 中不 是 均匀
（ 图 ４一焊 接底 中横梁（ 图 ５一盖板 １２与前后横 见 ） 见 ） 、
梁焊 接（ 图 ４一盖 板 １ ２与 中横 梁焊 接（ 图 ４ 。 见 ） 、 见 ）
２２ 问题 描 述 ．
按 照 ２１节 的顺 序 与结 构焊 接 完成 后 ， 产 品 ． 当
焊 工 接艺
底 架前 后梁 的连接 方式 。
对 称 分 布 ， 此焊 接 时焊 接应 力 分 布不 均 ， 容 易 因 很 产 生 焊 接弯 曲变 形 ， 主要 表现 为 ： 接 后框 架 上下 焊
电力机车牵引电机作业指导书
电力机车牵引电机作业指导书序号作业项目工具材料作业步骤质量标准备注作业图示1 牵引电动机外部检点锤、各型呆扳手电筒小撬棍锉刀1.检查孔盖及防落卡、提手装置、铭牌、风筒、风网。
1.铭牌清晰，电缆无老化、绝缘破损和油垢，不得与其他机件摩擦，机座、，风筒、检查孔盖密封，锁销作用良好，防落卡作用良好。
风道内无异物。
2. 检查外接电缆及其线号牌、卡子、端盖螺栓。
2.线号标记完整，接线正确，引线夹紧固，，螺栓紧固。
3. 检查机体、端盖、油管、油堵。
3.端盖无裂纹油管紧固，畅通，油堵齐全完整，窜油严重的落修。
序号作业项目工具材料作业步骤质量标准备注作业图示4. 外观检查、清扫。
4.清扫牵引电动机外部各可见部份，达到清洁度标准。
2 牵引电机悬挂装置手电筒检点锤、各型呆扳手1.检查牵引电机座、吊杆、销、螺栓。
1.吊杆座不得有裂纹或开焊，吊杆、叉头不得有裂纹，吊杆螺母、开口销齐全可靠。
序号作业项目工具材料作业步骤质量标准备注作业图示2.检查安全托板、托板框、穿销、开口销以及防落板。
2.托板无裂纹，托板框无开焊，穿销及开口销作用良好；防落板与吊耳横向应完全搭接。
3.外观清扫牵引电机悬挂装置各部。
3.清扫牵引电机悬挂装置各部，达到清洁度标准。
3 电枢与定子部份手电筒、毛巾、毛刷、检细砂布点锤1.开检查孔盖，检查电枢可见部分及换向器表面状态。
1.换向器表面清洁，无拉伤，清除片间毛刺和积尘，升高片无过热、开焊和片间短路，均压线不得有缩头。
2. 检查前云母压圈外包绝缘。
2.绕组外包绝缘良好，聚四氟乙烯板清洁无烧痕，与换向器结合处无缝隙。
无松动、剥层、损伤及放电痕迹。
紧固、无裂损压圈无变形。
序号作业项目工具材料作业步骤质量标准备注作业图示3.检查处理烧损的引弧装置，调整放电间隙。
3.引弧装置定位螺栓、备帽紧固，对放电烧损严重者应打磨，放电间隙应调整为15±1.5mm。
4.检查各连线卡子、接头可见部分。
4.导线及接头无裂纹、过热烧损现象，连接螺栓紧固，卡子无开焊，绑扎牢固。
牵引销焊接工艺
HXN5机车牵引销焊接工艺简介一、母材1.牵引销的材质HXN5机车车架牵引销的材质为铸件，屈服强度为340MPa，相当于A2 B+级钢2.牵引销梁的的材质HXN5机车车架牵引销梁的材质为Q460C，属于高强度低合金钢。
二、焊接工艺1.焊接方法借助变位机及埋弧焊机，定位完成后实施埋弧焊，定位焊的工艺规范如下：2.操作流程2.1焊接前将焊剂烘干。
2.2牵引销梁定位、组装2.3焊接前绕直径预热不小于93℃，不超过150℃，预热宽度不小于76mm2.4实施定位焊2.5牵引销梁固定与变位机上，调整至中心位置；2.6实施埋弧焊2.7保温、冷却2.8湿法磁粉探伤2.9焊缝缺陷处清除、补焊返修（按定位焊工艺实施）、保温、冷却、复探直至合格HXN5机车构架牵引梁焊接工艺简介一、母材母材材质HXN5机车构架牵引梁为钢板组焊件，钢板的母材材质为H1001,相当于AS 3678-400 L45，当板厚≤12mm时，屈服强度为400MPa，当板厚≥12mm时，屈服强度为380MPa，属于低合金高强度钢.焊材规格：牌号：E501T-1L （TWE-711Ni）直径Φ1.4mm，药芯焊丝二、焊接工艺1.焊接方法借助焊接翻转胎进行组焊，定位完成后在焊接变位机上实施正式焊接，采用二氧化碳气体保护焊接方式，工艺规范如下：2.操作流程2.1焊接前将焊丝从专用焊材库中领出；。
2.2牵引梁各零件进行一次组装、定位、焊接；2.3内腔磁粉探伤2.4牵引梁各零件进行二次组装、定位、焊接（包含机器人）；2.5磁粉探伤2.6 焊缝缺陷处清除、返修、复探直至合格。
起重机通用焊接工艺规程
表1
钢材厚度（mm）
焊接环境温度（0C）
≥6—24
-100C以下预热至1000C—1500C
＞24—40
-50C以下预热至1000C—1500C
＞40—52
-00C以下预热至1000C—1500C
＞52
任何温度下预热至1000C—1500C
高度小于被焊件的最小板厚；双面角焊缝，其焊缝高度不得小于被焊件中最小板厚的0.7倍。
9）焊工必须严格按图纸和工艺文件及相关标准进行焊接。
6.2 主梁、端梁、下横梁以及支腿的焊接
1）腹板、盖板的拼接
板材对接缝，不论采用埋弧焊还是焊条电弧焊，焊接方向如图一所示，焊完后，翻身清根完成另一面的焊接。
↓
↑
↑
↓
2.2施工条件
2.2.1施工场地应保持清洁，地面无杂物。
2.2.2严冬季节施工温度应保持在40C以上；不得在烈日曝晒条件下施工。
2.2.3涂漆工具应清洁，压缩空气内应无水、无油。气泵中应按有油水分离器。
3.涂漆层次
3.1底漆为一道，外观漆为两道，每道漆必须纵横两个方向各涂一遍。
3.2每道漆必须干透后方可涂下道漆。
吉林省神力重型起重机制造有限公司
通用焊接工艺规程
文件编号
吉林省神力重型起重机制造有限公司
通用焊接工艺规程
文件编号
共6页
第1页
共6页
第2页
1. 适用范围
本工艺规程适用于5—32T单主梁门式起重机，5—50T桥式起重机，1—16T电动单梁起重机的焊接。
2. 焊接结构用钢板。
起重机用钢板为Q235-X系列钢板。
HXD3C型电力机车牵引梁车钩箱组焊工艺技术
HXD3C 型电力机车牵引梁车钩箱的尺寸精度直接影响着HXD3C 型电力机车车钩的安装和整台机车的行车安全。
传统组焊方式采用工艺拉筋，可以减小部分焊接变形，但仍不能精确定位车钩箱的整体组焊尺寸，可能会造成左、右车钩箱隔板中心与机车车钩箱中心对称度超差的问题；车钩安装后，其中心线与底架中心线存在横向偏差，偏差量达到一定程度将影响整台机车的行车安全，因此，保证车钩箱的组焊精度有重要的现实意义。
笔者通过设计专用工装、增设工艺圆孔等方式，对5台HXD3C 机车牵引梁车钩箱的组焊进行了技术攻关和试验验证，最终实现了车钩箱组焊工艺优化，组焊精度达到图纸要求，有效保证了产品质量。
试验采取的主要措施包括：对备料件预制工艺基准孔；设计专用车钩箱组焊工装；对车钩箱隔板的组焊、加工工艺进行优化；对车钩箱整体组焊工艺进行改进。
1HXD3C 型电力机车牵引梁车钩箱概述1）HXD3C 型电力机车牵引梁车钩箱结构。
HXD3C 型电力机车牵引梁车钩箱是由左右车钩箱隔板、前后端板、筋板和加强板等焊接而成的钢结构腔体。
钢板选用厚度为10~20mm ，焊接性和机械性良好的Q345E 材料；铸件选用ZG230-450材料，其焊接性和加工性良好。
牵引梁车钩箱结构见图1。
2）HXD3C 型电力机车牵引梁车钩箱精度要求。
车钩箱前后从板座距离为6250-1mm ；车钩箱前后从板座宽度为330+10mm ；前从板端面与前端板的距离为230+0.5-0.5mm ；前从板凸台内档尺寸为216+10mm ；后从板凸台内档尺寸为180+10mm ，见第54页图2。
3）HXD3C 型电力机车牵引梁车钩箱制造工艺。
通常情况下，完成牵引梁组焊后，进行车钩箱腔体内部尺寸的整体加工。
受产品结构和加工设备的限制，车钩箱组焊后整体加工难度极大，故而对工艺H X D 3C 型电力机车牵引梁车钩箱组焊工艺技术王宏军1，刘全忠1，胡素平2，贾海强1收稿日期：2019-03-08;修回日期：2019-04-08作者简介：王宏军（1966-），男，天津红桥人，高级技师，主要从事电力机车车体钢结构组焊工艺技术研究，E-mail ：014000023572@ 。
HXD1C型7200kW电力机车构架框架焊接工艺优化
电 力机 车 构 架 焊接 后 严 重 变形 ， 通过 焊接 工 艺优 化 ， 决 了这 一 问题 。 解
关键词 ： 电力机 车构 架 ； 架 ； 框 焊接 工 艺 ； 化 优
中间横 梁 的立 板间 接缝 。根 据焊 接变 形产 生 的原 因分 析这 将会 导致 构架 产
生 较大 的焊 接残 余 应力 ， 因此退 火后 会 产生 较大 的焊 接变 形 。
３ 解 决 措 施
经 分析 确定 焊接 顺 序如下 ： 称定 位 焊 牵 引 梁 、 对 中间 横 梁 、 后 端 梁 下 前
中图 分 类 号 ：２ ４４ Ｕ ６ ． ４
文献 标 识 码 ： Ｂ
为 了提 高 大功 率交 流传 动 电力 机 车生 产能 力 ， 升整 体 竞争 力 ， 进 电 提 促 力机 车产 业 的可 持续 发 展 ， 车资 阳 机 车有 限公 司与 南 车 株 洲 电 力机 车有 南 限公 司 合作 ， 引进 并批 量生 产 ＨＸ Ｃ型 ７２ ０ ｋ 大功 率 电力机 车 。 Ｄ１ ０ Ｗ
平衡 的 内应力 ， 称为 焊接 残余 应力 ， 而构 件所 表 现 的宏 观 变形 则称 为焊 接残 余 变 形 。 由此 可见 ， 焊接 变形 产 生 的主要 原 因是焊缝 金 属 的收缩 ， 收缩 受到 拘束 就产 生 了残余 应 力 。因此 ， 取 一 定 的措 施 使 收 缩 的焊 缝 金 属 获得 延 采
１ 问 题 的 提 出
试 制 ７２ ０ｋ 电力 机 车构 架 期 间 由 于 生产 任 务 繁 重 ， 间 紧迫 ， 构 ０ Ｗ 时 在
架 作业 指 导 书及组 焊工 艺 中存 在不 合 理 的地 方 ， 之操 作者 操作 的随意 性 ， 加
A型电力机车牵引杆的焊接修复工艺及方法
A型电力机车牵引杆的焊接修复工艺及方法作者：于静陶佳乔岩来源：《科学与财富》2019年第12期摘要：本文阐述了A型电力机车牵引杆的焊接修复工艺、步骤要求和应用具体标准，对牵引杆焊接修复中产生的焊接缺陷进行了分析。
关键词：牵引杆；焊接缺陷；预热温度；异种钢1.引言A型电力机车是为满足铁路运输对高速客运的市场需求而制造的大功率电力机车。
牵引杆作为A型电力机车钢结构的主要承载构件，是机车牵引制造的关键工序、特殊工序，是连接车体与转向架的唯一载件，承受着纵向载荷，包括牵引力、制动力和冲击力的变载荷作用，因此对牵引杆的质量要求极高。
2.焊接性分析2.1牵引杆法兰选用14NiCrM010-6V低合金高强度钢，杆体为Q345E低合金钢作为母材，其中Q345E属于低合金高强度结构钢，具有较好的焊接性和低温冲击性能；14NiCoM010-6V 也属于低合金高强度钢，但由于合金元素含量较高，焊接性能较差，焊接前需预热240-260℃，焊后要求缓冷保温。
2.2法兰14NiCoM010-6V为低合金高强度钢其焊接性较差，在焊接过程中容易出现淬硬倾向组织，使焊接接头产生冷裂纹倾向较大，必须焊前预热、焊后保温缓冷，可以有效地减少焊接应力，降低冷裂纹倾向，焊后经磁粉和超声波检测合格后，再送至x光检验合格后，还需加工处理。
2.3因牵引杆属于异种钢焊接，在一般情况下，选用的焊材是焊缝金属中力学性能及其它性能不低于母材中性能较低一侧的指标，即可认为是满足了技术要求，但在某些情况下还应从焊接工艺性能（如抗裂性）方面来考虑。
因此我们选用具有优良焊接工艺性的ER50-6焊丝。
2.4焊修时应注意的要点：2.4.1由于牵引杆是异种钢焊接在焊修时易形成的缺陷，主要是未熔合与气孔和裂纹。
裂纹可通过工艺方法解决，未熔合是需要焊工实际操作来完成的，气孔的形成主要是因保护气体不纯、预热气体装置运行不良，电弧长度过长、保护气体压力过小导致保护不当和气体压力过大形成紊流而引起的。
电力机车牵引杆装置的结构形式
电力机车牵引杆装置的结构形式引言电力机车是一种重要的运输工具，其牵引杆装置是机车重要的组成部分之一。
本文将从结构形式的角度探讨电力机车牵引杆装置，以帮助读者全面了解该装置的功能和特点。
什么是牵引杆装置牵引杆装置是指连接在机车和车辆之间，用于传递拉力和推力的装置。
它在运输过程中起到承载、牵引和减震作用，为整个列车提供稳定的牵引和推进力。
结构形式电力机车牵引杆装置的结构形式主要有以下几种：1. 中联式结构中联式牵引杆装置由中联杆和连接杆组成。
中联杆连接在机车和车辆之间，通过连接杆传递拉力和推力。
这种结构形式适用于中、短途客货运输，能够满足对运输能力和牵引力要求较低的情况。
优点：•结构简单，可靠性高•维护方便，易于操作•成本较低缺点：•牵引力有限，适用范围较窄•不适合高速运输2. 张紧杆结构张紧杆结构是通过牵引装置上的张紧杆来实现车辆之间的连接。
张紧杆可以根据列车运行状态和牵引力需求进行调节，达到最佳牵引效果。
优点：•牵引力大，适用范围广•可根据需要进行调节，灵活性高•适用于长距离、高速运输缺点：•结构复杂，维护成本高•需要依赖张紧装置，故障率较高3. 轴箱牵引结构轴箱牵引结构是将牵引装置安装在车辆的轴箱上，通过轴箱传递牵引力。
优点：•牵引力大，牵引效果好•结构简洁，维护成本低•对轴箱的稳定性要求较低缺点：•牵引力无法调节•对车辆结构有一定要求4. 异形连接杆结构异形连接杆结构是一种特殊的牵引杆装置，根据车辆之间的间距和连接要求，通过连接杆进行连接。
优点：•可根据需要进行调节，适应不同间距•牵引力大，适用于不同运输需求缺点：•结构复杂，维护成本高•对连接杆的强度和稳定性要求高结论电力机车牵引杆装置的结构形式多种多样，每种结构形式都有其适用的场景和特点。
中联式结构适用于中、短途运输；张紧杆结构适用于长距离、高速运输；轴箱牵引结构适用于对牵引力要求较高的场景；异形连接杆结构适合于间距不同的车辆连接。
在选择使用牵引杆装置时，需根据具体的牵引需求和运输场景作出合理的选择。
浅谈机车车辆钢结构部件焊接工艺技术
浅谈机车车辆钢结构部件焊接工艺技术随着焊接技术广泛应用，它能够制作精良的钢构件，还可以将各种钢构件焊接在一起，虽然这项技术使用的比较成熟和规范，拥有很多优点，但是在使用过程经常会出现钢构件变形的问题。
长期以来，人们都在想方设法解决这一难题，减少焊接物品的报废率，降低机车单位的成本，所以改进焊接技术势在必行。
1 焊接工艺的发展现状经过多年的技术发展，为解决焊接中出现的变形问题，研究出了反变形技术，其一改传统的焊接技术，根据结构的残余角变形途径，创造性的改良焊接技术。
焊接时，材料因为弹性作用发生某种不规则的变形，反变形技术能够使其进行弹性反变形，相当于抵消了焊接变形，这种技术的出现保证了钢构件的稳定性，与所要求的形状相比并没有什么区别，带来了非常好的反变形效果。
另一种创新的方式就是低温焊接，传统焊接时产生的高温对钢构件产生不可避免的损害，高温致使结构变形，无法达到使用要求，所以才创造了低温焊接来弥补不足。
低温的热量不会爆发式的作用于钢构件上，低温焊接采取的是循序渐进，慢慢加热的方式，随着周围空气中温度的改变而进行调整，可以有效控制钢构件之间裂缝的密合程度，保证钢构件的质量和稳定性。
2 钢构件机车车辆施工中的焊接工艺钢构件之所被广泛利用，就是因为其相较于其他结构更加轻便，利于维护和使用，对周围环境的适应能力较强。
钢构件要想顺利的大规模使用，就需要精湛的焊接技术进行制作和连接。
在焊接的操作流程中，要重视每一个细节的操作，保障焊接出的钢结构质量合格。
在对钢构件进行焊接相关作业时，要遵守施工方案中所规定使用的材料与相关技术标准，在操作前要留下足够的缩短量和加工时的余量。
钢构件对于钢材的选用是有严格规范的，在使用钢材进行加工之前，先要对所用钢材进行分析和检测，通过规定的检查和调节以后，误差值保证在标准的误差范围之内，这样就可以明确使用钢材的质量，避免残次品的出现。
在装设吊挂壁时也要用到焊接技术，在焊接时要根据焊接的切入点来调节其坡度值，各项准备工作都完成后再开始焊接作业。
最新-浅谈电力机车焊接工艺 精品
浅谈电力机车焊接工艺1结构功能说明变形吸能元件是机车车钩缓冲装置的重要组成部分，它是由上支撑板、吸能钢管、衬套和下支撑板四部分通过焊接成一体，如图1所示。
其上支撑板为形支撑板，上支撑板置于吸能钢管内上端并通过焊接方式固定，衬套与吸能钢管内孔为过盈配合连接，衬套置于吸能钢管内下端并与下支撑板通过螺纹联接，衬套台阶需压入到钢筒内，直至衬套与钢筒下表面吻合形成形坡口，然后采用连续圆周焊连接成整体。
吸能钢筒与衬套的焊接质量将直接影响到变形吸能元件功能的发挥。
2焊接现状分析变形吸能元件钢筒焊接体是由衬套、吸能钢筒、上支撑板通过焊接成一体。
其中，吸能钢筒材料特殊的高级低合金钢及上支撑板材料16Ｒ为低碳钢，焊接性能良好，而衬套材料为45#钢，由于45#钢为中碳钢，淬硬倾向较明显，焊接工艺需要采取适当的预热、控制线能量等措施，焊接性能较为不理想。
为确保焊缝质量，工艺上一直采用预热+缓冷的工艺措施。
其中预热温度要求达到150℃～200℃均匀预热，缓冷是在珍珠岩中实施。
但是，在进行预热工艺时，衬套各个部位存在一定的受热不均匀，容易产生小眼等缺陷，如图2所示，影响焊接质量;同时预热采用的是氧、乙炔加热的方式进行，存在一定的安全隐患;另外在预热后的温度条件下进行焊接，无形中增大了焊工的劳动强度。
焊接完成后，将钢筒与衬套的焊缝部位放入珍珠岩中覆盖以进行缓冷处理从而消除应力热，由于预热、保温是一个漫长的过程，在此过程中预热需要约15，而保温也需要约40，因此，在生产过程中效率大打折扣。
3优化措施及效果验证思路在衬套材料力学性能满足的条件下，选用焊接性能更好的材料代替45#钢。
3．1材料性能对比分析。
根据相关要求，选择45#、15、345、16Ｒ四种材料进行焊接性能分析及力学性能分析，查阅机械设计手册并进行材料的碳当量估算，得知。
45#钢属于中碳钢，其淬透性较差，焊接性能较差，易产生裂纹，调质处理后的抗拉强度σ=630～780，屈服强度σ=370。
内走廊机车牵引拉杆底座组焊操作工艺
内走廊机车牵引拉杆底座组焊操作工艺摘要：DF8B内燃机车车底架牵引拉杆底座为机车运行提供牵引力，其焊接接头安全等级和应力等级均较高，应对其焊接规程和质量进行重点管控。
通过规范焊接工艺参数与操作方法，保证了牵引拉杆底座单边V型坡口焊缝根部的全焊透，采用合理的焊接顺序与操作技术，减小了牵引拉杆座与边梁的焊接变形。
关键词：单边V型坡口、焊接顺序、操作方法一．存在问题首先，DF8B、DF11等内走廊机车底架与边梁连接处的牵引拉杆底座焊缝采用实心焊丝气保焊焊接，外侧焊缝为单V型坡口横焊，其余为平角焊缝。
这些焊缝普遍受力大，属关键焊缝，均要求100%磁粉探伤，而这些焊缝操作难度较大，成型质量难以控制，同时也加大了打磨工作量。
如果采用翻转胎变横焊为平焊，又会形成高危作业。
其次，由于焊工操作习惯不同与焊接顺序的差异，经常造成焊接变形较大，焊接参数选择过大也加大了变形量，使牵引拉杆底座与边梁外侧平面度超差，连接处明显内凹，影响机车整体外观质量。
为避免以上问题，规范焊接作业，保证焊接质量，制定此焊接操作工艺。
二．焊接工艺1.焊接工艺参数选择DF8B、DF11等机车车底架材料一般均采用低合金钢16Mn，具有良好的焊接性。
焊接材料选用实心焊丝ER50-6，焊丝直径为φ1.2m[1]；保护气体为80%Ar+20%CO，气体流量20-25L/min；焊接设备为NBC-500。
2接头形式如图1所示，一般情况下α为45~60°；p为1~3mm；c为1-2mm。
现场装配如图2所示。
图1接头形式示意图图2牵引拉杆座现场装配照片2.焊接顺序制定为控制焊接变形，根据先焊短焊缝后焊长焊缝的原则，我们首先焊接两端的平角焊缝，后焊两侧的角焊缝与单V型坡口焊缝[2]。
单V型坡口焊缝PC位置采用多层多道焊接，为控制角变形，先焊单V型坡口焊缝打底焊，后焊对面角焊缝，最后焊接单V型坡口焊缝盖面层[3]。
三．焊前准备1.焊前清理将坡口和靠近坡口上下两侧15-20mm内的钢板上的油、锈、水分及其他污物打磨干净，直至露出金属光泽。
机车制造中的焊接工艺
机车制造中的焊接工艺摘要：近几年国家发展迅速，国民生活质量越来越好，国家的整体实力在逐步上升，我国的工艺技术的整体实力的体现主要是在机车的整体制造的过程中体现出来，机车作为一种代步工具，其使用率逐年上升，所以，机车的安全性能也越来越受到大众的重视，同时也被社会认为这是展现国家工艺技术实力的一个重要方面。
机车的安全性能的主要是依靠机车构造的好坏来决定，机车构架的安全性能的保障主要是依靠焊接工艺来保障，国内的焊接工艺在近几年越来越受到重视，其焊接工艺已经不仅仅使用在机车的车辆构架的设计中，在之后的维修中的应用也越来越多。
关键词：机车车辆制造焊接工艺国内的机车车辆制造的焊接工艺的发展主要是依据本国的的国情来发展，国内机车发展路程较国外来讲，起点时间较晚。
不同类型的机车适用的焊机工艺不同，必须根据每个机车类型的特点来使用相对应的焊接工艺，以此来保证机车的安全性，可靠性。
本文主要是根据A型电力机车构架焊接工艺重点讲述了 A型电力机车这一类型的构架焊接工艺。
A型电力机车构架的稳定性，可靠性的保障主要是依靠其机车底架为加以稳定，所以 A型电力机车的焊接使用主要是体现在底架焊接过程中。
为了确保机车的安全性，在底架构造的焊接过程中，我们的设计人员根据A型电力机车的特点设计出一种能够保证底架安全质量，同时能够方便的焊接的一种焊接工艺艺术，是底架焊接翻转装置。
这一技术确保了焊接人员在进行焊接工作的过程中更加便捷，其操作要求也没有过于困难，普遍使用率高。
一、底架焊接翻转装置的设计理念以及基本构造1.1底架焊接翻转装置的设计理念机车底架焊接翻转装置的设计主要是根据A型电力机车的特点来设计。
A型电力机车的主要特点是主要是对于机车底部构架的各方面性能要求较高，是整个机车性能保障的主要部分。
A型电力机车底部构造过程较为复杂，繁琐，而且在焊接过程中安全性能不能得到有效保障，同时A型电力机车的底座主要就是硬度，刚性要求很高，所以在焊接过程中需要耗费的人力物力较高。
牵引杆装配-完成
HX D3C 型电力机车工艺文件编号EQHXC-8U7Z09000000GC名称牵引杆装配安装工艺规程编制分厂厂长校对主管审核批准2011 年5 月20 日北京二七轨道交通装备有限责任公司北京二七轨道交通装备有限责任公司综合卡片产品名称HX D3C型电力机车编号EQHXC-8U7Z09000000ZK 第 1 页零部件名称牵引杆装配图样编号8U7Z09000000 共 2 页作业名称牵引杆装配安装工序号工序名称工序卡片编号工艺分工设备工艺装备或工具检测手段原始记录名称定额工时（min）车间班组名称编号名称编号名称规格0 牵引销装配安装▲EQHXC-8U7Z09000000PK-0机车大件天车411-003 牵引销安装工位器HX-QYX-GWQ目测电力机车大件总组装质量检查卡液压扭矩扳手液压扭矩扳手1T软吊带（带卸口、吊钩）HX-PJ-DJ-0015 牵引杆体安装▲EQHXC-8U7Z09000000PK-5机车大件天车411-003 扭矩扳手HX-QYX-GWQ目测电力机车大件总组装质量检查卡牵引杆安装设备扭矩扳手1T软吊带（带卸口、吊钩）HX-PJ-DJ-001钳子10 牵引杆体螺钉紧固防松▲EQHXC-8U7Z09000000PK-10机车大件扭矩扳手HX-QYX-GWQ电力机车大件总组装质量检查卡钳子15 检查▲EQHXC-8U7Z09000000JK-15质保部检查组液压扭矩扳手车下设备安装检查记录扭矩扳手技术指导说明卡编号EQHXC-8U7Z09000000ZD 第 2 页共 2 页组装技术指导说明：一、牵引销及牵引杆的安装在两个台位完成，牵引销在组装台位，车体架在组装架车台上后即可进行安装；牵引杆在落车台位完成。
二、牵引杆装配安装：“八防”安全关键部件、关键工序及特殊过程。
序号主要产品或安全关键部件关键工序特殊过程名称关键或特殊识别“八防”识别控制项点及要求负责单位备注1 牵引销安装关键防脱落1、组装人员的资质和能力。
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３ ． ３ 预 热好 的 牵 引杆 进行 焊接
３ ． ３ ． １ 调整焊接工装的转 动速度 ，焊接第一道
焊缝时转速为７ ５ 。／ ｍ ｉ ｎ ，焊接时间缓慢向两侧摆
动 焊 枪 ，保 证 对 接 焊 缝 两 侧 配合 好 。焊 接 工 装
图３ 焊接工装
如 图３ 所示。
现代焊接 ２ ０ １ ４ 年第８ 期 总第 １ ４ ０ 期
坑 、气孔等缺陷 ，如有需彻底清除、重新焊接。
图２ 坡 口型式及尺寸
３ ． ２ ． ２ 焊 接 前 预热 ：用 氧 乙炔 烤 枪 在 牵 引 杆 管 体一 端 １ ０ ０ ｍ ｍ 焊接 区域 内进 行均 匀预 热 ，预热 过
程用接触式测温仪测量加 热温度 。加热至２ ４ ０ ～
２ ６ ０℃ 。
匀 布 置 ，对称 设 置 焊缝 ，坡 口两侧 尺寸 均 匀 。 ４ ． ２ ． ２ 制 定 合 理 的 焊接 顺 序 ，以减 小 变 形 。下 道 焊 缝 的起 点 应 与 上一 道 焊 缝 接 头 位 置 错 开
１ ８ ～ ２ Ｏ
５ ０ ａ ｒ ｍ以 上 。
３ ． ３ ． ２ 完成一道 焊缝后 ，打磨清除焊缝表面药
ｎ Ｓ ｉ
Ｒ Ｉ ／ ＭＰ ａ Ｒ ｆ ＭＰ ａ Ａ （ ％
４ ０ ０ ４ ９ ０
ＥＲ５ ０ － ６ ≤０ ． １ ５ １ ． ６ ０ ． ０ ７５ ０． ０ ４ Ｏ． Ｏ ３ ０－ ３ Ｏ ． ２ Ｏ＿ ３ ０ ． ０ ８
６ Ｖ 。此材料为低合金高强钢 ，且材料 的机械性
能 可 以满 足 设 计 要 求 ，在焊 接 方 面 ，采 取 合 理
３ 采取有效的焊接工艺措施
３ ． １ 焊 前 准备
的工艺措施是可以焊接的。其化学成分和力学
性 能 见 表２ 。
２ ． ３ 焊材 选 用
３ ． １ ． １ 加 工坡 口、装 焊保证 焊道 为６ ｉ ｒ ｍ 的间 隙。 坡 口型式 及 尺寸 见 图２ 。 ３ ． １ ． ２ 准备 工 作 １ 、确 定安 装 设 备 及 工 具状 态 良好 ；２ 、检
接 ， 中 间连 接 处 为 ６ ０ 。Ｖ 型 坡 口 ；其 化 学 成 分 和 力学 性 能见 表 ３ 。
道表 面无油污等 ，并不准在焊道上喷 除痘剂 ；
４ 、施焊场地不允许有对流风 ，以免产生焊接缺
陷 ；５ 、现 场 温度 不 能低 于 ５ ℃。 ３ ． １ － ３ 焊 前 清 除 焊 丝 表 面 和焊 接 坡 口及 其 两 侧
各２ ５ ｍ ｍ 范围内的氧化层 、油污 、水分 、锈蚀等
杂质 。
３ ． ２ 焊接顺序及焊接工艺参数
３ ． ２ ． １ 施 定 位 焊 ：室 温 下 对 牵 引 杆 管 体 和法 兰
施定位焊３ 处 ，焊接位置均匀分布在牵引杆管体
侧 ，焊缝 长度 １ ０ ～ １ ５ ｍ ｍ，点焊 处不 得有 裂纹 、弧
ｉ
之 叠 ｏ
Ｉ 化 学 成 分（ 质 量 分 数， ％） Ｌ… 一 Ｃ ｌ ｌ Ｍ ｎ Ｉ Ｓ ｉ Ｉ Ｐ Ｉ Ｓ １ Ｎ ｉ ］ Ｃ Ｉ Ｍ ｏ Ｉ ｖ ｌ ￣ ｅ Ｌ ｌ ｌ ｖ ｌ ｔ ＇ ａ Ｒ Ｊ Ｍ Ｐ ａ Ａ（ ％ Ｑ ３ ４ ５ Ｅ ｌ ≤ ｏ ． １ ８ ｌ ≤１ ． ６ １ ０ ． ５ ５ Ｉ ≤ ０ ． ０ ２ ５ Ｉ ≤ ０ ． ０ ２ ５ Ｉ — Ｉ — Ｉ ≤ ０ ． ５ ５ ｌ ≤ ０ ． １ ５ Ｉ ４ ０ ０ ５ ３ ０ ２ ９
＋ Ｉ
材料
Ｃ Ｍｎ
化学成分 （ 质量分数 ，％ ）
Ｓ ｉ Ｐ Ｓ Ｎｉ Ｃ ｒ
Ｒ
Ｍｏ Ｖ
．
Ｌ
／ ＭＰ ａ Ｒ ／ ＭＰ ａ Ａ （结构设计
１ ４ Ｎｉ Ｃｒ Ｍｏ ≤０ ． ７ ≤ Ｏ－ ３ ≤０． ０１ ≤ ０． ０１ ≤ ３Ｉ ３ ≤ １ ． ８ ≤０ ． ５ ５
选用焊接实用的焊材 １ ． ２ ｍ ｍ的Ｅ Ｒ ５ ０ — ６ 实
芯焊 丝 ，用Ｅ Ｒ Ｓ ０ － ６ 焊 丝焊 接Ｑ ３ ４ ５ Ｅ 与１ ４ Ｎ ｉ Ｃ ｒ Ｍ ｏ １ ０
查来件形状尺寸 ，合格后方 可施焊 ；３ 、确保焊
６ Ｖ 低合金钢时可 以获得拉伸 、弯曲和冲击性能 均 良好的焊接接头 。采用熔化极混合气体保护 焊 ，保护气体为８ ０ ％Ａ ｒ ＋ ２ ０ ％Ｃ ０ ；接头型式为对
Ｊ 一３ ５
ｉ
毫 枷
表 ４ 焊 磺 上 艺疹 瓤
４ ． ２ ． １ 设计 时尽量使构件各部分 刚度和焊缝均
（ Ｖ） （ Ｌ ／ ｍ ｉ ｎ） １ ８ － ２ ０ １ ８ ～ ２ Ｏ
一
焊道 焊接 坡口 焊缝长度 焊丝牌号 焊丝直径 焊接电流 焊接电压 气体 流量
８ ２ ０
２ ． １ 法 兰材 料 及 力学 性 能
材料的机械性 能表见表 １ 。
２ ＿ ２ 钢 管体 的材 料及 性 能 牵 引 杆 所 用 钢管 所 用 的材 料 为 １ ４ Ｎ ｉ Ｃ ｒ Ｍ ｏ ｌ ０
材料
Ｃ
Ｍ
化学成分 （ 质量分数 ，％）
Ｐ Ｓ Ｎｉ Ｃｒ Ｍｏ Ｖ