塔吊格构式基础计算报审表
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4、塔吊计算状态参数
地面粗糙类别：A类近海或湖岸区；风荷载高度变化系数：0.5；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：250mm；
非工作状态：
所处城市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45 kN/m2；额定起重力矩Me：0kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：939.9kN·m；
工作状态：
序号
审核要点
计算过程
结论
1
桩顶竖向力的计算
非工作状态：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=225.4/4-(939.9×3×2-0.5)/(2×(3×2-0.5)2)=-165.19kN；
工作状态：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=285.4/4-(939.9×3×2-0.5)/(2×(3×2-0.5)2)=-150.19kN；
需抗拔验算
2
塔吊与承台连接的螺栓验算
非工作状态：
1）螺栓抗剪验算
Nv=1.2Vk/n=1.2×56.82/12=5.68kN<100.53kN；
2）螺栓抗拉验算
Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×165.19/3=66.07kN<97.92kN；
3）螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((5.68/100.53)2+(66.07/97.92)2)0.5=0.68；<1
所处城市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45 kN/m2，额定起重力矩Me：600kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：939.9kN·m；
设计示意图
土层参数
序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称
1 6 56 1350粘性土
2 10 50 1700粉土或砂土
2）格构柱基础整体稳定性验算
1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))=2.84N/mm2≤f=300N/mm2；
3）刚度验算
λ1=l02/ix1=200/22.73=8.8<0.7λmax=0.7×25.5=17.85
工作状态：
1）格构柱基础平面内整体强度
1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=342.48×103/(170.24×102)+1315.86×106/(1.0×21983.75×103)=79.97N/mm2<f=300N/mm2；
3）刚度验算
λ1=lo1/i1=50/2.79=17.92>0.7λmax=0.7×8.81=6.17
不符合要求
5
整体格构柱基础验算
非工作状态：
1）格构柱基础平面内整体强度
1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=270.48×103/(170.24×102)+1315.86×106/(1.0×21983.75×103)=75.74N/mm2<f=300N/mm2；
塔吊格构式基础计算报审表
工程名称
品茗软件大厦
审核部位
计算参数
1、塔吊基本参数
塔吊型号：QTK60；标准节长度b：2.5m；塔吊自重Gt：225.4kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级；最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：20mm；塔吊起升高度H：43m；塔吊地脚螺栓数目n：12个；塔身宽度B: 1.6m；
2）螺栓抗拉验算
Nt=Nmin/n1=150.19/3=50.06kN<Ntb=πde2ftb/4=3.14×26.722×500/(4×1000)=280.29kN
3）螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((4.74/219.13)2+(50.06/280.29)2)0.5=0.18>1
符合要求
4
单肢格构柱截面验算
非工作状态：
1）格构柱平面内整体强度
Nmax/An1=333.46×103/(42.56×102)=78.35N/mm2<f=300N/mm2；
2）格构柱整体稳定性验算
Nmax/(ΦxA)=333.46×103/(0.99×42.56×102)=78.81N/mm2<f=300N/mm2；
2）格构柱基础整体稳定性验算
1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))=10.71N/mm2≤f=300N/mm2；
3）刚度验算
λ1=l02/ix1=200/22.73=8.8<0.7λmax=0.7×25.5=17.85
符合要求
6
桩竖向极限承载力验算
非工作状态：
工作状态：
1）螺栓抗剪验算
Nv=1.2Vk/n=1.2×56.82/12=5.68kN<100.53kN；
2）螺栓抗拉验算
Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×150.19/3=60.07kN<97.92kN；
3）螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算：
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((5.68/100.53)2+(60.07/97.92)2)0.5=0.62；<1
2、格构柱基本参数
格构柱计算长度lo：6m；格构柱缀件类型：缀条；格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L90x6；格构柱基础缀件节间长度a2：2m；格构柱钢板缀件参数:宽800mm，厚300mm；格构柱截面宽度b1：0.5m；格构柱基础缀件材料类型：L56x5；
3、基础参数
桩中心距a：3m；桩直径d：1m；桩入土深度l：10m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：20mm；钢平台宽度：5m；钢平台厚度：1m；钢平台的螺栓直径：30mm；钢平台的螺栓数目：12个；钢平台的螺栓性能等级：高强10.9级；
3）刚度验算
λ1=lo1/i1=50/2.79=17.92>0.7λmax=0.7×8.81=6.17
工作状态：
1）格构柱平面内整体强度
Nmax/An1=351.46×103/(42.56×102)=82.58N/mm2<f=300N/mm2；
2）格构柱整体稳定性验算
Nmax/(ΦxA)=351.46×103/(0.99×42.56×102)=83.06N/mm2<f=300N/mm2；
3）螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((4.74/219.13)2+(55.06/280.29)2)0.5=0.2>1
工作状态：
1）螺栓抗剪验算
Nv=Vk/n=56.82/12=4.74kN<Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×302×310/(4×1000)=219.13kN；
符合要求
8
桩配筋计算
非工作状态：As=5105.09mm2，建议配筋值：HRB335钢筋，1720。实际配筋值5341.4 mm2。
工作状态：As=5105.09mm2，建议配筋值：HRB335钢筋，1720。实际配筋值5341.4 mm2。
结论
不符合要求
审核人
总监理
工程师
编制人
审核时间பைடு நூலகம்
注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。
符合要求
3
承台验算
非工作状态
1）螺栓抗剪验算
Nv=Vk/n=56.82/12=4.74kN<Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×302×310/(4×1000)=219.13kN；
2）螺栓抗拉验算
Nt=Nmin/n1=165.19/3=55.06kN<Ntb=πde2ftb/4=3.14×26.722×500/(4×1000)=280.29kN
Nk=277.887kN≤1.2R=1.2×1509.535=1811.442kN；
工作状态：
Nk=285.4kN≤1.2R=1.2×1509.535=1811.442kN；
符合要求
7
桩基础抗拔验算
工作状态：
Tgk/2+Ggp=1540.8/2+800=1570.4kN > 150.187kN；
Tuk/2+Gp=1210.141/2+196.35=801.42kN > 150.187kN；
地面粗糙类别：A类近海或湖岸区；风荷载高度变化系数：0.5；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：250mm；
非工作状态：
所处城市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45 kN/m2；额定起重力矩Me：0kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：939.9kN·m；
工作状态：
序号
审核要点
计算过程
结论
1
桩顶竖向力的计算
非工作状态：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=225.4/4-(939.9×3×2-0.5)/(2×(3×2-0.5)2)=-165.19kN；
工作状态：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=285.4/4-(939.9×3×2-0.5)/(2×(3×2-0.5)2)=-150.19kN；
需抗拔验算
2
塔吊与承台连接的螺栓验算
非工作状态：
1）螺栓抗剪验算
Nv=1.2Vk/n=1.2×56.82/12=5.68kN<100.53kN；
2）螺栓抗拉验算
Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×165.19/3=66.07kN<97.92kN；
3）螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((5.68/100.53)2+(66.07/97.92)2)0.5=0.68；<1
所处城市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45 kN/m2，额定起重力矩Me：600kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：939.9kN·m；
设计示意图
土层参数
序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称
1 6 56 1350粘性土
2 10 50 1700粉土或砂土
2）格构柱基础整体稳定性验算
1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))=2.84N/mm2≤f=300N/mm2；
3）刚度验算
λ1=l02/ix1=200/22.73=8.8<0.7λmax=0.7×25.5=17.85
工作状态：
1）格构柱基础平面内整体强度
1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=342.48×103/(170.24×102)+1315.86×106/(1.0×21983.75×103)=79.97N/mm2<f=300N/mm2；
3）刚度验算
λ1=lo1/i1=50/2.79=17.92>0.7λmax=0.7×8.81=6.17
不符合要求
5
整体格构柱基础验算
非工作状态：
1）格构柱基础平面内整体强度
1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=270.48×103/(170.24×102)+1315.86×106/(1.0×21983.75×103)=75.74N/mm2<f=300N/mm2；
塔吊格构式基础计算报审表
工程名称
品茗软件大厦
审核部位
计算参数
1、塔吊基本参数
塔吊型号：QTK60；标准节长度b：2.5m；塔吊自重Gt：225.4kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级；最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：20mm；塔吊起升高度H：43m；塔吊地脚螺栓数目n：12个；塔身宽度B: 1.6m；
2）螺栓抗拉验算
Nt=Nmin/n1=150.19/3=50.06kN<Ntb=πde2ftb/4=3.14×26.722×500/(4×1000)=280.29kN
3）螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((4.74/219.13)2+(50.06/280.29)2)0.5=0.18>1
符合要求
4
单肢格构柱截面验算
非工作状态：
1）格构柱平面内整体强度
Nmax/An1=333.46×103/(42.56×102)=78.35N/mm2<f=300N/mm2；
2）格构柱整体稳定性验算
Nmax/(ΦxA)=333.46×103/(0.99×42.56×102)=78.81N/mm2<f=300N/mm2；
2）格构柱基础整体稳定性验算
1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))=10.71N/mm2≤f=300N/mm2；
3）刚度验算
λ1=l02/ix1=200/22.73=8.8<0.7λmax=0.7×25.5=17.85
符合要求
6
桩竖向极限承载力验算
非工作状态：
工作状态：
1）螺栓抗剪验算
Nv=1.2Vk/n=1.2×56.82/12=5.68kN<100.53kN；
2）螺栓抗拉验算
Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×150.19/3=60.07kN<97.92kN；
3）螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算：
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((5.68/100.53)2+(60.07/97.92)2)0.5=0.62；<1
2、格构柱基本参数
格构柱计算长度lo：6m；格构柱缀件类型：缀条；格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L90x6；格构柱基础缀件节间长度a2：2m；格构柱钢板缀件参数:宽800mm，厚300mm；格构柱截面宽度b1：0.5m；格构柱基础缀件材料类型：L56x5；
3、基础参数
桩中心距a：3m；桩直径d：1m；桩入土深度l：10m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：20mm；钢平台宽度：5m；钢平台厚度：1m；钢平台的螺栓直径：30mm；钢平台的螺栓数目：12个；钢平台的螺栓性能等级：高强10.9级；
3）刚度验算
λ1=lo1/i1=50/2.79=17.92>0.7λmax=0.7×8.81=6.17
工作状态：
1）格构柱平面内整体强度
Nmax/An1=351.46×103/(42.56×102)=82.58N/mm2<f=300N/mm2；
2）格构柱整体稳定性验算
Nmax/(ΦxA)=351.46×103/(0.99×42.56×102)=83.06N/mm2<f=300N/mm2；
3）螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((4.74/219.13)2+(55.06/280.29)2)0.5=0.2>1
工作状态：
1）螺栓抗剪验算
Nv=Vk/n=56.82/12=4.74kN<Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×302×310/(4×1000)=219.13kN；
符合要求
8
桩配筋计算
非工作状态：As=5105.09mm2，建议配筋值：HRB335钢筋，1720。实际配筋值5341.4 mm2。
工作状态：As=5105.09mm2，建议配筋值：HRB335钢筋，1720。实际配筋值5341.4 mm2。
结论
不符合要求
审核人
总监理
工程师
编制人
审核时间பைடு நூலகம்
注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。
符合要求
3
承台验算
非工作状态
1）螺栓抗剪验算
Nv=Vk/n=56.82/12=4.74kN<Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×302×310/(4×1000)=219.13kN；
2）螺栓抗拉验算
Nt=Nmin/n1=165.19/3=55.06kN<Ntb=πde2ftb/4=3.14×26.722×500/(4×1000)=280.29kN
Nk=277.887kN≤1.2R=1.2×1509.535=1811.442kN；
工作状态：
Nk=285.4kN≤1.2R=1.2×1509.535=1811.442kN；
符合要求
7
桩基础抗拔验算
工作状态：
Tgk/2+Ggp=1540.8/2+800=1570.4kN > 150.187kN；
Tuk/2+Gp=1210.141/2+196.35=801.42kN > 150.187kN；