sea's调整后各级抽汽压力计算
0.1sea's调节级热力计算
P 0(MP)12.75T 0℃535h 0(kJ/kg)3434.55s 0(kJ/(kg.℃) 6.572V 0(m^3/kg)0.0267流量系数u n 0.97流量(t/h)594.5660.35～0.440.4112.2470～125级前比熵 6.58973.391反动度Ωm 0.1流量系数u b 0.942级前初速度0P2(压力(Mpa)9.8195温度(℃) 493.7500比容(m^3/kg)0.0331比熵(kJ/(kg.℃)6.589圆周速度u(m/s)157.0796部分进汽度e 0.6040新汽参数级前压力P 1(MP)1000平均直径dm(mm)速度比x a 调节级(单列级)根据调节级级后比焓和级前比熵得级后参数3361.159调节级级后比焓(kJ/kg)调节级焓降Δht (kJ/kg)压力(Mpa)比容(m^3/kg)理想焓降7.3391理想制止焓降Δhb *(kJ/kg)28.332动叶出口气流相对速度ω2t238.0409速度系数Ψ0.931动叶前制止参数动叶动叶出口气流相对速度ω2221.6161169动叶损失Δh b (kJ/kg) 3.7749比焓(kJ/kg)压力(Mpa)温度(℃)比容 m^3/kg动叶出口面积A b (cm )247.9161叶顶盖度Δt 1.5叶根盖度Δr 0.5动叶高度l b (mm)33.0225出口气流角β2(弧度)0.4068出口气流角β2(角度)23.3063合格不合格α2(弧度)α2(角度)c 2(m/s)余速损失Δhc 2(kJ/kg)4.9230轮周有效焓降Δh u '60.7893轮周效率ηu '0.8283轮周功率(kJ/kg)Wu60.7893轮周效率ηu ''0.8283轮周误差0.0000合格不合格可继续以下工作返回前面重算a=1.2(不含扇形损失)2.3514轮周有效比焓降Δh u (kJ/kg)58.4379叶高损失Δh l (kJ/kg)动叶叶根反动度的效核合格动叶出口气流绝对速度c 2和出汽角α2效核情况合格动叶选型()动叶后蒸汽理想参数轮周效率ηu0.796255788扇形损失Δhθ(kJ/kg)叶轮摩擦损失Δh f(kJ/kg)部分进汽损失Δh e(kJ/kg)级后各项能量损失级的有效焓降Δhi调节级级效率ηi10.704522560.031024椐附图3-1查得3365.06289.8213椐动叶出口焓和入口熵得495.270.03318420.0416679390.0692647511.083662.085699.22690.05600.7548鼓风损失Δhw(kj/kg)0.497442768斥汽损失Δhwδ(kj/kg) 1.79345904655.33620.7540步。
排气管压力降计算
2
7,19 mm HC
n l
2
= =
3 pcs. 0,3 m 0,72 mm HC
dHFR 2 = λ 1 ∗
2n ∗ l W1 ∗ ∗ ρ s1 = D1 2g
2.1.3.2 Total Pressure losses arised from friction Resistance - dHFRA
λ 1 = 0,0032 +
0,0108
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493101-095-210101B.xls/MainEngine
PROJECT 4-931.01
SCHIFFKO GMBH HAMBURG
CV 1100 PLUS
Calculation of Exhaust Gas Pipe Back-Pressure
dHTHS
= = = = =
t1 ∆T1
tห้องสมุดไป่ตู้ T2
1.4.2.1 Exh. Gas Values after Heater with Silencer and Spark Arrestor
Exh. Gas Density
p s 2=1 ,293 273,15 273,15+t 2
0 , 62
=
0,00 kg/m³
Q 2 = Q1 ∗ ρ s 2 =
1.4.3 Total Back-Pressure from Equipment - dHEQU
dHEQU = dHS + (dHTH ⇔ dHTHS )
=
188,00 mm HC
2. PIPE SYSTEM
2.1 Section before Exh. Gas Heater 2.1.1 General Values
sea's热平衡计算
左边方程等效Ab=C
2#低加
求解X,Y过程
1#低加
经过2#低加的凝结水量X(t/h) 抽汽量Y(t/h)
计算抽汽量(t/h) 轴封加热器并入后的减少当量
(t/73 17.4430 23.4824 3.3609 20.1216
1 104.85 X Y 466.8203 4319.955
217
935.27
182
781.09 高压二段H2由于有疏水冷却
158
666.89 装置,故疏水焓为饱和水焓
143
602.71 减去疏水冷却焓。
118
496.12
93
390.59
68
285.74
备注
等效Ab=C
补充数据
1Y = 3255 Y =
数据项 高压阀杠漏汽 中压阀杠漏汽 高压前轴封1段漏汽 高压后轴封1段漏汽 中压前轴封1段漏汽 轴封加热器进汽 轴封冷却器进汽
流经蒸汽量(t/h) 内功率(KW)
流经蒸汽量(t/h) 内功率(KW)
207264.0003
477.73161 18180.34184
457.38031 19438.66316
439.93732 19552.76961
419.81574 29049.05182
机械损失Δ Pm(KW)
汽轮机轴端 功率Pa(KW) 发电机功率
(KJ/Kg)
46.1
892.92
1.37 18.64
38
160.4
备注 至除氧器 至除氧器 至4#低加 至4#低加 至4#低加 并入1#低加
由除氧气来
46.10
2450.8988
1 系数矩阵 3255 A'
气轮机压力级计算
0.64 0.352 2993.018858 458.3964267 2 32 25.11131596 83.19972669 84.37673838 3.55971699 55.58484171 61.64628301 0.9055 0.901673856 0.422544888 1.6 2.779242086 52.80559963 1357.631966 0.656871344 0.5 0.0005 6 0.000785 0.627000593 0.046875 1.386084214 1 0 50.13564348 1288.987394 0.813279261 1.5 0.3 0.35 0.934
0.91 0.25 3052.163417 311.7217019 2 28 19.73486689 73.52568332 68.98867302 2.379718502 56.38325239 62.5602815 0.9048 0.901262767 0.390940898 1.6 3.221900137 53.16135225 1298.689602 0.865326249 0.5 0.0005 6 0.000785 0.884596541 0.053571429 1.619929205 1 0 49.79150026 1216.366795 0.795896359 1.5 0.3 0.35 0.934
0.216 0.82 2798.420122 850.8740906 2 59 23.00939683 77.56069538 88.51567128 3.917512031 63.87168039 70.67848797 0.903 0.903693362 -0.076784242 1.6 1.732113367 62.13956703 1425.861409 0.492888997 0.5 0.0005 6 0.000785 0.359052239 0.025423729 0.84343819 1 0 60.4441876 1386.959045 0.855199217 1.5 0.3 0.35 0.934
压力
psi是 磅/平方英吋 (念做 每平方英吋xx磅)
如果是 Kg/cm2 换算成 psi,
PSI = Pound per Square Inch (磅/每平方英吋)
PSID == PSI Differential (PSI 压差).
PSIA == PSID to Vacuum (对真空的压差)
PSIG == PSID to environment (对表外环境的压差)
也就是平时说的psi 是压力单位 磅每平方英寸
阀门的体系有2种：一种是德国（包括我国）为代表的以常温下（我国是100度、德国是120度）的许用工作压力为基准的“公称压力”体系。一种是美国为代表的以某个温度下的许用工作压力为代表的“温度压力体系”
美国的温度压力体系中，除150LB以260度为基准外，其他各级均以454度为基准。
150磅级（150psi=1MPa）的25号碳钢阀门在260度时候，许用应力为1MPa，而在常温下的许用应力要比1MPa大得多，大约是2.0MPa。
PSID, psid
Pounds per Square Inch Differential. Not just a unit, but a comment that the number represents a difference between two pressures. PSID gauges have two input connectors. PSIA is PSID relative to vacuum, PSIG is PSID relative to local atmospheric pressure, and PSIS is PSID relative to a sealed 14.7-psi pressure vessel.
集气管压力
冶金工程术语
01 简介
03 集气管
目录
02 的控制 04 集气管温度
集气管压力 (gas pressure in collecting main)是指焦炉集气管煤气通向吸气管处的压力。是焦炉加 热调节的压力指标之一。
简介
集气管压力(gas pressure in collecting main)是指焦炉集气管煤气通向吸气管处的压力。是焦炉加热 调节的压力指煤气的绝热饱和温度。集气管压力是保持各炭化室底部在整个结焦过程 内都处炉正压的关键。为调节集气管压力，在集气管和吸气管间的管上，设有手动和自动调节翻板。集气管内的 氨水、煤焦抽和焦油渣通过焦油盒导入吸气管 。沿集气管全长设有若干焦油液清扫孔。集气管上设有放散管， 以便在集气管压力过大时放散粗煤气。在集气管端部设有蒸汽清扫管、工业水管和氨水管，以备在焦炉开工和发 生事故时使用。
的控制
因为集气管下面的炭化室的压力是全炉各炭化室中小的，所以集气管压力就根据确保该炭化室底部压力在结 焦末期不低于5Pa来确定。由于浮力受大气温度影响，冬季集气管的压力比夏季要高些。集气管的压力要保待稳 定，由安装在吸气管入口端的自动调节翻板来控制 。
集气管
集气管(collecting main )是指汇集从各炭化室寻出的粗煤气的胶炉附属设备。集气管是由钢板焊接或铆 接而成的圆形或槽形管道，安装在由炉柱支承的许多托架上，与上升管相连。为了便于氨水和煤焦油从集气管流 出，集气管朝氨水流出口方向有6-10%的倾斜度 。各炭化室的粗煤气经上升管进人集气管。由炭化室逸出的粗煤 气温度约800℃。在上升管桥管和集气管内，粗煤气被喷洒的热氨水降温并冷凝出大部分煤焦油。
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蒸汽安全阀排汽管排汽反力计算
蒸汽安全阀排汽管排汽反力计算摘要针对排汽管道设计计算方法中的几个重要问题进行了分析、讨论和研究，提出了相关的意见，明确了安全阀排汽管排汽反力的计算方法，以及不同计算方法所适应的范围和条件。
关键词：排汽反力；范围和条件1引言安全阀的作用是当系统压力超过最高允许工作压力时，安全阀通过排放一定量的介质以降低系统压力，从而保证系统的安全。
在电厂及锅炉房等热能动力的工程设计中，经常需要进行安全阀排汽管道的水力计算及排汽反力计算。
根据不同排汽管道的结构形式和安全阀前蒸汽的温度、压力、焓值以及安全阀的实际排放量等参数，计算出排汽管道不同位置蒸汽的温度、压力、流速和排汽反力，从而确定排汽管道的压力等级、管道材质和支吊架荷载等。
但大多工具书中很少有系统、全面的介绍，且在有的工具书和规范中，计算公式有误，对工程计算可能会有误导作用。
目前，国内规范中,在电力工业部DL/ T 5054—1996《火力发电厂汽水管道设计技术规定》中给出相关的计算公式。
该计算方法是将蒸汽视为理想气体推导而得到的，对于饱和蒸汽,由于其热力学特性已经偏离理想气体，应用该方法的可靠性值得怀疑。
在国外规范中，排汽管道的计算方法目前仅在ASME B31. 1¬—2007中以非强制性规定的方式给出了计算公式。
该计算方法与文献[ 1 ]所推荐的计算方法不同之处是在公式中引入了与水蒸汽的实际热力学特性相关的系数a 、b，两种计算方法中哪一种的计算精度较高,需要进行分析和比较。
本文针对排汽管道设计计算方法中的几个重要问题进行了分析、讨论和研究,提出了相关的意见，希望对于正确进行参数计算有所帮助。
以下就安全阀的水力计算及排汽反力计算的一般步骤进行介绍。
2安全阀排汽管道的计算2.1计算方法排汽管道参数计算示意见图1。
由于阀管长度较短,管道阻力有限,管径较小,压力降不大，并且一般开式结构排汽管道的初参数较高，因此蒸汽在2点达到了临界状态。
目前有2种计算方法计算2点的临界压力和临界流速，一种是按滞止压力和滞止比体积计算，即文献[1]中采用的方法；另一种是按滞止焓值计算，即文献[ 2 ]中采用的方法。
一个大气压是多少MPA
一个大气压是多少MPA一个标准大气压是1.013X10的5次方帕斯卡1.01×10^5帕斯卡标准大气压换算公式：（1）1公斤等于0.1Mpa等于一标准大气压，一公斤是一公斤力每平方厘米的简称，一公斤力等于9.8牛顿。
所以：一公斤力每平方厘米就=(9.8/0.0001)Pa=0.098MPa约等于0.1MPa，而一标准大气压=1.01325X100000Pa 也是约等于0.1MPa.=105Pa因此:1MPa=10公斤力=10㎏/c㎡1MPa=10标准大气压0.1MPa=1标准大气压（2）或者按工程中最常用的换算是1个大气压=10m水柱=1公斤力=0.1MPa标准大气压是在标准大气条件下海平面的气压，其值为101.325kPa，是压强的单位，记作atm。
化学中曾一度将标准温度和压力（STP）定义为0°C （273.15K）及101.325kPa（1atm），但1982年起IUPAC将“标准压力”重新定义为100 kPa。
1标准大气压=760mm汞柱=76cm汞柱=1.01325×10^5Pa=10.339m水柱。
1标准大气压=101325 N/㎡。
（在计算中通常为1标准大气压=1.01×10^5 N/㎡)。
100kPa=0.1MPa标准大气压（Standard atmospheric pressure）是在标准大气条件下海平面的气压，1644年由物理学家托里拆利提出，其值为101.325kPa，是压强的单位，记作atm。
化学中曾一度将标准温度和压力（STP）定义为0°C（273.15K）及101.325kPa（1atm），但1982年起IUPAC将“标准压力”重新定义为100 kPa。
1标准大气压=760mm汞柱=76cm汞柱=1.01325×10^5Pa=10.336m水柱。
1标准大气压=101325 N/㎡。
（在计算中通常为1标准大气压=1.01×10^5 N/㎡)。
马格努斯饱和水汽压计算公式
马格努斯饱和水汽压计算公式马格努斯饱和水汽压计算公式，听起来是不是有点专业又有点让人头疼？但别担心，咱们一起来好好琢磨琢磨这个看似复杂的玩意儿。
先来说说啥是饱和水汽压。
想象一下，在一个封闭的空间里，水汽不断增加，直到再也不能增加了，这个时候的水汽压力就是饱和水汽压。
那马格努斯饱和水汽压计算公式呢，就是用来计算这种饱和状态下水汽压力的一个工具。
我记得有一次，我和一群学生在户外做气象观测实验。
那天天气特别好，阳光明媚，微风拂面。
我们带着各种仪器，兴致勃勃地想要了解大自然中的气象秘密。
当我们谈到饱和水汽压的时候，孩子们一脸迷茫。
我就跟他们说：“同学们，想象一下，咱们面前有一个大大的罐子，不停地往里面加水汽，加到一定程度，罐子再也装不下了，这时候里面的水汽压力就是饱和水汽压。
”为了让他们更直观地理解，我拿出一个透明的瓶子，开始往里面吹起，就像在往那个想象中的罐子里加水汽一样。
“看，同学们，当我吹到一定程度，瓶子里好像满了，再吹也进不去更多的气了，这就有点像饱和的状态。
”然后我引出了马格努斯饱和水汽压计算公式：E = E₀ × 10^((at)/(b + t)) 。
这里面的 E 就是饱和水汽压，E₀是 6.11 百帕，t 是温度（以摄氏度为单位），a = 7.5，b = 237.3 。
我跟孩子们解释：“温度越高，这个水汽就越活跃，能容纳的水汽就越多，所以饱和水汽压也就越大。
”孩子们似懂非懂地点点头。
有个聪明的小家伙举起手说：“老师，那是不是夏天的时候饱和水汽压就比冬天大呀？”我笑着回答：“对呀，你真聪明！夏天温度高，水汽更容易活跃起来，所以饱和水汽压就高。
”接着我们又一起根据当时的气温，用这个公式算了算饱和水汽压。
在计算的过程中，孩子们七嘴八舌地讨论着，有的算错了，有的算对了，好不热闹。
通过这次实地的观测和计算，孩子们对这个公式有了更深刻的理解。
他们不再觉得这只是书本上枯燥的知识，而是能和实际生活联系起来的有趣现象。
调门节流后压力计算
调门节流后压力计算调门节流是石油、化工、冶金等工业领域中常见的节流措施之一，通过改变流体的流速和流量，减少能源消耗和减轻设备压力，进而达到节能降耗的效果。
本文将对调门节流后的压力进行计算分析。
调门节流的基本原理是通过在管道中设置一个节流装置（调门），改变流体通过节流装置的截面积，从而控制流速和流量。
在进行调门节流后的压力计算时，首先需要知道节流装置前后的压力、流体流量和温度等参数。
假设管道中的流体是理想气体，其流动过程可以根据理想气体状态方程进行计算。
理想气体状态方程为：P·V=m·R·T其中，P是压力（单位为Pa），V是体积（单位为m³），m是物质的质量（单位为kg），R是气体常数（单位为J/(kg·K)），T是温度（单位为K）。
假设在节流装置前后压力分别为P1和P2，流速和流量分别为v1和q1，以及温度为T1、在节流装置后，压力P2可以由流速v2和流量q2计算得到。
根据质量守恒定律，流量的守恒方程为：q1=q2根据焓守恒定律，节流前后的焓变为：h1=c1·T1h2=c2·T2其中，c1和c2分别表示单位质量的流体焓值。
根据流体动力学原理，可以得到节流过程的能量方程：P1+0.5·ρ·v1²+ρ·g·z1+w=P2+0.5·ρ·v2²+ρ·g·z2其中，ρ表示流体的密度（单位为kg/m³），v1和v2分别表示节流前后的流速（单位为m/s），g表示重力加速度（单位为m/s²），z1和z2分别表示节流前后的高度（单位为m）。
根据热力学第一定律，可以得到节流过程的热力学方程：h1+0.5·v1²+g·z1+q1=h2+0.5·v2²+g·z2+q2+w其中，w表示单位质量的流体所做的功（单位为J/kg）。
吸程计算公式
吸程计算公式吸程是指水泵能够吸取液体的垂直高度。
在实际的工程应用和相关学习中，了解吸程的计算公式是非常重要的。
吸程的计算公式通常可以表示为：Hs = (Pa - Pv) / ρg - Hf - Hv这里面的各个参数都有其特定的含义。
Pa 代表大气压，Pv 代表液体的饱和蒸汽压，ρ是液体的密度，g 是重力加速度，Hf 是吸入管路中的沿程损失，Hv 是吸入管路中的局部损失。
咱们来仔细说一说这些参数。
大气压 Pa 大家都知道，就是我们生活中感受到的空气压力。
液体的饱和蒸汽压 Pv 呢，它跟液体的种类和温度有关。
比如说水在常温下的饱和蒸汽压就比在高温下要低。
液体的密度ρ 就比较好理解啦，像水的密度通常约为 1000 千克/立方米。
重力加速度 g 一般取 9.8 米/秒²。
那吸入管路中的沿程损失 Hf 和局部损失 Hv 又是怎么回事呢？沿程损失就是液体在管路中流动时，由于管路的摩擦等因素造成的能量损失。
局部损失呢，则是在管路中的弯头、阀门等地方，液体流动方向或者速度发生变化时产生的能量损失。
我给您讲个我之前遇到的事儿吧。
有一次，我们单位负责给一个小区安装供水系统。
在计算水泵吸程的时候，就用到了这个公式。
当时，我们的工程师小李，一开始没考虑周全，把局部损失 Hv 给忽略了，结果安装好的水泵吸不上水来。
这可把大家急坏了，居民们都等着用水呢。
后来，经过仔细检查和重新计算，把 Hv 加上去，调整了水泵的安装位置，这才解决了问题。
从那以后，小李每次计算吸程可认真了，再也不敢马虎。
在实际应用中，要准确计算吸程，还需要考虑很多因素。
比如管路的材质、管径的大小、液体的流速等等。
而且，不同的工况下，这些参数可能会有所变化，所以需要我们根据具体情况进行细致的分析和计算。
总之，吸程计算公式虽然看起来有点复杂，但只要我们理解了每个参数的含义，结合实际情况认真计算，就能让水泵正常工作，为我们的生活和生产提供可靠的保障。
希望您通过我的讲解，对吸程计算公式有了更清晰的认识。
抽气时间与压强的计算
4
如果真空系统满足以下 两个条件，抽气过程为 亚稳定流动的过程。
（1）容器的容积大于 管道的容积。
（2）抽气过程进行的 很慢。
V Spபைடு நூலகம்
1,
A C
L
2
V — —容器容积； S p — —泵的抽速； A — —管道的截面积； L — —管道的长度； C — —管道的流导；
1 — —容器的时间常数； 2 — —管道的时间常数；
25
抽气过程中容器内压强的计算： 具有表面放气的管状容器中压强计算
26
两个以上串联容器中压强的计算：
27
例题：
28
29
谢 谢 大 家！
END
30
可编辑
内扩散的气体流量Qs ，Pa·m3/s。具有选择性，如 氢气分离为原子时能透过铁、镍、铝等，氮分子
能透过玻璃。此外渗透气流量与温度、气体的分
压强有关，当材料种类、气体温度和分压强一定
时，渗透气流量是个定值。
23
(3)蒸发：液体或固体蒸发的气体流量Qz， Pa·m3/s 。固体和液体都有饱和蒸汽压，温度一定 时，材料的饱和蒸汽压是一定的，因而蒸发气流量 就是常量
1 V C ＞＞1 2 A L SP
5
泵的有效抽速
如果用Se来表示真空系统对容器的有效抽速， 用Sp表示真空泵的抽速，C表示真空容器出口到 真空泵入口之间管路的流导，则有
抽气时间与压强的计算
抽气时间与压强的计算在物理学中，抽气时间和压强之间存在着一定的关系。
抽气时间是指把气体从封闭容器中抽出所需的时间，而压强则是指单位面积上所受到的压力。
在研究物质的流动过程或者设计一些工程系统时，计算抽气时间与压强的关系是非常重要的。
首先，我们需要了解一些基本的概念。
在物理学中，压强可以通过以下公式计算：压强 = 力 / 面积其中，力是垂直于面积的力量，而面积则是力作用的区域。
接下来，我们来看一下抽气时间与压强之间的关系。
当我们进行抽气时，容器内的气体会逐渐减少，从而导致压强的变化。
假设初始状态下容器内的压强为P1，而抽气后的压强为P2。
假设在抽气过程中，时间的变化率为dV/dt，其中dV是体积的变化量，dt是时间的变化量。
根据理想气体状态方程，有以下关系：PV = nRT其中，P是压强，V是体积，n是物质的摩尔数，R是气体常数，T是温度。
由于在抽气过程中气体的摩尔数和温度保持不变，我们可以将上述公式简化为：P1V1 = P2V2假设抽气时的体积变化速率为dV/dt，那么我们可以将上述方程改写为：P1(V1+dV) = P2(V2-dV)将上式展开并整理，得到：P1V1 + P1dV = P2V2 - P2dV然后，我们用dV/dt来代替dV，得到：P1V1 + P1(dV/dt) = P2V2 - P2(dV/dt)继续整理，得到：P1(dV/dt) + P2(dV/dt) = P2V2 - P1V1将dV/dt提取出来，得到：(dV/dt)(P1 + P2) = P2V2 - P1V1最后，我们可以解出dV/dt的值，即抽气的速率。
由于抽气的速率与抽气时间成反比，所以我们可以通过计算抽气速率来估算抽气时间与压强的关系。
综上所述，抽气时间与压强之间存在一定的关系。
通过对理想气体状态方程的应用，我们可以计算出抽气时间与压强之间的关系，并且通过抽气速率来估算抽气时间。
这对于工程设计和物质流动研究来说非常有意义。
水力学2.11
例题：
• 12Sh-19A型离心泵，流量为220L／s时，在 水泵样本的Q～Hs曲线中查得，其允许吸上 真空高度Hs =4.5m，泵进水口直径为300mm， 吸水管从喇叭口到泵进口的水头损失为1.0m， 当地海拔为1000m，水温为40℃，试计算其 最大安装高度Hss。
（2）过流部件遭到剥蚀 • 发生汽蚀的部位开始出现麻点，随后很快扩
大成海绵或蜂窝状，直至大片脱落而破坏。 （3）产生噪声和振动 • 水泵发生汽蚀时，由于空泡振动和空泡破灭
产生噪声，危害泵站管理人员的身心健康 • 由于空泡溃灭，空泡团或涡带汽蚀的不稳定
性均引起强烈振动，使水泵装置不能工作， 甚至造成装置和泵房结构的破坏。
涡带汽蚀:由于进水池、进水流道设计不 良或其他边界条件的变化产生涡带，当 涡带进入水泵后，会助长或加重水泵的 叶面汽蚀。
汽蚀通常发生的部位：
轴流式泵
离心式泵
4、汽蚀的危害
（1）性能下降：流量、扬程、效率下降
水泵发生汽蚀时的性能曲线
( a ）离心泵
( b ）轴流泵
1 一正常运行时的性能曲线； 2 一发生汽蚀时的性能曲线
(NPSH)r值愈小，表示泵的抗汽蚀性能愈好，不易发生汽蚀。 因此，必须使（ NPSH )a> ( NPSH )r。
Hv12s
2g
吸入式工作的水泵气蚀余量图
2.11.5 气蚀的防止
1、允许吸上真空高度Hs： 离心泵的吸水性能通常是用允许吸上真 空高度Hs来衡量的。 Hs值越大，说明水泵 的吸水性能越好，或者说，抗气蚀性能越好。 [HV]<[HS] 2、气蚀余量（NPSH）r ： 水泵厂样本中要求的气蚀余量越小，表 示该水泵的吸水性能越好。
气体分压力计算
根据道尔顿定理，各种气体的分压力就等于其所占体积的百分比。
即：如果现有一个大气压的空气，氧气体积占80%，那么它的分压力就是0.8atm。
各气体的分压=各气体的摩尔分数x总气体压力。
当空气中所含水蒸气的量达到最大时就称这种空气为“饱
和湿空气”, 与饱和湿空气对应的压力称为“饱和水蒸气压力”，用符号Ps 表示。
水蒸气压力p 与饱和水蒸气压力Ps 的比值称为相对湿度Rh。
绝对湿度是单位体积空气中所含的水汽质量,单位为克/米。
水汽压即大气中水汽的分压力,单位为帕(Pa)或毫巴(mb)。
在温度为定值时，空气中水汽的含量与其形成的水汽压成正比，因而经常用水汽压间接表示绝对湿度，以Pa或mb为单位。
一定温度下，一定体积空气中能容纳水汽分子的数量有一定限度，达到这个限度时，水汽含量饱和，这时的水汽压称饱和水汽压，它随温度而变化。
在任一温度下，饱和水汽压与实际水汽压之差称为饱和差，单位为Pa或mb。
实际水汽压与当时温度下的饱和水汽压之比称为相对湿度,以百分数(%)表示。
正常的空气成分按体积分数计算是：氮(N2)约占78%，氧(O2)约占21%，稀有气体约占0．94%(氦He、氖Ne、氩Ar、氪Kr、氙Xe、氡Rn、以及不久前发现的Uuo7种元素),二氧化碳(C02)约占0．03%，还有其他气体和杂质约占0.03%，如。
臭氧(O3)、氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2)、水蒸气（H2O）等。
水汽压的计算公式详列全
第三页，共8页。
计算公式
➢Wexler公式:
第四页，共8页。
根据相对湿度定义推算
相对湿度(RH)定义：在同一温度下实际水汽压与饱和水汽压的比值，
以百分数表示。表达式如下：
RH 100 ea e0 (T )
由上式可得：
e0
(T
)
100
ea RH
式中：ea是实际水汽压；e0(T)是饱和水汽压。
由上式可推导出公式：
a (1 t)
ea
0.8
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结果：公式计算和定义反算的实际水汽压几乎无差异
实际水汽压观测值和公式反算值对比
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水汽压的计算公式详列全
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饱和水汽压(saturation vapor pressure )
定义: 一定的温度和气压下，湿空气达到饱和时的水汽压。
计算公式
➢戈夫-格 雷 奇(Goff-Gratch)方程：
注：基于纯水平液面
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计算公式
➢马格那斯(Magnus)经验公式: 马氏取E0=6.11和hPa；t是当时的水面温度。
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结果：公式计算和定义反算的饱和水汽压差异很大，变
化趋势相似
问题：二 者差异大
的(a):大气中所存在的水汽密度，即包含在1m3空气中
水汽的克数(g/m3)。
计算公式： a 0.8 ea
1 t
式中：ea是实际水汽压(hPa)；t是气温(℃)；
1
273.15
波浪计算
设计高潮位2.87△h= 2.26风向组NE-ENE 42.65风向组N-NNE 2.35风向组Vc=13.3Cv=0.31Vc=15Cv=0.32Vc=Kp= 1.85Kp= 1.88Kp=Vap=30.24df=20.09Vap=34.44df=Vap=极限风区长实测风区长5.2极限风区长实测风区长6极限风区长风向组E-ESE 87.65风向组Vc=12.5Cv=0.35Vc=Kp= 1.99Kp=Vap=30.55df=Vap=极限风区长实测风区长5极限风区长L塘(假设）240塘前涂面高-0.550251030d前 3.372015dF/Lo 0.8480Ks=14130.5H'o=0.972030.5d前/Lo0.1133Ks=0.91353025H'前=0.882025L/Lo 0.8541115.5L=25.401010.5H*=0.262099.504.5H1% 1.7620.09H2% 1.66H13% 1.30H5% 1.50d前/Lo0.1133Hb/DbHb=5.26查表5.2.1-2Kv= 1.285Lo/H1%16.90查附图十一Ro＝ 1.32当m=0.4时海塘外护坡面取用砼K△0.8Ro＝1.32R 2％＝2.39Kf=1R 13％＝1.36Kf=0.77假定压载宽=15高＝2B/L=0.591L/H=19.491d1/H=0.779Ky＝0.87R 2％（实）＝2.08R 13％（实）＝1.18R 2％（不）＝ 5.65 6.1R 2％（允）＝4.451.15T L=25.40H塘/d前0.3H塘/L塘0.0348A=0.0132B=27.429查表5.2.1-3,F1%查表5.2.1-3,F13%三江查表5.2.9-1塘前有压载修正塘顶高程查表6.2.2无风越浪实际采用风区长＝主风向左45度5.2实际采用风区长＝波浪爬高V/（d前*9.81）^0.56实际采用风区右45度实际采用风区长＝5实际采用风区越顶水量q＝0.00032Hc=3.23Wf=2θ＝68.1986K'= 5.590越顶水量q＝0.0018风速大于26.8有风越浪N-NNE 12.65风向组N-NNE 27.6515Cv=0.33Vc=15Cv=0.331.92Kp= 1.9235.15df=Vap=35.15df=实测风区长5.25极限风区长实测风区长 5.25NE-ENE 72.65风向组NE-ENE 57.6513.5Cv=0.3Vc=13.3Cv=0.31.82Kp= 1.8230.20df=Vap=29.77df=实测风区长6极限风区长实测风区长65.13180S-SSW实际采用风区长＝6左15度实际采用风区长＝ 5.25左30度 5.25用风区长＝风区水深Df=右30度右15度用风区长＝6。