钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型 Ф48×3脚手架搭设高度H(m) 48 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.2立杆横距l b(m) 1.05 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3双立杆计算方法 按双立杆受力设计 双立杆计算高度H1(m) 24双立杆受力不均匀系数K S 0.6二、荷载设计脚手板类型 竹串片脚手板 脚手板自重标准值G kjb(kN/m 2 ) 0.35脚手板铺设方式 1步1设 密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m 2 ) 0.01挡脚板类型 竹串片挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.17挡脚板铺设方式 2步1设 每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.1248横向斜撑布置方式 5跨1设 结构脚手架作业层数n jj 2结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m 2 ) 3 地区 浙江杭州市 安全网设置 全封闭 基本风压ω0(kN/m 2 ) 0.3风荷载体型系数μs 1.13 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 1.2, 0.9, 0.74 风荷载标准值ωk(kN/m 2 )(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 0.29,0.21,0.18计算简图:立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4 ) 107800横杆弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3 ) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.05/(2+1))+1.4×3×1.05/(2 +1)=1.66kN/m(其中0.033为钢管自重,0.35为脚手板自重)正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.35×1.05/(2+1))+3×1.05/(2+1)=1.21kN/m 计算简图如下:1、抗弯验算M max=0.1ql a 2 =0.1×1.66×1.2 2 =0.24kN∙m(三跨连续梁支座处弯矩计算公式,查《结构 静力计算手册》)σ=M max/W=0.24×10 6 /4490=53.14N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求!2、挠度验算νmax=0.677q'l a 4 /(100EI)=0.677×1.21×1200 4 /(100×206000×107800)=0.762mm(三跨连 续梁跨中挠度计算公式,查《结构静力计算手册》)νmax=0.762mm≤[ν]=min[l a/150,10]=min[1200/150,10]=8mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.66×1.2=2.19kN(三跨连续梁支座处剪力计算公式,查《结构静力 计算手册》)正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.21×1.2=1.59kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.19kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.59kNq'=0.033=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下:弯矩图(kN∙m)最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的最不利分配的弯矩和;均布荷载最大弯矩计算公式如下:M qmax = ql 2 /8集中荷载最大弯矩计算公式如下:M pmax = F1l/3= M qmax + M pmax最大弯矩 Mmaxσ=M max/W=0.76×10 6 /4490=170.23N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求!2、挠度验算计算简图如下:变形图(mm)最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的最不利分配的挠度和;小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax = 5 q'l 4 /384EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax = F1'l(3l 2 4l 2 /9)/72EIνmax=2.944mm≤[ν]=min[l b/150,10]=min[1050/150,10]=7mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.21kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.8 扣件抗滑承载力验算:纵向水平杆:R max=2.19/2=1.09kN≤R c=0.8×8=6.4kN横向水平杆:R max=2.21kN≤R c=0.8×8=6.4kN满足要求!六、荷载计算脚手架搭设高度H 48 双立杆计算高度H1 24脚手架钢管类型 Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.1248 立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆:N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×(HH1)=(0.1248+1.2×2/2×0.033/1.8)×(4824)=3.53kN 单内立杆:N G1k=3.53kN双外立杆:N G1k=(gk+0.033+l a×n/2×0.033/h)×H1=(0.1248+0.033+1.2×2/2×0.033/1.8)×24=4.33kN 双内立杆:N GS1k=4.33kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆:N G2k1=((HH1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/2=((4824)/1.8+1)×1.2×1.05×0.35×1/2=3.16kN 单内立杆:N G2k1=3.16kN双外立杆:N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2=24/1.8×1.2×1.05×0.35×1/2=2.94kN双内立杆:N GS2k1=2.94kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆:N G2k2=((HH1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((4824)/1.8+1)×1.2×0.17×1/2=1.46kN 双外立杆:N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=24/1.8×1.2×0.17×1/2=1.36kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆:N G2k3=G kmw×la×(HH1)=0.01×1.2×(4824)=0.29kN双外立杆:N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.2×24=0.29kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆:N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3.16+1.46+0.29=4.91kN单内立杆:N G2k=N G2k1=3.16kN双外立杆:N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=2.94+1.36+0.29=4.59kN双内立杆:N GS2k=N GS2k1=2.94kN立杆施工活荷载计算外立杆:N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2×1.05×(2×3)/2=3.78kN内立杆:N Q1k=3.78kN组合风荷载作用下单立杆轴向力:单外立杆:N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(3.53+4.91)+0.85×1.4×3.78=14.62kN单内立杆:N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(3.53+3.16)+0.85×1.4×3.78=12.52kN双外立杆:N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(4.33+4.59)+0.85×1.4×3.78=15.2kN双内立杆:N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(4.33+2.94)+0.85×1.4×3.78=13.22kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H 48 双立杆计算高度H1 24双立杆受力不均匀系数K S 0.6 立杆计算长度系数μ 1.5立杆截面抵抗矩W(mm 3 ) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 立杆截面面积A(mm 2 ) 424连墙件布置方式 两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=k μh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×10 3 /15.9=196.13≤210满足要求!查《规范》表C得,φ=0.1882、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)=(1.2×(3.53+4.91)+1.4×3.78)=15.42kN双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(4.33+4.59)+15.42=26.12kN σ=N/(φA)=15418.2/(0.188×424)=193.42N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求!σ=K S N S/(φA)=0.6×26116.44/(0.188×424)=196.58N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求!组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.85×1.4×N Q1k)=(1.2×(3.53+4.91)+0.85×1.4×3.78)=14.62kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(4.33+4.59)+14.62=25.32kN M w=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h 2 /10=0.85×1.4×0.21×1.2×1.8 2 /10=0.1kN∙mσ=N/(φA)+ M w/W=14624.4/(0.188×424)+0.1/4490=183.47N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求!M ws=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h 2 /10=0.85×1.4×0.18×1.2×1.8 2 /10=0.08kN∙mσ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(25322.64/(0.188×424)+0.08/4490)=190.61N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2 满足要求!八、连墙件承载力验算连墙件布置方式 两步三跨 连墙件连接方式 扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN) 3 连墙件计算长度l0(mm) 600连墙件截面面积A c(mm 2 ) 489 连墙件截面回转半径i(mm) 158连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 连墙件与扣件连接方式 双扣件扣件抗滑移折减系数 1N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.29×2×1.8×3×1.2=5.18kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8,查《规范》表D得,φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(5.18+3)×10 3 /(0.99×489)=16.87N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求!扣件抗滑承载力验算:N lw+N0=5.18+3=8.18kN≤1×12=12kN满足要求!九、立杆地基承载力验算地基土类型 粘性土 地基承载力标准值f ak(kPa) 190地基承载力调整系数m f 0.6 垫板底面积A(m 2 ) 0.25 立柱底垫板的底面平均压力p=N/(m f A)=25.32/(0.6×0.25)=168.82kPa≤f ak=190kPa 满足要求!。
钢管落地脚手架计算书(南方)
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钢管落地脚手架计算书(南方地区)编者:吉工2009-03-22扣件式钢管落地脚手架的计算依据:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)(2002版)《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
吉工注:计算书作为单独的章节并入专项方案内;这里的依据亦并入专项方案的编制依据一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为24 m,立杆采用单立杆;搭设尺寸为:横距Lb 为1.05m,纵距La为1.5m,大小横杆的步距为1.5 m,底步高度1.7m;内排架距离墙长度为0.30m;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根;采用的钢管类型为Φ48×3.5;连墙件采用一层三跨,竖向间距(层高)3.0 m,水平间距4.5 m,采用扣件连接;连墙件连接方式为单扣件;吉工注:1、《扣规》6.4.4 ,对高度24m 以上的双排脚手架,必须采用刚性连墙件和建筑物可靠连接;2、浙江省关于“《建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)实施意见(试行)”(以下简称《浙见》)四(一)3条:搭设高度超过25m 且不足50m的外架,应采用双钢管立杆或缩小间距等加强措施……;3、根据以上两点,建议24米以下采用落地式钢管脚手架,24米以上采用双立杆脚手架或悬挑脚手架或其它;4、《扣规》第6.3.6条:立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m,高出檐口上皮1.5m;以此来确定搭设高度;5、连墙件间距,要和结构形式和施工情况相符,竖向间距以层高较符合现在的实际情况;几步一连墙,适合以前的砖混结构;软件至2009版本只有几步几跨连墙的选择,要人工修改;6、《扣规》6.4.2,连墙件的布置宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300mm;因连墙位置常在楼层处,所以步距的整数倍等于层高较为合适;底层因人员进出,其步距可取1.8~2m,当然也可仅在入口处采取专门措施;2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2;脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2 层;3.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394;脚手板自重标准值(kN/m2):0.150;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;安全设施和安全网(kN/m2):0.005;脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038;脚手板铺设总层数:15;吉工注:1、挡脚板,工地好象很难看到,但计算还是考虑;2、竹笆片和竹串片脚手板是不一样的,竹笆片脚手板要求大横杆在小横杆上,荷载是通过大横杆传给小横杆,再传给立杆,南方地区常采用;竹串片脚手板要求小横杆在大横杆上,是通过小横杆将荷载传给大横杆,大横杆再将力传给立杆的,这种方法北方地区常采用;竹笆片自重标准值按PKPM取值0.15kN/m2,有的软件按0.3kN/m2,接近竹串片的标准值,偏大;3、《浙见》四(五)1条:25m以下建筑物的外脚手架除操作层以及操作层的上下层、底层、顶层必须满铺外,还应在中间至少满铺一层。
钢管落地脚手架计算书
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钢管落地脚手架计算书采用品茗安全计算软件计算;本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程,总建筑面积6570m2,建筑总高度为39.8米,建筑总层数为地下一层、地上十二层,一层层高4.5m,二层层高4m,三~十一层层高均为3m,十二层层高为4m。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为44.2 m,立杆采用单立管;搭设尺寸为:立杆的横距为 1.05m,立杆的纵距为1.5m,大小横杆的步距为1.8 m;内排架距离墙长度为0.20m;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;脚手架沿墙纵向长度为150.00 m;采用的钢管类型为Φ48×3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 1.00;连墙件采用两步两跨,竖向间距3.6 m,水平间距3 m,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2;脚手架用途:装修脚手架;同时施工层数:2 层;3.风荷载参数本工程地处广东深圳市,基本风压0.75 kN/m2;风荷载高度变化系数μz为1.00,风荷载体型系数μs为1.13;脚手架计算中考虑风荷载作用;4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248;脚手板自重标准值(kN/m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110;安全设施与安全网(kN/m2):0.005;脚手板类别:冲压钢脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038;脚手板铺设总层数:12;5.地基参数要求若地基土类型为:素填土;地基承载力标准值(kPa):120.00;立杆基础底面面积(m2):0.20;地基承载力调整系数:1.00。
钢管落地脚手架计算书,双排的
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D表示单立杆部分,S表示双立杆部分。
(1)每米立杆承受的结构自重标准值,为0.1248kN/m
NGD1 = [0.1248+(1.05×3/2)×0.038/1.80]×(30.00-10.00) = 3.168kN;
NGS1 = [0.1248+0.038+(1.05×3/2)×0.038/1.80]×10.00 = 1.968kN;
四、扣件抗滑力的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.78,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.48kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm2;
(1)双立杆底部的稳定性计算
σ = 10023.975/(0.186×489)+167839.762/5080 = 143.249 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ = 143.249 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ;
脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/4=0.113 kN/m ;
活荷载标准值: Q=3×1.5/4=1.125 kN/m;
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.113+1.4×1.125 = 1.756 kN/m;
NGD3 = 0.15×3×1.5/2 = 0.338 kN;
屋面钢管落地脚手架计算书
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屋面钢管落地脚手架计算书目录一、设计依据: (3)二、参数信息: (3)1.脚手架参数 (3)2.活荷载参数 (3)3.风荷载参数 (3)4.静荷载参数 (4)5.地基参数 (4)6.脚手架平面图 (4)7.脚手架立面图 (4)三、荷载工况: (5)四、荷载组合: (5)五、计算模型: (5)1.以SAP2000对脚手架进行验算: (5)2.自重荷载: (5)3.施工荷载: (6)4.吊装横梁荷载: (6)5.风荷载: (6)六、脚手架验算: (7)1.挠度验算: (7)2.强度稳定性校核: (7)七、立杆基础底面验算: (9)八、扣件抗滑力的验算: (19)一、设计依据:《钢结构设计标准》(GB50017-2017)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)(2016年版)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)《钢管混凝土结构技术规范》(GB50936-2014)《钢管混凝土结构设计规程》(CECS28:2012)《矩形钢管混凝土结构技术规程》(CECS159-2004)《钢结构焊接规范》(GB50661-2011)《钢结构高强度螺栓连接技术规程》(JGJ82-2011)二、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为3.9米,立杆采用单立管;搭设尺寸为:立杆的纵距为1.0米,立杆的横距为1.5米;内排架距离墙长度为0.40米;采用的钢管类型为Φ48×3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为0.80;连墙件连接方式为单扣件;2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2kN/m2;脚手架用途:轻型钢结构脚手架;同时施工层数:1层;吊装横梁荷载:横杆中部集中荷载2.96KN;3.风荷载参数本工程地处陕西省西安市,基本风压为0.35kN/m2;施工位置标高13.4m,地面粗糙度类别:C类;风荷载高度变化系数μz为0.65;挡风系数Φ为0.05;圆管的体型系数μs为1.2;脚手架的风荷载体形系数为μstw为0.06;脚手架标准风荷载Wk=0.014kN/m2脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数脚手板自重标准值(kN/m2):0.35;脚手板类别:竹串片脚手板;每米脚手架钢管自重由结构计算软件计算;5.地基参数地基类型:C30混凝土;地基承载力标准值:20.1Mpa;地基承载力调整系数:1.00。
双立杆钢管落地脚手架计算书(范本)
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钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计计算简图:立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.05/(2+1))+1.4×2×1.05/(2 +1)=1.17kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.35×1.05/(2+1))+2×1.05/(2+1)=0.86kN/m 计算简图如下:1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.17×1.52=0.26kN·mσ=M max/W=0.26×106/4490=58.48N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.86×15004/(100×206000×107800)=1.321mm νmax=1.321mm≤[ν]=min[l a/150,10]=min[1500/150,10]=10mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.17×1.5=1.93kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.86×1.5=1.41kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.93kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.41kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下:弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.67×106/4490=150.17N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算计算简图如下:变形图(mm)νmax=2.613mm≤[ν]=min[l b/150,10]=min[1050/150,10]=7mm 满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.95kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算:纵向水平杆:R max=1.93/2=0.96kN≤R c=0.8×8=6.4kN横向水平杆:R max=1.95kN≤R c=0.8×8=6.4kN满足要求!六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k双外立杆:N G1k=(gk+0.033+l a×n/2×0.033/h)×H1=(0.121+0.033+1.5×2/2×0.033/1.8)×34=6.19kN 双立杆:N GS1k=6.19kN2、脚手板的自重标准值N G2k1双外立杆:N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/4/2=34/1.8×1.5×1.05×0.35×1/4/2=1.3kN 双立杆:N GS2k1=1.3kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2双外立杆:N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/4=34/1.8×1.5×0.17×1/4=1.2kN4、围护材料的自重标准值N G2k3双外立杆:N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×34=0.51kN构配件自重标准值N G2k总计双外立杆:N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=1.3+1.2+0.51=3.02kN双立杆:N GS2k=N GS2k1=1.3kN立杆施工活荷载计算外立杆:N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×1.05×(2×2)/2=3.15kN立杆:N Q1k=3.15kN组合风荷载作用下单立杆轴向力:双外立杆:N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(6.19+3.02)+0.9×1.4×3.15=15.02kN双立杆:N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(6.19+1.3)+ 0.9×1.4×3.15=12.96kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.7×1.8=3.06m长细比λ=l0/i=3.06×103/15.9=192.45≤210轴心受压构件的稳定系数计算:立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.7×1.8=3.53m长细比λ=l0/i=3.53×103/15.9=222.28查《规》表A得,φ=0.148满足要求!2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+1.4×N Q1k=1.2×(6.19+3.02)+1.4×3.15=15.46kNσ=K S N S/(φA)=0.6×15456.51/(0.148×424)=147.79N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!组合风荷载作用双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(6.19+3.02)+0.9×1.4×3.15=15.02kN M ws=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.26×1.5×1.82/10=0.16kN·m σ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(15015.51/(0.148×424)+160009.67/4490)=164.95N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.39×2×1.8×3×1.5=8.75kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8,查《规》表A.0.6得,φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(8.75+3)×103/(0.99×489)=24.22N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求!扣件抗滑承载力验算:N lw+N0=8.75+3=11.75kN≤1×12=12kN满足要求!九、脚手架材料用量计算。
落地脚手架计算书
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落地脚手架计算书一、计算模型计算简图二、荷载计算1、计算脚手架的恒荷载且式中 H i——立杆计算截面以上的架高;g k1——以每米架高计的构架基本结构杆部件的自重基数(KN/m);g k2——以每米立杆纵距(l a)计的作业层面材料的自重计算基数(KN/m);g k3——以每米架高计的外立面整体拉结杆件和防护材料的自重计算基数(KN/m);n1——同时存在的作业层设置数。
取步距1.8m,横距1m,纵距1.5m,最大高度23.2m根据《建筑施工手册》第二版查得:g k1=0.1074 (KN/m)(以边立杆计)g k2=0.3666(KN/m)g k3=0.0819 (KN/m)同时,操作层取3步 n1=3 l a=1.5 (m)2、施工活荷载取式中 q k——按每米立杆纵距计的作业层施工荷载标准值(KN/m)查表得:q k=1.35根据JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》永久荷载分项系数取1.2可变荷载分项系数取1.4荷载效应组合=永久荷载+施工均布荷载故冲天荷载:三、拉结钢丝绳校核轴向拉力为查《机械设计手册(第二版)》得:Ф15钢丝绳(6×19)的破断拉力系数K=6故:T破断 = 15.88×6 = 95.28(KN)而Ф15钢丝绳(6×19)的公称破断拉力为132 KN95.28KN << 132 KN故采用Ф15钢丝绳(6×19)进行拉结符合安全要求四、顶墙横杆水平力校核水平力为计算钢管细长比:λ=μl÷rμ=1.0 l=1250(mm) r=15.8(mm)λ=1250÷15.8=79.1查表《建筑施工手册》(第二版)得φ=0.728而截面积为489 mm2所以合格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,扣件抗滑承载力系数0.8。
扣件的抗滑承载力按照下式计算每个扣件抗滑承载力为8KN,采用每根钢管两个扣件。
钢管落地脚手架计算书
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A.1.1钢管落地脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24 m,立杆采用单立杆;搭设尺寸为:横距L b为 0.8m,纵距L a为1.5m,大小横杆的步距为1.5 m;内排架距离墙长度为0.30m;小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根;脚手架沿墙纵向长度为 1017.00 m;采用的钢管类型为Φ48×3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件;连墙件采用两步三跨,竖向间距 3 m,水平间距4.5 m,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2;脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2 层;3.风荷载参数本工程地处天津塘沽,基本风压0.5 kN/m2;风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数μs为0.693;4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394;脚手板自重标准值(kN/m2):0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140;安全设施与安全网(kN/m2):0.005;脚手板类别:木脚手板;栏杆挡板类别:木脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038;脚手板铺设总层数:13;5.地基参数地基土类型:素填土;地基承载力标准值(kPa):120.00;立杆基础底面面积(m2):0.20;地基承载力调整系数:1.00。
二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ;脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ;活荷载标准值: Q=3×1.5/3=1.5 kN/m;荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.5 = 2.356 kN/m;小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,计算公式如下:M qmax = ql2/8最大弯矩 M qmax =2.356×0.82/8 = 0.188 kN·m;最大应力计算值σ = M qmax/W =37.104 N/mm2;小横杆的最大弯曲应力σ =37.104 N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ;νqmax = 5ql4/384EI最大挠度ν = 5.0×1.713×8004/(384×2.06×105×121900)=0.364 mm;小横杆的最大挠度 0.364 mm 小于小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm,满足要求!三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
落地脚手架计算书(适用于24米以下)
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2、计算风荷载产生的弯曲压应力σw
风荷载体型系数µs=1.3=1.3×0.8=1.04
σw=
0.9×1.4×µz×1.04×0.3×1.5×1.82×106 10×4.49×103
=42.6µz
地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力σg 首先计算长细比λ:
λ=
l0
Mwk=
0.7×0.65×1.04×0.3×1.5×1.82
=0.069kN·m
10
6、确定按稳定计算的搭设高度Hs: 组合风荷载时
Hs=
Af-[1.2NG2K+0.85×1.4(∑NQk+
Mwk w
A)]
=
1.2gk
0.188×424×205×10-3- 0.069 ×0.188×424)]
[1.2×1.500+0.85×1.4(2.70+ 4.49
连墙杆采用钢管时,杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附
加墙内外侧的短钢管上,因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距
离,即lH=0.3m,因此长细比
λ= lH = i
目录
一、 编制依据 1 二、 工程参数 1 三、 横向水平杆(小横杆)验算 2 四、 纵向水平杆(大横杆)验算 4 五、 扣件抗滑承载力验算 4 六、 立杆的稳定性计算 5 七、 脚手架搭设高度计算 8 八、 连墙件计算 9 九、 立杆地基承载力计算 10
落地式钢管脚手架计算书
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落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
计算参数:双排脚手架,搭设高度29.0米,立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米,立杆的横距1.00米,内排架距离结构0.33米,立杆的步距1.50米。
钢管类型为48×3.5,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.00米,水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。
脚手板采用木板,荷载为0.35kN/m2,按照铺设19层计算。
栏杆采用木板,荷载为0.14kN/m,安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.45kN/m2,高度变化系数1.2500,体型系数0.6000。
地基承载力标准值135kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数1.00。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511×1.0002/8=0.439kN.m=0.439×106/5080.0=86.395N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×1000.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.323mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
落地式脚手架计算书
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落地式脚手架计算1、荷载计算:取钢管38.4N,扣件15N/个,脚手板350N/㎡,按20搭设高度计算(搭设12步),按装修施工时两步架同时作业,施工荷载2KN/㎡,恒载分项系数1.2,活载取1.4,取纵向1.5M 为一个计算单元。
(1)一步架(1.8M)脚手架荷载标准值:立杆:1.8*38.4=69.12N水平杆:1.5*38.4*2=115.2N扣件:15*4=60N木脚手板:1.5*1*350=525N安全网:1.8*1.5*3=8.1N剪刀撑等:100N合计:877.42N(2)一步施工荷载标准值:5*1*2000*2=6000N(3)每根立杆所承受的荷载(搭设12步架)P=1/2(877.42*12*1.2)+6000*1.4=14.72KN2、水平杆计算(按三步边梁):脚手板:350N施工荷载:2000N挠度计算: q1=350+2000=2350N/m弯距计算:q=0.5*(350*1.2+2000*1.4)*1.5=2415N/m(1)抗弯强度计算:M=0.175qL2=0.175*2.415*1.52=0.85KN/mΣ=M/W=0.85*106/5080=167N/㎜2∠f=205N/㎜2 满足要求。
(2)挠度验算γ=1.146q1L3/100EI=1.146*2.35*103*1500*103/100*206*103*1.219*105=4.04*109/2.51*1012=1.61*10-3㎜∠[γ]=1500/150=10㎜满足要求。
(3)扣件抗滑移计算:R=2.15q=5.19KN∠[R]=8.5KN(4)立杆计算:按不组合风载形式计算:风载由附墙边件承受。
N/ØA≤fcN=14.72KNL1=1.85*1.8=3.33Mλ= L1/I=3330/15.8=211查表:Ø=0.163 A=48.9㎜2得:14.72*103/0.163*48.9=184N/㎜2∠fc=205 N/㎜2 满足要求。
落地式脚手架计算书
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脚手架设计一、编制步骤脚手架工程施工的主要步骤如下:主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前,技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨,确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容,然后由技术负责人或技术员编制,编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审,并由公司总工程师审批后执行。
方案审批返回项目部,由项目部架子工长组织工人进行搭设,经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格,方可使用。
设计脚手架为双排脚的架,搭设高度为45.0米,立杆采用单立管。
搭设尺寸为:立杆的纵距1.20米,立杆的横距1.05米,立杆的步距1.50米。
主节点间搭设两个小横杆,地基承载力为:180N/MM2,基本风压值取北京地区的基本风压:0.45Kpa,主体结构为剪力墙结构,施工所处地区为有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
脚手板采用木脚手板。
表6.1.1-1 常用敞开式双排脚手架的设计尺寸(m)注:1.表中所示2+2+4×0.35(kN/m2),包括下列荷载:2+2(kN/m2)是二层装修作业层施工荷载;4×0.35(kN/m2)包括二层作业层脚手板,另两层脚手板是根据本规范第7.3.12条的规定确定;2.作业层横向水平杆间距,应按不大于l a/2设置。
二、脚手架的荷载:1、荷载分类1)作用于脚手架的荷载可分为永久荷载(恒荷载)与可变荷载(活荷载)。
2 )永久荷载(恒荷载)可分为:(1)脚手架结构自重,包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重;(2)构、配件自重,包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。
3 )可变荷载(活荷载)可分为:(1)施工荷载,包括作业层上的人员、器具和材料的自重;(2)风荷载。
上东钢管落地脚手架计算书1

钢管落地脚手架计算书上东一城住宅小区工程工程;工程建设地点:岳阳市洛王;属于框剪结构;地上16层;地下1层;建筑高度:57.8m;标准层层高:3m ;总建筑面积:6500平方米;总工期:360天。
本工程由湖南明达房地产开发有限公司投资建设,湖南新天建筑设计有限公司设计,湖南省勘察设计院地质勘察,岳阳市金鼎工程监理有限公司监理,湖南明宇建设工程有限公司组织施工;由刘湘昂担任项目经理,胥四新担任技术负责人。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 40 m,12米以下采用双管立杆,12米以上采用单管立杆;搭设尺寸为:立杆的横距为 1.05m,立杆的纵距为1.5m,大小横杆的步距为1.5 m;内排架距离墙长度为0.30m;小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根;采用的钢管类型为Φ48×3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 1.00;连墙件采用两步三跨,竖向间距 3 m,水平间距4.5 m,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2;脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2 层;3.风荷载参数本工程地处湖南岳阳市,基本风压0.4 kN/m2;风荷载高度变化系数μz为1.00,风荷载体型系数μs为1.13;脚手架计算中考虑风荷载作用;4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394;脚手板自重标准值(kN/m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;安全设施与安全网(kN/m2):0.005;脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038;脚手板铺设总层数:3;单立杆脚手板铺设层数:0;5.地基参数地基土类型:岩石;地基承载力标准值(kPa):120.00;立杆基础底面面积(m2):0.20;地基承载力调整系数:1.00。
钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书阜阳市城南中学施工项目工程;工程建设地点:阜阳市苗东路东侧,柳林路南侧,邢庄路西侧,中心街北侧;属于框架结构;地上5层;地下1层;建筑高度:21.3m;标准层层高:3.9m ;总建筑面积:24610.62平方米;总工期:300天。
本工程由阜阳市城南新区建设投资有限公司投资建设,中房集团建筑设计有限公司设计,安徽省阜阳市勘测院地质勘察,安徽国汉建设监理咨询有限公司监理,河南隆基建设有限公司组织施工;由娄艳霞担任项目经理,王新兵担任技术负责人。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 22.5 m,立杆采用单立杆;搭设尺寸为:横距L b为 1.05m,纵距L a为1.5m,大小横杆的步距为1.8 m;内排架距离墙长度为0.25m;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;采用的钢管类型为Φ48Χ3.0;横杆与立杆连接方式为单扣件;连墙件采用两步三跨,竖向间距 3.6 m,水平间距4.5 m,采用扣件连接;连墙件连接方式为单扣件;2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2;脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2 层;3.风荷载参数本工程地处安徽阜阳市,基本风压0.45 kN/m2;风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数μs为0.214;4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248;脚手板自重标准值(kN/m2):0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;安全设施与安全网(kN/m2):0.005;脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033;脚手板铺设总层数:12;5.地基参数地基土类型:素填土;地基承载力标准值(kPa):120.00;立杆基础底面面积(m2):0.20;地基承载力调整系数:1.00。
扣件式钢管落地脚手架计算书2

扣件式钢管落地脚手架计算书一、工程概况东方体育城33#楼工程位于东海县晶都路南,振兴路西,为砖混结构,地上6层,建筑总高度20米,建筑总面积6398.47平方米,标准层层高2.8米,。
本工程由连云港万盛房地产开发有限公司投资建设,连云港东海设计有限公司设计,连云港天正监理公司监理,安徽第一建筑工程公司组织施工;由张宝安担任项目经理,霍连军担任技术负责人。
二、计算依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社;《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社;《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社;《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社;《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社;《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社;《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。
三、计算参数1、钢管截面特征:(钢号:Q235,B类)钢管规格:Ф48×3.2;钢管直径d(mm):48;钢管壁厚t(mm):3.2;单位重量q g(kN/m):0.0347;惯性矩I(mm4):113600;抵抗矩W(mm3):4730;截面积A(mm2):450;回转半径i(mm);15.9;抗弯、抗压容许应力[σ](N/mm2):205;弹性模量E(N/mm2):206000;2、脚手架构造参数脚手架类型:双排架;脚手架高度H s(m):25;立杆纵距L a(m):1.5;立杆横距L b(m):1.05;横杆步距h(m):1.8;上部横杆根数n2:2;脚手板铺设层数n3:5;立杆底垫块面积A(m2):0.2;连墙件类型:扣件连接;连墙件布置方式:二步三跨;连墙件水平间距l w(m):4.5;连墙件垂直间距h w(mm4):3.6;连墙件长度b1(m):0.4;剪刀撑斜杆与地面的倾角a:45;剪刀撑跨越立杆根数n4:6;3、荷载参数脚手板自重q j(kN/m2):0.35;栏杆、挡脚板自重q d(kN/m):0.15;安全网自重q a(kN/m2):0.0014;作业层施工均布荷载q s(kN/m2):2;同时施工作业层数n1:2;脚手架状况:全封闭;连云港地区基本风压w0(kN/m2): 0.55;4、其他参数风压高度变化系数μz(查GB50009-2001表7.2.1)架高25m,地处B类(城市郊区)μz为:1.42;脚手架风荷载体型系数μs(查JGJ 130-2001表4.2.4):0.53;风荷载标准值w k=0.7×μs×μz×w0 =0.292kN/m2;立杆计算长度系数μ(查JGJ 130-2001表5.3.3):1.5;轴心受压构件稳定系数φ(查JGJ 130-2001附录C):0.245;注:计算长度l0 = μ×h =1.5×1.8=2.7m长细比λ= l0 / i=2.7/0.0159=170荷载分项系数(查GB50009-2001第8页)永久荷载γG:1.2;可变荷载γQ:1.4;地基承载力标准值f gk(kPa)地基为粘性土:200;脚手架地基承载力调整系数k c(查JGJ 130-2001第20页)工况为架底铺设混凝土及设置排水沟:1;5、材料种类说明脚手板采用:竹串片脚手板挡脚板采用:栏杆,竹笆片脚手板挡板安全网采用:ML1.8×6;1.5kg四、脚手架验算本脚手架属于施工荷载由横向水平杆传递给立杆情况,荷载传递线路如下:脚手板→纵向水平杆(大横杆)→横向水平杆(小横杆)→立杆→地基。
单排钢管落地脚手架计算书.
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钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5260纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2 +1)=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下:1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·mσ=M max/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1.368mm νmax=1.368mm≤[ν]=min[l a/150,10]=min[1500/150,10]=10mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.43×1.5=2.37kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.04×1.5=1.72kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.37kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.72kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下:弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.8×106/5260=152.9N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、挠度验算计算简图如下:变形图(mm)νmax=2.48mm≤[ν]=min[(l b+0.12)/150,10]=min[1020/150,10]=6.8mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.4kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85纵向水平杆:R max=2.37/2=1.18kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆:R max=2.4kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求!六、荷载计算脚手架搭设高度H 20 脚手架钢管类型Φ48.3×2.80.129每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆:N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×20=3.24kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆:N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+0.12)×G kjb×1/2/2=(20/1.8+1)×1.5×(0.9+0.12)×0.35×1/2/2=1.62k N3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆:N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.27kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆:N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆:N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.62+1.27+0.3=3.19kN立杆施工活荷载计算外立杆:N Q1k=la×(l b+0.12)×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×(0.9+0.12)×(1×3+1×2)/2=3.82kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力:单外立杆:N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.24+3.19)+0.9×1.4×3.82=12.54kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤230轴心受压构件的稳定系数计算:立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得,φ=0.188满足要求!2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.24+3.19)+1.4×3.82=13.08kNσ=N/(φA)=13076.65/(0.188×506)=137.46N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(3.24+3.19)+0.9×1.4×3.82=12.54kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.28×1.5×1.82/10=0.17kN·mσ=N/(φA)+M w/W=12541.15/(0.188×506)+173545.27/5260=164.83N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!八、脚手架搭设高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))×H/(1.2N G1k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×3.19+1.4×3.82))×20/(1.2×3.24)=53.03m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×(N Q1k+M wkφA/W)))×H/(1.2N G1k)=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×N Q1k+M wφA/W))×H/(1.2N G1k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×3.19+0.9×1.4×3.82+0.17×1000×0.188×506/5260))×20/(1.2×3.24)=39.65mH s=39.65m>H=20m满足要求!九、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/158=3.8,查《规范》表A.0.6得,φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(8.55+3)×103/(0.99×489)=23.8N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求!拉接部分柔性钢筋的最小直径计算:拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=205N/mm2d min=2×(A/2/π)1/2=2×((N lw+N0)/fy/2/π)1/2=2×((8.55+3)×103/205/2/3.14)1/2=5.99mm。
钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.350.01脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.170.1248挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设装修脚手架作业层数n zj 1装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m2) 2 地区辽宁沈阳市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.41.2,0.9风荷载体型系数μs 1.25 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.6,0.45风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图:立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.038+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×1.5/(1+1))+1.4×2×1.5/( 1+1)=2.46kN/m正常使用极限状态q'=(0.038+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.038+0.35×1.5/(1+1))+2×1.5/(1+1)=1.8kN/m 计算简图如下:1、抗弯验算M max=max[ql b2/8,qa12/2]=max[2.46×0.72/8,2.46×0.152/2]=0.15kN·mσ=M max/W=0.15×106/5080=29.67N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI),q'a14/(8EI)]=max[5×1.8×7004/(384×206000×121900),1.8×1504/(8×206000×121900)]=0.224mmνmax=0.224mm≤[ν]=min[l b/150,10]=min[700/150,10]=4.67mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.46×(0.7+0.15)2/(2×0.7)=1.27kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.8×(0.7+0.15)2/(2×0.7)=0.93kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.27kNq=1.2×0.038=0.046kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.93kNq'=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下:弯矩图(kN·m) σ=M max/W=0.34×106/5080=67.29N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、挠度验算计算简图如下:变形图(mm)νmax=1.5mm≤[ν]=min[l a/150,10]=min[1500/150,10]=10mm 满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.54kN五、扣件抗滑承载力验算横向水平杆:R max=1.27k N≤R c=0.8×8=6.4kN纵向水平杆:R max=1.54kN≤R c=0.8×8=6.4kN满足要求!六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆:N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.038/h)×H=(0.1248+(0.7+0.15)×1/2×0.038/1.5)×18=2.44kN 单内立杆:N G1k=2.44kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆:N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/6/2=(18/1.5+1)×1.5×(0.7+0.15)×0.35×1/6/2=0.48kN 单内立杆:N G2k1=0.48kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆:N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(18/1.5+1)×1.5×0.17×1/2=1.66kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆:N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×18=0.27kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆:N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.48+1.66+0.27=2.41kN单内立杆:N G2k=N G2k1=0.48kN立杆施工活荷载计算外立杆:N Q1k=la×(l b+a1)×(n zj×G kzj)/2=1.5×(0.7+0.15)×(1×2)/2=1.27kN内立杆:N Q1k=1.27kN组合风荷载作用下单立杆轴向力:单外立杆:N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.44+2.41)+0.9×1.4×1.27=7.43kN单内立杆:N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.44+0.48)+0.9×1.4×1.27=5.12kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/15.8=142.41≤210轴心受压构件的稳定系数计算:立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m长细比λ=l0/i=2.6×103/15.8=164.48查《规范》表A得,φ=0.262满足要求!2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.44+2.41)+1.4×1.27=7.61kNσ=N/(φA)=7608.81/(0.262×489)=59.39N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(2.44+2.41)+0.9×1.4×1.27=7.43kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.45×1.5×1.52/10=0.19kN·mσ=N/(φA)+M w/W=7430.31/(0.262×489)+192828.08/5080=95.95N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!八、脚手架搭设高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))×H/(1.2N G1k)=(0.262×489×205×10-3-(1.2×2.41+1.4×1.27))×18/(1.2×2.44)=132.58m 组合风荷载作用H s2=(φAf -(1.2N G2k +0.9×1.4×(N Q1k +M wkφA/W)))×H/(1.2N G1k )=(φAf -(1.2N G2k +0.9×1.4×N Q1k +M wφA/W))×H/(1.2N G1k )=(0.262×489×205×10-3-(1.2×2.41+0.9×1.4×1.27+0.19×1000×0.262×489/5080))×18/(1.2×2.44)=103.81m H s =103.81m>H=18m 满足要求!九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3 连墙件计算长度l 0(mm)600连墙件截面面积A c (mm 2) 489 连墙件截面回转半径i(mm) 158 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1N lw =1.4×ωk ×2×h×2×l a =1.4×0.6×2×1.5×2×1.5=7.6kN 长细比λ=l 0/i=600/158=3.8,查《规范》表A.0.6得,φ=0.99 (N lw +N 0)/(φAc)=(7.6+3)×103/(0.99×489)=21.85N/mm 2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm 2=174.25N/mm 2 满足要求!扣件抗滑承载力验算:N lw +N 0=7.6+3=10.6kN≤1×12=12kN 满足要求!十、立杆地基承载力验算G1k G2k Q1k 立柱底垫板的底面平均压力p =N/(m f A)=6.13/(1×0.25)=24.51kPa≤f g =140kPa满足要求!。
落地式脚手架计算书
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落地式脚手架计算书1. 引言脚手架是在建筑施工过程中常用的工具,用于提供工人操作和进行施工的平台。
其中,落地式脚手架是一种常见且广泛应用的类型,它依靠地面支撑,为工人提供安全可靠的工作平台。
本文将介绍落地式脚手架的计算方法,并提供实例来说明具体的计算过程。
2. 落地式脚手架的基本构成落地式脚手架由立杆、横杆、纵杆、斜杆、脚杆以及连接件等部分组成。
其中,立杆是主要的承重构件,负责支撑整个脚手架的荷载。
横杆和纵杆则用于连接立杆,以增强整个脚手架的稳定性。
斜杆和脚杆则起到支撑作用,并将荷载传递到地面。
3. 落地式脚手架的计算方法落地式脚手架的计算主要涉及荷载计算和结构稳定性计算两个方面。
3.1 荷载计算落地式脚手架需要能够承受工人和施工材料的重量,因此荷载计算是非常重要的。
荷载主要分为活载和静载两种。
3.1.1 活载计算活载指的是人员等在脚手架上活动时施加在脚手架上的荷载。
根据国家标准,每平方米的活载荷载为300kg。
假设脚手架的有效宽度为2m,则每米长度的活载荷载为600kg。
3.1.2 静载计算静载指的是施工材料等静止在脚手架上时施加在脚手架上的荷载。
根据国家标准,每平方米的静载荷载按800kg计算。
3.2 结构稳定性计算脚手架的结构稳定性是指脚手架在使用过程中保持平衡和稳定的能力。
结构稳定性计算主要包括抗拉稳定性和抗压稳定性两个方面。
3.2.1 抗拉稳定性计算抗拉稳定性计算主要考虑立杆在脚手架上端的稳定性。
根据国家标准,立杆在脚手架高度与水平支撑间距之比不超过33.3时,立杆的抗拉稳定系数为1。
实际计算中,根据具体的脚手架高度和支撑间距计算抗拉稳定系数。
3.2.2 抗压稳定性计算抗压稳定性计算主要考虑脚杆或支撑间的稳定性。
根据国家标准,脚杆或支撑间的结构高度与水平支撑间距之比不超过25时,抗压稳定系数为1。
实际计算中,根据具体的脚手架高度和支撑间距计算抗压稳定系数。
4. 落地式脚手架计算实例为了更好地理解落地式脚手架的计算方法,下面将通过一个实例来进行说明。
落地式钢管脚手架计算书
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扣件式落地双排脚手架计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
250¸ÖîÌõÀ¸800脚手架搭设体系剖面图18½1500脚手架搭设体系正立面图1500脚手架搭设体系平面图一、参数信息1.脚手架搭设参数脚手架从地面开始搭设,搭设高度H :12.4m ; 顶步栏杆高:1.3m ;内立杆距离墙长度a :0.25m ; 立杆步距h :1.8m ;总步数:6步; 立杆纵距la :1.5m ;立杆横距lb :0.8m ;1800250800小横杆伸出内立杆长度a1 :0.1m ;扫地杆距地:0.3m ; 采用大横杆在上布置,搭接在小横杆上的大横杆根数为1根; 采用的钢管类型为Φ48 × 3;连墙件布置方式为二步三跨,连接方式为扣件连接;连墙件扣件连接方式为双扣件,扣件抗滑承载力折减系数为1; 脚手架沿墙纵向长度l :150m ;2.荷载参数(1)活荷载参数装修脚手架均布活荷载:2kN/m ;装修脚手架同时施工层数:2层; (2)风荷载参数本工程地处广东广州市,基本风压Wo :0.3kN/m ; 地面粗糙度类别为:B 类(城市郊区); (2)静荷载参数 1)脚手板参数选用钢筋条栏,步步满铺脚手板;脚手板自重:0.15kN/m ;铺设层数:7层; 2)挡脚板参数选用竹串片脚手板(275×50×3000),第2步开始步步设挡脚板 挡脚板自重:0.017kN/m ;挡脚板铺设层数:6层; 3)防护栏杆第2步开始步步设防护栏杆,每步防护栏杆根数为2根,总根数为12根; 4)围护材料2300目/100cm2,A0=1.3mm2密目安全网全封闭。
落地式脚手架计算书
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稳定承载计算落地式双排扣件钢管脚手架计算书一、基本参数:立杆纵距la =1.5 m立杆横距lb =0.9 m脚手架形式落地式双排脚手架的步距h = 0.9 m脚手架搭设高度H =24 m脚手板类型木脚手板栏杆,档板类型栏杆、木脚手板挡板连墙件扣件类型单扣件脚手板的铺设层数nj = 3 层同时施工层数ns = 1 层二、扣件的抗滑承载力计算:横杆的自重标准值P1 = 0.03×(1.5 +0.9) =0.07kN脚手板的荷载标准值P2 = 0.35×0.9×1.5÷2 =024kN活荷载标准值Q = 2×0.9×1.5÷2 =135kN荷载的计算值R = 15×(0.07+0.24)+1.4×1.8 =3kN纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:其中: Rc 扣件抗滑承载力设计值Rc=8kNR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=3kN扣件的抗滑承载力不大于单扣件抗滑承载力设计值8kN,满足要求!三、脚手架计算:1、荷载计算:单立杆部分承受的结构自重标准值NG1=0.1248×24=2.99 kN脚手板的自重标准值NG2=0.35×2×1.5×(0.9+0.8)÷2=0.9 kN栏杆与挡脚板自重标准值NG3=0.14×1.5×2÷2=0.21 kN吊挂的安全设施荷载:NG4=0.005×1.5×24 =0.18kN静荷载标准值NG=2.99+0.9+0.21+0.18=4.28 kN活荷载标准值NQ=2×1×0.9×1.5÷2=1.4 kN风荷载标准值Wk=0.7×1×1.5×0.3=032 kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.5×1.41+1.4×1.8=4.64 kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=15×1.41+0.85×1.4×1.8=4.26 kN 风荷载标准值产生的立杆段弯矩:Mwk=0.25×1.2×1.5^2÷10=0.07 kN.m 风荷载设计值产生的立杆段弯矩:Mw=0.85×1.4×0.07=0.08 kN.m构配件自重标准值产生的轴向力:NG2k=0.9+0.21+0.07=1.18 kN2、立杆的稳定性计算:(1)、立杆的长细比计算:其中: lo 立杆的计算长度lo = 1.155×1.55×0.9=1.61mI 立杆的回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=1.61÷1.58×100=102mm(2)、单立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中:A 立杆净截面面积;取A=3.57 cm2N 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值;取N=4.64 kNφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.573不考虑风荷载时立杆的稳定性σ=4.64×1000÷(0.573×(3.57×100))=22.68N/mm2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中:A 立杆净截面面积;取A=3.57 cm2W 立杆净截面模量(抵抗矩);取W=3.86 cm3N 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值;取N=4.26 kNMw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩;取Mw=0.08 kN.mφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.573考虑风荷载时立杆的稳定性σ=4.26×1000÷(0.573×(3.57×100))+(0.08×1000000)÷(3.86×1000)=41.56 N/mm2不考虑风荷载时,立杆稳定性不大于205N/mm2,满足要求考虑风荷载时,立杆稳定性不大于205N/mm2,满足要求没有双立杆四、连墙件的计算:(1)、风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算:其中:wk 风荷载基本风压值,wk=0.3kN/m2Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积;Aw=12.15m2经计算得到:风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=1.4×0.3×12.15=5.103 kN(2)、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:其中No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力;取No=5 kN Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=5.10kN经计算得到:连墙件轴向力计算值Nl=5.10+5=10.1 kN(3)、连墙件轴向力设计值其中:φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到φ=0.849 A 立杆净截面面积A = 3.57 cm2[f] 钢管的强度设计值[f] = 205 N/mm2经过计算得到Nf=0.849×(3.57×100)×205÷1000=62.13 kN长细比λ计算:其中: l 计算长度l = 0.8 mI 钢管回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=0.8×100÷1.58=51连墙件轴向力计算值不大于连墙件的轴向力设计值;满足要求连墙件轴向力计算值不大于扣件抗滑承载力,满足要求五、立杆的地基承载力计算:1、立杆基础底面的平均压力其中:N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=4.64 kNA 基础底面面积A=0.2 m2经计算得到立杆的地基承载力p=4.64÷0.2=23.2 kPa2、地基承载力设计值应按下式计算:其中:kc 脚手架地基承载力调整系数;取kc=0.4fgk 地基承载力标准值;取fgk=200 kPa经计算得到地基承载力设计值fg=0.4×200=80 kPa计算结果:立杆基础底面的平均压力不大于地基承载力设计值80 kPa;满足要求。
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外脚手架施工方案工程概况第一章1.1 工程概况上海宝山区罗店西大型居住社区配套商品房基地A3地块;工程建设单位:上海罗南房地产有限公司;项目管理及施工总承包单位:浙江省紹兴白云建设有限公司;勘察设计単位;上海协力岩土工程勘察有限公司:建筑结构设计:上海市房屋建筑设计院有限公司:监理单位:上海创众工程监理有限公司;第二章作业特点a、本工程外行相对简单且立面平整,拐角不多,施工工期紧,层数不高,较适合采用双排外脚手架。
基于以上特点,综合考虑各方面因素,本工程外脚手架采用落地式钢管双排脚手架,脚手架地坪为回填土回填地坪,经振动式压路机分层压实。
再做10cmC20的混凝土地坪,外设240*240的砖砌排水沟,从底层搭到顶层,每三层用竹挑板封闭一次。
第三章材质要求及引用标准一钢管、角铁、扣件、螺栓的质量应符合规范要求,钢管外径不得小于Φ48mm,壁厚不得低于3.0mm。
无严重锈蚀裂纹分层变型、扭曲和打洞截口,必须具有生产厂家产品检验合格证或租凭单位的质保书,不准使用锈蚀、变瘪、滑牙和有裂缝的金属扣件,不准使用木胡危、单径、破损散边的竹片、篱笆,不准用锈蚀铁丝作拉结和绑扎辅料。
二引用标准:1 2 3 4 5建筑施工高处作业安全技术规范<JGJ80—91>建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范<JGJ130—2001>施工现场临时用电安全技术规范<JGJ46—2005><J405—2005>建筑施工现场安全检查评分标准<JGJ59—99>连墙杆材质符合现形国家标准GB/T700Q235-A级钢规范第四章一、落地式脚手架施工部署施工部署1、搭设顺序为:摆放扫地杆(贴近地面的大横杆)——逐根树立立杆,随即与扫地杆扣紧——装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧——安第一步大横杆(与立杆扣紧)——第一步小横杆——第二步小横杆——加设临时斜撑杆(上端与第二步大横杆扣紧,在装设两道连墙杆后可拆除)——第三、四步大横杆和小横杆——连墙杆——接立杆——加设剪刀撑——铺脚手板杆的伸出部分上,这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯。
斜杆两端扣件与立杆点(即立杆与横杆的交点)的距离不宜大于20cm,最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm,以保证架子的稳定性。
脚手架杆件连接相交伸出的端头,均应等于25cm,以防止杆件滑脱。
随主体结构上升随即设置连墙杆与梁、板或柱锚拉。
采用硬拉撑形式,用400mm长短钢管预埋。
2、构造形式①立杆横距b为1.05m,间距1.5,阴阳角处立杆距墙尽量不得小于30cm。
立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧(大横杆对立杆起约束作用,对确保立杆承载能力的关系很大)不得隔步设置或遗漏。
立杆垂直偏差不大于全长的1/200,立杆对接必须交叉进行,立杆必须用对接扣件连接,严禁使用外径为48与51的钢管混用.②大横杆步距为1.8。
间距0.25m。
上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中,与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。
同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300,且不大于5cm.,相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧,以减少立杆偏心承载情况。
横向水平杆主节点必须设一根横向水平杆用直角扣件扣接.③小横杆间距0.8m,小横杆里离墙面15cm,另一端挑出外立杆25cm,贴近立杆布置(对于双立杆,则设于双立杆之间),搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。
在相邻立杆之间根据需要加设1 根或2根。
在任何情况下,均不得拆除贴近立杆的小横杆。
④剪刀撑在脚手架在两端设置,中间每隔9m设一道。
剪刀撑应联系3-4根立杆,斜杆与地面夹角45度-60度;30m不少于三道。
剪刀撑应沿架高边沿布置,在相邻两排剪刀撑之间,每隔10-15m高加设一道剪刀撑。
剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外,在基中间应增加2-4 个扣结点。
斜撑搭接长度不小于0.4m,且不少于2 扣扣件紧固。
⑤连墙杆垂直距离不大于4m,故每层均要设置。
连墙杆一般应设置在框架梁或楼板附近等具有较好抗水平作用的结构部位,其水平距离为4.5m-6.0m,即3-4 根立杆设1点。
由于该工程位于沿海地带,风力较大,水平风载较大,所以适当在原有的连墙杆数量上增加连墙杆。
严禁使用指外脚手架施工方案有拉接的柔性的拉接横杆.⑥水平斜拉杆刚度。
⑦护栏和挡脚板设置在有连墙杆的步架平面内,以加强脚手架的横向在铺脚手板的操作层上必须设护栏和挡脚板。
栏高1.2m。
档脚板高200mm,挡脚板亦可用加设一道低栏杆(距脚手板面0.2- 0.4m代替),满挂3000目密目安全网。
3、斜道人行斜道的宽度不得小于1m,坡度1:3(高:长),并在拐弯处设置平台。
4、斜道拐弯平台面积应不小于6m ,宽度不小于1.5m。
5、人行斜道的脚手板上应钉防滑木条,其厚度为2-3cm,间距不大于30cm。
6、斜道主要杆件有立杆、大横杆、小横杆、斜横道、剪刀撑、抛撑等。
立杆、横杆的间距应与所用的脚手架相适应,通常立杆纵距采用1.5m,埋入地下不小于50cm,大横杆间距1.2-1.4m。
小横杆间距1m。
7、为了保证斜道的稳固,在斜道两侧、平台外围和端部应设剪刀撑,并沿斜道纵向每隔6-7 根立杆设一道抛撑。
高度大于7m 不便设抛撑时,对于附在脚手架外面的斜道(即利用脚手架的外排立杆作为斜道的里排立杆时),应加强脚手架连墙杆的设置,对于独立搭设的斜道更应适当加密连墙杆。
8、斜道脚手板应铺平、铺牢。
横铺时要在小横杆上按间距30-50cm 加设斜横杆,使脚手板铺在斜横杆上,并自上而下逐块排齐挨紧,板面相平。
顺铺时脚手板直接铺在小横杆上,自上而下将脚手板逐块顺长铺设,在接头处要使下面的板子压住上面的板子,搭接长度小小于40cm,并在接头下面设双根小横杆,板端搭接处的凸棱,要用三角木填顺。
24、扣件的安装及注意事项①、开口朝向:用于连接大横杆的对接扣件,开口应朝架子内侧,螺栓向上,避免开口朝上,以防雨水进入。
②、拧紧程度:装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧程度,这对于脚手架的承载能力、稳定和安全影响很大。
螺栓拧得不紧固然不好,但拧得过紧会使扣件和螺栓断裂,所以螺栓的松紧必须适度,要求扭力矩控制在39-40N.m(且不大于65N.m)。
为了控制拧紧程度,操作人员可根据所用扳手的长度用测力计校核自己的手劲,反复练习,以求达到不用测力计也准确地掌握力矩的大小。
拧螺栓的工具以采用棘轮扳手为宜,这种扳手可以边疆拧转,使用方便,有利于提高工效。
③、划出工作区标志,禁止行人进入;④、严格遵守拆除顺序,由上而下,后绑者先拆,先绑者后拆,一般是先拆栏杆、脚手板、剪刀撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等;⑤、统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣应先通知对方,以防附落;⑥、材料工具要用滑轮和绳索运送,不得乱扔。
第五章质量要求a架子地基应平整夯实后做100厚C20砼硬性,宽度为1.5米,不得在未经处理的起伏平平和软硬不一的地面上直接搭设脚手架,四周设置240*240的排水沟。
b严格按照规定的构造尺寸进行搭设,控制作立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差,并节点联系接达到要(绑好、拧紧或插挂好);c搭设过程中要及时设置联墙杆,斜撑杆,剪力撑以及必要的缆绳和吊索避免脚手架在搭放过程中发生偏斜和倾倒。
搭设完毕后脚手架在使用前更应进行严格检查、验收,验收合格后方可使用。
第六章扣件式双排钢管脚手架搭设技术措施1.一般要求1.1建筑登高作业(架子工),必须经专业安全技术培训,考试合格,持特种作业操作证上岗作业。
架子工的徒工必须办理学习证。
在技工带领、指导下,非架子工未经同意不得单独进行作业。
1.2架子工必须经过体检,凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或高度近视以及不适合于登高作业的,不得从事高架设工作。
1.3正确使用个人安全防护用品,必须着装灵便(紧身紧袖),在高处(2m以上)作业时,必须佩戴安全带与已搭好的立、横杆挂牢,穿防滑鞋。
作业时精神要集中,团结协作、互相呼应、统一指挥,不得翻爬脚手,严禁打闹玩笑、酒后上班。
1.4班组(队)接受任务后,必须组织全体人员,认真学习领会脚手架专项安全施工组织设计和安全技术措施交底,研讨搭设方法,明确分工,并派1名技术好、有经验的人员负责搭设技术指导和监护。
1.5风力六级以上(含六级)强风和高温、大雨、大雪、大雾等恶劣天气,应停止高处露天作业。
风、雨、雪过后要进行检查,发现倾斜下沉、松扣、崩扣要及时修复,合格后方可使1·6脚手架要结合工程进度搭设,搭设未完的脚手架,在离开岗位时,不得留有未固定|构件和不安全隐患,确定架子稳定。
|1·7各种非标准的脚手架,跨度过大、负载超重等特殊架子或其他新型脚手架,按专项安全施工组织设计批准的意见进行作业。
1·8脚手架搭设到高于在建建筑物顶部时,里排立杆要低于沿口40~50mm,外排立杆高出沿口1~1.5m,搭设两道护身栏,并挂密目安全网。
1·9脚手架搭设、拆除、维修必须由架子工负责,非架子工不得从事脚手架操作。
2.材料2·1钢管:钢管采用外径48~51mm的管材。
钢管应平直光滑,无裂缝、分层、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
钢管应有产品质量合格证,钢管必须涂有防锈漆并严禁打孔。
脚手架钢管的尺寸应按表2.1采用,每根钢管的最大重量不应大于25kg。
2.2扣件:采用可锻造铁制作的扣件,其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GBl 5831—1995)的规定。
新扣件必须有产品合格证。
旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑牙的螺栓必须更换。
2.3脚手板:脚手板采用毛竹脚手片。
2.4安全网:宽度不得小于3m,长度不得大于6m,网眼按使用要求设置,最大不得大于lOmm,必须使用维纶、锦纶、尼龙等材料,严禁使用损坏或腐朽的安全网和丙纶网。
密目安全网只准做立网使用。
3.扣件式钢管脚手架3.1扣件式钢管脚手架:按其搭设位置分为外脚手架、里脚手架;按立杆排数分为双排脚手架;按高度分为一般、高层脚手架,以及分为结构、装修脚手架,具体搭设的操作规定,其基本要求如下:3.2脚手架应由立杆(冲天)、纵向水平杆(大横杆、顺水杆)、横向水平杆(小横杆)、剪刀撑(十字盖)、抛撑(压栏子)纵、横扫地杆和拉接点等组成,脚手架必须有足够的强度、刚度和稳定性,在允许施工荷载作用下,确保不变形、不倾斜、不摇晃。
(2)脚手架搭设前应清除障碍物、平整场地、夯实基土、作好排水,根据脚手架专项安全施工组织设计(施工方案)和安全技术措施交底的要求,基础验收合格后,放线定位。
(3)垫板宜采用长度不少于2跨,厚度不小于5em的木板,也可采用槽钢,底座应准确在定位位置上。