36计算书配置
FY36摇头飞椅(B级)设计计算书
第四部分 座椅分析计算
12 13 14 乘人加速度与安全带验算............................................... 99 座椅固定吊板（FY39.0501.10）和座椅活动吊板（FY39.0503.2） ........... 100 吊环、锚链和二次保险钢丝绳的计算 .................................... 107
2
工作依据
（1）“摇摆伞”设计图纸（图纸编号：FY39）； （2）GB8408-2008《游乐设施安全规范》； （3）GB/T18161-2008《飞行塔类游艺机通用技术条件》； （4）GB50009-2001《建筑结构荷载规范》； （5）GB50011-2010《建筑抗震设计规范》； （6）JB4732-1995《钢制压力容器-分析设计标准》； （7）GB3811-2008《起重机设计规范》； （8）JB2300-2011《回转支承》； （9）GB8918-2006《重要用途钢丝绳》； （10）《机械设计手册》化学工业出版社； （11）《起重机设计手册》中国铁道出版社，张质文主编； （12）《工程力学》高等教育出版社，范钦珊主编，第二版； （13）《机械设计》高等教育出版社，濮良贵主编，第二版； （14）《机械装备金属结构设计》机械工业出版社，徐格宁主编，第二版；
下的应力； （3） 计算摇摆伞主机架、下旋转部件、上旋转部件和吊架部件在偏载作用
下的应力； （4） （5） （6） （7） （8） （9） 关键部位（销轴、关键焊缝）的强度分析及疲劳校核； 座椅组件的强度分析及疲劳校核； 摇摆伞主体的模态分析； 摇摆伞主机架和摇头立柱部件的屈曲分析； 特殊载荷（风载、地震载荷和雪载荷）下的分析； 防止倾覆和防止侧滑的计算；
手算工程量计算书大全(共35套表格)
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
140
21.60
12.00
3.00
5.00
15.08
11.10
18.30
11.10
31.00
3.50
127.34*47.2-985.22-1242.56
1.00 1.00 1.00
32.20 8.70 8.70
0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20
铝合金隔断 铝合金隔断 铝合金隔断 铝合金隔断 铝合金隔断
25.00 5.00 15.00 5.00 30.00
1.40 10.05 1.40 3.00 1.40
0.20 4.50 4.50 0.20 4.50 4.50
0.60 1.41 1.80 1.80 1.80 1.80 1.20
m3
0.54
m3
1.27
m3
23.76
m3
15.84
m3
20.74
m3
13.82
m3
1.38
m2
70.00
m2
100.50
m2
42.00
m2
30.00
m2
84.00
第 3 页，共 11 页
6 二~六层盥洗间4
7 二~六层盥洗间5
8 二~六层盥洗间5
9 二~六层盥洗间6
10 二~六层盥洗间6
11 二~六层盥洗间7
炉渣回填层
墙面抹灰 底板抹灰 顶板抹灰
3.00 6.00 3.00 6.00 12.00 12.00 3.00 3.00 3.00
1.00 1.40
0.30 1.40
扣件式落地双排脚手架计算书(搭设高度36M)
3.强度验算
最大应力计算值σ = 1×0.289×106/5.26×103=54.894 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值σ=54.894N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足 要求！
4.挠度验算
最大挠度ν=0.552mm；
小横杆实际最大挠度计算值ν=0.552mm 小于最大允许挠度值min（800/150，10） =5.333mm，满足要求！
一、参数信息
1.脚手架搭设参数
脚手架从地面开始搭设
搭设高度(m)
36
顶步栏杆高(m)
1.5
内立杆距墙(m)
0.3
立杆步距(m)
地下室墙体配筋计算书
地下室墙体配筋计算书一、工程概况本工程为某住宅小区的地下室，地下一层，层高 36m。
地下室墙体采用钢筋混凝土结构，墙体厚度为 300mm，混凝土强度等级为 C30，钢筋采用 HRB400 级。
地下室墙体主要承受土压力、水压力以及地下室内部的使用荷载。
二、荷载计算1、土压力根据地质勘察报告，地下室外墙所受土的重度为 18kN/m³，内摩擦角为 20°，粘聚力为 10kPa。
地下水位在地下室底板以下 15m 处。
主动土压力系数：Ka ＝ tan²(45° 20°／2) ＝ 049静止土压力系数：K0 ＝ 1 sin20°＝ 084地下室外墙顶部的土压力为 0，底部的土压力为：q1 ＝K0 × γ × h ＝ 084 × 18 × 36 ＝ 5443kN/m²考虑地下水的影响，水压力为：q2 ＝γw × hw ＝ 10 × 15 ＝ 15kN/m²2、地下室内部使用荷载地下室内部使用荷载按 5kN/m²考虑。
三、内力计算1、计算简图将地下室墙体视为下端固定、上端铰支的竖向悬臂构件。
2、弯矩计算根据荷载分布情况，采用结构力学方法计算墙体的弯矩。
最大弯矩位于墙体底部，其值为：Mmax ＝ 1/2 × q1 × h²＋ 1/2 × q2 × h²＋ 1/2 × 5 × h²＝ 1/2 × 5443 × 36²＋ 1/2 × 15 × 36²＋ 1/2 × 5 × 36²＝ 35167kN·m3、剪力计算墙体底部的剪力为：V ＝ q1 × h ＋ q2 × h ＋ 5 × h＝ 5443 × 36 ＋ 15 × 36 ＋ 5 × 36＝ 25275kN四、配筋计算1、正截面受弯配筋计算根据混凝土结构设计规范，相对受压区高度ξ ＝ x/h0，其中 x 为受压区高度，h0 为有效高度。
陆培文阀门设计手册第三版计算书
a
Ma W
WA A
D Di
d b'
tf
1
0
WA A
e ts
L f
根据设计手册第三版表 5 131
Ma L f 为合 W
表5-132在操作温度下必须满足的强
1 操作状态下，法兰力矩在每一截面引起的应力必须满足的强度 2 3 4 5 6 7 8 操作状态下需要的法兰力矩 法兰抗弯截面系数 危险截面A-A的法兰抗弯截面系数 法兰外经 法兰内经 螺栓孔计算直径 法兰厚度
预紧垫片系数 常温下垫片材料的变形阻力 常温下螺栓材料的许用应力 操作状态下需要的最小螺栓总截面积
K0 KD
L
Ap
11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
操作状态下需要的最小螺栓载荷 垫片比压 设计压力 操作垫片系数 密封安全系数 设计温度下螺栓材料的许用应力 实际使用的螺栓总截面积 实际选用的螺栓螺纹小径 螺栓数量 力劈
dT
Z h
0
d0 Mu
DT
Mc d ZJ
c
NⅠ
24 24-1 24-2 25 26 27 28 29 30 31
Ⅰ-Ⅰ断面抗扭截面系数 对于正方形断面（图5-187） 对于矩形断面（图5-188） 见图5-187b 系数 见图5-189a Ⅱ-Ⅱ断面处扭应力 Ⅱ-Ⅱ断面抗扭截面系数 Ⅲ-Ⅲ断面处扭应力 Ⅲ-Ⅲ断面抗扭截面系数
计算壁厚 公称压力 管路进口端最小内经 系数 应力系数 附加余量 实际壁厚
tB' PN d K S0 c1 tB
根据GB/T12224计算理论：tB≥tB
tB1' PN d'' d' K S0 c1 tB1
36B塔吊基础的计算书
H3/36B塔吊基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=2126.6kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5.6×5.6×1.35×25=1058.4kN承台受浮力：F lk=5.6×5.6×22.15×10=6946.24kN3) 起重荷载标准值F qk=120kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.49×1.95×1.73×0.2=0.80kN/m2=1.2×0.80×0.35×2=0.68kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk =qsk×H=0.68×100=67.56kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×67.56×100=3377.82kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.73×0.3=1.22kN/m2=1.2×1.22×0.35×2=1.03kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.03×100=102.69kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×102.69×100=5134.74kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=6184+0.9×(2950+3377.82)=11879.04kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=6184+5134.74=11318.74kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
20吨36米5吊车桥架计算
QD20/5t-36.5m 桥式起重机 桥架力学性能计算书基本参数1. 起重量 Q=20 t =2000 kg2. 跨度 L k =36.5 m3. 起升高度 HH=16.5 m4. 起升速度 V q =10 / 10 m/min5. 小车运行速度 V xc =44.6 m/min6. 大车运行速度 V dc =80-100 m/min7.工作级别A5第一部分 主梁计算一、 主梁几何特性1. 跨中截面惯性矩主梁跨中截面尺寸如图1:617001732165906501⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯δδh H b B断面面积：cm h B F 412221=⨯⨯+⨯⨯=δδ 2 惯性矩：()211313266h B B h J X =+++=δδδδ()423149.25439326cm b h B J Y =++=δδδ断面模数：326.233552cm H J W XX ==349.78272cm BJW Y Y ==2. 跨端截面剪切面积主梁跨端截面尺寸如图2:69001659065001⨯⨯⨯=⨯⨯⨯δδh b B惯性矩：)(4.232965 2906.06.06526.06561906.061 2 2 1212 12124233201131300cm =h B B h J x =⎪⎭⎫⎝⎛+⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅⨯+⋅⨯+⋅⨯=δδδδ半面积矩：)2981.7(cm = 26.0906.06549026.0902= 2 42 2310100⎪⎭⎫⎝⎛+⨯⨯+⨯⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛+⋅⋅+⨯⋅⨯=δδδh B h h S x二、 主梁载荷计算箱型双梁桥架的载荷有固定载荷、活动载荷和水平惯性载荷及大车歪斜侧向力等。
1. 载荷参数kg G g 14150= 一根主梁自重kg G p 57.4277= 一侧走台及栏杆的重量kg G r 35.2217= 小车轨道重量 kg G d 8.3736= 电气元件重量kg G c 08.1132= 导电系统重量kg G o 239= 主梁上其它一些小物件的重量 kg G 11001= 司机室重量 kg G 5.19962= 大车运行机构重量m L 8.21= 司机室重心距离大车轨道中心的距离m L 35.32= 大车运行机构重心距离大车轨道中心的距离 2. 固定载荷及其最大弯矩的计算均布载荷：m kg L G G G G G G q k o c d r p g /56.705.368.25752==+++++=均布载荷引起的主梁最大弯矩：kgm qL M k q79.11749782max ==集中载荷引起的主梁最大弯矩：kgm L G L G M y28.822822211max =⨯+⨯=固定载荷引起主梁最大弯矩： kgm M M M y q G 07.125726max max max =+=当起重机工作时，重物突然离地将引起固定载荷对桥架结构的冲击作用，所以计算时应考虑起升冲击系数1.1=μkgm M M G G j 68.13829807.1257261.1max max =⨯==μ3. 活动载荷及弯矩的计算活动载荷主要是指小车轮压及其起重量引起的小车轮压。
(30+36+30)m现浇梁顶升支架结构受力计算书
(30+36+30)m现浇梁顶升支架结构受力计算书1.工程概况本项目高架桥共 2 段，结构形式采用现浇、悬浇预应力混凝土箱梁，主线高架1号桥桥梁全宽18-19.2m，桥梁全长802.55m，共有现浇梁9联；主线高架2号桥桥梁全宽19.2-20.7m，桥梁全长3267.507m，共有现浇梁34联。
主线高架1号桥与现状金融区互通主线桥相接，对原桥跨永兴路联进行顶升调坡利用，第二、三联上部结构拆除，下部结构改造后利用；高架跨越翻身河、凤凰路路口后落地。
跨越凤凰路路口采用50m预应力砼变高度连续箱梁，其他各联上部结构均为预应力砼等高度连续箱梁，下部结构为柱式墩、花瓶墩、组合式桥台，钻孔灌注桩基础，台后填土高度3.2m 左右。
顶升段桥梁为主线高架1号桥第1联，桥梁上跨永兴路，交角94.3°，通行净空14×5m，跨永兴路联跨（30+36+30）m，中心桩号范围为K0+000.0～K0+096.0，顶升段桥梁全长96m，共一联；本桥上部结构形式为预应力混凝土连续箱梁。
下部结构为柱式花瓶墩、薄壁式桥台，基础为钻孔灌注桩承台。
桥面铺装为沥青混凝土，桥墩采用D160伸缩缝，支座采用JQZ球型支座。
主线1号桥第1联跨永兴路桥平面图2.设计参数2.1.Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215Mpa，抗剪强度设计值fv=125Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.2.荷载取值(1)新浇筑混凝土及钢筋自重：2.6t/m3。
(2)Φ609×16mm钢管支撑自重234Kg/m。
(3)施工荷载取2.5kN/m2。
(4)荷载分项系数：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5。
2.3.支架结构支撑架设置与现状承台上，现状墩柱高度6m～10m，钢管支撑高度 6.5～10.5m，钢管立柱支撑采用Ф609*16mm钢管，其中0#、3#墩设置1排6根钢管，1#、2#中墩设置2排12根钢管。
土建计算表格(完整计算书)带公式
16
4）其他
17
调整小计
18
直接费小计
19
间接费：1)企业管理费
20
2)规费：
21 22 23 24 25 法定代表人：
①工程排污费 ②工程定额测定费 ③社会保障费 ④住房公积金 ⑤意外伤害保险
工程费用汇总表
取费基础 分部分项人工费 分部分项材料费+分部分项主材费+分部分项设备费 分部分项机械费 定额直接费：1）定额人工费+2）定额材料费+3）定额机械费 综合工日合计+技术措施项目综合工日合计 技术措施项目人工费+技术措施项目材料费+技术措施项目机械
+⑤意外伤害保险
综合工日 综合工日 综合工日 综合工日 编制单位（盖章）：
费率
0 748 170
60
第 1 页共 2 页 金额（元）
3173669.03 18307864.76
763493.35 22245027.14
102455.23 2890644.49
350437.87
3241082.36 981692.58
费 现场安全文明施工措施费
材料二次搬运费 夜间施工增加费 冬雨季施工增加费
措施费：1）技术措施费+2）安全文明措施费+3）二次搬运费 +4）夜间施工措施费+5）冬雨季施工措施费+6）其他 人工价差 材料价差 机械价差
调整：1）人工费差价+2）材料费差价+3）机械费差价+4）其他
定额直接费小计+措施费小计+调整小计 分部分项管理费+技术措施项目管理费 ①工程排污费+②工程定额测定费+③社会保障费+④住房公积金
36m跨度单跨单层工业厂房钢结构屋架计算书
河南工程学院《钢结构》课程设计36m跨厂房普通钢屋架设计学生姓名：白鹏坤学院：土木工程学院专业班级：土木工程1741班专业课程：钢结构指导教师：韩瑞芳2020年6月25日1《钢结构课程设计》成绩评定标准及成绩评定表姓名：白鹏坤学号 201710810122 专业班级：土木工程1741班成绩评定：2020年6月 25 日2目录一、设计资料 (5)（一）基础资料 (5)（一）荷载 (5)二、钢屋架设计计算 (6)（一）选材 (6)（二）确定屋架形式及几何尺寸 (6)三、荷载计算 (8)（一）荷载组合 (8)四、内力计算 (9)五、杆件截面设计 (11)（一）上弦杆 (11)（二）下弦杆 (12)（三）斜杆 (12)六、节点设计 (18)（一）下弦节点“b” (18)（二）上弦节点“B” (19)（三）屋脊节点“M” (18)（四）支座节点“a” (21)1.底板计算 (21)2.加劲肋与底板连接焊缝计算 (22)3.节点板、加劲肋与底板连接焊缝计算 (22)（五）再分节点“1” (23)七、绘制施工图 (25)八、参考文献 (26)34 一、设计资料（一）基础资料某单跨单层厂房，跨度L=36m ，长度54m ，柱距6m ，厂房内无吊车、无振动设备，屋架采用梯形钢桁架，铰接于混凝土柱上，上柱截面尺寸为400400 ，屋面采用1.5×6.0m 太空轻质大型屋面板。
屋面坡度i=1/12，屋面活荷载为0.50kN/m 2，雪荷载为0.3kN/m 2，钢材采用Q235-BF ，焊条采用E43型，手工焊。
柱网布置如图1所示。
图1 柱网布置图（二）荷载信息（1） 永久荷载（标准值）大型屋面板 0.50 +0.001*122=0.622kN/m 2 防水层 0.10kN/m 2 屋架及支撑自重 0.15kN/m 2 悬挂管道 0.05kN/m 2（2）可变荷载（标准值）基本风压 20.55KN/m 雪荷载 20.30KN/m 屋面活荷载 20.50KN/m5 二、屋架形式、尺寸、材料选择及支撑布置（一）选材根据荷载性质，钢材可采用Q235-B ，要求保证屈服强度、抗拉强度、伸长率、冷弯试验及碳、硫、磷含量合格。
BAF计算书
想办法填写此数据。 烷基苯磺酸盐
想办法填写此数据。 硫化物（以S 计） 想办法填写此数据。 NaCl
注：1）有的资料认为含油浓度为15~20mg/l，可满足生物处理和二沉池澄清的要求； 2）表中所列容许浓度为持续性浓度（一般按日平均浓度计）。 1.2 出水要求 出水要求见表1.2。 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 指标 Q CODCr BOD5 总硬度 TP TN NH3-N PH HCO3硫化物 ClSO42铁 TDS oil SS0 T 总碱度 Cu2+ Mn CO32+ Zn Mo Se Mg Co Ca Na 出水要求一览表 单位 数据 m3/h 200 mg/l 20 mg/l 5 mg/l（以CaCO3计） 5 mg/l mg/l mg/l —— 7.5 mg/l 23.79 mg/l（以S2-计） mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l ℃ 40 mg/l（以CaCO3计） 9 mg/l mg/l mg/l 0.02 mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l 表1.2 备注
碳氧化曝气生物滤池（C池）
降解污水中含碳 有机物
滤池表面水力负荷（滤速），m/h BOD负荷，kgBOD/(m .d) 空床水力停留时间，min 滤池表面水力负荷（滤速），m/h BOD负荷，kgBOD/(m3.d) 硝化负荷，kgNH4-N/(m3.d) 空床水力停留时间，min 滤池表面水力负荷（滤速），m/h
注：1 设计水温较低、进水浓度较低或出水水质要求较高时，有机负荷、硝化负荷、反硝化负荷应取下限值； 2 反硝化滤池的水力负荷、空床停留时间均按含硝化液回流水量确定，反硝化回流比应根据总氮去除率确定。 根据《石油化工污水处理设计规范》GB50747-2012中表5.9.4的规定，BAF的主要设计参数见表2.1-2。 表2.1-2 炼油污水生物膜法反应池主要设计参数 类别 CODCr容积负荷，NV,kg/(m3.d) NH3-N容积负荷，NV,kg/(m3.d) 处理效率，% 生物接触氧化池（脱碳并硝化） 0.4 ~ 0.6 0.05 ~ 0.12 85 ~ 95 生物接触氧化池（脱碳） 0.6 ~ 1 —— ~ —— 85 ~ 95 曝气生物滤池 1 ~ 2 0.2 ~ 0.8 70 ~ 80 注：去除率高时设计负荷应取低值。 根据《化学工业污水处理与回用设计规范》GB50684-2011中8.3.1的规定，BAF的主要设计参数见表2.1-3。 表2.1-3 曝气生物滤池主要设计参数 类别 BOD5容积负荷，NV,kg/(m3.d) NH3-N容积负荷，NV,kg/(m3.d) 脱碳 2 ~ 4 —— ~ —— 硝化 ~ 0.3 ~ 0.8 反硝化 —— ~ —— 0.8 ~ 4 4.9333 m/h。 注：污水通过滤料层高度的空塔停留时间不宜小于45min。也就是说，本工程中运行滤速不应小于：
满堂支撑架计算书
满堂支撑架计算书计算依据:1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 23、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数36 36 满堂支撑架的宽度B(m) 满堂支撑架的长度L(m)10.1 Φ48×2.8 满堂支撑架的高度H(m) 脚手架钢管类型1.4 立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m)1.4 0.8 纵横向水平杆顶部步距hd(m) 立杆纵距la(m)0.8 0.2 立杆横距lb(m) 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)1.494 剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数μ 11.656 非顶部立杆计算长度系数μ 2二、荷载参数0.031 脚手板类型木脚手板每米钢管自重g(kN/m) 1k20.35 栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板脚手板自重标准值g(kN/m) 2k0.17 0.1 挡脚板自重标准值g(kN/m) 密目式安全立网自重标准值g(kN/m)3k4k20.167 1 每米立杆承受结构自重标准值材料堆放荷载q(kN/m) 1kg(kN/m) k23 2 施工均布荷载q(kN/m) 平台上的集中力F(kN) 2k1省份陕西地区榆林市20.25 1 基本风压ω(kN/m) 风压高度变化系数μ 0z21.04 0.312 风荷载体型系数μ 风荷载标准值ω(kN/m) sk三、设计简图搭设示意图:平面图侧立面图四、板底纵向支撑次楞验算2 次楞增加根数n4 材质及类型钢管2Φ48×2.8 205 截面类型(mm) 次楞抗弯强度设计值f(N/mm) 4210.19 125 次楞截面惯性矩I(cm) 次楞抗剪强度设计值τ(N/mm) 324.25 206000 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm)0.031 次楞自重标准值Nc(kN/m) 次楞验算方式三等跨连续梁G=N=0.031kN/m; 1kcG= g×l/(n+1)= 0.35×0.8/(2+1)=0.093kN/m; 2k2kb4Q= q×l/(n+1)= 1×0.8/(2+1)=0.267kN/m; 1k1kb4Q= q×l/(n+1)= 3×0.8/(2+1)=0.8kN/m; 2k2kb41、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
36m跨梯形钢屋架课程设计计算书
36m 屋架1，结构形式及几何尺寸 结构形式及几何尺寸如图2，荷载计算 4.2.1恒荷载：二毡三油加小石子防水层 20.35/kN mm 60mm 厚泡沫混凝土保温层 20.36/kN mm 20厚1：2.5水泥砂浆找平层 20.40/kN mm 预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝） 21.50/kN mm 悬挂管道等 20.05/kN mm 屋架和支撑自重 20.46/kN mm――――――――――――――――――共23.12/kN mm2.2可变荷载：屋面活荷载 20.5/kN mm雪荷载：2200.35/0.5/S kN mm kN mm =<。
由于雪荷载与屋面活荷载不同时组合，故 仅考虑活荷载作用。
风荷载：基本风压200.30/W kN mm =。
以由于屋面永久荷载较大，负风压设计值均小于永久荷载标准值，永久荷载与风荷载组合作用下不致使杆件内力变号，故不考虑风荷载的影响。
――――――――――――――――――― 共20.5/kN mm2.3上弦节点荷载 节点荷载3.62 1.5632.58P kN =⨯⨯= 支座反力 1M kN m =2.4钢接屋架固端弯矩及水平力的组合 3内力计算3.1由屋架单位荷载P=1kN 产生的内力; 见表4－1。
3.2由固端弯矩1M kN m =产生的内力; 见表4－1。
3.3屋架内力组合;屋架内力组合见表4－2； 表 1名称 杆件号 竖向荷载（t ）1M t m =(逆时针) 1M t m =(顺时针) 附注 P=1t 左 右 左 右B-C －0.69 ＋0.457 0 0＋0.457C-D3.4截面选择截面选择可根据表4－2所得到的各杆内力值，查表“轴心受力构件承载能力表”进行选用，其结果如表4－3。
根据屋架端斜杆的内力，查表得到节点板厚度t＝14mm，但其支座节点板应采用16mm。
表 3再 分 杆J-4 ＋2.281561952505L ⨯＋16.3 250 F-3 190 238 ＋16.3 250 N-6 ＋2.12173216 ＋16.3 250 J-5 210 262 ＋16.3 250 G-3 －3.2688 110 －13.8 150 C-1 112140 －12.55 150E-2 112140 －12.55 150 K-5 136 170 －11.03 150 M-6 136 170 －11.03 150 I-4160200－9.071503.5节点连接计算。
36m落地扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数卸荷设置无结构重要性系数γ0 1脚手架安全等级II级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Φ48×2.8脚手架架体高度H(m) 36立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m) 0.8 内立杆离建筑物距离a(m) 0.25双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度(m) 10双立杆受力不均匀系数K S0.6二、荷载设计脚手架设计类型装修脚手架脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.1 脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.17 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.129 装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m2) 2 地区浙江温州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.35风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、0.81，0.81，0.904立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.031+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.031+0.1×0.8/(2+1))+1.4×2×0.8/(2 +1)=0.816kN/m正常使用极限状态q'=(0.031+G kjb×l b/(n+1))=(0.031+0.1×0.8/(2+1))=0.058kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.816×1.52=0.184kN·mσ=γ0M max/W=1×0.184×106/4250=43.206N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.058×15004/(100×206000×101900)=0.094mm νmax＝0.094mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.816×1.5=1.347kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.058×1.5=0.095kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.347kNq=1.2×0.031=0.037kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.095kNq'=0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.362×106/4250=85.13N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.09mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.362kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×1.347/2=0.673kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1×1.362kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.031/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×2/2×0.031/1.8)×(36-10)=4.03kN 单内立杆：N G1k=4.03kN双外立杆：N GS1k=(gk+0.031+l a×n/2×0.031/h)×H1=(0.129+0.031+1.5×2/2×0.031/1.8)×10=1.862kN 双内立杆：N GS1k=1.862kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=((36-10)/1.8+1)×1.5×0.8×0.1×1/2/2=0.463kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=0.463kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2/2=10/1.8×1.5×0.8×0.1×1/2/2=0.167kN 1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=0.167kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((36-10)/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.969kN 1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=10/1.8×1.5×0.17×1/2=0.708kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(36-10)=0.39kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×10=0.15kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.463+1.969+0.39=2.823kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.463kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.167+0.708+0.15=1.025kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=0.167kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×0.8×(2×2)/2=2.4kN内立杆：N Q1k=2.4kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(4.03+2.823)+ 1.4×2.4=11.583kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(4.03+0.463)+ 1.4×2.4=8.752kN 双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+1.4×N Q1k=1.2×(1.862+1.025)+ 1.4×2.4=6.824kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+1.4×N Q1k=1.2×(1.862+0.167)+1.4×2.4=5.794kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k)=(1.2×(4.03+2.823)+1.4×2.4)=11.583kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(1.862+1.025)+11.583=15.047kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.283×1.5×3.62)=0.139kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[11583/(0.191×398)+138638.304/4250]=184.993N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！M wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.316×1.5×3.62)=0.155kN·m σ=γ0K S(N S/(φA)+M wd/W)=1×0.6×(15047.4/(0.191×398)+154804.608/4250)=140.622N/mm2≤[f]=205N/m m2满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(6.418+3)×103/(0.896×398)=26.41N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=6.418+3=9.418kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！。
85-36门架计算书
郑州黄河公铁两用特大桥主桥工程DGM型85t/36m门式起重机主要结构计算书郑州市大方实业有限公司二00八年十一月目录1、工程概况 (1)2、设计规范及参考文献 (1)3、设计指标 (1)3.1 安全系数 (1)3.2 设计用钢的许用应力 (1)4、起重机设计荷载 (1)4.1 竖向荷载 (1)4.2 水平荷载 (2)5、起重机抗倾覆稳定性检算 (2)6、起重机总体结构计算 (2)6.1 计算模型建立 (2)6.2 主要计算工况及荷载组合 (3)6.3 采用通用有限元软件计算结果 (4)7、主要构件强度、刚度及稳定性计算 (6)7.1主梁上弦杆计算 (6)7.2 主梁下弦杆计算 (7)7.3 主梁腹杆计算 (7)7.4 支腿立柱计算 (8)7.5 其它结构计算 (8)8、结论及建议 (8)1、工程概况根据郑州黄河公铁两用特大桥主桥钢桁梁拼装施工需要，我公司（以下简称大方实业）为该工程提供龙门起重机（以下简称门机）一台，总体设计上采用双桁架主梁，两刚性支腿的门架结构。
本机额定起重量85吨，跨度36米，净高（自主梁底至钢轨顶面）36m。
根据需要，大车走行采用轨距为1.5米的双轨轮箱，为减小大车走行惯性力，大车走行采用变频控制。
2、设计规范及参考文献1.1《起重机设计规范》（GB3811-83）1.2《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）3、设计指标3.1 安全系数3.1.1 钢结构安全系数：根据不同的荷载组合及分组尺寸取值见第3.2条。
3.1.2 抗倾覆稳定系数K≥1.53.2 设计用钢的许用应力4、起重机设计荷载4.1 竖向荷载4.1.1 起升荷载：额定起升荷载：850 kN4.1.2 起重机自重荷载：约1800kN4.1.3 冲击系数：φ1=1.054.2 水平荷载4.2.1 风荷载工作状态计算风压q1=0.15kN/m2；非工作状态计算风压q2=0.5 kN/m2；主梁纵向（沿大车走行方向）风力系数C=1.6，其它结构风力系数C取为1.3；根据规范，起重机工作状态计算风压不考虑风压高度变化系数。
三十六中学2号教学楼设计毕业设计计算书
百度文库- 好好学习，天天向上毕业设计框架结构体系设计大连市第三十六中学2号教学楼设计学生姓名：万骞指导教师：王志云专业名称：土木工程所在学院：海洋与土木工程学院2012年6月-1百度文库- 好好学习，天天向上-I摘要本次设计题目为框架结构体系设计—大连市第三十六中学2号教学楼设计，设计内容包括建筑设计以及结构设计两大部分，其中以结构设计为主，包括了荷载计算，竖向荷载内力分析，水平荷载内力分析，内力组合，框架配筋，板配筋，基础设计和板式楼梯的计算等八大板块。
同时通过PKPM进行了结构分析参照，配合CAD进行设计制图，最终圆满的完成了本次毕业设计。
本次毕业设计主要运用大学四年所学的知识，解决现实中的问题。
从而使我们更深一步的了解我们所学的知识。
关键词：教学楼; 框架；百度文库- 好好学习，天天向上-II AbstractThis design subject multi-storey teaching building the framework - the thrity-six high school in Dalian, the design includes architectural design and structural design of two parts, of which the main structural design, including load calculations, vertical load force analysis, the level of internal force load analysis, internal force composition, frame reinforcement, reinforcement plates, base plate design and the calculation of stairs eight blocks. At the same time structural analysis carried out by PKPM reference design with CAD drawing, the most important successful completion of this graduation project. The main use of university graduation four years have learned to solve real problems. So that our deeper understanding of what we learned.Key words: Teaching Building; framework;百度文库- 好好学习，天天向上-1 目录摘要 (I)Abstract (II)前言 (1)第一章方案论述 (2)建筑方案论述 (2)设计依据 (2)设计内容、建筑面积、标高 (2)层间构成和布置 (2)采光和通风 (3)防火及安全 (3)各部分工程构造 (3)本建筑设计的主要特点 (4)结构方案论述 (5)基本资料 (5)结构尺寸及采用的材料 (6)荷载种类及其组合 (7)计算方法 (7)第二章荷载计算 (8)荷载汇集及截面尺寸的选取 (8)截面尺寸选取 (8)荷载汇集 (2)第三章竖向荷载作用下的内力分析 (7).荷载传递路线 (7)百度文库- 好好学习，天天向上恒载 (7)活荷载 (8)框架计算简图 (9)梁固端弯矩 (10)内力分配系数计算 (11)弯矩分配与传递 (12)第四章水平荷载作用下的框架内力分析 (20)梁线刚度 (21)柱的侧移刚度 (21)水平地震作用分析 (22)风荷载作用下的框架内力分析 (28)第五章荷载组合及最不利内力确定 (32)梁的内力组合 (34)梁端弯矩的调幅 (34)控制截面内力计算 (36)梁控制截面的内力组合 (40)柱控制截面的内力组合 (46)第六章框架结构配筋计算 (50)框架梁配筋计算 (51)截面尺寸 (51)材料强度 (51)配筋率 (51)计算公式 (51)框架柱配筋计算 (57)截面尺寸 (57)-2百度文库- 好好学习，天天向上材料强度 (57)框架柱端弯矩和剪力调整 (57)框架柱配筋计算 (58)第七章现浇板配筋计算 (62)荷载计算 (63)配筋计算 (63)第八章基础设计 (64)地基承载力验算 (66)基础抗冲切验算 (66)基础底面配筋计算 (67)第九章板式楼梯计算 (67)梯斜板 (68)板厚 (68)荷载 (69)截面设计 (69)平台板计算 (70)荷载计算 (70)截面设计 (70)平台梁计算 (71)靠近墙平台梁 (72)技术经济分析 (72)结论 (74)参考文献 (75)致谢 (78)文献综述 (79)-3百度文库- 好好学习，天天向上-1前言本次我的毕业设计的题目是框架结构体系设计，结构形式为现浇钢筋混凝土结构。
主梁配筋计算书
三、主梁配筋在承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算配置主梁受力钢筋由弯矩基本组合计算表可以看出，1号梁d M 值最大，考虑到设计施工方便，并留有一定的安全储备，按1号梁计算弯矩进行配筋。
设钢筋净保护层为3cm ，钢筋重心至底边距离为a=18cm ，则主梁有效高度为0h (14018)122h a cm cm =-=-=已知1号梁跨中弯矩2485.4d M kN m =⋅，将T 形梁截面等效转换'f b 为T 形截面受压区翼缘有效宽度；取下列三者中的最小值： 1、计算跨径的1/3: 1970036567l mm mm == 2、相邻两梁的平均间距：1800d mm =3、()''2121821812132100f h f b b b h cm mm =++=+⨯+⨯=此处，b 为梁腹板宽度，其值为180mm ，'f h 为受压区翼缘悬出板得平均厚度，其值为130mm 。
取三个值中最小值，所以取'1800f b mm =下面判别主梁为第一类T 形截面或第二类T 形截面：若满足'''02f h d cd ff M f b hγ≤，则受压区全部位于翼缘内，为第一内T 形截面，否则位于腹板内，为第二内T 形截面。
式中，0γ为桥跨结构重要性系数，取1.0；cd f 为混凝土轴心抗压强度设计值；取18.4MPa 判别式左端为0 1.02485.42485.4d M kN m kN m γ=⨯⋅=⋅ 判别式右端为()()'''30.1302218.410 1.80.13 1.224972.97248504f h cd f f f b h h kN m kN m kN m-=⨯⨯⨯⨯-⋅=⋅≥⋅ 因此，受压区位于翼缘内，属于第一类T 形截面。
应按宽的为'f b 的矩形截面进行正截面抗弯承载力计算。
设混凝土的受压区高度为x ，则利用下式计算，343.231705.8V kNM kN m ==⋅ 即()321.024850418.410 1.8 1.22xx ⨯=⨯⨯-解得 64130x mm mm =< 又''242218.41.80.06428075.70107570cd f sd S sd cd f f b x s f A f f b x A m m mm -⨯⨯====⨯=选用6根直径为36mm 和4根直径为22mm 的335HRB 钢筋，则2276277570s A mm mm =>钢筋的重心s a 位置为：()()235.6 4.9128.6 4.912110.1812.910.18 4.810.18/4 4.91610.1817.57si isi a y s a a cm cm∑=⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯+⨯⎡⎤⎣⎦∑= 0(14017.57)122.43s h h a cm cm =-=-=查表知，0.56b ξ=故0640.56 1.2243686b x mm h m mm ξ=<=⨯=，则受压区高度符合规范要求。
36米落地架计算书
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 36.0 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.90米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.40米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广西省百色市，基本风压为0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40。
二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算= 0.038 kN/m ；小横杆的自重标准值: P1脚手板的荷载标准值: P= 0.300×1.500/4=0.112 kN/m ；2活荷载标准值: Q=2.000×1.500/4=0.750 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.112+1.4×0.750 = 1.231 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:=1.231×0.9002/8 = 0.125 kN.m；最大弯矩 Mqmax最大应力计算值σ = M qmax/W =24.537 N/mm2；小横杆的最大应力计算值σ =24.537 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.112+0.750 = 0.901 kN/m ；最大挠度 V = 5.0×0.901×900.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.306 mm；小横杆的最大挠度 0.306 mm 小于小横杆的最大容许挠度 900.0 /150=6.000 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
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Xx桥钻孔灌注桩支护方案计算书
1 工程概况
为保证既有线的行车安全，基坑开挖采用挖孔桩防护。
2 工程基本设计计算参数
2.1 基本参数
本工程按一级进行计算。
2.2 土层参数
编号
名称厚度(m) 重度(kN/m3) 内聚力
(kPa)
内摩擦角
(°)
比重天然孔隙比细圆砾土34.50 20.00 0.00 30.00 2.70 0.90
地下水位埋深40.00m
2.3 邻近荷载
离基坑边距离(m) 荷载深(m) 荷载宽(m) 荷载值(kPa) 荷载号
3.35 0.30 2.50 5
4.00
8.25 0.30 2.50 54.00
2.4 桩墙设计
桩径：1000.00mm
桩距：1500.00mm
嵌入深度：10.00m
混凝土等级：C30
2.5 支锚结构设计
2.5.1 支撑设计
2.5.2 锚杆设计
2.6 施工工况设计
名称工况类型支锚编号距桩顶深度(m) 施工荷载(kPa) 序号
1 开挖至7.46m 开挖- 7.46 0.00
3 内力变形计算
3.1 《建筑基坑围护技术规程》JGJ120-99方法
3.1.1 计算参数
3.1.1.1 水土压力
土类水土分/合算
土层编号
圆砾分算
3.1.1.1 基床系数
土类m(MN/m4)
土层编号
圆砾15.0
3.1.1.1 支点刚度
3.1.2 各工况计算结果
3.1.2.1 工况：开挖至7.46m
3.1.2.1.1 土压力计算
计算宽度取1.500m。
层顶深度(m) 层顶水土压力(kN/m) 层底深度(m) 层底水土压力(kN/m) 计算分层号
1 0.0 0.0 2.6 26.5
2 2.6 35.9 7.5 84.0
3 7.5 84.0 7.6 84.0
4 7.6 87.9 9.8 87.9
3.1.2.1.2 基床系数计算
计算宽度取1.500m。
层顶深度(m) 层顶基床系数(MN/m2) 层底深度(m) 层底基床系数(MN/m2) 计算分层号
1 7.5 0.00 17.5 225.00
3.1.2.1.3 灌注桩内力变形计算
3.1.2.1.4 支点受力计算
3.1.3 位移内力包络图
4 地表沉降计算
4.1 自定义方法
4.1.1 计算参数
计算方法：peck简化方法。
4.1.2 各工况计算结果
4.1.2.1 工况：开挖至7.46m
5 配筋计算
5.1 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002方法
5.1.1 计算参数
桩身最大计算弯矩：1311.7kN.m
弯矩折减系数：1.0
钢筋种类：HRB335-22
保护层厚度:35.0mm
5.1.2 计算结果
桩身受弯设计值为：1803.5kN.m
计算配筋面积:15906.1mm2
需钢筋:42根
实际配筋面积:15965.6mm2
配筋率为2.0%
6 整体稳定计算
6.1 《建筑基坑围护技术规程》JGJ120-99方法
6.1.1 计算参数
搜索范围：坡顶宽度0.0m；坡顶宽度0.0m。
6.1.2 计算结果
滑动圆心：（2.57，-0.28）m
滑动半径：18.10m
下滑力：1381.2kN/m
抗滑力：3645.3kN/m
整体稳定安全系数：2.639
要求安全系数：1.30
满足要求
7 抗隆起计算
7.1 《上海市基坑工程设计规程》DBJ08-61-97方法7.1.1 计算结果
7.1.1.1 墙底抗隆起验算
抗隆起稳定安全系数:10.54
要求安全系数:2.50
满足要求
7.1.1.2 坑底隆起量估算
由经验公式估算坑底隆起量:NaNmm
8 抗倾覆稳定计算
8.1 《建筑基坑围护技术规程》JGJ120-99方法8.1.1 主动侧水土压力
层顶深度(m) 层顶压力(kN/m) 层底深度(m) 层底压力(kN/m) 计算分层号
1 0.0 0.0 2.6 17.7
2 2.6 23.9 7.5 56.0
3 7.5 56.0 7.6 56.0
4 7.6 58.6 9.8 58.6
合力：355.5kN/m
合力作用点深：6.43m
8.1.2 被动侧水土压力
层顶深度(m) 层顶压力(kN/m) 层底深度(m) 层底压力(kN/m) 计算分层号
1 7.5 0.0 8.0 30.0
2 8.0 30.0 17.5 410.0
合力：2097.5kN/m
合力作用点深：14.05m
8.1.3 结论
抗倾覆稳定安全系数为:1.82
要求安全系数为:1.32
满足要求。