混合装配式短肢剪力墙弹塑性分析

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钢筋混凝土剪力墙弹塑性分析及应用

般比较小，容易发生剪切塑性破坏，因此在其跨
中布置剪切塑性铰，模拟其剪切非线性，图１中如
（）示。ｂ所
（）框架梁ａ（）连梁ｂ
ＰＲＯＭ．Ｄ提供了多种单元类型，要包ＥＦＲ３主
括杆单元、单元、梁柱单元、单元、墙隔振器单元以
（）梁单元。在ＰＲＯＭ－Ｄ中对连梁２连ＥＦＲ３进行模拟可以采用梁单元和墙单元两种方式，建议采用梁单元，这样可以简化墙单元的划分，而且更能直观体现出连梁的受力变形特性。在采用梁单元模拟连梁时，由于剪力墙单元的节点不具备转动刚度，成结构刚度偏小，ＥＦＲ３的造ＰＲＯＭ－Ｄ使用说明… 中建议设置嵌入梁（ｍｅｄｄｂａ，ｉｂｄｅｅｍ）来连接连梁与剪力墙，入梁梁宽可取连梁的２嵌Ｏ
第２８卷第３期２１年９月０１
土
木
工
程
与
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理
学
报
ＶＩ２．ｏ．８Ｎｏ３
ＪｕａｆｖｌＥｇｎｅｉｇａｄＭａａｅｎｏｒｌｏｉｎｉｅｒｎｎｇｍｅｔｎＣｉｎ
Ｓｐ２１ｅ．０１
钢筋混凝土剪力墙弹塑性分析及应用
万金国，苗启松
（北京市建筑设计研究院，北京１０４）００５
摘
要：介绍了ＰＲＯＭ３ＥＦＲ一Ｄ中各种单元的弹塑性模型，对单片剪力墙和钢筋混凝土核心筒的试验模型进行

短肢剪力墙的弹塑性受力性能浅谈

况说话．对于一些问题要严格按照标准说话．这样就要求我们要进行力较强．高厚比为６．５时延性系数最大因为墙肢截面高厚比增加．抵但由于所受极限荷载也在降低．试件受到的作实际情况与标准进行很好的融合．这样才会更有利于对于模型的分抗变形能力有所下降：
那么集中需要解决的就是该墙的弹性数值短问的时候做到有依据在我们的短肢剪墙的弹力方向有很多的计算公数都来自于水平的力，式。希望大家选取的过程中严格按要求选取．只有这样才会取得很好肢剪力墙理论上应该保证其面积．过大则其承重能力不能得到保障，过小．则发挥不了短肢剪力墙的应有效能．为此．需要进行科学的预测的效果。
通过对尺寸完全相同、仅连梁配筋率不同的三片短肢剪力墙的弹的技术．针对于具体情况有针对性的改革就拿我们今天提到的短肢塑性进行分析．结果表明．当短肢剪力墙的尺寸及墙肢配筋率完全相剪力墙技术有了很大的进步短肢剪力墙要想发挥其优势．需要施工
析。
用力相对变小．两种变化对试件位移产生相反的影响．因此墙肢高厚比是影响试件屈服位移和最大位移的不稳定因素
２．如何选择计算程序
在我们进行分析的过程是一定会用到相关的计算程序．在进行进算程序的选取的过程中一定要做到有理论依据的选取．这样当面临疑
５．设计建议如果短肢剪力墙的受力情况不是很复杂．单一考虑所有的重力系
必要的参考价值
１．建构基本理论分析模型
４．２变形能力试件的延性反映了结构或构件在破坏阶段的变形能力试件最大

探讨房建工程中短肢剪力墙结构设计问题

探讨房建工程中短肢剪力墙结构设计问题摘要最近几年，随着科学技术的不断创新发展，越来越多的建筑设计被应用到实际生活中，例如短肢剪力墙。

这种房屋建筑的结构设计减轻了结构的自重，降低了基础建设的成本造价支出。

关键词房屋建筑；短肢剪力；结构设计；问题探讨中图分类号tu8 文献标识码a 文章编号 1674-6708（2013）93-0100-02从定义上讲，短肢剪力墙是指墙肢截面高度和厚度的比值为5-8的剪力墙，高层建筑的结构不应该全部采用短肢剪力墙的剪力墙结构，短肢剪力墙应用数量较多时，应该布置筒体，所形成的短肢剪力墙与筒体也就是一般剪力墙共同抵抗水平力剪力墙结构。

本文对房屋建筑工程中的短肢剪力墙结构设计进行问题探讨。

1 房屋建筑工程中的短肢剪力墙的问题以及应用注意事项1）数量规定上，出于房屋结构的抗压力的空间布局，在短肢剪力墙的数量设计上不要太少，不宜过短。

较多的采用短肢剪力墙会导致在房屋结构设计上高度偏低，目的是增强其抗震能力；2）对于短肢剪力的抗震设计体系，特别是抗震较薄弱的地方，需要缩减墙肢轴压比；增加纵筋，箍筋间的配筋率，减少因地震的剧烈运动导致的房屋方向扭转，使原本的墙体出现开裂；3）短肢剪力墙的大面积布置。

在整个房屋空间设计上，短肢剪力墙的位置在中间位置及其周围，并且会连续分布，短肢剪力墙是整个建筑的主要载荷接受物，这样集中在一个结构上会出现很多的问题，包括：如果出现剪力墙的核心部分在大幅度的震动下出现以后，相继会有很多的伴随性问题，弱小的短肢剪力墙在延性以及抵抗水平的能力都不够充足，也许会随着振动被破坏。

其次的问题，短肢剪力墙在大幅度的震动影响下会从弹塑性变形逐渐转化成能力大幅度减弱，由于本身承受力就不够，再加上外力的压迫，致使短肢剪力墙无法承受超负荷的作用力，导致之后发生一系列的破坏现象；4）“一“字形的短肢剪力墙数量较多。

在实际房屋建设中，“一”字形的短肢剪力墙数量较多，随处就可以看见。

联肢剪力墙的弹塑性有限元分析

０ｓｉｕ＠ｗｇｉｅｕｃ．６ｉｎｎｎｊｄ．ｎｌｊ．
・通讯作者：司林军，ｍａ：６ｉｎｕ＠ｔｇｉｅｕｃ．Ｅｉ０ｓｉｎｏｊｄ．ｎ１ｌｊｎ．
贵州大学学报（自然科学版）
第２６卷
成（图３；间的杆单元是由考虑弯曲、向弹见）中轴性变形的杆单元和考虑剪切弹塑性变形的弹簧单
凝土应力应变关系的影响，出一种可以反映连梁弹塑性剪切变形的计算模型。验证了同济大提
学一组联肢剪力墙试验，计算结果与试验结果相符证明了模型的有效性。但滞回模型的骨架曲线有待进一步改进，以考虑下降段的影响。关键词：筋混凝土；梁；力墙；架曲线；回模型钢连剪骨滞
义。基于以上原因，联肢剪力墙的试验、析与对分
研究一直是抗震工程领域的一个热点 ¨ Ｊ。
１连梁单元模型
基于简化纤维模型的多弹簧单元模型近年来
由各墙肢抗弯、抗剪和墙肢轴力组成的力偶共同完
成（图１．计合理的联肢剪力墙主要靠连梁端见）设部和墙肢底部出现塑性铰来耗散地震能量，并且连梁出铰在先，使得耗能是在整个结构高度上实这现，小了墙体的破坏程度并易于修复。减
第２６卷第６期２００９年１２月
贵州大学学报（自然科学版）ＪｕａｏｕｚｏｎｖｒｔＮｔｒｌｃｅｃｓｏｒｌｆｉｕＵｉｅｓｙ（ａｕａＳｉｎｅ）ｎＧｈｉ

关于短肢剪力墙弹性性能的分析

关于短肢剪力墙弹性性能的分析发表时间：2020-10-14T06:24:18.494Z 来源：《防护工程》2020年18期作者：邓煜[导读] 本论文首先以短肢剪力墙构件、异形柱为研究对象，对其轴压比限、强度、延性等弹性性能进行研究，并对两者的轴压比限进行对比分析。

哈尔滨三建工程有限责任公司摘要：本论文首先以短肢剪力墙构件、异形柱为研究对象，对其轴压比限、强度、延性等弹性性能进行研究，并对两者的轴压比限进行对比分析。

短肢剪力墙结构是一种新型的建筑结构体系，有许多问题需要研究和完善。

接着，本文详细研究了短肢剪力墙结构的受力机理、力学模型，以及基于短肢剪力墙弹性性能的抗震设计和破坏机制。

关键字：剪力墙；短肢；弹性性能简介：短肢剪力墙结构成本更低，使用功能更佳，因而受到建筑师的肯定，更受业主和开发商的欢迎，其在很大程度上克服了普通框架和普通剪力墙结构的缺点。

但是，国内对这类结构的力学性能（尤其是结构的抗震性能的研究）还很不够，因此，对短肢剪力墙住宅结构体系的抗震性能及其设计方法进行研究，具有一定的理论和实践意义[1]。

本论文旨在进一步完善短肢剪力墙结构体系的抗震性能和设计理论，为短肢剪力墙结构体系的研究和应用提供理论分析资料，以推动小高层住宅建筑的快速发展和应用。

1.短肢剪力墙的强度和延性特性 1.1体积配箍率对短肢剪力墙强度和延性的影响通过对短肢剪力墙的强度和延性性能分析，认为其整体延性较差，因此需要特别加强其配箍率以提高其延性性能。

要建立混凝土受箍筋约束短肢剪力墙的弯矩一曲率关系曲线，首先要了解混凝土受箍筋约束时的应力一应变关系。

国内外多个混凝土棱柱体和配箍筋的钢筋混凝土柱试验表明，一般体积配箍率对提高承载力的影响不大，但可使混凝土的变形能力增大，峰值应力下的应变值提高，且应力一应变曲线下降段部分比较平缓，延性增强。

1.2 T截面短肢剪力墙承载力及延性分析当构件承受最大荷载时，随着变形继续增加，荷载下降，然后截面完全丧失承载力。

基于ABAQUS的钢管混凝土组合剪力墙弹塑性有限元分析

文章编号：０２— ６４２１）２— ０４— ３１０５３（０２００１０
基于ＡＡＱＵＢＳ的钢管混凝土组合剪力墙弹塑性有限元分析
杨亚彬，汪志昊
（华北水利水电学院，南郑州４０１）河５０１
１有限元模型的建立
１１材料本构模型．
间，费计算机资源．浪因此在模型生成时，结合网应格试验确定合理的网格密度．
１４接触模拟．
钢材采用ＡＡＵＢＱＳ软件中提供的等向弹塑性
收稿日期：０２一１— ５２１Ｏ１基金项目：北水利水电学院高层次人才科研启动项目（０２１．华２１１）
之间产生相对滑动后，面剪应力保持为界
于平均界面黏结力ｒ，即ｒ＝ ≥ ｂｄ。。 Ⅲ
不变．
剪应力临界值与界面接触压力Ｐ成比例，ｒ且不小
（）１
式中为界面摩擦系数，钢与混凝土界面摩擦系数的取值范围为０２～．．于圆钢管混凝土可根据．０６对Ｒｅｅ（９９的研究成果，ｏｄｒ１９）建议的表达式为
ａｏｎｉ，０．ｌＣｕｃｌ２０１
通过对钢管混凝土组合剪力墙的弹塑性有限元
分析，其破坏过程与工作机理分析如下．对
初始阶段，板混凝土和分布钢筋均处于受压墙应力状态，在应力达到混凝土强度后受拉侧混凝土墙板首先开裂．随着水平荷载逐渐加大，受拉侧钢管底部受拉屈服，时墙板混凝土裂缝开展较多，此应力

钢筋混凝土剪力墙弹塑性分析方法

钢筋混凝土剪力墙弹塑性分析方法随着高层建筑和超高层建筑的不断涌现，结构安全性问题备受。

钢筋混凝土剪力墙作为建筑结构的重要组成部分，其弹塑性性能对整个结构的稳定性与安全性具有显著影响。

因此，对钢筋混凝土剪力墙进行弹塑性分析，对于保障建筑物的安全运行具有重要意义。

钢筋混凝土剪力墙弹塑性分析方法是一种用于分析钢筋混凝土剪力墙在受力过程中弹性与塑性性能的方法。

该方法综合考虑了材料非线性、几何非线性和边界条件非线性等多方面因素，以准确预测钢筋混凝土剪力墙的承载能力、变形性能和破坏模式。

钢筋混凝土剪力墙弹塑性分析方法基于弹塑性力学基本理论，通过有限元法或其他数值计算方法，对剪力墙的应力-应变关系进行模拟。

该方法能够真实反映剪力墙在受力过程中的非线性行为，揭示其微观机制与破坏模式。

与传统的弹性分析方法相比，弹塑性分析方法更为精确，能够更好地预测结构的实际性能。

在进行钢筋混凝土剪力墙弹塑性分析时，首先需要建立合适的有限元模型。

模型应考虑剪力墙的几何形状、材料属性、边界条件以及加载条件等因素。

在建立好模型后，可采用合适的求解器进行求解，得到剪力墙在受力过程中的变形、应力、应变等结果。

以某高层建筑的钢筋混凝土剪力墙为例，采用弹塑性分析方法对其进行了模拟分析。

通过对其在不同工况下的应力、应变分布和破坏模式进行对比，发现该剪力墙在受力过程中的弹塑性行为和破坏模式与实际情况相符，表明弹塑性分析方法的有效性和准确性。

钢筋混凝土剪力墙弹塑性分析方法是一种考虑了材料、几何和边界条件非线性的分析方法，能够准确预测剪力墙在受力过程中的性能和破坏模式。

通过采用该方法，结构设计人员可以更加合理地进行钢筋混凝土剪力墙的设计和优化，提高建筑物的安全性和稳定性。

因此，钢筋混凝土剪力墙弹塑性分析方法在建筑结构设计中具有广泛的应用前景。

钢筋混凝土框架-剪力墙结构是一种常见的建筑结构形式，具有良好的抗震性能和承载能力。

然而，在地震作用下，这种结构仍然可能发生破坏和倒塌。

短肢剪力墙结构精细弹塑性地震反应分析

中图分类号：Ｕ１．Ｔ３１３文献标识码：Ａ文章编号：０８—１３（０８０１０９３２０）６—１８— ４４０
Ｐｒｃｓｌｓｏｌｓｉｅｓｉｅｐｎｅｏｈｒ－ｅｈｅｒｗａｌｓｒｃｕｅｅｉｅｅａｔｐａｔｃｓｉｍｃｒｓｏｓｆｓｏｔｌｇｓａｌｔｕｔｒ
ＹＮＹｎｅ，ＩＱｎｎｎＧＯＺｙｎ，ＵａｕＬｉｏｅＡａｗｉＬｉｇｉｇ，ＵｅｉｇＹＮＹｊｎ，ＩａｍｉＸ
（．ｃｏｌｆｉｌｎｉｅｒｇ，ｉｎＵｉｅｉｆｒｈｔｔｒａｄＴｃｎｌｙＸ’ ７０５Ｃｉａ１ＳｈｏｖｇｅｉＸ’ ｎｖｒｔｏｃｉｃｅｎｅｈｏｇ，ｉｎ１０５，ｈｎ；ｏＣｉＥｎｎａｓｙＡｅｕｏａ２Ｓｈｏｆｎｎｅｎ，ｈｘＮｒｌｎｅｉ，ｉｅ０１０，ｈａ．ｃｏｌｇｅｒｇＳａｉｏｍａＵｉｒｔＬｎｎ４００Ｃｉ；ｏＥｉｉｎｖｓｙｆｎ
３长庆地产集团，．陕西西安７０２；１０１２５６）２２５４江苏油田试采一厂地面工程建设站，．江苏江都
摘
要：为避免精细积分法中的矩阵求逆，采用龙格一库塔法计算状态方程的非齐次项，并与指数矩阵的精细算法结合，用应
在短肢剪力墙结构的弹塑性地震反应分析中。对短肢剪力墙结构，采用考虑剪力滞后的多垂直杆弹塑性分析模型，肢和连墙
ＡｂｔａｔＴｅｐｒｏｅｏｉａｅｏａｐｙｐｅｉｅｔ－ｎｅｒｔｎｍｅｈｄｏｈｌｓｏｌｓｉｓｉｍｉｅｐｎｅｏｈｒ－ｇｓｅｒｓｒｃ：ｈｕｐｓｆｔｓｐｐｒｉｔｐｌｒｃｓｉ－ｔｇａｉｔｏｎｔｅｅａｔｐａｔｅｓｃｒｓｏｓｆｓｏｔｅｈａｈｓｍｅｉｏｃ・ｌｗｌｓｒｃｕｅＩｒｅｏａｏｄｔｅｉｖｒｅｍａｒｘｉｒｃｓｉ —ｎｅａｉｎｍｅｈ，ｎｅＫｕｔｎｅａｉｎｓｈｍｅｉｕｅｏａｌｔｔｒ．ｎｏｄｒｔｖｉｈｎｅｔｎｐｅｉｅｔｕｓｉｍｅｉｔｇｔｔｏＲｕｇ — ｔｉｔｇｔｃｅｓｓｄｔｒｏｄａｒｏｃｃｌｔｈｏ — ｏｇｎｏｓｉｍｆｓａｅｅｕｔｎｏｈａｅｏｎｌｚｇａｓ６ｓｏｕｒａｎｅｒｔｎｍｅｈｄ．ｈｎｉｉｌａｕａｅｔｅｎｎｈｍｏｅｅｕｔｏｔｔｑａｉｎｔｅｂｓｆａａｙｉｅｅｆｎｍｅｃｉｔｇａｉｔｏｓＴｅｔｓｅｏｎｉｌｏｃｍｂｎｄｗｔｈｒｃｓｘｏｅｔｔｘｏｅａｉｎ，ｈｃｒｐｈｄｉｌｓｏｌｓｉｅｓｃｒｓｏｓｆｓｏｔｌｇｓｅｒｗａｌｏｉｅｉｈｔｅｐｅｉｅｅｐｎｎｉｍａｒｐｒｔｌａｉｏｗｉｈａｅａｐｅｎｅａｔｐａｔｓｉｍｉｐｎｅｏｈｒ— ｈａｌｅｅｅｓｕｔｒ．Ｍｕｉｏｏｎｎｌｓｐａｔｄｌｃｎｉｅｎｈａａｆｃｓａｐｅｎｓ０ｔｅｈａｌｓｕｔｒｎｄｓｅｒｗＨｔｃｕｅｒｔｃｍｐｅｔｅａｏｌｓｉｍｏｅｏｓｄｒｇｓｅｌｇｅｅｔｉｐｆｄｏｈｒ— ｇｓｅｗａｔｃｕｅ．ａｈａａｓ－ｃｉｒｉｌｒｌｒ

短肢剪力墙的弹塑性性能拟试验研究

［章编号］１０ —４２２０）２０７—４文０２８１（０８０ — ３００
短肢煎力墙的弹塑性性鹾到试验砜究
卢登榜，晓亮，俞徐宏，王修信（东南大学土木工程学院，苏南京２０６江１９）０
［摘要］基于一试验模型，用等代框架的有限元方法，采应用带刚域的弹塑性杆单元来模拟短肢剪力墙的连梁进行模拟试
Ｌｎ－ａｎ，Ｙａ－ｉｎ，ＸｕＨｏｇ，ＷａｇＸｉ－ｉｕＤｅｇｂｇｕＸｉｏｌｇａｎｎｕｘｎ
（ｅａｍｎｏｉｌｎｉｅｎ，Ｓｕｈａｔｎｅｉ，Ｎｎｎ１０６Ｃｉ）ＤｐｒｅｔｆＣｖｇｎｒｇｏｔｓＵｉｒｔｔｉＥｅｉｅｖｓｙａｊｇ２０９，ｈａｉｎ
ｄｃｅｅｎｔｅｉｐａｅｎｉｎ’ ｃｎｅｇｎ；ｗｉｈｈｉｃｅｓｏｈｅｈｒｏｆｃｅｔｔｅｏｄｃｐｂｌｙｅｒｓｓｎｔｅｅｒｓｓａｄｈｄｓｌｃｍｅｔｓｔｏｖｒｅｔｔｔｅｎｒａｅｆｔｔｉｄｃｅｉｎｓｈｌａａａｉｔｄｃｅｅａｄｈｄｕｔｌｙｉｉｃｉｔｉ
ＡｂｔａｔＢａｅｎａｑｉｍｅｔｍｏｅ，ｔｋｎｈｍｅｈｄｏｑｕｖｌｎｒｍｅｆｎｔｅｅｎ，ｔｅｃｕｌｅｍｓｏｈｒｓｅｒｗａｌｒｓｒｃ：ｓｄｏｎｅｕｐｎｄｌａｉｇｔｅｔｏｆｅｉａｅｔｆａｉｉｅｌｍｅｔｈｏｐｉｂａｆｓｏｔｈａｌａｅｎｇｓｓｍｕａｅｙｕｉｇｆａｌｍｅｔｔｔｆｅｓａｅｓ，ａｄｔｅｕｔｒｏａｅｉｌｔｄｂｓｎｒｍｅｅｅｎｓｗｉｈｓｉｎｓｒａｎｈｅｒｓｌａｅｃｍｐｒｄ．Ｔｈｌｓｏｌｓｉｎｌｓｓｏｈｒｉｒｓａｌｔｓｅｅａｔｐａｔａａｙｅｆｓｏｐｅｈｅｒｗａｌｗｉｃｔｓｈ

后张无粘结预应力混合装配式短肢剪力墙静力弹塑性分析

ｃｎｅｔｏｓ，ｉｅ．ｈｅｉｕｌｄｆｒｔｏｓｌｔｅ．Ｗｉｈｔｅｉｃｅｓｆｆａｇｄｈａｄｌｎｔｆｐｅｎｄａｅｆｔｎｏｓ，ｔｅｎｗｙｅｏｏｎｃｉｎ．，ｔｅｒｓｄａｅｏｍａｉｎｉｉｌｔｔｈｎｒａｅｏｌｎｅｗｉｔｎｅｇｈｏｉｒａｒａｏｄｎｓｅｈｅｔｐｆｈｂｄｗａｌｐｒｏｓｂｔｒｕｄｒｌｔｒｌｌａｙｒｌｅｆｒｅｔｎｅａｅａｏｄ．Ｔｅｅｕｔｎｃｔｈｔｂｅｓｎｂｙｈｏｉｇｔｅｅｒｍｅｅｓｉｅｉｎ，ｔｅｗａｌｃｎｅｉｍｅｈｒｓｌｓｉｄｉａｅｔａｙｒａｏａｌｃｏｓｎｈｓｓｐａａｔｒｎｄｓｇｈｌａｂｍａｅｗｉｏｄｐｒｏａｃｓｕｄｒｌｔｒｌｌａｄｔｇｏｅｒｎｅｎｅａｅａｏｄ．ｈｆｍ
ＰｕｈｖｒＡｎｌｓｓｏｎｏｄｄＰｏｔｔｎｉｎｄＨｙｒｄＳｏｔｐｅａｌｓｏｅａｙｉｆＵｂｎｅｓ－ｅｓｏｅｂｉｈｒ－ｉｒＷｌ・・ｓ
ＳｎＷｅｗｉＭｅｇＳａ－ｉｇ，ｕＪｎｕｉｅ，ｎｈｏｐｎＷｉ — ｇ（ｈｅａｎＲ／ｃＳｕｔｅｏｎｔＥｕａｏ，ＳｕｅｓＵｉｒｔ，Ｎｎｎ１０６Ｃｉ）ＴｅｙＬｂｃＰｔｃｒＫｏｒｕｓｆＭｉｓｙｏｄｃｔｎｏｔａｔｎｅｉｉｒｆｉｈｖｓｙａｊｇ２０９，ｈｎｉａ

短肢剪力墙的弹塑性性能研究

短肢剪力墙的弹塑性性能研究基于等代框架法的有限元模型，应用带刚域的弹塑性杆单元来模拟短肢剪力墙的连梁，并考虑剪切变形影响，分析了水平侧向荷载作用下双肢短肢剪力墙的弹塑性过程，并研究了肢强系数、整体性系数、翼缘宽度和连梁配筋率等参数其塑性性能的影响。

结果表明，在墙肢截面和配筋率一定时，随着肢强系数的增加、整体性系数的减小和连梁配筋率的降低，短肢剪力墙的承载能力降低，延性增加；而随着墙肢翼缘宽度的增加，短肢墙的承载力和延性都增加。

因此在设计中，通过合理选择这些参数，可以使短肢剪力墙具有较高的承载力和良好的延性。

标签短肢剪力墙；弹塑性分析；延性短肢剪力墙是近年来新兴的一种抗侧力结构，介于异形框架柱和一般剪力墙之间，这种结构体系以剪力墙为基础，并吸取框架的优点。

但目前对其理论研究及有关设计规范都滞后于工程实践，影响了其应用和发展，因此，有必要对其进行研究。

本文应用带刚域的弹塑性杆单元来模拟短肢剪力墙结构的墙肢和连梁，对双肢短肢剪力墙进行了水平荷载作用下的弹塑性分析，研究了塑性铰发展过程和肢强系数、整体性系数、翼缘宽度以及连梁配筋率等因素对其弹塑性性能的影响。

通过试验结果，分析了不同影响因素对其承载力及位移的影响，并对短肢剪力墙的设计给出建议。

1. 构建分析模型应用带刚域的弹塑性杆单元来模拟短肢剪力墙结构的连梁，单元刚度矩阵见文献[2]。

由于短肢剪力墙的连梁高度与墙肢高度相比较小，且连梁跨高比较大，因此对模拟墙的杆单元不考虑刚域的作用，采用三线性恢复力模型，其参数确定如下α=θcr/θyθcr （My-Mcr）/Mcr （1）θcr=2εtu/hy （2）θy=（εcu+εy）/hy0 （3）式中，θcr、θy分别为计算截面达到开裂弯矩和极限弯矩时的转角；εtu、εcu、εy分别为混凝土的极限拉应变、极限压应变和钢筋的屈服拉应变；Mcr、My为墙肢开裂弯矩和极限弯矩。

2. 选择计算程序采用增量形式的有限元格式：[Kp]{△U} = {△P}，式中，{△U}、{△P}分别为单元节点位移增量和作用力增量列向量。

短肢剪力墙结构的弹塑性能研究

承载能力和变形能力的影响。
１模型设计
采用三维实体单元ＳＬＤ５建立Ｔ形短肢剪力墙结构ＯＩ６体系的有限元模型，试件比例为１１：。墙肢截面厚度为２００ｍｍ，翼缘宽度为６０ｍｍ，层高３ｉ。墙肢纵向钢筋配筋率０ｎ为１２，水平方向配筋率为０６，连梁顶面和底面配筋．％．％率各为１０，梁宽度与墙肢同宽。钢筋混凝土采用整体式．％
程）中表４１３、．、表４１４和表４１５所确定（１。．．．、表）
表１试验采用混凝土材料性能Ｎｒ／ｍａ
短肢剪力墙的布置、抗震等级及轴压比等采取了比普通的
剪力墙更严格的限制，而对短肢剪力墙的计算模型、适用高度、构造措施等没有作出明确的说明，没有可靠的试验
维普资讯
。
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，
● ｌ耩竣静毒研辩摩。＿ｌ薹薯：缋照Ｉ０｜ × ＿ｌ０
【文章编号】１２４１（０７００９ — ３：７ — ０１２０）５— １７０６
短肢剪力墙结构的弹塑性能研究
张
【摘要ｌ：短肢剪力墙结构的弹塑性性能与其墙肢高
于墙肢的屈服，从而达到取得较好弹塑性性能的结构体系。
【关键词ｌ短肢剪力墙；变形破坏分析；模型设计：【中图分类号ｌＴ９３：Ｕ７【文献标识码ｌ：Ｂ
我国《高层建筑混凝土结构技术规程》（Ｇ３—２０）ＪＪ０２（以下简称 “ 规程 ” 规定，短肢剪力墙是指墙肢截面的高）度与厚度之比为５到８的剪力墙。但由于缺少研究，仅对

探讨钢筋混凝土剪力墙弹塑性分析方法

探讨钢筋混凝土剪力墙弹塑性分析方法钢筋混凝土剪力墙弹塑性分析可以采用微观方法和宏观方法，本文对这些方法进行了介绍和比较，尤其是对于剪力墙的宏观有限元模型进行了较详细的论述，指出了各自的优缺点。

标签：钢筋混凝土;剪力墙;弹塑性分析伴随着国民经济的飞速发展，复杂的、超限的多、高层建筑结构不断涌现，由于不规则且具有明显薄弱部位的结构在地震时可能导致严重破坏，因此，需要按照相关设计规范对结构进行罕遇地震作用下的弹塑性变形验算，以体现“大震不倒”的设计思想。

通过弹塑性分析，不仅可以判断结构的变形能力在大震作用下能否满足规范规定的层间位移角限值，而且可以确定结构需要加强的薄弱层和薄弱构件所在位置。

高层建筑结构中常用到钢筋混凝土剪力墙，它能非常有效地抵抗由风和地震所引起的横向荷载。

钢筋混凝土剪力墙结构是目前工业与民用建筑中最重要的结构型式之一。

由于钢筋混凝土是由两種性质不同的材料（混凝土和钢筋）结合而成，它的性能明显依赖于这两种材料。

特别是在非线性阶段，混凝土和钢筋本身的各种非线性性能，都不同程度地在这种组合材料中反映出来。

钢筋和混凝土的抗拉强度相差很大。

当钢筋混凝土结构在正常使用状态下，大部分受弯构件都已经开裂而进入非线性状态，但钢筋并未屈服仍在弹性状态下工作，因此，作为一个结构或构件来说，必然是在非线性状态下工作，这时用弹性分析方法求得的结构内力和变形就不能反映结构的实际工作状态。

混凝土和钢筋在一个结构中共同工作的条件是二者之间的变形相互协调，没有相对滑移。

但实际上这种条件并不能完全满足，特别是在反复荷载作用下，光圆钢筋与混凝土之间的粘结往往会被破坏，某些情况下，会导致变形过大。

而传统的线弹性结构分析不能反映这些现象。

在钢筋混凝土结构设计中，进行内力分析时，往往按弹性计算，而在钢筋截面设计时，却按极限状态进行计算，其结果是内力分析和截面设计的结果都不能反映结构的实际受力状态，造成钢筋混凝土结构内力分析和截面设计的严重脱节。

钢筋混凝土短肢剪力墙结构设计研究

钢筋混凝土短肢剪力墙结构设计研究摘要:本文基于笔者多年从事建筑结构设计的相关工作经验,以钢筋混凝土短肢剪力墙结构设计为研究对象,分析了钢混短肢剪力墙的结构体系布置原则,在此基础上,深度探讨了钢混短肢剪力墙的计算方法与软件工具,相信对从事建筑结构设计的同行有着重要的参考价值和借鉴意义。

关键词:钢混短肢剪力墙结构设计软件构造随着人民生活水平的日益提高,对住宅的要求也越来越高,要求房间布置灵活,不规则时,应该在平面外各角点及边缘处布置钢混短肢剪力墙来满足结构平面刚度的要求和加强结构的整体性。

钢混短肢剪力墙结构是一个结构领域的名词,确切的应称其为较多短肢的剪力墙结构,由于其有利于住宅建筑布置,进一步减轻了结构自重,从而降低了基础及上部结构的造价,很得建筑商的青睐,应用也逐渐广泛起来。

1 钢混短肢剪力墙结构的定义及优点钢混短肢剪力墙是指墙的肢长与墙的厚度比为5/8的一种剪力墙结构,其有以下特点。

1.1 满足建筑功能的需要墙肢与填充墙等厚,连接各墙的梁位于隔墙竖向平面内,避免框架结构中梁柱突出墙面的问题。

墙体采用轻质材料,符合墙体改革的方向。

虽然短肢墙构件增加了施工难度,但扩大了使用面积。

1.2 满足结构设计的需要与常用的框架－抗震墙体系相比,框架－抗震墙体系具有受力明确、计算简单等优点,但其柱子截面大、梁柱外露,影响美观和使用,在平面复杂多变的情况下结构布置体系难趋合理,结构分析计算困难。

而钢混短肢剪力墙体系,墙肢和梁可隐蔽,结构布置灵活,墙的数量和肢长根据抗侧力的需要而定,数量可多可少,肢长可长可短,还可通过不同的尺寸和布置以调整刚度和刚度中心的位置。

2 钢混短肢剪力墙结构体系的布置原则2.1 平面布置钢混短肢剪力墙一般用在10层～25层之间,按“高规”分类属A级高度高层建筑。

平面布置应遵守的一般要求:宜使结构平面形状简单、规则,刚度和承载力均匀；宜选用风荷载作用较小的平面形状；平面长度不应过长,突出部分不应过大；不宜采用角部重叠的平面图形或细腰形平面图形。

双肢短肢剪力墙体系弹塑性静力分析及地震反应分析的开题报告

双肢短肢剪力墙体系弹塑性静力分析及地震反应分析的开题报告一、课题研究背景和意义：在建筑结构中，墙体是承担水平荷载的主要构件之一。

在地震荷载的作用下，墙体结构承受的地震作用很大，因而在建筑结构设计中，如何合理地设计墙体结构，对于提高建筑结构的抗震性能具有重要意义。

双肢短肢剪力墙体系作为一种新型结构体系，在我国的应用范围日益扩大，但是对于其抗震性能的研究还不太深入，因此本课题旨在对双肢短肢剪力墙体系进行弹塑性静力分析和地震反应分析，为该结构体系的设计提供一定的理论指导和技术支持。

二、研究内容：本课题的具体研究内容包括以下几方面：1. 对双肢短肢剪力墙体系进行结构参数分析，确定其结构参数；2. 根据双肢短肢剪力墙体系的工作原理和强度计算方式建立其力学模型；3. 对双肢短肢剪力墙体系进行弹塑性静力分析，获得墙体结构的位移、内力及刚度信息等；4. 对双肢短肢剪力墙体系进行地震反应分析，探讨其在地震荷载下的动力响应特性；5. 对研究结果进行理论分析和结构优化设计，提高双肢短肢剪力墙体系的抗震性能。

三、技术路线和研究方法：本课题将采用以下技术路线和研究方法：1. 文献调研：通过查阅大量的专业文献、标准和规范，了解双肢短肢剪力墙体系的研究现状和研究进展，确定研究方向和内容；2. 结构参数分析：根据相关规范和文献，分析双肢短肢剪力墙体系的结构参数，确定墙体结构的尺寸和材料；3. 力学模型建立：根据双肢短肢剪力墙体系的工作原理和强度计算方式，建立其力学模型，获得墙体结构的力学特性；4. 弹塑性静力分析：通过ANSYS等有限元软件对双肢短肢剪力墙体系进行弹塑性静力分析，得到墙体结构的位移、内力及刚度信息等；5. 地震反应分析：通过结构地震响应分析软件对双肢短肢剪力墙体系进行地震反应分析，探讨其在地震荷载下的动力响应特性；6. 结构优化设计：根据研究结果进行理论分析和结构优化设计，提高双肢短肢剪力墙体系的抗震性能。

四、研究预期成果：本课题的研究预期成果包括以下几个方面：1. 掌握双肢短肢剪力墙体系的结构参数和力学特性；2. 建立双肢短肢剪力墙体系的力学模型，掌握其弹塑性静力特性；3. 探讨双肢短肢剪力墙体系在地震荷载下的动力响应特性；4. 提出针对双肢短肢剪力墙体系的结构优化设计方法，提高其抗震性能。

新型装配式轻钢—轻混组合剪力墙基本力学性能研究

新型装配式轻钢—轻混组合剪力墙基本力学性能研究首先，我们需要了解新型装配式轻钢—轻混组合剪力墙的构造组成。

它由轻钢骨架、轻混剪力墙和连接件三部分组成。

轻钢骨架采用轻质钢材制成，可以承受垂直荷载，同时具有一定的抗侧向力能力。

轻混剪力墙则主要承受抗震荷载，由钢筋混凝土构成。

连接件则用于连接轻钢骨架和轻混剪力墙，使其能够整体运作。

接下来，我们将对新型装配式轻钢—轻混组合剪力墙的力学性能进行研究。

首先，我们来研究其受力行为。

该组合墙可以同时承受垂直荷载和水平荷载。

由于轻钢骨架的存在，墙体可以承受较大的垂直荷载，同时轻混剪力墙可以吸收水平荷载，并通过连接件传递给轻钢骨架，增加整体的抗剪刚度和承载能力。

其次，我们来分析新型装配式轻钢—轻混组合剪力墙的抗震性能。

该组合墙在抗震性能方面具有很大的优势。

轻钢骨架具有良好的抗震能力，可以有效地吸收和分散地震荷载。

轻混剪力墙则可以提供较高的刚度和耗能能力，能够有效地降低地震荷载对结构的影响。

整体来看，新型装配式轻钢—轻混组合剪力墙具有较高的抗震性能，可以有效地保护建筑。

最后，我们来讨论新型装配式轻钢—轻混组合剪力墙的施工方便性。

传统的剪力墙施工需要在现场进行混凝土浇筑，过程繁琐，需要大量的人力和时间。

而新型装配式轻钢—轻混组合剪力墙可以在工厂进行预制，然后进行现场组装，大大减少了施工时间和劳动力成本。

同时，组合墙的装配过程更加简单方便，不受施工环境条件的限制，有助于加快工程进度。

综上所述，新型装配式轻钢—轻混组合剪力墙具有良好的力学性能，包括受力行为、抗震性能和施工方便性。

在今后的建筑中，它将会有更广泛的应用。

对于建筑领域来说，新型装配式轻钢—轻混组合剪力墙的出现无疑是一项重要的创新和进步。

装配式短肢剪力墙节点抗震性能参数分析及恢复力模型研究

第17卷第6期铁道科学与工程学报Volume17Number6 2020年6月Journal of Railway Science and Engineering June2020 DOI:10.19713/ki.43−1423/u.T20200053装配式短肢剪力墙节点抗震性能参数分析及恢复力模型研究任新建(长沙市规划勘测设计研究院，湖南长沙410007)摘要：采用ANSYS建立装配式短肢剪力墙的节点模型，分析得到节点在低周反复荷载作用下的滞回曲线和骨架曲线，验证装配式短肢剪力墙节点能够满足“等同现浇”的抗震性能目标；结合3个试件的实测数据，拓展26个试件的数值模拟分析，并对肢厚比，轴压比，剪跨比，混凝土强度，墙肢纵筋配筋率，墙肢箍筋配筋率，连梁纵筋配筋率和连梁纵筋配筋率的重要影响参数进行扩展分析，确定恢复力模型的主要影响因素，对下降段刚度与延性系数回归分析建立相关公式。

在此基础上对骨架曲线进行无量纲化处理，建立统一骨架曲线和考虑卸载刚度与再加载刚度的滞回模型，并且与计算结果进行对比，对比发现与计算结果吻合较好。

建立的恢复力模型可以为装配式短肢结构弹塑性地震反应分析时作为参考。

关键词：装配式短肢剪力墙节点；等同现浇；抗震性能；恢复力模型；延性系数；回归分析中图分类号：TU352.11文献标志码：A文章编号：1672−7029(2020)06−1528−10Parametric analysis of seismic performance of assembled short leg shear wall joints andmodeling the restoring forceREN Xinjian(Planning Survey and Design Institute of Changsha,Changsha410007,China)Abstract:The ANSYS®software program was used to establish the joint model of the short-leg shear wall,and the hysteretic curves and skeleton curves of short-leg shear wall joints under low cyclic loading were calculated.It was verified that the short-leg shear wall joints can meet the seismic performance target equivalent to that of cast-in-place ones.In combination with the measured data of three specimens,the numerical simulation analysis of26specimens was extended.The important influencing parameters such as limb thickness ratio,axial compression ratio,shear span ratio,concrete strength,longitudinal reinforcement ratio,stirrup ratio,longitudinal reinforcement ratio of coupling beam,and longitudinal reinforcement ratio of coupling beam were extensively analyzed to determine the main influencing factors of the restoring force model,and the regression analysis of stiffness and ductility coefficient of descending section was performed to establish related formulas.On this basis, the skeleton curve was treated to be dimensionless,and the unified skeleton curve and the hysteretic model accounting for the unloading and reloading stiffness terms were established.Through comparison,it was found that the restoring force model can be used as a reference for the elasto-plastic seismic response analysis of assembled short-leg structures.Key words:assembled short-leg shear wall joints;equivalent cast-in-situ;seismic performance;restoring force model;ductility coefficient;regression analysis收稿日期：2019−12−25通信作者：任新建(1973−)，男，湖南汨罗人，高级工程师，从事道路桥梁的设计和研究；E−mail：****************第6期任新建：装配式短肢剪力墙节点抗震性能参数分析及恢复力模型研究1529近些年来，预制混凝土剪力墙结构的抗震性能已成为我国学者研究的热点，特别是在整体抗震性能、剪力墙的竖向接缝，水平接缝及节点的连接方式、钢筋的连接技术等方面有较大进展[1]。

不同连梁形式联肢剪力墙的静力弹塑性分析

不同连梁形式联肢剪力墙的静力弹塑性分析管民生;杜宏彪;姜晶;韩大建【期刊名称】《深圳大学学报（理工版）》【年(卷),期】2009(026)004【摘要】建立12层钢筋混凝土联肢剪力墙结构分析模型,用两种不同的侧向载荷分布模式,分别对采用钢筋混凝土连梁和型钢混凝土连梁的联肢剪力墙结构进行静力弹塑性(Pushover)分析.在此基础上,以变形和延性(包括顶点位移、层间位移和结构塑性铰分布)为参数评估其抗震性能.研究发现,在承载力相同时,型钢混凝土连梁比钢筋混凝土连梁的截面尺寸小很多,型钢混凝土连梁的联肢剪力墙抗震性能较好.%The coupled shear wall structures with reinforced concrete coupling beams and steel reinforced concrete coupling beams were analyzed by pushover analysis with two common load patterns. The seismic performances were studied by means of the deformation and ductility such as the top drift, inter-story drifts and plastic joints distribution. The results show that the cross section size of steel reinforced concrete coupling beam is smaller than the one of reinforced concrete coupling beam under the same loads, and the seismic performance of coupled shear wall with steel reinforced concrete coupling beam is better than that of coupled shear wall with reinforced concrete coupling beam.【总页数】6页(P376-381)【作者】管民生;杜宏彪;姜晶;韩大建【作者单位】广东工业大学土木与交通工程学院,广州,510006;华南理工大学土木与交通学院,广州510640;深圳大学土木工程学院,深圳518060;广东工业大学土木与交通工程学院,广州,510006;华南理工大学土木与交通学院,广州510640【正文语种】中文【中图分类】TU973+.16【相关文献】1.不同过渡形式SRC-RC竖向混合框架结构静力弹塑性分析 [J], 杨明;伍凯;岳健广;葛鸿鹏;张莉2.电动单梁起重机不同结构形式主梁性能分析 [J], 曹光敏;丁高耀;全维军;邱法聚;胡金昌3.简支梁桥主梁与挡块间不同接触形式的抗震性能分析 [J], 马金虎4.不同跨高比连梁的联肢剪力墙的Pushover分析 [J], 杜宏彪;姜晶;管民生5.电动单梁起重机不同结构形式主梁性能研究与分析 [J], 孙序因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

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江苏建筑
２１第５期（第１６期）００年总３
２３
混合装配式短肢剪力墙弹塑性分析
程先春，少平 ’陈佳佳，英洁孟，冯
ｆ东南大学混凝土＆预应力混凝土教育部结构重点实验室，苏南京江
江苏省邮电规划设计院有限责任公司，苏南京江２００）１０６
ａｔ—ｓｉｍｉｒｏｍａｃｎｉ—ｅｓｃｐｅｆｒｎｅ
Ｋｅｒｓｙｗｏｄ：ｈｙｒｄａｓｍｂｙｈｒ—ｐｅｌ；ｐｓｏｅｂｉｓｅｌ；ｓｏｔ— ｉｒｗａｌｕｈｖｒ
０
引言
美国从１９９１年开始开展了预制结构抗震体系（ＲＳＳ的科研计划，ＰＥＳ）日本在２０世纪９０年代开始应用预压装配式预应力混凝土框架结构。了顺应建筑标准化、为工业化、业化的发展趋势．展我国的预制预应力混凝土结产发构体系，必要对该种结构体系进行相应的研究，对国内有针外对预应力装配剪力墙的研究相对较少的情况，本文提出
连接钢筋设置了无粘结段且极限拉应变较大，在状态
（、）４ｆ出现时，接钢筋未被拉断，不考察连接钢筋被拉）５连故断的状态。连梁采用螺旋筋约束混凝土，高了混凝土的极提限压应变，态ｆ、）状４ｆ出现时，梁梁端约束混凝土均未被）５连
Ａｂｓｒｃ：Ｉｈｓｐａｅ，ａｎｅｋｎｆｈｙｒｄａｓｍｂｌｈｒ—ｐｅｌｗａｏｏｅｔａｔｎｔｉｐｒｗｉｄｏｂｉｓｅｙｓｏｔｉｒｗａｌｓｐｒｐｓｄ，ａｄａｓｏｅｌｎｈｒｐｉｒｗａｌｔ
有剪切段的弯剪形；加栽过程ｑ，构的耦联率基本保持不变，联率不宜过大。结构具有较好的延性和良好的抗震性能。在－结耦
【关键词】混合装配；剪力墙；推覆【图分类号］Ｕ１【中Ｔ３３文献标识码Ｊ【Ａ文章编号］０５６７（０００－０３０１０－２０２１）５０２－３
ＰｕｈｖｒＡｎａｙｉｆＨｙｉｓｍｂｙＳｈｒｅａｌｓｏｅｌｓｓｏｂｒｄＡｓｅｌｏｔＰｉｒＷｌ
ＣＮｉ — ｈｎＭＥＧＳａ－ｉｇＣＮＪ－ｉＦＮｉｇｊＨＥＧＸａｅｕｎＮｈｏｐｎＨＥｉｊＥＧＹｎ－ｉａａｅ
面形心处
骥
ｆ）２墙肢底部纵筋屈服：受拉墙肢最外侧纵筋出现屈服。
ｆ）梁软化：层连梁梁端弯矩的平均值等于连粱屈３连各
力
服时梁端弯矩。
（）ａ墙肢截面配筋＝．３１％）４（）ｂ连梁截面配筋
写的二维非线性结构分析程序，结构的有限元模型如图３
种状态中较早出现者作为结构的破坏极限状态，１为结构（２
的屈服状态
所示。本文将连梁梁端弯矩一角关系近似表示为预应力转筋部分与连接钢筋部分的叠加，方法合理性已得到验证［３１．鉴于ｏ４号单元提供的滞回规则有限，本课题组在０４号单元的基础上开发了０５号连接单元及ｌ２号连接单元，５号０单元用于模拟预应力筋部分的滞回特性，２号单元用于ｌ
第２阶段大致可分为墙肢底部纵筋屈服、受压墙肢软化、梁软化等阶段，底剪力一点侧移曲线为上凸的曲连基顶
模型的结构形式为混合装配式短肢墙，其中主要参数为：凝土强度等级为Ｃ０共１混４，２层，层３ｍ，肢厚ｂ－每墙．
通钢筋的拉压屈服增加结构的耗能，伤集中，易修复，损且而预应力筋的回弹作用使结构具有自恢复的能力，结构的
（墙肢底部混凝土被压碎：压墙肢底部核心区混凝５１受
土应变达到极限压应变。状态（）表连梁的破坏，态（）４代状５代表墙肢的破坏，以两
塑性分析。ＤＡＮ２Ｘ是美国加州大学Ｂｒｅｙ分校编ＲＩ一Ｄｅｋｌｅ
ｔｔｆｅｓｏｈｅｓｒｔｒｅｅｅａｅｓａｌｌｍｉｔｔｐａｅｎｓｃｅｓｏｈｅｓｉｎｓｆｔｔｕｃｕｅｄｇｎｒｔｄａｌｉｔｓａｅａｐｅｒｄｉｕｃｓｉｎ，ｕｔｌｔｅｃｕｉｇｂａｏｆｎｉｈｏｐｌｎｅｍｓｇｔｓｆｅｏｔｎ；ｔｅｓｑｅｃｓｏｉｔｄｗｉｈａｅａｕｖｆｔｅｓｒｃｕｅｔｒｕｈｏｈｒｃｓｆｌａｉｇｔｅｈｅｕｎｅａｓｃａｅｔｔｅｌｔｒｌｃｒｅｏｈｔｕｔｒ；ｈｏｇｕｔｔｅｐｏｅｓｏｏｄｎｈｈｃｕｐｉｇｒｔａｉａｌｎｈａｇｄｕｈａｕｈｕｌｏｅｔｏｌｒｅｏｌｎａｅｓｏｄｎｔｂｏａｇ．Ｔｈｔｕｔｒａｏｄｄｔｌｔｎｅｓｒｃｕｅｈｓｇｏｕｃｉｉｙａｄ
普通钢筋将预制混凝土连梁及现浇墙肢相连的剪力墙，其
图１结构形式
２分析模型
中“ 粘结 ” 指使用有粘结筋．过部分灌浆或不灌浆获无是通得。通钢筋在连梁与墙肢连接部位设置无粘结段．过普普通
压碎。
模拟连接钢筋部分的滞回特性目结构的整体模型可南连梁。组合体的模型在竖向扩展得到
结构从加载到开始破坏．致可分为３阶段：大第ｌ阶段是弹性工作阶段，载一移曲线为直线。荷侧
（连梁预应力筋出现屈服：梁预应力筋开始屈服（４１连预
图２墙肢及连梁的配筋
本文采用了ＤＲＡＮ一Ｄ２件对上述结构进行静力弹Ｉ２Ｘｔ）软
应力筋应力达到１５０Ｍａ。８Ｐ）
上下孔洞中共４Ｂ６１
２１００年第５期（第１６期）总３
３有限元分析结果
采用倒三角形加载模式，结构进行单调水平加载．对基
于文献［的研究成果，合混合装配式短肢墙身的特点，Ｒ担７】结 Ⅻ 可，将结构破坏过程分为以下几个状态：ｆ受拉墙肢软化：拉墙肢底部截面中和轴开展到截１）受
ｗｓｓｕｉｄｂｓｎｈｉｉｌｍｅｔＤＲＡＩ２ｎｏｕｅｏｅｄｖｌｐｄＴｅｒｓｌｈｗｓｔａａｔｄｅｙｕｉｇｔｅｆｔｅｅｎｎｅＮ－ＤＸａｄａｃｍｐｔｒｃｄｅｅｏｅ．ｈｅｕｔｓｏｈｔｓ
一
种新型的混合装配式短肢墙并对一榀剪力墙进行推覆分
ｂ
析，其受力性能进行初步研究。对
ｌ结构形式
嚣苦装配式联睦墙
混合装配式短肢墙ｌ是使用 “ 粘结 ” ｌ】．无预应力筋及纵向
点验，士究。实室硕研生
江苏建筑
２０ｍ肢长ｆ１５０ｍｍ，梁长＝０ｍ，６＝４ｍ，０＝连１５０ｍ宽ｈ