SCR脱硝工艺计算书
脱硝计算(完整)
SCR烟气系统设计参数
序号项目单位BMCR 1入口烟气量（BMCR，标干，6%O2）万Nm3/h110
2水分(BMCR、标湿、实氧）% 6.06%
3入口NOx浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm31200
4入口烟尘浓度（BMCR，标干，6%O2）g/Nm3
5脱硝效率%84%
6入口烟气温度℃340
7氨逃逸质量浓度mg/Nm3 2.3
氨逃逸浓度ppm 3.0
入口NO浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm3745
入口NO2浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm360
干态O2浓度(%)%6%
实际烟气含氧量（%）4%
湿基实际含氧量烟气量万Nm3/h103.32
干态实际O2浓度条件下烟气量万Nm3/h97.1
干基实际含氧量Nox浓度mg/Nm31360
出口烟气量（标态，干基，6%O2）Nm3/h
出口NOx浓度（标态，干基，6%O2）g/Nm3
氨氮摩尔比0.840
氨消耗量Kg/h431
台数2
氨质量流量Kg/h862
氨体积流量Nm3/h1136
稀释空气流量Nm3/h21586
以上为脱硝物料计算平衡。
脱硝SCR法(中低温)
脱硝SCR工艺介绍第一章脱硝技术介绍SCR 脱硝系统是利用催化剂，在一定温度下，使烟气中的NOx 与氨气供应系统注入的氨气混合后发生还原反应，生成氮气和水，从而降低NOx 的排放量，减少烟气对环境的污染。
其中SCR 反应器中发生反应如下：4NO + 4NH3 + O2催化剂4N2+ 6H2O (1)6NO2 + 8NH3催化剂7N2+ 12H2O (2)NO + NO2 + 2NH3催化剂2N2+ 3H2O (3)SCR 脱硝工艺系统可分为氨水储运系统、氨气制备和供应系统、氨/空气混合系统、氨喷射系统、烟气系统、SCR 反应器系统和废水吸收处理系统等。
其中由氨水槽车运送氨水，氨水由槽车输入储氨罐内，并依靠氨水泵将储氨罐中的氨水输送到氨水蒸发罐内蒸发为氨气，与稀释风机鼓入的稀释空气在氨/空气混合器中混合后，送达氨喷射系统。
在SCR 入口烟道处，喷射出的氨气和来自焦炉出口的烟气混合后进入SCR 反应器，通过两层催化剂进行脱硝反应，最终通过出口烟道回至余热锅炉，达到脱硝的目的。
第二章方案编制输入条件1. 概述1.1 编制依据(1) 中华人民共和国国家标准GB 16171-2012《炼焦化学工业污染物排放标准》和临汾大气污染防治文件。
(2) 中华人民共和国的有关法律、法规、部门规章及工程所在地的地方法规；(3) 现行有关的国家标准、规范，行业标准、规范及自治区级有关标准、规范；(4)业主提供的设计资料。
1.2 主要设计原则（1）选择符合环保要求的最经济合适的烟气脱硝工艺方案，烟气脱硝系统不能影响系统正常运行；（2）烟气脱硝工程尽可能按现有设备状况及场地条件进行布置，力求工艺流程和设施布置合理、操作安全、简便，对原机组设施的影响最少；（3）对脱硝副产物的处理应符合环境保护的长远要求，尽量避免脱硝副产物的二次污染，脱硝工艺应尽可能减少噪音对环境的影响；（4）脱硝工程应尽量节约能源和水源，降低脱硝系统的投资和运行费用；（5）脱硝系统年运行小时数按8000小时，脱硝系统可利用率98%以上；（6）SCR装置按反应器出口NOx含量150mg/Nm3以下达到环保要求。
烟气脱硝(SCR)技术及相关计算
4.2 SCR技术原理
选择性催化还原法（SCR技术）是以氨（NH3） 作为还原剂，在金属催化剂作用下，将NOx的 还原成无害的N2和H2O。 NH3有选择的与烟气中 NOx反应，而自身不被烟气中的残余的O2氧化， 因此称这种方法为“选择性”。 有氧条件下反应式如下：
4NO + 4NH3 + O2→ 4N2+ 6H2O
氨逃逸率
控制氨逃逸率小于3ppm，因为烟气中部 分SO2会转化为SO3，
NH3+ SO3+H2O——(NH4)SO4/ NH4HSO4
NH4HSO4沉积温度150-200℃，粘度大， 加剧对空预器换热元件的堵塞和腐蚀。
催化剂堵塞和失效
反应器布置在高含尘烟气段，这里的烟气 未经过除尘，飞灰颗粒对催化剂的冲蚀和 沉积比较严重，会引起催化剂空隙堵塞现 象，甚至可能引起催化剂中毒，使催化剂 活性降低。为保证理想的脱除效率，催化 剂表面必须保持清洁，在反应器内安装吹 灰器对催化剂层进行定期清洁。
×m
C NO、C NO2 进口烟气NO、NO2的浓度(mg/Nm3) Q为反应器进口烟气流量(Nm3/h)
Wa为供氨量(kg/h)
0.95为NO占NOx排放总量的95%
17、30、46分别为NH3、 NO、NO2分子量 m为脱硝效率
谢 谢！
4. 烟气脱硝SCR工艺
目前世界上使用最广泛的方法是选择性催化还原法(SCR) 和选择性 非催化还原(SNCR) 。 • SCR技术：选择性催化还原法（SCR为Selected Catalytic Reduction英文缩写） • SNCR技术：选择性非催化还原法（SNCR英文缩写为Selected Non-Catalytic Reduction英文缩写） • SNCR/SCR混合法技术：选择性非催化还原法和选择性催化还原 法的混合技术
脱硝SCR计算书
催化剂反应过程 k/S V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M) k常数，表征催化剂的活性20 S V空间速度15η设计的脱硝效率82.82 M反应器进口的NH3/NO X摩尔比1 K NO X在催化剂表面的吸附系数
NO催化剂入口的NO X浓度524 k a/A V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)
k a催化剂的面积活性
A V催化剂的面积速度，=S V*比表面积 2.092 SCR反应器截面尺寸估算A catalyst=q Vfluegas/3600*5
A catalyst催化剂横截面积，m218.334 q Vfluegas烟气流量，m3/h催化剂表面速度取 5m/s333792 A SCR反应器横截面积,m222催化剂体积估算V catalyst=q Vfluegas*ln*(1-η/M)/K catalys/βspecific
V catalyst催化剂估算体积，m343.8247η系统设计的脱硝效率，%0.828244 M NH3/NO X的化学摩尔比1 K catalys催化剂活性常数，m/h26.4252βspecific催化剂比表面积，m2/m3205 N layer催化剂层数 2.3925 h layer催化剂模块高度，m1 H反应器高度，m12
催化剂节距
P=d+t
P节距10mm
d孔径7mm
t内壁厚3mm。
2SCR_SNCR脱硝全部计算公式
2SCR_SNCR脱硝全部计算公式
在脱硝过程中，SCNR和SNCR是两种常用的方法。
下面将详细介绍这两种方法的全部计算公式。
SNCR脱硝计算公式：
1.脱硝效率计算公式：
SNCR脱硝效率（η）=(NOx输入-NOx出口)/NOx输入
2.脱硝剂投加量计算公式：
脱硝剂投加量（A）=(NOx输入-NOx出口)×T/V
其中，NOx输入为进入脱硝系统的氮氧化物浓度；NOx出口为脱硝后的氮氧化物浓度；T为脱硝时间；V为燃烧过程中NOx的生成速率。
3.脱硝剂能效计算公式：
脱硝剂能效（E）=(NOx输入-NOx出口)×Ad/A
其中，Ad为脱硝剂投加量；A为混合比。
4.脱硝效率与脱硝剂投加量的关系：
当脱硝效率为预定值时，脱硝剂投加量（A）=(NOx输入-NOx出
口)×T×K/V
其中，K为脱硝效率和投加量之间的比例系数。
SCNR脱硝计算公式：
1.脱硝效率计算公式：
SCNR脱硝效率（η）=1-(NOx出口/NOx输入)
2.氨逃逸率计算公式：
氨逃逸率（LE）=1-(NH3进口/NH3出口)
其中，NH3进口为进入脱硝系统的氨浓度；NH3出口为脱硝后的氨浓度。
3.脱硝剂投加量计算公式：
脱硝剂投加量（A）=NOx进口×(1-SCNR脱硝效率)/(NH3进口×LE)
4.脱硝器NOx出口浓度计算公式：
NOx出口=NOx进口×(1-SCNR脱硝效率)
以上是SCNR和SNCR脱硝系统的常用计算公式。
具体应用时，根据实际情况选择适合的公式进行计算。
SCR脱硝方案(氨水)16.7.14
SCR烟气脱硝工程技术方案2021年7月目录1总那么 (1)2工程概况 (1)2.1锅炉主要参数 (1)2.2脱硝工艺方案 (2)2.3工程范围 (2)3设计采用的标准和标准 (2)4烟气脱硝工艺方案 (3)4.1脱硝工艺的简介 (3)5 工艺系统说明 (9)5.1氨的储存系统 (10)5.5电气局部 (16)5.6仪表和控制系统 (17)6供货范围及清单 (20)6.1供货范围〔不仅限于此〕 (20)6.2供货清单 (20)7施工工期 (22)8质量保证及售后效劳 (23)9设计技术指标 (24)技术方案1总那么1.1本技术文件仅适用于烟气脱硝技改工程，它包括脱硝系统正常运行所必需具备的工艺系统、控制系统的设计、设备选型、采购、制造、运输、设备供货、脱硝系统的安装施工及全过程的技术指导、调试、试运行、人员培训和最终的交付投产。
土建设计及施工由招标方负责，由投标方提出土建条件资料。
1.2本技术文件提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术细节作出规定，也未充分引述有关标准和标准条文，投标方保证提供符合国家或国际标准和本技术标准书要求的优质产品及其相应的效劳，对国家有关平安、环保、劳卫、消防等强制性标准将满足其要求，同时确保到达招标技术条件书要求的指标值。
当投标方执行招标技术条件书所列标准〔所列标准如有更新版本，以最新版本为准〕有矛盾时，按较高标准执行。
1.3技术合同谈判将以本技术文件书为蓝本，经修改后最终确定的文件将作为技术协议书，并与商务合同文件有相同的法律效力。
双方工作语言为中文，所有的技术条件书、文件资料均为中文。
1.4本技术文件未尽事宜，双方协商解决。
2工程概况2.1锅炉主要参数2.2脱硝工艺方案锅炉脱硝装置分别采用选择性催化复原法〔SCR〕工艺做脱硝设计方案。
的含量不大于600mg/m3时，保性能保证要求：当装置进口烟气中NOX证脱硝装置出口烟气中NO含量不大于200mg/m3。
X2.3工程范围2.3.1本工程为设计、供货、安装、培训、调试及交付使用等为一体的总承包工程。
烟气脱硝SCR工艺系统设计计算书(自动生成)
11 m 2.3 m 25.3 m2 14.86 m/s
出口烟道 宽 高 截面积 流速
11 m 3.85 m 42.35 m2 8.878 m/s
板式 催化剂
长 宽
高
1.88 m 6 0.95 m 12
1.256 m
SCR截面
长
11.62 m
宽
13.41 m
烟气脱硝SCR工艺系统设计计算书
序号 名称 一 输入数据
1 标态干基烟气量(实际O) 2 烟气成分(标态干基实际O)
2.1 O2(标况干态) 3 烟气污染物成分(标态,干基，6%O)
3.1 Nox以NO2计(6%O)
3.2 SO2 4 烟气温度 5 烟气压力 6 NOx脱除率 氨逃逸率 液氨纯度 稀释风机计算所需参数
截面积
155.8 m2
流速
2.41 m/s
单炉SCR个数 2
个
进口烟道 宽 高 截面积 流速
11 m 2.3 m 25.3 m2 14.86 m/s
出口烟道 宽 高 截面积 流速
11 m 3.85 m 42.35 m2 8.878 m/s
6.512
间隙 边缝
块 0.01 0.145 块 0.09 0.51
/
0.826446213
0.850500012
kg/h 105.8334388 kg/h 106.2584726
Nm3/h % Nm3/h 台
m3/h
139.4511193 5 3067.924625 1 1000.7 12 3242.945207
m3/h 2468212.852
天
7
kg/m3 500
二 设计条件换算 烟气量换算 标态湿基烟气量(实际O) 工况烟气量(湿基,6%氧,387℃) 标况湿基6%O 烟气H2O含量 NOx浓度换算 NOx实际浓度(标态，干基，实际O) NO浓度(标态，干基，实际O) NO2浓度(标态，干基，实际O)
烟气脱硝计算书(尿素)
500 Kg/h
275500 250000 25500
(蒸发 水）
选用 (实际储存天 数）
不间断运行电
机
2.2
1
5.5
2.2
3
3
74
7.4
8Leabharlann 15121.30.8
0.68
52.2618624
65.9872
3.96
小时脱硝量 小时尿素用量 10%尿素溶液 水消耗
44 KG 63.8 638 574.2
1000 kg 1000 kg 1.333333333 m3 1.35648 m3 1.2 m 1.5 m 2.2
10 m3/h 21 mh2o 0.903947917
1.615058824 m3 8.075294118 m3 9.286588235 m3
5.0868 1.8 2.5 2.2
1.289803922 l/min 130 mh2o
180吨锅炉
2.2 1
5.5 2*2.2
3 3 37 3.7 8
总的电机
2.2 1
5.5 2.2
3 3 74 7.4 8 15 121.3 0.8 0.68 65.9872
-2 水耗
单位水耗 总水耗 单价 总的水成本
0.5
3960
7920
5
-3 脱硝剂 脱硝量 烟气量 NOX平均浓度 NOX脱除量 尿素消耗量 氧化镁价格 消耗脱硝剂成本
4 压缩空气 单耗 总耗 单价 总耗
220000 Nm3/h 200 mg/Nm3
174.24 t/a 100.188 t/a
2500 元/t
1 7920 0.1
25.047 万元 0.0792
烟气脱硝SCR技术及相关计算
通过优化吹灰方式、提高吹灰频率、采用新型材料等手段，预防 空预器堵塞现象的发生。
堵塞处理措施
一旦发现空预器堵塞，应立即采取停炉清洗、高压水冲洗等措施 进行处理，确保空预器畅通。
提高SCR系统运行稳定性措施
01
02
03
优化氨喷射系统
通过改进氨喷射装置设计 、提高氨气流量控制精度 等方法，优化氨喷射系统 性能，提高脱硝效率。
SCR催化剂对NOx具有 很高的选择性，可以在 较低的温度下实现高效 的脱硝反应。
SCR技术适用于各种燃 料和燃烧方式，对于不 同的烟气条件具有较强 的适应性。
SCR催化剂种类繁多， 可根据不同的烟气条件 和脱硝需求进行选择。SCR系统组成与工艺流程
催化剂反应器
装有催化剂的反应器，是SCR系统的 核心部分，用于实现NOx的催化还原 反应。
氨的量的百分比。
氨逃逸率计算公式
φ=(Nin-Nout)/Nin×100% ，其中φ为氨逃逸率，Nin为 反应器入口氨浓度，Nout为
反应器出口氨浓度。
控制氨逃逸率的方法
包括优化喷氨格栅设计、精确 控制喷氨量、提高催化剂活性
等。
SO2/SO3转化率影响因素分析
01
SO2/SO3转化率定义
SO2/SO3转化率是指烟气中的二氧化硫（SO2）在SCR反应器中被氧
加强设备维护管理
定期对SCR系统设备进行 维护保养，确保设备处于 良好状态，减少故障发生 。
完善控制系统
采用先进的控制算法和检 测设备，提高SCR系统自 动化程度和控制精度，确 保系统稳定运行。
05
烟气脱硝SCR技术经济性评价
投资成本分析
设备购置费用
包括反应器、催化剂、吹 灰器、控制系统等主要设 备的购置费用。
SNCR脱硝相关计算
SNCR脱硝相关计算92、5%,NO2占7、5%)。
计划才采用SNCR技术经行烟气脱硝，脱硝率η＝60%，脱硝剂采用ω＝25%氨水（相对密度0、9070,），基准态下氨的逃逸率γ=5ppm。
问（1）正常运行下每小时氨水用量；（2）正常运行下能耗增加量，（假定原煤热值5500kCal/kg）。
解：（1）主反应方程式表达式：4NH3+4NO+O2→4N2+6H2O(1)4NH3+2NO2+O2→3N2+6H2O(2)8NH3+6NO2→7N2+12H2O34NH3+6NO→5N2+6H2O4副反应方程式表达式：4NH3+6O2→2N2+6H2O54NH3+4NO+3O2→4N2O+6H2O (6) 2NH3+SO3+H2O→(NH4)2SO4 （7）⋯假定氨水输送过程中没有损失，氨水全部气化，氨气在窑尾气中按气体比例发生式（2）反应，无其他副反应发生。
理论氨水用量计算：方法一、化学方程式法①NOX排放量计算：MNOx=V0*xNOX=Nm3h800mg/Nm3=2、24108mg/h合每小时NOX排放224千克NO排放量MNO＝224kg/h92、5%＝207、2kg/hNO2排放量MNO2＝224kg/h7、5%＝16、8kg/h②NOX处理量计算：NO处理量MNO’＝MNOη＝207、2kg/h60%＝124、32kg/hNO2处理量MNO2’＝MNO2η＝16、8kg/h60%＝10、08kg/h③氨用量计算：参与NO反应氨用量计算m1=681 4、32kg/h=70、45kg/h参与NO2反应氨用量计算m2=689210、08kg/h=7、45kg/h 逃逸氨量计算m3＝V0γ＝280000Nm3/h5mg/Nm310-6kg/mg＝1、40kg/h理论氨用量m＝m1＋m2 ＋m3＝70、45kg/h+7、45kg/h＋1、40 kg/h＝79、30kg/h④理论氨水用量计算M＝mω＝79、30kg/h25%＝317、20kg/h方法二、公式法尾气中NO、NO2浓度计算xNO=xNO92、5%=80092、5%＝740mg/Nm3xNO2=xNOX92、5%=8007、5%＝60mg/Nm3理论NH3/NOx比计算另K=n（NH3）/n(NOx)k=η+γ22、4(xNOMNO+2xNO2MNO2)=60%+522、4(74030+26046)=0、61理论氨用量计算理论氨水用量计算小结：实际运行中，总会伴随副反应的发生，假定副反应氨损在5%，实际25%氨水用量在334kg/h左右，合0、37m3/h。
SNCR脱硝氨水及热耗计算
SNCR兑硝氨水及热耗计算、 肓一曰手25MU 屯水漏靱料牛円払 己知宝屋烟气WV o =280 000Nm 3/h （岸菖丁小乐力P“密」•昌血体釈分數：^CO 2^NZ ^HZ ^V OZ,-）・ NO x ^g SOOmg/Wm 3（NO^g2.5<^,NO z 占K5%“订划才采用匚NCR^戏经行回气服硝，脱硝草n-QO%,脱硝刑乐用3 _ 25海水<10 的密度。
•西，戛灌态下議斷逃還辜¥=沖口口 \u ］（ 1）正常运厅下毎可耐氨7K 用垦* I 冇正 常运行T 能耗増加星，（假走原煤热值5500kCal/kq ） o解：（1）王反应万摆式表达武:+NH,+ 4NO-b Oj -• 4N = +6H s 0 (1> +NH, + 2N0i + 05 3Nj + fiHjO (23 8NH 3 + 6N0z -> 了□ 4- 12H z 0 (3> +NH a + 6N0-* SN ; i-etijO(4)副反底方程式表达式=4HH, + 60a 〜2N 3 + 6H =0(5)4NH a + 4N0+ JOj -*4M :O + 6H ；O (6) 2119^+ SO. + H a O-* (WHJ a SO t( 7)備走氨水输送辿程中没有根共，氨水全都円化，氨气在亩屋吒中按气体比例发生式一 Cl> ' 式一<25 应，无其他副反应发生中理谄叢水用重计茸： 方法一、化宁方程我达 ©NC X 排放里计算：M NO X = V o *x N€?t = 280000 Nm 7h x 800nifi/Nm J=2.24X 10s mg/h台每小时N<\排放22轩克NOfi^WM rj0-224kg/hx92,5% - 207.2kg/hM w O2- 224kg/hx 7.5 % - 16.0kQ/TiSNCRg 兑硝丄COZ"©MJ x址理里计算；= M NO xq= 207.2kg/hx60%= 124.32kg/h NO2处埋里 M wo? = M NO2xq= lb.8kg/hx60%= 10.08kg/h ③氮用里i+肖：爹与NO反应甄用里计算4NH5+ 4N0 + 02— 4N? + 6H2O68 120mi 124.32 kg/h68mx- ^2Q X 124.32kg/h - 70.45kg/h 参与NO^反应氨用里计算4NH3+ 2NO2+ O2-*3N2+ 6H26S 92m210.08 kg/h68 m2= — X 10.08 kg/h = 7.45kg/h 逃逸氨里计算m3 = V O XY-28O 000Nm3/hx5mg/Nm3x 10"6kg/mg= 1.40kg/h 理论氨用量m- m1+ m2 + m3- 70・45kg/h+7・45kg/h+ 1.40 kg/h-7G.30kg/h@理论氨水用量计算M- m+3 ■ 79.30kg/h-s-25%- 317.20kg/h方法二、公式法屋气中NO、NO?浓度计茸X NO =*NO X 92.5%)=800x92. 5%= 740mg/Nm3X NO2=X NO X X 92.5% =800 x 7.5%=60mg/Nm3理论 NH 3/NO x tLi+ 算SK=n （NH3> /n （NOx ）V k = r] --------- ---- = 60% + 2"（船矜理论氨用里计算- Mg >=79.20疑 fh理论氨水用星计算Af =—=竺2 316.808 仏 w 25%小结；实际运行中，总会伴随副反应的发生，假定副反宜氨损在5%,实面25%嬴水用星在334kg/h 左右，台 0・37m*h 。
SCR脱硝催化剂体积计算书
要求排放浓度
烟气（标态）中NOx的流量（每台机组）
假设Nox中NO的含量比例 Nox中NO2的含量比例 原烟气中一氧化氮流量 原烟气中二氧化氮流量 净烟气中一氧化氮流量 净烟气中二氧化氮流量
脱硝效率
实际反应掉的NOX中的NO的量 实际反应掉的NOX中的NO2的量 根据方程（1）反应掉的氨量-NO2 方程式（2）反应掉的NO的量-NO
单位 计算公式或依据 ℃ Mpa
Mpa（a） 常压
入口蒸汽焓值
KJ/kg
排出热水温度
℃
排出热水焓值
KJ/kg
需要蒸汽量（考虑40%的裕量）
氨卸料压缩机 可以不考虑机组容量，以10吨罐车半小时卸氨速 度选用卸料压缩机，按照以往项目的经验，采用 理论输气量66m3/h，吸气压力1.6(MPa，表压)， 排气压力2.4(MPa，表压)，活塞式ZW系列，可以 满足要求。 氨气缓冲罐 氨气缓冲罐体积没有统一规定，按照经验可以如 下取值： 氨气缓冲罐体积 氨气缓冲罐体积 氨气缓冲罐体积 氨气缓冲罐体积
Kg/h 理论需要的氨量/液氨纯度
数据 79.28
95.97
3.00
783000.00 2.35 98.32
0.736730 74.62 0.9960 74.92
Nm3/h 需要加入的总氨量/液氨纯度 Kg/h 即理论需要的氨量
天
98.71 74.62
10.00
h
h Kg ℃ Kg／m3 m3 台 m3 台 m3
NH3理论蒸发量
烟气脱硝系统设备选型计算 单位 计算公式或依据 m3 每个氨罐的储存容积/氨的储存系数
m m m3 3.14/24*D^3*2+3.14/4*D^2*L
脱硝SCR工艺计算
催化剂反应过程 k/S V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M) k常数，表征催化剂的活性20 S V空间速度15η设计的脱硝效率82.82 M反应器进口的NH3/NO X摩尔比1 K NO X在催化剂表面的吸附系数
NO催化剂入口的NO X浓度524 k a/A V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)
k a催化剂的面积活性
A V催化剂的面积速度，=S V*比表面积 2.092 SCR反应器截面尺寸估算A catalyst=q Vfluegas/3600*5
A catalyst催化剂横截面积，m218.334 q Vfluegas烟气流量，m3/h催化剂表面速度取 5m/s333792 A SCR反应器横截面积22催化剂体积估算V catalyst=q Vfluegas*ln*(1-η/M)/K catalys*βspecific
V catalyst催化剂估算体积，m343.8247η系统设计的脱硝效率，%0.828244 M NH3/NO X的化学摩尔比1 K catalys催化剂活性常数26.4252βspecific催化剂比表面积，m2/m3205 N layer催化剂层数 2.3925 h layer催化剂模块高度。
M1 H反应器高度12
催化剂节距
P=d+t
P节距10mm
d孔径7mm
t内壁厚3mm。
脱硝SCR工艺计算
脱硝SCR工艺计算
催化剂反应过程k/S V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M) k常数，表征催化剂的活性20 S V空间速度15η设计的脱硝效率82.82 M反应器进口的NH3/NO X摩尔比1 K NO X 在催化剂表面的吸附系数
NO催化剂入口的NO X浓度524 k a/A V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)
k a催化剂的面积活性
A V催化剂的面积速度，=S V*比表面积 2.092 SCR反应器截面尺寸估算A catalyst=q Vfluegas/3600*5
A catalyst催化剂横截面积，m218.334 q Vfluegas烟气流量，m3/h催化剂表面速度取5m/s333792 A SCR反应器横截面积22催化剂体积估算V catalyst=q Vfluegas*ln*(1-η/M)/K catalys*βs pecific
V catalyst催化剂估算体积，m343.8247η系统设计的脱硝效率，%0.828244 M NH3/NO X的化学摩尔比1 K catalys催化剂活性常数26.4252βspecific催化剂比表面积，m2/m3205 N layer催化剂层数 2.3925 h layer催化剂模块高度。
M1 H反应器高度12 催化剂节距
P=d+t
P节距10mm
d孔径7mm
t内壁厚3mm。
脱硝计算（完整）
脱硝计算（完整）
SCR烟气系统设计参数
序号项目单位BMCR 1入口烟气量（BMCR，标干，6%O2）万Nm3/h110
2水分(BMCR、标湿、实氧）% 6.06%
3入口NOx浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm31200
4入口烟尘浓度（BMCR，标干，6%O2）g/Nm3
5脱硝效率%84%
6入口烟气温度℃340
7氨逃逸质量浓度mg/Nm3 2.3
氨逃逸浓度ppm 3.0
入口NO浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm3745
入口NO2浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm360
干态O2浓度(%)%6%
实际烟气含氧量（%）4%
湿基实际含氧量烟气量万Nm3/h103.32
干态实际O2浓度条件下烟气量万Nm3/h97.1
干基实际含氧量Nox浓度mg/Nm31360
出口烟气量（标态，干基，6%O2）Nm3/h
出口NOx浓度（标态，干基，6%O2）g/Nm3
氨氮摩尔比0.840
氨消耗量Kg/h431
台数2
氨质量流量Kg/h862
氨体积流量Nm3/h1136
稀释空气流量Nm3/h21586
以上为脱硝物料计算平衡。
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1
内筒长度
L
2
椭圆封头 长短轴比值
封头直边
内筒总长度
L’
3
氨罐内径
Di
4
氨罐内筒半 径
ri
5
液氨液位
H
6 上部空间高
h
7 液氨液位与内径比值
8 计算液氨实际体积
9
10
11
液氨储罐液位及体积计算
公式 m
m
m
Di/ri
m
假设
m
（H-ri）/ri SIN-1(（H-ri）/ri) ri^2*SIN-1(（H-ri）/ri)
V/V0
2：1 0.08 8.58 3.50
1.75
2.935 0.565 0.838571429
0.677142857 0.743872893 2.278110734
84.32902139
93.72638333 0.899736215
每边40mm 弧度数
ri)^2)^0.5+ri^2*SIN-1(（H-ri）/ri)】*L’
m3
3.14/24*Di^3*2+3.14/4*Di^2*L
V/V0
数值及计算结果 6
2：1 0.08 6.08 2.40
1.2
2.01 0.39 0.8375
0.675 0.740964702 1.066989171
27.95505107
Di
氨罐内筒半 径
ri
液氨液位
H
上部空间高
h
液氨液位与内径比值
ห้องสมุดไป่ตู้计算液氨实际体积
液氨实际体 积
V
氨罐容积
V0
填充系数
公式 m
m
m
Di/ri
m
假设
m
（H-ri）/ri
SIN-1(（H-ri）/ri)
ri^2*SIN-1(（H-ri）/ri)
3.14*H^2*(3*ri-H)/6+
m3
【3.14/2*ri^2+(H-ri)*(ri^2-(H-
31.108608 0.898627514
备注 每边40mm
弧度数
黄岛
内筒长度
L
m
公式
数值及计算结果 8.5
备注
椭圆封头 长短轴比值
封头直边
内筒总长度
L’
氨罐内径
Di
氨罐内筒半 径
ri
液氨液位
H
上部空间高
h
液氨液位与内径比值
计算液氨实际体积
液氨实际体 积
V
氨罐容积
V0
填充系数
m
m
Di/ri
m
假设
m
数值及计算结果 6.6 2:01 0.08 6.68 2.60
1.3
2.18 0.420 0.838461538
备注 每边40mm
0.676923077 0.743574259 1.256640498
弧度数
12
液氨实际体 积
V
3.14*H^2*(3*ri-H)/6+
m3
【3.14/2*ri^2+(H-ri)*(ri^2-(H-
（H-ri）/ri
SIN-1(（H-ri）/ri)
ri^2*SIN-1(（H-ri）/ri)
3.14*H^2*(3*ri-H)/6+
m3
【3.14/2*ri^2+(H-ri)*(ri^2-(H-
ri)^2)^0.5+ri^2*SIN-1(（H-ri）/ri)】*L’
m3
3.14/24*Di^3*2+3.14/4*Di^2*L
ri)^2)^0.5+ri^2*SIN-1(（H-ri）/ri)】*L’
36.02106018
13 氨罐容积
V0
m3
填充系数
3.14/24*Di^3*2+3.14/4*Di^2*L V/V0
40.04714133 0.899466453
哈一热
内筒长度
L
椭圆封头 长短轴比值
封头直边
内筒总长度
L’
氨罐内径