角接触球轴承锁口的设计改进及工艺实现
深沟球轴承与角接触球轴承装配工艺改进
制标 准制 定方 法 角 接触 球轴 承径 向游 隙小 于 ０．０５ ｍｍ 的分 组 互 换合套 质 量 控 制标 准制 定 办法 同上 （深 沟 球 轴 承 的方 法 ）。 这里对 角接触 球轴承 径 向游 隙大 于或等 于 ０．０５ ｍｍ 的全 互换 合 套质 量 控制 标 准 制定 办 法 进 行举例说 明。 以 ７３１０Ｂ轴承 为例 ，其基本 组径 向 游隙为 ０．３３０～０．３８０ ｍｍ，公差为 ０．０５ ｍｍ。公差 值 较大 ，具备 将游 隙公 差分 配 到 内 、外 沟道 及 钢 球
收 稿 日期 ：２０１２—１０—２４；修 回 日期 ：２０１２—１２—０３
直 径尺 寸上 的条件 ，因此 ，采 用全 互换合 套工 艺 。
． ２６．
《轴承））２０１３．Ｎｏ．４
将 ０．０２５ ｍｍ公 差分 配 到外沟 道直 径 尺寸 上 ， 内沟道直 径尺 寸偏差 为 一０．１８５一 一０．１６５ ｍｍ，钢
依此方法 ，制定 出基本组游 隙深沟球轴 承分 ห้องสมุดไป่ตู้组 互换合 套 质量控 制标 准 ，见 表 １。 ２．１．２ 角接 触球 轴 承 分 组 或 全 互 换 合 套 质 量 控
２．１ 制定 分组 互换及 全 互换 合套 质量控 制标 准 将 游 隙公 差 分 配 到 内、外 沟 道 及 钢 球 直 径 尺
将 钢 球组平 均 内径 尺 寸偏 差 △ 分 为 ２组 ，第 １ 组为 △Ｆ 】＝ 一０．００４～ ＋０．００３ ｍｍ，第 ２组 为 ＡＦ ２＝ 一０．０１４～ 一０．００７ ｍｍ；将 内沟 道 直径 尺 寸 偏 差 △Ｆ 也 分 为 ２ 组 ，第 １ 组 为 △Ｆ 。＝ 一 ０．０１～一０．０２ ｍｍ，第 ２组 为 △，ｓ２＝ 一０．０２～
角接触球轴承磨削工艺的优化改进
角接触球轴承磨削工艺的优化改进摘要：介绍了角接触球轴承磨削加工的优化改进工艺，实现了轴承套圈的快速高效磨削。
关键词：角接触球轴承；斜坡；台阶；磨削1 现状分析角接触球轴承与深沟球轴承在结构上的区别为角接触球轴承内圈或者外圈含有锁口，深沟球轴承的加工工艺已经相对成熟，而由于角接触球轴承的结构的差别、转速、精度的要求以及各生产厂家加工设备的不同，不同的生产厂家对角接触球轴承的生产加工有不同的工艺方法。
我厂在长时间的生产实践中发现，对于含有锁口和台阶的轴承套圈运用传统的加工工艺进行生产时，在磨斜坡工序加工完后，需操作工人手动去毛刺，造成操作人员工作量加大，检验人员工作量加大，而该工序的日班产量也较低，这说明传统工艺已经无法适应现在的生产方法，为了解决该问题，现针对我厂生产的轴承型号为H7005C-2RZ的轴承内圈的生产进行监控。
2 角接触球轴承内圈的结构特点角接触球轴承的内圈结构如图1所示。
1)轴承内圈上含有锁口，锁口处的斜坡有一定的角度；2)轴承内圈的斜坡侧含有台阶；3)台阶的深度比斜坡的长度短。
3轴承套圈磨削工艺的改进思路分析3.1 传统工艺流程分析为了找出传统工艺的不足，需要对该工艺进行拆解分析。
我厂的角接触球轴承内圈的生产工艺如下：车加工→热处理→精研平面→粗磨外径→粗磨内径→粗磨沟→磨台阶→精磨外径→精磨内径→精磨沟→超精沟→磨斜坡（去毛刺）上述工艺和传统的深沟球轴承的加工工艺相差不多，不同的是增加了磨台阶工序和磨斜坡工序。
而平面、外径、内径和沟道的加工对磨斜坡工序的外观质量和加工余量基本没有影响，只有磨台阶工序与磨斜坡工序之间有交集。
那么，原来为什么将磨台阶工序安排在轴承套圈加工的粗磨阶段呢？原因是考虑到轴承对台阶的性能要求相对较低，而且可以降低在台阶磨削的过程中由于摩擦热对轴承的组织所产生的影响，使轴承的尺寸稳定性等降低的不良因素。
而在磨斜坡工序的后面又增加了一道去毛刺的工序，这是因为轴承套圈在磨斜坡后会在斜坡与台阶的交界处产生整圈的毛刺，必须采取措施将毛刺去除，否则一旦将带有毛刺的轴承套圈压装成轴承成品，那么轴承在后序的检测将受到影响，最后造成拆套，而拆套后的钢球将报废，保持架和套圈也可能会造成报废现象，这样不仅增加后序工序的操作人员的工作量，而且还会造成公司资源的浪费，增加公司运营成本。
关于角接触球轴承套圈沟道位置的改进设计探讨
关于角接触球轴承套圈沟道位置的改进设计探讨摘要：角接触球轴承套圈沟道宽度的横截面轮廓大约为1/4圆周，一般情况下，该项形状被称之为半沟，深沟球轴承套圈沟道被叫做全沟，当对套圈沟位置进行测量期间，普遍存在着一些问题，具体表现为测量准确性不佳，测量精度和标准要求不相符等，高精度角接触轴承的要求是非常高的，沟位置公差通常给定在±0.01mm左右，测量精度要求则是在0.001mm。
在生产期间企业采取的测量设备通常是测量外圈和测量内圈轴承测量仪，因为该项类型的仪器是深沟球轴承圈设计的，因此在测量角接触轴承套圈的过程中存在着难以适应和无法解决的问题，这些问题被称之为系统性误差，难以采取调整仪器的方式彻底解决。
文章中主要论述了关于角接触球轴承套圈沟道位置的改进设计要点。
关键词：角接触球；轴承套圈沟道位置；改进设计当前阶段，相同系列和不同接触角的角接触球轴承套圈沟通位置是不相同的，套圈需要分批加工处理，投料次数是非常多的，文章中以某项接触轴承举例说明，提出了新型的套圈沟道位置设计方式，使用新型设计方式以后，内部和外部圈只需要一次投料即可，依照套圈锁口位置方向以及接触角选取与之相符的合套基面，在减少投料批次的基础上提升生产效率和质量。
文章内结合实际情况提出了关于角接触球轴承套圈沟道位置的改进设计。
1.测量分析内圈沟位置1.1使用内圈沟仪器测量该项类型的测量方式产生了各项不同形式的系统性误差。
因为内圈沟仪器测量期间是以接触式压头为主，此种类型的压头端头一边是圆形平面，内圈沟道横截面则是圆弧形状，压头中心线和沟位置轴线难以有效重合到一起，这样一来，难以确保压头位置的准确性。
自从使用了内圈沟仪器测量内圈沟位置的过程中，需要提前使用标准件对标，因为难以确保压头位置的准确性，因此标准价示值之间将存在着各项误差·，逐渐形成系统性的误差。
使用一段时间的压头顶端以后，锐角逐渐被磨平，测量期间基于表头弹力的作用，使被检测的内圈在移动，压头无法使用锐角卡住套圈沿轴向方向的移动，压头不动的，压头中心线和沟位置轴线之间的距离也是非常大的。
个性化角接触球轴承的优化设计方法
保证优化过程能更好地满足工程实际要求ꎬ
力最小、油膜厚度最大及轴承温度最小为目
增加滚动体最大直径控制系数 ｋ Ｄｍａｘ ꎬ滚动体
标对球面滚子轴承进行了优化设计ꎬ经遗传
算法得到轴承寿命明显提高的最优结构参
数ꎻ张静静等
[８]
基于轴承寿命为目标对其球
最小直径控制系数 ｋ Ｄｍｉｎ ꎬ轴承外环强度控制
系数 εꎬ轴承运转控制系数 ｅꎬ轴承宽度控制
数、球径、垫片角、内外圈沟曲率半径系数及
件ꎬ主要用来承受载荷和传递动力ꎬ在重型机
径向游隙进行了优化设计ꎬ采取正交试验法
ꎮ 如今ꎬ高速重
得到结构参数对轴承寿命的影响规律ꎻ汪久
载的机械设备对轴承的工作性能和使用寿命
根等 [９] 以双列角接触球轴承的钢球数、钢球
有了更高的要求ꎬ而轴承内部未标准化的结
直径、内外滚道沟曲率半径系数以及节圆直
ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ ｍｏｄｅｌ ｗａｓ ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ ｗｉｔｈ ｂａｓｉｃ ｒａｔｅｄ ｓｔａｔｉｃ ｌｏａｄꎬ ｂａｓｉｃ ｒａｔｅｄ
ｄｙｎａｍｉｃ ｌｏａｄ ａｎｄ ｍｉｎｉｍｕｍ ｏｉｌ ｆｉｌｍ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ ａｓ ｔｈｅ ｏｂｊｅｃｔｉｖｅｓꎬａｎｄ ｕｓｅｄ ｔｈｅ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ＮＳＧＡ￣Ⅱ
ｐｒｏｖｉｄｅ ａ ｐｅｒｓｏｎａｌｉｚｅｄ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｓｉｚｅ ｓｃｈｅｍｅꎬａ ｍｕｌｔｉ￣ｏｂｊｅｃｔｉｖｅ ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ｗａｓ ｃａｒｒｉｅｄ ｏｕｔ
ｆｏｒ ｔｈｅ ｉｎｔｅｒｎａｌ ｎｏｎ￣ｓｔａｎｄａｒｄｉｚｅｄ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｓｉｚｅ ｏｆ ａｎｇｕｌａｒ ｃｏｎｔａｃｔ ｂａｌｌ ｂｅａｒｉｎｇｓ. Ｔｈｅ ｍｕｌｔｉ￣ｏｂｊｅｃｔｉｖｅ
角接触球轴承设计方法
角接触球轴承设计方法优化设计目前已有很多成熟的方法，对于维数不高的具有离散型变量的设计系统，用网格法来进行优化筛选是方便的，该方法将设计变量直接在标准值上进行离散，使设计空间成为一个网格系统，然后在每一个网点上进行约束检验与有关计算，从中可挑选出最佳点，如果将以往的设计经验作为参考点，则优化只需要在附近的局部空间中进行，这便是“局部网格法”的思想。
1主参数优化角接触轴承的优化设计原则是确定Dw、球数Z和球组中心圆直径Dwp 在满足一定约束条件下，使轴承的额定动载荷尽可能地大。
目标函数在充分保证轴承的使用性能的前提下，以轴承径向基本额定动载荷Cr 最大为目标函数。
根据GB/T6391的规定：当Dw≤25.4mm时，约束条件①球径约束：②球数约束：上式表明Kz随Dw的增大而减小，但应满足：Kz≥Kzmin根据设计经验和国外样品分析，可取对金属保持架bmin=1.5，Kzmin=1.11对胶木保持架bmin=1.9，Kzmin=1.134Kz值保持架结构示意图注：若②式不成立，则可按步长0.002（D+d）逐步增大Dwp值。
③球组中心圆直径约束为保证轴承套圈的最小壁厚不小于0.09（D-d），球组中心圆直径受下式约束：0.5（D+d）≤Dwp≤0.515（D+d）④K B ×Dw≤0.96B “C”型冲压保持架K B = 2.8Dw +1.12实体保持架K B=1.14Dw+1.202局部网格法2.1当已知轴承的外形尺寸内径d 、外径D 、宽度B 和公称接触角α（GB/T292）以后，根据设计经验确定球数、球径和球组中心圆直径Z 0，Dw 0，Dwp 0：Dwp 0=0.5（d+D），Dw 0=Kw＇（D-d），Z 0=π×Dwp 0Kz×Dw 0其中Kw＇按下表采用，Kz 按上面的表（Kz 值）采用。
Kw＇值直径系列123Kw＇0.30.310.3172.2将Z 和Dw 各取N 档数值（N 为奇数，一般为5或7），这样就构成一个N×N 的二维网格系统，每个网点的坐标Dwi 和Zj（i，j=1，2，3…，N）按下式取值：设常用钢球表中的每档球径为D Twk （K=1，2，…，M，其中M 为球径总数），将Dw 0与D Twk 按由小到大的顺序逐一进行比较，一旦Dw 0≤D Twk 成立，则停止比较，并记下此时的K 值，则3设计参数的研究一般的轴承设计，如果单纯追求轴承的额定动载荷能力，在限定的轴承横截面积内，一味加大钢球直径和增加球数是不现实的，必须对轴承进行精心的设计，在充分利用轴承横截面积的情况下，选择最佳的结构参数，改善轴承零件接触应力分布状态，采用有利于润滑油膜形成的最优接触形状，来提高轴承的使用性能和使用寿命。
角接触球轴承冲压外圈切边工艺改进
点如下 ： （ ａ ）在冲头与冲头体之间增加一个压 痕环 ，压痕 环 的外 径 比工件 外 径 大０ ． ２ ｍｍ，为 后 （ ｂ ）冲头高度需根据工件高 图 ２为 角 接 触 球 轴 承 外 圈 冲压 简 图 ，图 中 工序切环作准备 ； 度 进 行 计 算 调 整 ，改 进 前此 尺寸不需要计算 ； 滚道 （ Ａ 面 ）、外径 （ Ｂ面 ）、端 面 （ Ｃ 面 ）留有 （ ｃ ）冲 头 与 冲头 体 连 接 螺 栓改 变 ，因 冲头 高度 磨 量 ，常规 冲压 工艺 为 ： （ １ ）落料 一 （ ２）拉 伸 成 型一 （ ３）拉 伸 整 形 一 （ ４）二 次 拉 伸 整 形 一 原 因 ，原螺 栓连 接 空 间不够 ，改为反 方 向 长螺钉 连接 ； （ ｄ）冲 头 工作 时 的冲 程调 整 ，需 要 考虑 （ ５）切 底一 （ ６）底 部 整形 一 （ ７）清 洗一 （ ８ ） 压 痕部位 。 车边 （ 就是车ｃ 端 面 ）。轿 车工 业 是 大批 量 、 自 ３ ． ２ 底部 整形 工序 （ ６）的改进 动 化 生 产 行 业 ，离 合 器 分 离 轴 承 也 是 大 批 量 生 此工 序 在底 部 整 形 的基 础 上 ，增 加 切 环 功 产 ，在 大批 量 生产 实 践 中 ，该 工 艺 中车边 工 序生 能 。此 工 序 的 改进 与 拉 伸 整形 （ ４）工 序 相 近 ， 产 效率 低 ，此 工 序需 要 车 去 的部 分 （ 见 图 ３）端 。改 进 的要 点 如下 ： （ ａ）在 整 底 冲头 与 面 高 低 不 平 、并 是 一 个 圆 弧 形 状 ，车 加 工 有 难 见 图 ６ 度 ，不适应大批量生产需要 ，车边工序与在多工 位 压力 机 上 的其 它 冲压工 序 自动 化生 产 不合 拍 ， 需 匹 配多 台专 用 车床 车边 ，且在 车边 时 有夹 伤 ， 为此 对 冲压工 艺 进行 调 整 ，去掉 车边 工 序 ，将此
双向推力角接触球轴承套圈车加工的改进
同一沟道接触点的法线方向上， 从而使得车加工沟 道底部直径与产品沟道底部直径不相等。下面仍以
座 圈沟道为例 ， 明二者之 间的关 系。如 图 ３所示 ， 说
为了保证接触点的磨削量， 车加工工艺中， 规定座圈 为沿 ０ 半 径方 向且 与径 向为 ６。 削 沟道时产 沟道接触点法线方向的留量为沟道留量 ， ｏ磨 令其为 ｍ。 品的接 触 点 ， Ｄ 实 际 的产 品 沟 道 的接 触 点 ， 同时为了有利于磨削， 则 为 减少砂轮不必要的修整， 使砂 Ｏ ０ 所在 直 线 与 座 圈轴 向平 行 。为 了表达 上 的方 轮始 终保持产 品沟道 曲率半 径 ， 以提高 沟道 磨 加工 便， 规定 Ｏ 。 ０ ＝ｅ。 的质 量 。并考虑 到座 、 圈沟道 是 以沟 道接 触 点为 轴
牟冬芳 ： 向推力角接触球轴承套 圈车加工的改进 双
６ 。 过磨削 沟 道 的方式 可 以看 出 ， 削前 、 沟 理 ， ０ 。通 磨 后 一定要使车加工沟道圆心与磨加工沟道圆心在
道底部的直径尺寸是变化 的。下面 以座圈沟道 为 例 ， 明沟道底部 直径尺寸 的变化情况 。 说 图 １中 ０为理论 的产 品沟道 曲率 中心 ， 为理 Ｄ 论 的产品沟 道 接触 点 ， 。 车 工沟 道 的 曲率 中心 ， ０是
Ｒｉ Ｄ 。 ＝Ａ
（） ６
式中： 为轴圈沟道底部高度车工尺寸 ， ｍ； 。 ｍ ｈ 为 轴 圈沟道底 部 高 度产 品尺 寸 ， ｍｍ； ６为沟 道 留量 ， 如 图 １ 示 ， 圈原 车工 工艺 中所控制 尺寸 为 所 座 Ｉｒ； Ｂ为端面 留量 ， ｍ； 轴 圈 沟道 底 部 中心 ｎ Ａ ｎ ｍ ｄ为 Ｈ１＝Ｈ ＋ 。 ｌ ０＋Ａ ／ Ｃ２ （） １ 直径 产 品 图尺 寸 ， ｍ； 为轴 圈沟 道 底 部 中 心 直 ｍ ｄ Ｄ。 １＝Ｄ１ （） ２ 径车工 尺寸 ， 其偏差 同 ｄ ，ｍ；； 轴 圈沟道 曲率 。ｍ Ｒ。 为 Ｒ。 ０ ５ ５Ｄ 。＝ ．０ （） ３ 半径 的车工 尺寸 ， 值 比产 品 尺寸 Ｒ 小 （ ． １ 其 ０ ０７～ 式 中 ： 为 座 圈 沟道 底 部 高 度 车工 尺 寸 ， ｍ； 日。 ｍ Ｈ。 ． ２ ） ｍｍ； ．９ ０ ４８ 由 为 座 圈沟 道 底 部 高 度 产 品 尺 寸 ， ｍ； ｍ ａ为 沟 道 留 ０ ０ ５ Ｄ ， Ａ＝０ ４ ０— ． ９ ， Ｄ 而 定 。 量 ， ｍ； Ｃ为 端 面 留 量 ， ｍ； ｍ Ａ ｍ Ｄ。为 座 圈 沟 道 底 部 中 心 直 径 产 品 尺 寸 ， ｉ Ｄ。 座 圈 沟 道 底 部 ｍｉ； 为 ｌ 中心 直 径 车 工 尺 寸 ， 其偏 差 同 Ｄ ， ｍ； 。 座 圈 ｍ Ｒ 为 沟道 曲率 半 径 的 车 工 尺 寸 ， 比相 应 产 品 尺 寸 Ｒ 小Ｏ０ Ｄ ｍ 沟 道 Ｄ ．２ ， ｍ； 为钢 球 公 称 直径 ， ｍ。 ｍ
角接触球轴承装配工艺改进
２．１ 胀 大量 根据 轴承 型号 不 同 ，外 圈需 加热 ２～３ ｍｉｎ，温
度达 到 ９０℃ 左 右 时 能 够 获 得 最佳 胀 大 量 。如 果 保 温效果 理 想 ，最 佳 胀 大 量 将 不 随 加 热 时 间 的继 续延 长 而增加 。 ２－２ 合 套
轴 承是 否处 于最佳 热装 配状 态 的 ３个 决定 因 素 为 ：（１）轴 承 的径 向游 隙 ；（２）沟 道 锁 口的高 低 ； （３）外圈加热胀大量 的理想状态及有效利用程度 。
径 向游 隙与胀 大量 之 和 接 近或 等 于 ２倍 的锁 口尺 寸时 ，为 热 装 配 的最 佳 状 态 。此 时将 内组 件
１一底座 ；２一弹簧 ；３一 支承；４一挡环 ；５一隔套 图 １ ７０ 系列合 套 装 置 结 பைடு நூலகம் 示 意 图
合套装 置 心轴轴 颈处 设 计 的小 台阶用 于 放 置 内圈和保 持架 ，并 托 住 钢 球使 其 不 从保 持架 兜 孔
李秋 萍 ，等 ：角接触球轴承装配工艺改进
中掉 出 ；隔套 由聚 四氟 乙烯 制成 ，套 人 轴 颈 以 减小 轴颈 与 内圈 的摩擦 ；挡 环 与 支 承外 圆为 过盈 配合 ， 以防止 钢球 掉落 。
兰 ！ Ｑ二 Ｚ 轴承 ２０１３年１Ｏ期
ＣＮ４１— １１４８／ＴＨ Ｂｅａｒｉｎｇ ２０１３，Ｎｏ．１０
角 接触 球 轴 承 装 配工 艺改 进
李秋 萍 ，梁培栋 ，张伟。，马 莹
（１．中铝 洛阳铜 业有 限公 司，河南 洛阳 ４７１０３９；２．哈尔滨工业大学，哈尔滨 １５０００１；３．洛阳轴研科技股份有 限公 司 ，河 南 洛 阳 ４７１０３９）
加 热后 的外 圈 和保 持 架 放 入 环 套 的 台 阶处 ；取 工 艺规 定数 量 的 钢 球 放 人 心 轴 的 沟槽 中 ，钢 球 沿 斜 面进 入保 持架 兜孔 ，与 外 圈组 成 外 组 件 ；再将 内 圈 置 人 心轴 轴 颈 处 ，用 手 按 压 内 圈使 内圈 与 心 轴 一 起 向下移动 ，合套完成后依 靠弹簧的弹力将轴承 弹 出 。
高速角接触球轴承优化设计
根据Ｂ．Ｊ．Ｈａｍｒｏｃｋ和Ｄ．Ｄｏｗｓｏｎ的结果，接
触区的中心油膜厚度为
Ｈ：２．６９驴６７ Ｇ）·５３旷。。６７（１—０．６１ｅ扎７雅）
最小油膜厚度为
ｔ／，。一３．６３Ｕ）６８ｐ·ｔ９旷。ｍ（１—０．６８ｅ“６醣） 式中 Ｈ一纠Ｒ（无量钢膜厚），皓刁形（舀咫）
Ｇ＝２Ｅ，ｗ－Ｏ／（舀飓）
７７一——常压下润滑剂的动力粘度
式中 西、妨——内外滚道处接触法向变形 分、纽、０——内外套圈摆对位移与转角
妒，——滚动体位置角 ｄ。——轴承初始接触角
ｎ、＾——内外套圈沟道半径
（３）轴承套圈整体平衡方程
Ｆ，～∑［Ｑｉ＞ｉｎ％一；ｔｉｊＭ。ｃ瞅。｝懿一０
Ｊ一１
Ｚ
Ｆ，～∑［（Ｑｏｃｏｓａ。＋矗ｄＭ百ｓｉｎａｕ／日．）ｃｏｓａｊ］一０
．．产品设计与应用◆
高速角接触球轴承优化设计
《轴承））２０００．Ｎｏ．１
青岛海洋大学 （山东青岛 ２６６００３） 杨威启 洛阳轴承研究所（７９南洛阳４７１０３９） 姜韶峰陈俊杰 王卫国
【ＡＬｋｑ～１ ＲＡＣＩ＂】３－ｈｅ ｐａｐｅｒ ｕｔｉｌｉｚｅｓ ｔｈｅ ｉｍｉｔａｔｉｎｇ ｓｔａｔｉｃ ｍｅｃｈａｎｉｃｓ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ａｎａｌｙｓｉｓ ｍｅｔｈｏｄ， ｑｕｏｔｅｓ ｔｈｅ”ｈｙｐｏｔｈｅｓｉｓ ｏｆ ｒｉｎｇ ｒａｃｅｗａｙ ｃｏｎｔｒｏｌ＂，ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｓ ｔｈｅ ｏｐｔｉｍａｌ ｄｅｓｉｇｎ ｍｏｄｅｌ ａｎｄ ｏｐｔｉｍａｌ ａｌｇｏ－ ｒｉｔｈｍ ｗｉｔｈ ｍｕｌｔｉ—ｔａｒｇｅｔ ｆｕｎｃｔｉｏｎ ｆｏｒ ｔｈｅ ｈｉｇｈ ｓｐｅｅｄ ａｎｇｕｌａｒ ｃｏｎｔａｃｔ ｂａｌｌ ｂｅａｒｉｎｇｓ ｂｙ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｓｅｐａｒａｔｉｎｇ ｌａｙｅｒｓ ａｎｄ ｒｅｓｕｌｔａｎｔ ｔａｒｇｅｔ，ｄｅｖｅｌｏｐｓ ｓｏｆｔｗａｒｅｓ ｏｆ ｏｐｔｉｍａｌ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｄｒａｗｉｎｇ ｆｏｒ ｔｈｅ ｂｅａｒ－ ｉｎｇｓ ａｎｄ ｏｂｔａｉｎｓ １１３ ｏｐｔｉｍａｌ ｍａｉｎ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｆｏｕｒ ｓｅｒｉｅｓ ｏｆ ７１８ ７１９，７（１）０，７（０）２ ｂｅａｒｉｎｇｓ．
角接触球轴承外圈锁量测量误差分析及改进
Ｓ ｉ ｃ ｎ ｅｈ ｏ ｇ ，ｕｙｎ ７ ０ ３ Ｃ ｉａ３ ｕｙｎ ｅｒ ｇＳｉ ｃ ｎ ｅｈｏ ｇ ｏ ，ｔ．Ｌ ｏａｇ４ １３ ，ｈｎ ） ｃ ｎｅａｄＴ ｃｎ ｌ ｙ Ｌ ｏａｇ４ １０ ， ｈｎ ；．Ｌ ｏａｇＢ ａｉ ｃ ｎｅａ ｄＴ ｃｎｌ ｙＣ ． Ｌｄ ，ｕｙｎ ７ ０ ９ Ｃ ｉａ ｅ ｏ ｎ ｅ ｏ
Ａｎａ ｙ ｉ ｎ ｍ ｐｒ ｖ ｍ ｅ ｔｏ ｅ ｓ ｉ ｒ ｒ ｏ ｌ ｓｓ ａ ｄ Ｉ ｏｅ ｎ ｎ Ｍ ａ ｕｒｎｇ Ｅｒ ｏ ｆ Ｏｕｔ ｒ Ｒｉ ｅ ｔｏ ｅ ｎｇ Ｓ ｃ ｉ ｎ Ｈｅ ｇ ｔ ｏ ｕ ｔ ｒ Ｂｏ ｅ ｏ ｇ ｌ ｒ Ｃｏ ａ ｔ Ｂａ ｌＢｅ ｒ ｎ ｓ ｉ ｈ ｆ Ｃｏ ｎ ｅ ｒ ｆ Ａｎ ｕ ａ ｎｔ ｃ ｌ ａ ｉ ｇ
仪器加上 百 分表 进 行 测 量 。测 量 时 ， 套 圈 固定 将
在 ３个支 点 上并 与 仪 器 导 轨 垂 直 ， 点 通 过 杠 杆 测
— —
锁量 过大 ， 又会 造 成 装 配 困难 ， 至 “ 甚 啃伤 ” 钢球 ，
影 响成 品轴承 的寿命 和 振动 噪 声水 平 等 。现 行 的 锁量 测量 方法 存 在 许 多 不 足 之 处 ， 文对 现行 锁 下 量测量 方法 进 行 分 析 ， 出 了一 种 新 型锁 量 测 量 提
Ａｂ ｔ ａ ｔ ｈ ｅ ｃｅ ｃ ｆｔ ｄ ｔ ｎ ｌｍｅ ｓ ｒｎ ｔ ｏ ｒｓ ｃ ｉｎ ｈ ｉｈ ｆｃ ｕ ｔｒｂ ｒ ｎ ｔ ｅ ｒｒａ ｅ ａ ａｙ ｅ ｓｒ ｃ ：Ｔ ｅ ｄ ｆ ｉｎ ｙｏ ａ ｉ ｏ ａ ｉ ｒ ｉ ａ ｕ ｉ ｇ ｍｅｈ ｄ ｆ ｅ ｔ ｅｇ ｔｏ ｏ ｎ ｅ ｏ ｅ ａ ｄ ｉ ｌｏ ｒ ｎ ｌｚ ｄ， ｏ ｏ ｓ
ａ ｄ ｔｅｉｆ ｅ ｃ ｏ ｆｃｅ ｔ ｏ ａ ｈｅＴ ｒ ａ ｔｒａｅｗ ｒｅ ｕ．Ｆ ｎ ｌ ，ａｎ ｗ ｍｅ ｓ ｒ ｇｍｅｈ ｄｉ ｐｏ ｏｅ ｎ ｈ ｎｌ ｎ ｅｃ ｅ ｉｎｓ ｆｅｃ ｌｏ ｃｏ ｒ ｏｋ ｄｏ ｔ ｉａｌ ｅ ａｕｉ ｔｏ ｒｐ ｓｄ，ｗ ｉｈ ｕ ｉ ｆ ｙ ｎ ｓ ｈｃ
双联组配角接触球轴承加工工艺的改进
哈 尔 滨 轴 承
Ｊ０ＵＲＮＡＬ ＯＦ ＨＡＲＢＩＮ ＢＥＡＲＩＮＧ
Ｖ０ｌ３７ Ｎｏ．１ Ｍａｒ． ２０１ ６
双 联 组 配 角 接 触 球 轴 承 加 工 工 艺 的改进
张延 波 ，周春 宇
（瓦房店轴承集 团有限责任公 司，辽宁 瓦房店 １ １６３００）
摘 要 ：针对组配角接触球轴 承成 品组配合格率低 ，大部分需要通过返 工来保 证成 品凸出量等 问题 ，对 加工
工艺进行 了改进 ，使成 品凸出量得到 了较好控制 ，提高 了成 品组 配合格 率，缩短 了加 工周 期，提 高 了生产效率 ，
也为企业赢得 了经济效益。
关键 词 ：角接触球轴承 ；组配 ；凸出量 ；沟位置
图 １不同组配方式 下的凸出量
３ 外套 沟位置工 艺改进
经反复跟踪试验 ，改进外套沟位置工艺 ，效 （下转 第２８页 ）
哈 尔 滨 轴 承
第 ３７卷
程 中 ，当后 顶 尖进 行更 换 时 ，减 少 了对料 架 块 的 磨损 ，料架块可以多次使用。这种设计也保证了 料 架 与滚 子 的轴线 在 同一 直线 上 ，减 少更 换 时 出 现 的偏 心 现象 。从 原 理 上看 比较 简单 ，主要 是通 过 改进 接 触方 式 的方 法来 提 高滚 子端 面 的加 工精 度。改进原理虽然简单 ，但改进 的效果十分理想。
该改 进耗 资少 ，效 果好 。从产 品质量看 ， 改进 后 ，滚 子端 面 的凸度 值散 差 比以前 明显 的减 少 ，滚 子端 面相 对 于外径 表 面 的圆跳 动 已全 部达 到工艺要求。从统计数据来看 ，滚子端面跳动和 端面凸度产生 的滚子废品降低 了 ２％，以每月生 产十万粒滚子计算 ，可 以少 出 ４００粒不合格品。 以往该工序是制约生产的瓶颈工序 ，改进后使整 个 生产 能力得 以提高 ，达 到 了预 期效果 。
【机械设计】角接触球轴承设计方法
N×N 的二维网格系统，每个网点的坐标 Dwi 和 Zj（i，j=1，2，3…，N）
按下式取值：
T
设常用钢球表中的每档球径为 Dwk（K=1，2，…，M，其中 M 为球径总数），
T
T
将 Dw0 与 Dwk按由小到大的顺序逐一进行比较，一旦 Dw0≤Dwk成立，则停止比
较，并记下此时的 K 值，则
其中 i=1，2，3…，N 这样生成的网格，Z0，Dw0 将位于网格的中心。
a a 这表明装配高超差是不可避免的，为克服这个困难，将 e 和 i 减去
2δ～2.5δ。 对 7000C 型、7000AC 型及 7200B 型系列：
ae=B/2+Sw/2=B/2+（fe-0.5）·sinα·Dw-2δ ai=B/2+Sn/2=B/2+（fi-0.5）·sinα·Dw-2δ
对 7300B 系列：
沟道曲率半径必须满足 Rimax＜0.52Dw，Remax＜0.53Dw 且 Remax＞
Rimax，按照 GB/T6391 的规定，沟曲率半径小于上述值，轴承的承载能力不
一定提高；但是，沟曲率半径大于上述值，承载能力就要降低。
挡边直径
内圈挡边直径 d2=d1+K2×Dw
外圈挡边直径 D2=D1-K2W×Dw
直采用相等的曲率系数。即 fi=fe=0.515，由于制造公差的影响，对一套轴
承来讲，就出现了内沟曲率半径大于外沟曲率半径的现象。
从等强度概念出发，经过计算，取 fi=0.515，fe=0.525 比较合适，这样
可使内、外圈沟道处的接触应力相近，有利于润滑，提高轴承的极限转速，
降低振动，改善轴承使用性能，最终达到提高轴承寿命的目的。
推力角接触球轴承保持架的改进设计
４ 结 束 语
通过滚动轴承、 滑动轴承和滚滑轴承的理论分
Ｆ ｎ ｔ ｌ ｍｅ ｔ Ｍｅ ｈ ｄ ｆｒ Ｍｉｅ ａ ｔ ｈ ｄ ｏ ｙ ａ ｃ ｉｉ Ｅ ｅ ｎ ｔ ｏ ｏ ｘ ｄ Ｅｌｓｏ ｙ ｒｄ ｎ ｍｉ ｅ
Ｌ ｂｉ ｔ ｎｏ Ｊｕ ａ —ｂａｉｇＳ ｓ ｍｓ［ ］ ｎｅｎ－ ｕ ｒ ａｉ ｆ ｏｒ ｌ ｅｒ ｙｔ ｃ ｏ ｎ ｎ ｅ Ｊ ．Ｉｔ ａ ｒ
用于石油钻采设备大 型转盘上的特大型推力
角接 触球 轴 承在 工作 过程 中有 时 会 出 现设 备 运 转 噪声 较大 及 回转精 度 较低 等 问题 。分 析其 出现 的 问题 ， 发现 该 轴 承 的 保 持 架 是 主要 影 响 因素 。 目 前 ， 力 角接 触 球 轴 承保 持 架 还 没 有 统 一 的 专 用 推
进行 了改进 ， 用阶梯形结构 ， 采 在兜 孔处增加 了三点锁球设计 ， 并且其兜孔 由双 向钻 削加工为 阶梯孔 ， 最后推 导 了改进保持架 的参数计算 公式 。 关键 词 ： 推力角接触 球轴 承 ； 实体保 持架 ； 结构改进
中图分类号 ：Ｈ１３ ３ １ Ｔ ３．３ 文献 标志码 ： Ｂ 文章编号 ： ０ ３６ （０ １０ ０ １ ０ １ ０— ７ ２ ２ １ ）９— ０ ６— ２ ０
且性能优 良的轴承。相对滑动轴承， 滚滑轴承具有 启动和显著 的高速性能优势 ； 相对滚动轴承， 滚滑 轴承能有效降低滚子的接触应力 ， 在保持滚动轴承 高速性能的同时， 轴承的承载能力得到明显提高。
参 考文 献 ：
［ ］ ＬＵＷｉ ａ Ｘ Ｏ ＧＳ ａ ｇ Ｕ Ｇ ＯＹ ｎ ，ｔ １ １ Ｉ ｎ Ｋ ｍ， Ｉ Ｎ ｈｎ —Ｗ ， Ｕ ｏｇ ｅ ａ． ｇ
［ ］ 温诗铸． ２ 材料磨损 研究的进展与思考 ［ ］ Ｊ ．摩擦 学学
P5级角接触球轴承外圈磨加工工艺改进初探
法控制 ｆｅ数值 ，这使操作工对锁量的控制感到 测量时，移动仪器滑板 Ａ，使测点 由沟底至斜面
异常棘手 ，加工 出的套圈锁量值往往带有一定 最高点，这时仪表示值变化的数值 ，即为斜坡锁
的模糊性且生产效率低下。
量 的大小 经过对
现场生产情况考察与相关分析 ，通过生产验证 ，
认为可 以将 Ｐ＝５级 ７２００、７３００系列轴承外套工
艺归纳为两种过程 ，即：根据产品对锁量的不同
要求，对于锁量 （ｆｅ）公差是否能够换算成锁 口
直 径 （西）公差 进行 区分 。
工艺过程① ：初磨非基准端 面 初磨基准端
面一 初磨外径——终磨非基准端面 终磨基
准端面——初磨外沟——初磨锁 口——附加回
轴承技术 ２００７年第 １期
维普资讯
·５·
Ｐ５级角接触球轴承外 圈磨加工工艺改进初探
（技 术 中心） 谢 华永 吴立华
摘 要 ：Ｐ５级角接触球轴承磨加工工艺改进 ，减少了轴承套圈加工环节 ，确保 了工艺的规范和 先进性 ，同时 ，将测量锁量方法转换为测量 内表面尺寸 的测量方法 ，使锁量的测量变得科学、方便、 快捷 ，解决了长期 以来生产现场对锁量值难以控制的棘手 问题。在提高生产效率 ，提高产 品精度， 降低 生产成 本 方面效 果显 著 。
是 ：将终磨锁 口工序提前到附加 回火后的第二
道工序 ，锁量（ｆｅ）值 的测量改为 由斜坡直径标
准件和仪器 Ｄ９２３，采用类似于测量内径尺寸的 比较测 量方 法，由控制 斜坡直 径方 向 的尺 寸
（同时斜坡角度 由斜坡角度样板 比较测量）保 证 ，改变了传统 的用 Ｄ７２４Ｂ仪器“拉锁量”的测
径——终磨外沟——终磨锁 口ｆｅ——超精外沟 求 ，操作工靠 以往的经验很难获得高效 的磨削
角接触球轴承装配工序的技术质量分析
角接触球轴承装配工序的技术质量分析蒙延伟1，杨晓慧2，钟媛2（1.哈尔滨轴承集团公司南直轴承分厂，黑龙江哈尔滨150036；2.中航工业哈尔滨轴承有限公司研发中心，黑龙江哈尔滨150036）摘 要：角接触球轴承装配时，只需径向游隙合格。
通过加热外圈等方法，可方便地将钢球、保持架与内、外圈装配在一起。
轴承装配前要重点控制锁口尺寸的大小，既要防止组装困难，又要防止轴承散套。
一般锁口尺寸通过磨加工来保证。
关键词：角接触球轴承；接触角；锁口尺寸；装配质量中图分类号：TG714，TG751.5文献标识码：B文章编码：1672-4582（2012）02-0048-02Technical quality analysis of assembling procedure forangle contact ball bear ingsMeng Yanwei1,Y ang Xiaohui2,Zhong Y uan2(1.Nanzhi Bearing Sub-factoring,Harbin Bearing Group Corporation,Harbin150036,China;2.Bearing R＆D Center,A VIC Harbin Bearing Co.,Ltd.,Harbin150036,China）Abstract:Assembly of angle contact ball bearings has only to qualify Radial clearance.Ball,cage and inner and outer rings can be easily assembled together by means of heating outer ring.It is signi cant for controlling slot size prior to assembly of bearings so as to avoid dif culty of assembly and looseness of bearings.Slot size is usually assured through grinding.Key words:angle contact ball bearing;contact angle;slot size;assembly quality收稿日期：作者简介：2012-03-28.蒙延伟（1967-），男，技师.1 前言 角接触球轴承的结构相近于深沟球轴承，装配过程与深沟球轴承有许多相同之处，在装配时按套圈滚道尺寸偏差分选，按径向游隙选配外圈、内圈、钢球进行合套。
角接触球轴承的优化设计算法
角接触球轴承的优化设计算法作者：张丹丹来源：《科学与财富》2019年第03期摘要：以角接触球轴承的优化设计为例，运用网格法和惩罚函数法进行对比设计计算。
两种方法的计算结果基本相同，但应用网格法计算，速度快、计算数据更接近真实情况；应有惩罚函数法计算，耗时大、且需要对计算结果进行调整以符合轴承设计标准。
滚动轴承的优化设计问题属于具有离散变量的小型约束优化问题，针对这一具体问题，网格法较惩罚函数可操作性、实用性更强。
关键词：角接触球轴承；优化设计；网格法；惩罚函数法引言我国采用优化设计方法设计滚动轴承已有近百年的历史，且随着计算机的普及应用，利用其高速计算能力对轴承的优化设计算法进行编程计算也早已成为可能。
本文将重点介绍一下优化算法在滚动轴承优化设计中的应用。
滚动轴承的优化设计是一个约束优化设计问题，对此问题有两种解法，直接法或转化为无约束问题求解。
网格法是一种直接解法，在文献[1]中介绍了一种间接解法，惩罚函数法。
一般认为，惩罚函数法较网格法容易理解，且易于编程实现，很多书籍对其都有大量说明，但很少有文献资料涉及网格法，但是通过计算发现，在滚动轴承优化设计问题上，网格法较惩罚函数法更加合适，现将两种情况对比介绍如下。
1 滚动轴承优化设计过程滚动轴承产品设计的正确与否对其性能、寿命和可靠性有着根本的影响，进而也影响到主机的工作质量。
设计人员的职责是从所有可能的候选方案中选取最优者。
通用轴承的设计计算流程[2]（以角接触球轴承为例）。
由于对通用轴承来说，第1层设计参数已经标准化，而第3、4层设计参数的确定又依赖于第2层设计参数，因此本文所进行的优化设计重点是第2层设计参数，即滚动轴承主参数的设计。
滚动轴承优化设计中，滚动体直径、数量、公称接触角、滚动体中心圆直径等均可作为设计变量。
滚动轴承的优化设计属于约束优化问题的范畴。
同样，根据具体的工作要求，可以对滚动轴承提出不同的目标函数。
若轴承工作条件正常，主要的破坏方式是接触疲劳，则对于给定轮廓尺寸的轴承，应在最大的动负荷情况下进行优化设计；其他类型和工作场合的轴承还要求磨损寿命最长、摩擦力矩最低、旋滚比最小等因素。
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符 号说 明
口 — — 外 圈沟道 位置
Ｃ—— 柱 面宽 度
套 后 不至 于散 套 。
成 Ｄ， 误差 的 主要 因素 。Ｄ 与口 ， Ｒ 成 正 比关 系 ， 与 Ｃ， Ｄ 成 反 比关 系 ， Ｈ， ｈ， Ｄ ， Ｄ 不 变 ， 由（ Ｉ ）～ （ ３ ） 式 可得
Ｄ３
一
成柱面 ， 外圈的一般加工工艺路线为： 磨两端面 细 磨外 径面一 磨 引导 挡 边一 磨 沟 道 一磨 锁 口一 磨 斜挡边一超精沟道 精磨外径面。由于磨削柱面 锁 口时 ， 砂 轮离 沟道 底 部 的距 离 较 近 ， 容 易擦 伤 沟 道， 加工时机床的调整难度较大。因此 ， 采用复合 磨削技术 ， 高精度金刚石滚轮修整砂轮 ， 实现 了引 导挡边 、 沟道、 锁 口和斜挡 边 的一次性复合磨 削， 锁 口尺寸精度和磨削效率均得 以提高。改进后的 工艺路线为 ： 磨两端面一 细磨外径面一磨 引导挡 边、 沟道 、 锁 口、 斜 挡 边 超 精 沟道一 精 磨外径 面 。
ａ ｒ ｃ ｔ ａ ｎ
４ － ， Ｉ ‘
） 和 Ｈ处 直径 Ｄ 实现 对锁 １ ＝ １ 直 径
一
锁 口至测高点 日处的距离
锁 口至 沟道 中心 的距 离
锁 量
—
的间接 测量 （ 图 ２） ， 此 间接 测 量 方 法 很 容 易 造 成 较 大 的测量 误 差 ， 引 起 锁 量 变 动 范 围增 大 ； （ ２ ） 沟 道 超精 后锁 口直 径 会 产 生 变 化 ， 可 能 进 一 步 加 大
法 直 接测量 锁 口直 径 ， 一 般 通 过 测 量 斜 挡 边 两 点
Ｄ ——斜挡边上距非基准端面测高点 日处的 直 径
Ｄ — —斜 挡边 上 与测 高点 日处 间距 ｈ的直径
— —
问的 直 径 差 （ Ｄ 一Ｄ ）计 算 斜 坡 角 度 （ ＝
ｎ — ｎ
－
斜挡 边上 与测 高点 处 的 间距 斜 挡边 上距 非基 准端 面测 高 点
孵
。
㈩ ４工 艺 实
（ ４
稳 图
ｔ ａ ｎ ：
改 进锁 口后 使沟 道 与 斜挡 边 相 交 点 由尖 角 变
Ｄ ３ 的误 差 与 Ｃ， ｎ ， Ｒ ， Ｄ ， Ｄ ， Ｄ ５ ， ｈ ， Ｈ相关 ，
其中 Ｄ ， Ｄ ， ｈ ， Ｈ 的误 差属 于测 量误差 ， 可忽 略； Ｃ， 口 。 ， Ｒ ， Ｄ 。 为加 工误 差 ， 属 于工艺 控 制误 差 ， 是 构
璺
二 三 Ｚ
轴承
２ ０ １ ４ 年２ 期
Ｃ Ｎ４ ｌ—ｌ １ ４ ８ ／ ＴＨ Ｂ ｅ ａ ｒ ｉ ｎ ｇ ２ ０１ ４， Ｎｏ ． ２
角接触 球轴承锁 １ ３ 的设计改进及工艺实现
赵荣多
（ 中山市盈科轴承制造有 限公 司， 广东 中山 ５ ２ ８ ４ ３ ７ ） 摘要： 分析角接触球轴承锁 口设计存在 的问题 ， 并对锁 口直 径误 差进行分析 ， 设计改进 锁 Ｅ ｌ 由尖角变为 圆柱面 ， 并 改进 采用复合磨削工艺 ， 实现了对引导挡边 、 沟道 、 锁 口及斜挡边 的一次性 复合磨 削。 关键词 ： 角接触球轴 承 ； 锁１ ３； 复合磨 削 ； 误差
，
Ｊ １ Ｉ
｝
ｆ 一
图 ２ 锁 口直 径 的 间接 测 量 方 法
且 ＞ ． 二
，
以 保 证 轴 承合
收稿 日期 ： ２ ０ １ ３— ０ ６— ２ １ ； 修 回日期 ： ２ ０ １ ３—０ ９～ ０ ４
赵荣多 ： 角接触球轴 承锁 口的设计改进及 工艺实现 Fra bibliotek／ ｖ ＿
— —
Ｒ — —外 圈 沟 曲率半 径
斜挡 边角 度
—
锁量（ 图３ ） ， 造成轴承装配合套时出现锁量过大 ， 划 伤钢 球 。
一
Ａ ａ 。 — —外 圈 沟道位 置 加工误 差 △ Ｃ — — 外 圈宽度 加工 误差
Ｈ
ａ
一 —
Ａ Ｄ — —锁 口直 径 累计误 差 Ａ Ｄ —— 外 圈沟 道直 径加 工误 差
Ｉ
１ ｆ
Ｊ
Ｃ —— 外 圈宽 度
ｄ ｉ — — 内圈沟道 直径 Ｄ — —外 圈 沟道直 径 Ｄ — —钢 球直 径 Ｄ — —锁 口直径
Ｑ。
图 Ｉ 锁 口示 意 图
现行 的角 接触球 轴 承 锁 口设 计 主 要 存在 ２个 问题 ： （ １ ） 斜 挡 边 与 沟 道 相 交 处 的 锁 口为 尖 角 ， 无
寸 可在 ０ ． ５～ ３ ｍｍ之 间选 择 。
图 ３ 锁 口直径 在沟道超精前 、 后的 变化
２ 锁 口直 径误 差 分 析
间接测 量锁 口直径 ， 由图 ２可知
Ｄ３ ＝ Ｄ４ — ２ Ｍｔ ａ ｎ ０，
（ １ ） （ ２ ）
Ｍ
＝ Ｃ 一０ 一 Ｈ — Ｎ ，
Ⅳ ＝
超
形 状 由尖 角 改 为 柱 面 ， 当斜 挡边 角 度 ０＝０时 ， 锁 口直 径 误 差 不 受 Ｃ， ｎ 。 ， Ｒ 。 ， Ｄ。 加工误 差 的影响。
不仅可以直 接测量锁 口直径 ， 而且使斜挡边与沟 道相交处尖 角进 一步钝化 ， 从 而减少 了合套时对
钢 球 的磕碰 ； （ ２ ） 柱 面宽 度 Ｃ 依 据 轴 承类 型 和尺
Ａ Ｒ — —外 圈沟 曲率半 径加 工误 差
ｌ
ｌ
力
｝ 一
／ ＿ ／
ｌ 一 ／ 一 一 ／ ／ ］
Ｍ
Ｎ
１ 角接 触 球 轴 承 锁 口分析
通 常情况 下 ， 角 接 触 球 轴 承设 计 有 一 个 合 适 的装 配 锁 口， 如 图 １所 示 。 锁 口 的 锁 量 ｔ ＝