嵌固板冬夏季节各层温度应力变化及对比
浅谈现浇钢筋混凝土裂缝问题
浅谈现浇钢筋混凝土裂缝问题摘要:混凝土的微观裂缝是本身物理力学性质决定的,它无处不在,但其有害程度是可以控制的,试从设计方面对产生裂缝的各种原因进行了探讨,并提出了在设计过程中进行裂缝控制的建议和方法。
关键词:现浇钢筋混凝土楼板裂缝设计措施1 裂缝种类和形式以种类分为收缩裂缝、温差裂缝、结构裂缝、构造裂缝。
以形式分为45°斜裂缝、纵横向裂缝、长裂缝、不规则裂缝。
2 裂缝的内因混凝土产生裂缝有多种原因,主要因素是混凝土的脆性和不均匀性、结构不合理、原材料不合格、模板变形、温度和湿度的变化和基础不均匀沉降等。
混凝土在硬化期间水泥产生大量水化热,内部温度不断上升,在混凝土表面引起拉应力。
后期在降温过程中,由于受到其它混凝土的约束,又会在其内部出现拉应力。
当这些拉应力超出混凝土的抗裂能力时,即会出现裂缝。
许多混凝土的内部湿度变化很小,但表面湿度可能变化较大,如养护不当、时干时湿,表面干缩变形受到内部混凝土体的约束,也往往产生裂缝。
由于原材料质地不均匀、水灰比不稳定以及运输和浇筑过程中的离析现象,在同一块体混凝土中其抗拉强度也是不均匀的,存在着许多抗拉能力很低,易于出现裂缝的薄弱部位。
施工中混凝土由最高温度冷却到工程运行时期的稳定温度,往往在混凝土内部引起相当大的拉应力,有时温度应力可超过其它外荷载所引起的应力。
因此,掌握温度应力的变化规律对于进行合理的结构设计和施工极为重要。
3 从设计方面分析裂缝3.1 建筑设计方面原因许多建筑物的斜屋面、露台、外墙节能保温措施不够。
天津市一年之内气温变化较大(冬季温度最低可达零下十几度,夏季最高温度可达40℃),由于夏天室外墙体温度高于室内温度,结构外墙面在高温下发生受热膨胀,如果未采取保温措施,在纵横两外墙面的变形对楼板产生牵拉作用下,楼板被外墙向外拉伸就容易引起裂缝。
同样屋面如果未设保温层,顶层楼板会因热胀冷缩而引起开裂。
另外当住宅房间沿长度、宽度方向尺寸变化,由于楼板刚度不一致,会产生不相同变形,引起薄弱部位开裂。
浅析温度对大体积混凝土温度应力的影响
浅析温度对大体积混凝土温度应力的影响作者：王鹏马继越来源：《科技探索》2014年第01期中图分类号：TU 文献标识码：A 文章编号：1007-0745（2014）01-0367-01摘要：改革开放以来，我国经济蓬勃发展，城市建设不断朝着高建筑，整体浇筑混凝土方向发展。
掌握温度应力变化规律及混凝土裂缝的产生原因对于进行合理的结构设计和施工极为重要的。
本文简要论述了温度应力引起的原因及其形成过程，基于此，深入分析了浇筑温度对大体积混凝土温度应力的影响，仅供大家参考。
关键词：浇筑温度大体积混凝土温度应力一、温度应力引起的原因及其形成过程1、温度应力引起的原因温度应力引起的原因主要由两个，这两种温度应力往往和混凝土的干缩引起的应力共同作用。
（1）自生应力没有任何边界上完全约束或静止的结构，如果内部温度是非线形分布的，由于结构本身互相约束而会出现温度应力。
（2）约束应力结构的全部或部分边界受到外界的约束，不能自由变形而引起的应力。
2、温度应力的形成过程温度应力的形成过程可分为以下三阶段：（1）早期自浇注混凝土开始至水泥放热基本结束，一般为30d。
这个阶段具有两个特征，一是水泥放出大量的水化热，二是混凝土弹性模量的急剧变化，这一时期在混凝土内部形成残余应力。
（2）中期自水泥放热作用基本结束时起至混凝土冷却到稳定温度时止，这个时期中，温度应力主要是由于混凝土的冷却及外界气温变化所引起，这些应力与早期残余的应力相叠加，在此期间混凝土的弹性模量变化不大。
（3）晚期混凝土完全冷却以后的运转时期。
温度应力主要是外界气温变化所引起的，这些应力与前两种残余应力相叠加。
二、浇筑温度的计算设浇筑温度TP可根据下式进行计算TP=T1+（Ta+T/β-T1）（φ1+φ2）（1）φ1=kτ （2）式中： T1为入仓温度；Ta为气温；φ1为平仓以前的温度系数；φ2为平仓以后的温度系数；R为太阳辐射热；B为表面放热系数；τ为从混凝土入仓后到平仓前所经历的时间（min）；k为经验系数。
温度变化对大体积混凝土温度应力影响的有限元分析
解方程 ：
［ ｛ 】 ［］ ６ ＝Ｐ
土的瞬时温度 ； 为混凝士 的比热 ｉ 为混凝 土的密度 ；（ Ｃ Ｐ ｆ ｔ
为放 热速 率 ， 由水泥 的水化 热 ， ｆ 。 － —）可得 放热速 ０ｔ （ ｅ ， 户０ １
【 关键词 】大体积混凝土 温度 变化 温度应力 有限元分析
【 中图分类号 】Ｕ ５． Ｔ ７５ ７
， 文献标识码 Ｂ
【 文章编号 】 ０４ １０ （０８０—４２０ １０—０ １２０ ６０４ —３ Ｊ
目前对于防治大体积 混凝土的裂缝 的方法总起 来可 以 用” ”“ ” “ 三个字来概括 ， 抗 、放 、 防” 且对 “ “ 放 ” 抗 和“ 方法的研 究较多 ， 如预应 力混凝 土、 呼吸方法 、 浇带等 ， 可 后 而采 用防
体积 混凝 土内外温差控 制在 ２ ｏ 以内“ ５Ｃ 为依据 ， 合测温措 结 施， 主要采 用畜热保温 法、 内降外保 法以及蓄水养 护法等控
［ｆ ｝ …＿ ｌ ｃ ＋ ］ ［ ｛ 口
式中 ：ｃ为 比热矩 阵 ， ［］ 考虑 系统内能的增大 ： ［ 为传热 矩阵 ， 包括导热 系数 ， 对流 系数 ， 辐射率 以及 形状 函数 ： Ｔ） ｛ 为节 点温度 向量 ； ０ｌ ｛ 为节点热流率 向量 ， 包括热生成。 １ 混凝土应力场的计算原理 ． ２
一
种 经验 ， 是一种定性 的方法 ， 还没有提到定量 的高度。 本文
从定 量的 角度 出发 ， 采用 Ａ ＳＳ有限元软 件来模拟分析大气 ＮＹ
温度、 浇筑 温度等变化对 大体积混凝土温度应力的影响［ 。 ¨］
１ 理论 基 础
施工期混凝土进料线交通洞衬砌温度应力分析
（． １ 西北农林科技 大学 水利 与建筑工程 学院， 陕西 杨凌 ７２ ０ ２ 青海 禹天拉西瓦水电站辅企工程监理部 ， １ １０； ． 青海 贵德 ８ １０ ） １７ ０
摘 要： 利用弹性地基梁温度应力计算理论 ， 分析得到交通洞混凝土衬砌开裂的主要原因屉温度应力。低温季节 ， 衬砌 混凝土水化热降温阶段加强表面保温， 可有效地降低温度应力； 高温季节， 降低混凝土的浇筑温度是一项十分有效的温
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第２ ９卷 第 １ 期 ２０ ０ ７年 １月
人
民
黄
河
Ｖｏ ． １ ２９． ． Ｎｏ １
ＹＥ Ｌ Ｗ Ｒ ＶＥ Ｌ Ｏ Ｉ Ｒ
Ｊｎ ２ ０ ａ ．，０ ７
【 利 水 电工 程 】 水
施工期混凝 土进 料线交通洞衬砌温 度应力分析
１ ３ 环境 温 度 ．
其中Ｄ ＝一１８ｃｓ仃÷ ．８ｏ［ ９×（ 一１．６ ］＋ ．８ｏ［ ｔ ７ ７ ） ０４ ｃｓ仃÷６
×（ ｔ一２ ． ） ２８ ］
大量的气象实测资料表明， 地温的分布较为稳定均匀， 一
１ 施工情况及计算参数
１ １ 施 工情 况 ．
衬砌段设计支护方式 为 ： 、 锚 喷混凝 土初期 支护 ， ６ ｍ 厚 ０ｃ
收稿 日期 ：０６ ５ ２ ２０ —０ － ８
交通洞 衬砌 Ｃ ０ １０混凝 土配合 比： ２Ｆ５ 水泥 、 煤灰 、 、 粉 水 减 水剂 、 引气剂 、 、 砂 小石 、 中石分别 为 ２６、９ １５ ２ ５ 、． ３ ５ ３ ７ 、４ 、．２ ０ ０ １ 、
７ ４、 ２ ６ ７ ｋ ／ 。 ０ ６ ６、 ２ ｇ ｍ
拉西瓦水 电站左岸｝ 凝 土进料线 交通洞 长 ８３ ｍ， 中间 昆 ２ 洞 部位开有通风洞及 与左上 坝洞相连 的施 工支洞 ， 内气温 受外 洞 界气温影响显著 。２０ ０ ５年 ３月对 ２ ０ ０ ４年秋 、 冬两季 浇筑 的 ３ ６ 段衬砌进行 了表 面检 查 ， 现有 １ 边墙 近 １２长度处 产 生 发 ５段 ／
不同材料后屋顶内部温度状况及对室内温度的影响(仅供内部交流使用)
图3.1 后屋顶内5cm处温度日变化
3.1.2不同处理对温室内的温度的影响
表3.1不同处理下室内冬季夜间温度状况 单位：℃
处理
12
最高夜温
月
最低夜温
份
平均夜温
温差
1
最高夜温
月
最低夜温
份
平均夜温
温差
2
最高夜温
月
最低夜温
份
平均夜温
温差
膜上玉米秆 -1.5 -8.4 -5.4 6.9 -3.2 -8.4 -6.0 5.2 0.5 -9.5 -5.7 10.0
膜中玉米秆
膜下玉米秆
时间(h) Time(h)
结论
� 1、后屋顶结构材料不同，后屋顶内温度变化显著不 同，会对室内温度产生影响。
� 2、冬季后屋顶从外表面向内5cm处温度以麦秆泥处 理最高为9℃，玉米秸秆次之为6.8℃；聚苯板最低为 4.7℃；后屋顶近外层(10cm)温度，处理间差异大,近 室内处理间差异相对较小；层间温差（ 5cm—25cm） 聚苯板较大，达2.6℃，麦秆泥仅1.6℃；后屋顶材料 对室内温度也产生了明显的影响，聚苯板处理室内温 度白天最高，夜间最低，昼夜温差最大，麦秆泥白天 升温稍慢，夜间温度最高，热缓冲性较好。
天气对不同处理的温室内温度的影响
相同材料不同复合方式的后屋顶对温室 性能的影响
温度（℃）Temperature(℃)
40
膜上玉米秆
膜中玉米秆
35
膜下玉米秆
室外
30
25
20
15
10
5
0
时间(h)
-5 07:00 10:00 13:00 16:00 19:00 22:00 01:00 04:00 Time(h)
某复杂工程楼板应力分析
某复杂工程楼板应力分析张齐;黄聿莹;闫锋【摘要】以上海某在建工程为背景,系统介绍了开洞较多的地下室顶板的嵌固能力、超长地下室温度应力控制及大开洞及多塔结构楼板计算分析及加强措施.利用ETABS有限元软件及YJK软件建立了相关模型,通过将地震作用简化为节点荷载作用在上部结构质心处,对首层楼板进行了应力分析,得到了楼板在多遇地震下和设防地震下的应力水平.分析结果表明,地下室顶板具有较好的嵌固能力,可不考虑该楼板对上部结构产生的多塔效应,设计时为了更好地保证安全性,将地下一层楼板作为结构嵌固端.而地下室楼板在温度应力作用下楼板应力分析及大开洞及多塔结构上部楼板地震作用下楼板应力分析结果表明可以通过设计中局部附加楼板受力钢筋满足结构受力要求.【期刊名称】《结构工程师》【年(卷),期】2016(032)006【总页数】9页(P9-17)【关键词】楼板应力分析;超长结构;嵌固端;温度应力【作者】张齐;黄聿莹;闫锋【作者单位】华东建筑设计研究院有限公司,上海200002;华东建筑设计研究院有限公司,上海200002;华东建筑设计研究院有限公司,上海200002【正文语种】中文本工程位于上海,建筑场地200 m×200 m,共有5个结构单体,结构高42m,结构体系为钢筋混凝土框架体系,各个单体柱网较为规整,因而梁柱构件设计并不是本工程难点。
由于本工程建筑使用功能要求,楼板存在首层大开洞、超长无伸缩缝地下室楼板、上部楼板缺失等复杂状况,因而复杂楼板的设计分析成为本工程设计过程中的难点及重点。
由于建筑功能的要求,结构首层楼板存在着较多的局部大开洞,各个板块之间仅依靠尺寸相对较小的连廊连接,首层楼板能否在地震作用下保持良好的工作状态并且有效的传递水平力是一个需要研究的问题。
因而本文首先对于结构嵌固端的选取及首层楼板的嵌固作用进行了一定的研究工作。
5个结构单体中,1号、2号楼为多塔结构,而5号楼存在较多的中庭开洞及影院开洞,多塔结构由于存在着竖向刚度突变,因而分塔处楼板能否有效传递水平地震作用是一个需要研究的问题。
对嵌固部位及相关规范条文的理解与应用
对嵌固部位及相关规范条文的理解与应用目前结构设计人员对嵌固部位刚度比等问题还没引起足够的重视。
正确理解其精髓是至关重要的。
笔者就此问题与大家讨论一下。
标签：底部加强部位；楼层侧向刚度比高层建筑工程在实际工程中的应用日渐广泛，关于嵌固部位和刚度比等问题结构设计人员应是不陌生的。
怎么正确运用就需要设计人员查阅各个规范条文以指导工作。
不但对其中重要的条款要掌握熟悉，还要正确理解其含义和使用范围，从而避免概念错误，减少设计浪费，防止出现结构安全问题。
下面就几个相关规范条文的理解与应用进行简要阐述：一、结构底部嵌固层是指下端为嵌固部位的楼层：（即嵌固部位的上一个楼层）一般为上部结构的首层。
如果地下室顶板做为嵌固部位时，首层就是结构底部嵌固层。
当地下室顶板不能做为嵌固部位时，可下移至地下二层顶板（或其以下楼层），那么“结构底部嵌固层“为地下一层（或依此类推）。
二、结构底部嵌固层与其相邻上层刚度比仅对“有剪力墙的结构”（框架-剪力墙结构，板柱-剪力墙结构，剪力墙结构，框架-核心筒结构，筒中筒结构等）需要进行结构底部嵌固层与相邻上层的侧向刚度比核算。
见”高规”公式3.5.2-2。
當地下室顶板做为嵌固部位时上部首层（即底部嵌固层）与二层的侧向刚度比宜满足Y2≥1.5。
其它情况可不用满足此要求。
（顺便说一下“楼层侧向刚度”就是指结构自身的刚度）。
应特别注意：此处“结构底部嵌固层与其相邻上层侧向刚度比的要求“与高规第5.3.7条”上结构嵌固部位“的侧向刚度比（是指嵌固部位以下的紧邻嵌固部位的地下室楼层的侧向刚度与上部结构首层的侧向刚度的比值。
当地下室顶板做为嵌固部位时就是地下一层与地上一层的侧向刚度的比值）。
二者在计算部位和公式上均有差异。
因此在进行结构设计时应根据结构特点工程的具体情况及计算部位采用合适的方法。
三、上部结构的嵌固部位也就是塑性铰出现的部位。
在进行结构计算分析之前必须首先确定嵌固端所在的位置。
嵌固部位的正确选取是高层结构计算中的一个重要假定。
超长混凝土结构温度应力影响分析
Construction & Decoration建筑与装饰2023年12月下 169超长混凝土结构温度应力影响分析聂行中铁上海设计院集团有限公司南昌院 江西 南昌 330000摘 要 温度应力是超长结构设计中重点探讨的问题之一。
本文介绍了某体育馆超长框架结构温度应力分析及设计，探讨了温度荷载的确定，并通过YJK建模计算，分析了温度应力下结构变形及楼板应力分布，根据分析结果提出来相关控制温度应力的措施，为今后类似工程设计提供一定的借鉴作用。
关键词 温度应力；超长结构；温度荷载Analysis on Influence of Temperature Stress of Ultra-Long Concrete StructuresNie XingChina Railway Shanghai Design Institute Group Co. Ltd. Nanchang Institute, Nanchang 330000, Jiangxi Province, ChinaAbstract Temperature stress is one of the key problems in the design of ultra-long structures. In this paper, the analysis and design of temperature stress of ultra-long frame structure of a gymnasium are introduced, the determination of temperature load is discussed, and the structural deformation and floor stress distribution under temperature stress are analyzed through YJK modeling calculation, and relevant measures to control temperature stress are proposed according to the analysis results, which provides a certain reference for similar engineering design in the future.Key words temperature stress; ultra-long structure; temperature load引言近20年来，我国经济实力的不断增长逐步推动着现代城市的高速发展，我国建筑行业也取得了长足的发展，人们对建筑使用功能、建筑美感也提出了更高的要求，大空间、大跨度的体育场馆、会展中心、城市枢纽中心等建筑应运而生。
板材变形的原因范文
板材变形的原因范文板材变形是由于各种外力或环境的作用导致的。
以下是板材变形的常见原因：1.湿度变化：板材在不同湿度下吸湿或失湿，会引起板材的膨胀或收缩，导致变形。
在湿度较高的环境中，木材会吸湿膨胀，而在湿度较低的环境中，木材会失湿收缩。
因此，在不同季节或地区，板材的变形程度也会有所不同。
2.温度变化：板材在受到高温或低温时，会导致板材的热胀冷缩，从而引起变形。
当板材暴露在高温环境中时，板材会膨胀；而当板材暴露在低温环境中时，板材会收缩。
温度的变化会引起板材内部的分子运动，从而引起板材的变形。
3.力的作用：外力的作用也是板材变形的原因之一、当外力施加在板材上时，板材会发生弯曲、扭曲、拉伸或压缩等变形。
例如，在装配过程中，过度的压力或拉力会导致板材变形；在运输过程中，挤压或碰撞也会导致板材变形。
4.干燥不均匀：在木材的干燥过程中，如果干燥不均匀，会导致木材的内外部水份分布不均匀，从而引起板材的变形。
木材在干燥时，内部的水份会由于蒸发而减少，而外层的水份则会减少较慢，这就会导致板材的内外部水分差异，从而引起板材的变形。
5.材质差异：不同的材质具有不同的物理性质，因此会对板材的变形产生不同的影响。
例如，固体材料的变形主要是由于温度和湿度的变化，而纤维材料的变形主要是由于纤维的受力情况。
因此，板材的材质差异也会导致板材的变形。
为了减少板材的变形，可以采取以下措施：1.控制室内湿度：在室内安装湿度调节器，可以控制室内湿度在较稳定的范围内。
特别是在使用天然木材板材的场所，需要注意保持室内湿度的稳定，以减少湿度对板材的影响。
2.使用合适的材质：根据板材的使用环境和具体要求，选择合适的板材材质。
例如，在潮湿环境下，可以选择有较好湿度适应性能的材质。
3.防止外力施加：在运输、装配等过程中，尽量避免外力对板材的施加，以免引起板材的变形。
例如，在运输过程中使用适当的包装和固定方式，减少挤压和碰撞。
4.控制干燥过程：在木材的干燥过程中，确保干燥的均匀性，尽量避免干燥不均匀导致的木材变形。
嵌固部位
●当首层层高远大于 2 层层高（该层高 差异往往在 1.5 倍以上，有的达到 2～3 倍），设 计中根本无法做到首层的侧向刚度大 于 2 层的 1.5 倍，为了满足规范 有关楼层侧向刚度比要求，此时也 只能选取地下 1 层楼层为嵌固端
塑性铰
• 塑性铰就是认为一个结构构件在受力时出现某一点相对面的纤维屈服但未破坏, 则认为此点为一塑性铰,这样一个构件就变成了两个构件加一个塑性铰,塑性铰 两边的构件都能做微转动，所以，塑性铰能够承受弯矩
嵌固部位的确定：
基础顶面
地下室顶板
为什么地下室可以作为嵌固端?
• 基础结构设计中的一个重要原则是，要保证上部结构在强震作用下能实现预期 的耗能机制，要求基础结构的刚度和强度大于上部结构刚度，逼使上部结构先 于基础结构屈服，保证上部结构进入非弹性阶段时，基础结构仍具有足够的承 载力，始终能承受上部结构传来的荷载并将荷载安全传递到地基上。
嵌固部位
嵌固部位和非连接区长度确定的关系
• Hn/6
• Hn/3
嵌固部位是什么
• 1、指除能承受轴力学概念）
• 2、按在地震作用下的屈服机制而言，嵌固部位可以认为就是预期竖向构件塑 性铰出现的部位（工程概念）
• 3、嵌固端节点下的梁柱（板）构件是不产生转动的，嵌固端楼层平面内更不 会产生水平位移，地震作用下结构的屈服部位将发生在嵌固端之上楼层
谢谢
地下室作为上部结构的嵌固部位的条件：
1、地下室顶板应避免开设大洞口
2、其楼板厚度不宜小于180mm
3、混凝土强度等级不宜小于C30
4、应采用双层双向配筋，并且每层每个方向的配筋率不宜小于0.25％ 5、作为上部结构嵌固部位的地下室楼层的顶楼盖应采用梁板结构 6、当地下室顶板作为上部结构嵌固部位时，地下室结构的楼层侧向刚度不应 小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍。
朱炳寅观点汇总-精华
朱炳寅观点汇总-精华关于“嵌固层”和“嵌固部位”问题关于结构底部嵌固层及上部结构嵌固端的刚度⽐问题，不少⽹友没闹明⽩1）《⾼规》第3.5.2条第2款中“对结构底部嵌固层，该⽐值不宜⼩于1.5”；2）《⾼规》第5.3.7条规定“地下⼀层与⾸层的侧向刚度⽐不宜⼩于2”。
这两条规定不⽭盾，1）指的是，⾸层与⼆层的侧向刚度⽐（当地下室顶板作为上部结构嵌固部位时），2）指的是地下⼀层与上部结构⾸层的⽐值。
《⾼规》第3.5.2条第2款的规定，较适合于上部结构的嵌固端为绝对嵌固（不带地下室，将地下室顶板标⾼确定为嵌固端，嵌固端的⽔平位移、竖向位移和转⾓均为零）的计算模型。
关于2）条中⽐值2的限值合理性问题，可查阅《筏基规范》及我的新抗规书。
我们事务所⼀般做法：计算时取基础顶⾯做结构计算嵌固端，构造上满⾜⾸层结构嵌固；约束边缘构件从负⼀层开始设置。
⽽现新抗规及新⾼规都明确规定：《抗规》6.1.10.3款；《⾼规》7.1.4.3款1、规范6.1.14条1、3、4款为满⾜结构⾸层嵌固的强度要求；第2款为刚度要求，整个条⽂说明均为满⾜强度要求的解释⽽⽆关于刚度⽐取2的相关解释；2、⾼规5.3.7条规定刚度⽐计算按附录E.0.1条计算，即按等效剪切刚度⽐进⾏计算；相关范围的规定（抗规不超过20⽶、⾼规不超过三跨，不统⼀）有待商榷（⾼层、超⾼层基地剪⼒相差很⼤，对⾸层传递影响应该不同）；3、条⽂解释表明：整个结构应该在⾸层以上部位出现塑性铰，地下⼀层不应屈服；实际上当地下⼀层不屈服时地下室各层均不会出现屈服；从以上可以看出规范6.1.14条所说的嵌固端应该为抗震设计中概念设计的嵌固端即为出现塑性铰分布的下端，⽽并⾮结构⼒学计算的嵌固端。
因此应将规范中的嵌固端区分为计算嵌固端与构造（概念设计）嵌固端；若将计算嵌固端选取在⾸层则会造成结构刚度偏⼤；计算时取基础顶⾯作为结构⼒学的计算嵌固端，地下室顶板即⾸层作为构造嵌固端并满⾜抗规6.1.14条的所有强度要求；底部加强区应从地下室⼀层开始设置，⽆须满⾜《抗规》6.1.10.3款及《⾼规》7.1.4.3款规定的底部加强区延伸⾄基础顶⾯；⽆论计算嵌固端选取在任何位置，由于地下室周边有很⼤的刚度的侧墙并受周边岩⼟的约束，在地震作⽤下其侧向位移受到限制，所以地下室对⾼层建筑上部结构的嵌固效果是客观存在的，上部结构的⽔平地震作⽤要通过地下室顶板进⾏传递也是必然的，⾼层建筑地下室顶板即⾸层楼板必须具有较强的整体性和刚度，可将⾼层建筑的⽔平地震作⽤有效的传递到地下室周边岩⼟中去；通过相关计算分析可知塔楼⼀定范围内结构（纯地下室框架）⽔平剪⼒递减较快，但仍然存在⼀定的内⼒，⽽实际⼯程中经常会出现塔楼与室外顶板有较⼤的⾼差，如下图所⽰：实际⼯程情况解决⽅法⼀：将⾼差分成⼏个较⼩的⾼差，并在⾼差处设置较宽的梁，加强该梁的抗扭能⼒解决⽅法⼆：通过在上下梁板端采取加腋⽅式关于构件的计算长度系数问题构件的计算长度等于计算长度系数乘以杆件长度，要注意程序计算长度系数的定义，⼀般情况下，杆件被分割的计算点越多，则计算长度系数越⼤。
粉煤灰混凝土施工期嵌固板的温度应力分析
ＹＵ Ｘｕ —ａ ｇ ｅｆｎ
（ ｔ ｎｅｖｎｙＥ ｇｎ ｅｉｇＤ ｈ ｕ３ ０ ， ｉａ Ｗａｅ Ｃｏｓｒａｃ ｎ ｉｅｒ ｐ ｒ ｒ ｎ ｍｅｔ ｅ ｎ ｔ Ｃｏｓｒｎ ｙａ ｙ ｒｐ ｗ ｒ ｌ ｅＨａ ｚ ｏ ０ ６ ｎ ） Ｚ ｉ ｒ ｖ ｎ Ｃ ｅ １ １ Ｃｈ
土和混凝 土拱坝基础混凝土等 ， 由于 地 基 对 基 础 混 凝 土 的约 束
每 一 时段 Ａ ｔ 的应 力增 量 为 ： 力增 量 为 ： 内 应 Ａ 叮 ＝Ｅ ／１Ｉ） ｋ 一 （一 Ａ Ｔ Ｊ 式 中 △ Ｔｃ Ｔ， ｌ ＝ 为第 ｋ时段 的温 度 增 量
较 大 。 这 样 ， 凝 土 重 力 坝 基 础 混 凝 土 和 混 凝 土 拱 坝 基 础 混 凝 混 土 可 看 成 为嵌 固板 。它 们 在 浇 筑 过 程 中 要 产 生 大 量 的 水 化 热 而 引起 混 凝 土 温 度 升 高 ， 常 这 种 温 度 升 高 不会 影 响 混 凝 土 的 性 通 能 ， 是 在 象 板 一 样 的 大 体 积 混 凝 土 中 ， 于 水 化 热 而 引起 的 但 由 温 度 升 高 和 随 着 大 气 温 度 的 降 低 将 产 生 温 差 ，板 内 产 生 拉 应
力， 果拉应力超 出混凝土 的抗拉 强度 ， 内将产 生裂缝 ， 如 板 从而 影响正常使用。但在混凝土 中掺入粉煤灰 ， 能降低水化热 ， 从而 降低温度应力 ， 特别 。下面就掺 与不 掺粉 煤灰混凝土施 工期嵌
固 板 温 度 应 力 进 行 计 算 和 比较 。特 别 适 用 于 水 工 大 体 积 建 筑
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２０ 年 第 ５ 期 （总 第 １ ９ 期 ） ０６ ９
Ｎｕ ｅ５ｎ２ ０ （ｏ ．９ ） ｍｂ ｒ ０ ６Ｔ ｍｌ １９ ｉ Ｎｏ
TIT嵌固讲解
TIT嵌固®抗滑表处应用汇总北京艾施姆科技有限公司2015/7/24目录1 TIT嵌固®抗滑表处技术 (1)1.1 TIT嵌固®抗滑表处简介 (1)1.2 机械设备 (1)1.3 TIT嵌固®抗滑表处材料 (1)1.4工艺流程 (3)1.5施工材料选择及性能要求 (3)1.5.1 集料要求 (3)1.5.2 固结料要求 (4)2 TIT嵌固®抗滑表处技术优势 (5)3 TIT嵌固®抗滑表处施工 (7)3.1施工准备 (7)3.3路面清洁处理和设施保护 (8)3.4病害处治 (9)3.5抗滑表处施工 (10)4 工程案例 (11)4.1 申嘉湖高速 (11)4.2 京珠高速 (12)4.3 钦崇高速蕾帽山隧道 (14)4.4 鹤哈高速 (17)4.5 珲乌高速 (18)4.6 新卫高速 (20)1 TIT嵌固®抗滑表处技术1.1 TIT嵌固®抗滑表处简介TIT嵌固®抗滑表处技术是基于高性能纳米级热固性材料的一种全新公路养护技术。
TIT嵌固®抗滑表处特指采用TIT嵌固®表处技术所铺筑的抗滑表处。
嵌固是TIT（Thermosetting Inserting Technology）嵌入式热固技术的简称。
TIT嵌固®抗滑表处采用TIT嵌固®同步表处车将固结料和特制高耐磨抗滑集料同步喷洒在路面上，经自然风干形成的一种路表处治功能层，为原路面表面提供抗滑、加固、封水、防腐、降噪等全面保护。
1.2 机械设备TIT嵌固®抗滑表处施工洒布采用“TIT嵌固®同步表处车”，全自动操作，洒布均匀，施工精度高，快捷，高效，封路时间短，对行车影响较小。
TIT嵌固®同步表处车如图2所示。
图2TIT嵌固®同步表处车1.3 TIT嵌固®抗滑表处材料（1）TIT嵌固®抗滑表处用固结料是一种高性能纳米级的双组分“热固性”材料。
温度对工程结构的影响分析
温度对工程结构的影响分析导言:温度是我们日常生活中非常重要的一个因素，而对于工程结构来说，温度的变化也会对结构的稳定性和安全性产生影响。
本文将从温度对工程结构的影响原理、影响机理和具体影响三个方面进行分析。
一、温度对工程结构的影响原理1.材料性能的不同温度的变化会直接影响工程结构所使用的材料的性能，不同的材料在不同温度下会有不同的物理和力学性能。
比如在高温下，金属材料的强度和刚度会降低，而在低温下塑料材料会变得脆性增大。
温度的变化会导致材料的性能变化，从而影响工程结构的安全性。
2.热胀冷缩温度升高会导致工程结构中的材料膨胀，而温度降低会导致材料收缩。
这种热胀冷缩的变化会对结构的稳定性造成影响，特别是对于钢结构来说，热胀冷缩是一个较为重要的因素。
1.热应力温度的变化会导致材料内部产生热应力。
当温度升高时，材料会受到热胀冷缩的影响而产生应力，这会导致结构的材料性能发生变化，从而影响结构的承载能力和稳定性。
1.钢结构钢结构是目前工程结构中使用最为广泛的一种结构形式，而温度对钢结构的影响也是比较重要的。
在高温下，钢结构的强度和刚度会降低，这会导致结构的安全性下降。
而在低温下，钢结构的脆性会增大，也会对结构的稳定性和安全性产生影响。
2.混凝土结构混凝土结构的温度影响主要是由于混凝土材料的线性热膨胀系数比较大，因此在温度变化下，结构的尺寸会发生变化。
而且在高温下，混凝土的强度和刚度也会降低，对结构的稳定性产生影响。
3.塑料结构塑料结构在温度变化下会表现出较大的变形和破坏。
在高温下，塑料结构的强度和刚度会下降，而在低温下，塑料结构会更容易发生脆性断裂。
在设计塑料结构时需要考虑温度对结构性能的影响因素。
结论:温度对工程结构的影响是非常复杂和多方面的，对工程结构的设计、施工和使用都具有重要的意义。
在实际工程中，需要充分考虑温度的变化对结构的影响，通过合理的设计和施工来减小温度对结构的影响，从而保证结构的稳定性和安全性。
某平面不规则教学楼楼板温度应力分析
某平面不规则教学楼楼板温度应力分析摘要：本工程为某学院教学楼，由于平面尺寸较大并且存在凹凸不规则，在进行楼板设计时需要考虑温度作用的影响。
本文通过有限元分析软件，主要分析了温度作用下楼板平面内应力分布情况，并提出了可行的技术应对措施，以供类似工程参考。
关键词：混凝土楼板；温度作用；应力分析1 工程概况本工程位于湖北省孝感地区，主要建筑功能为教学楼，层数为地上4层，采用框架结构，平面尺寸约为83.15m×86.80m，标准层布置如图1所示，楼板厚度为100~140mm，结构梁板混凝土强度等级采用C30，钢筋采用HRB400。
结构平面尺寸较大，超出《混凝土结构设计规范》[1]中伸缩缝最大间距限值，而且结构中部存在细腰部位，属于平面凹凸不规则，因此有必要对楼板温度应力进行计算分析。
计算软件采用YJK，楼板采用弹性膜单元，楼板最大单元尺寸为1m。
图1 标准层平面布置图2 温度作用取值本工程地面以上结构为冬季采暖夏季空调的教室，结构使用温度取10~26℃（室外温度取值：-5℃~37℃）；后浇带的合拢温度取20±5℃，即15~25℃。
混凝土结构的温度作用取值如下：（1）均匀温度作用标准值：结构最大温升工况：ΔTk=结构最高平均温度Ts,max－结构最低初始平均温度T0,min=26-15=11℃结构最大温降工况：ΔTk=结构最低平均温度Ts,min－结构最高初始平均温度T0,max=10-25=-15℃（2）混凝土收缩当量温差ΔTs混凝土浇筑后因水分蒸发出现收缩变形，在混凝土内部产生应力，本文将混凝土收缩变形等效为温度作用，即混凝土收缩当量温差。
根据《建筑结构荷载规范》[2]，取混凝土收缩当量温差为ΔTs=-10℃。
升温工况时不考虑收缩当量温差：11℃；降温工况虑收缩当量温差：-15-10=-25℃（3）徐变对混凝土温度作用的影响：由于混凝土结构存在徐变现象，混凝土构件的内力随时间的延长而逐渐减小，考虑混凝土徐变应力松弛特征的非线性，参考《工程结构裂缝控制》[3]中的建议，计算中一般取徐变应力松弛系数0.3。
超长结构温度应力分析与控制措施
超长结构温度应力分析与控制措施发表时间：2017-06-22T13:14:07.373Z 来源：《基层建设》2017年6期作者：黄金胜[导读] 由于季节变化的影响，超长结构的温度应力问题会导致混凝土楼板产生裂缝，严重影响建筑的使用功能和结构安全，因此温度作用在设计中必须予以考虑。
上海华谊工程有限公司上海 200241摘要：随着人们对建筑物使用功能的要求越来越高，一些公共建筑正逐渐向大型化、舒适化发展，大量超长、超宽的大型公共建筑随之涌现。
由于季节变化的影响，超长结构的温度应力问题会导致混凝土楼板产生裂缝，严重影响建筑的使用功能和结构安全，因此温度作用在设计中必须予以考虑。
本文以某钢筋混凝土框架-剪力墙结构为例，对超长结构的温度应力问题采用有限元分析程序MidasGen进行了计算分析并给出了控制措施。
关键词：超长结构；温度应力；后浇带；有限元分析1、前言超长结构，由于季节变化等因素的影响，会让超长结构的混凝土发生变形，当混凝土的变形受到墙体等构件的约束，楼板内便会产生较大的温度应力，当温度应力高出混凝土的抗拉强度时，就会导致混凝土楼板会产生裂缝，通常情况下，若在结构中采用低收缩混凝土材料、设置后浇带以及采用预应力钢筋等措施时，温度应力及收缩应力对结构的影响一般可以忽略。
但超长混凝土结构中，如若不进行合理的温度效应控制，柱、墙等竖向构件将产生显著的温度内力，影响结构的承载能力；楼板则很有可能开裂并形成有害的贯通裂缝，对建筑防水和结构的耐久性很不利，影响建筑的正常使用，因此，如何降低温度应力的影响是超长结构设计的关键问题。
2、工程概况某五星级酒店主楼部分采用钢筋混凝土框架－剪力墙结构，楼盖采用现浇钢筋混凝土梁板体系，底部裙楼为两层宴会大厅，并设有斜圆柱形主出入口。
框架柱截面尺寸600mmx600mm～900mmx1200mm，墙截面尺寸200～500mm。
现行GB50010－2010《混凝土结构设计规范》中对房屋建筑工程结构伸缩缝的最大间距做如下规定：对于现浇式结构，普通砖混结构50m，框架结构55m，剪力墙结构45m，框架-剪力墙结构根据框架和剪力墙的具体布置情况取45~55m之间，通常可取50m。
超长结构楼板温度应力分析
超长结构楼板温度应力分析主体结构温度作用分析在结构设计时，往往不能准确确定施工时间。
即使确定了施工日期，也不能作为标准，因此，结构合拢温度通常是一个区间值。
我们给出的合拢温度：取某城市的近30年的最高、最低的月平均温度（最高月平均温度37℃，最低月平均温度-5℃），并按3:4:3的比例划分，取中间40%的区间值为合拢温度区间（7.5℃~24.5℃），得出结构的最大升温工况为29.5℃，结构的最大降温工况为-29.5℃。
此外，由于真实季节性温差是一个缓慢加载过程，而程序是瞬间降温计算，考虑到混凝土材料的徐变特性后，实际结构产生的温度应力要小得多，在程序中可以通过松弛系数H来考虑，根据《工程结构裂缝控制》，对于不允许开裂的情况，H=0.3~0.5，对于允许开裂的情况，H=0.5×（0.3~0.5），本报告在计算时取0.3。
图1~图8分别列出了少年宫1层和2层在升温工况和降温工况下楼板最大主应力和最小主应力值。
图9~图16分别列出了少年宫1层和2层在升温工况和降温工况下剪力墙最大轴力和最小轴力值。
图1**结构1层楼板升温工况最大应力（Mpa）图2**结构1层楼板升温工况最小应力（Mpa）图3**结构1层楼板降温工况最大应力（Mpa）图4**结构1层楼板降温工况最小应力（Mpa）图5**结构二层楼板升温工况最大应力（Mpa）图6**结构二层楼板升温工况最小应力（Mpa）图7**结构二层楼板降温工况最大应力（Mpa）图8**结构二层楼板降温工况最小应力（Mpa）图9**结构一层剪力墙降温工况最大轴力（Mpa）图10**结构一层剪力墙降温工况最小轴力（Kn）图11**结构一层剪力墙升温工况最大轴力（Kn）图12**结构一层剪力墙升温工况最小轴力（Kn）图13**结构二层剪力墙降温工况最大轴力（Kn）图14**结构二层剪力墙降温工况最小轴力（Kn）图15**结构二层剪力墙升温工况最大轴力（Kn）图16少年宫结构二层剪力墙升温工况最小轴力（Kn）分析图中计算结果可知，1层、2层楼板的大部分区域在升温工况和降温工况下楼板最大主应力和最小主应力值均在C35混凝土的抗拉、抗压强度设计允许值范围内。
某超长高层住宅楼板温度应力分析
超长结构设置永久性伸缩缝可以有效减小温度 应力和混凝土收缩时对结构的不利影响。但是伸缩缝 的设置会对整栋建筑的防水、保温等构造带来不便， 同时也会增加工程造价。有资料显示在发生较大烈度 地震后，震中甚至远离震中的地区许多设置永久性伸 缩缝的工程在伸缩缝位置发生了“碰撞破裂”现象。
高层住宅建筑为了防止结构在水平地震力作用 下发生较大的位移和扭转，一般采用纵向均匀布置的 剪力墙结构。由于剪力墙抗扭刚度较大，在温度变化 过程中楼板产生的温度应力可能较大，且分布广。若 处理不当结构将产生严重裂缝，特别是住宅建筑，会 影响到居民的正常使用，社会影响程度高。因此，对超 长高层住宅楼板的温度应力分析显得尤为重要。
楼板应力分布规律：①降温工况下，楼板出现拉 应力；②平面中部区域楼板应力较大；③1层楼板应 力最大，楼层越高，楼板应力越小，与图 5所示降温工 况下结构变形趋势一致；④从图 5可以直观看出，第 1层 ~第 3层竖向构件层间变形较大，在楼板内产生 较大的拉应力，3层以上楼板温度应力较小。
图 2 降温工况下 1层楼板 X向正应力设计值
江淮流域某高层住宅，地上 31层、地下 2层的剪 力墙结构，平面尺寸为 67.40m×20.30m，如图 1所示， X向平面尺寸较长，超出 《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2010） 中关于伸缩缝最大间距 45m的规 定，有必要进行楼板温度应力的计算与分析。
混凝土浇筑后由于水分的蒸发会发生体积收缩 变形，从而在混凝土内部产生应力，为了计算简便，本 文考虑将混凝土收缩变形等效为温度作用，即混凝土 收 缩 当 量 温 差 。 根 据 《建 筑 结 构 荷 载 规 范》 （GB50009-2012）9.1.3条的条文说明，参考《水工混凝 土结构设计规范》（SL191-2008）和《铁路桥涵设计基 本规范》（TB10002.1-2005）的规定，本工程混凝土收 缩当量温差取 -10℃向正应力设计值
金坛人民医院_温度应力分析
常州市金坛第一人民医院一期整体迁建项目门诊、医技楼温度效应分析洪赟（江苏凯联建筑设计有限公司）【摘要】本工程地上4层，地下1层，总高19.6m，采用框架结构体系。
因结构超长且未设缝，本文介绍了该结构温度效应情况及相关技术措施。
采用盈建科结构计算软件进行温度应力分析。
【关键词】温度效应分析一.工程概况项目位于金坛区湖滨新城内，地下一层为停车场,地上1~4层为门诊、医技楼。
工程总建筑面积：65522m m2，主楼嵌固于地下室顶板。
建筑平面呈不规则矩形，X向最长约118m，Y向最宽处为115m。
标准平面见下图：二、温差收缩分析1. 温差分析考虑在使用阶段由于室内有建筑外墙保温作用及室内空调的应用，常年恒温，此阶段并不会出现控制性工况。
施工阶段由于保温及覆土等未及时作用，存在较不利的楼板升温、降温工况。
由于升温工况对楼板产生压应力，并不产生严重危害，以下分析重点关注楼板施工阶段的降温工况。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012），楼盖屋面在施工和使用中所经受的最大降温工况，max ,0min ,T T T S K -=∆式中max ,0min ,,T T S 为结构的最低平均温度和最高初始温度。
结构的最低平均温度m in ,S T 根据最低基本气温m in T 确定，按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012），常州地区的最低基本气温m in T 为-4℃。
考虑施工阶段无保温措施，取最低平均温度m in ,S T 为-4℃。
常州地区的最高基本气温m ax ,0T 可取37℃，则季节温差max ,0min ,T T T S K -=∆=-4-37=-41℃2. 混凝土收缩当量温差混凝土收缩应变的形成和发展与混凝土龄期密切相关，一般可以表述为 ()001.01S t S e εε--=其中0S ε为混凝土极限收缩应变，S ε为龄期t(d)（单位：天）混凝土收缩应变. 混凝土收缩当量温差为αε/s s T =∆，其中5100.1-⨯=α 1/℃，为混凝土线膨胀系数 通常情况下混凝土极限收缩应变0S ε约为610400-⨯。
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嵌固板冬夏季节各层温度应力变化及对比
摘要：为了研究多层嵌固板在冬、夏季节各层应力的数值，通过对文献［1］中数据及应力图表的分析，得出冬夏季节嵌固约束下不同分层的温度应力，并分析了内外保温墙体应力的不同变化，并进行了对比。
关键词:外保温；内保温；温度应力
中图分类号： tu111.4+1 文献标识码： a 文章编号：
在文献［2］中，作者计算出了不同温度场的相应数值结果，在文献［1］中，作者通过建立单一墙体和复合板的温度应力模型，计算出建筑物在冬、夏两季不同层的应力变化情况，根据其中的计算结果，对建筑中常见的多层嵌固复合板各层应力进行总结分析，为实际工程应用提供可靠地数值依据。
1 情况设定
1．1墙板的设定
（1）单一墙体板和复合墙板不考虑门窗构建的影响，视为在沿长度和高度两个方向上无限大的板体。
（2）板的平面尺寸大于板厚的10倍（平面应力问题），长度方向y，宽度方向x，厚度方向z。
在给定时刻，温度只沿厚度方向变化。
设材料弹性模量、泊松比，热变形系数等均为固定值，初始温度t0取15摄氏度。
（3）嵌固板为四周完全约束，不能上下左右移动，也不能转动，在两个方向的形变为零。
（4）墙体受拉应力为正、受压力为负。
1.2墙板各层参数设定
胶粉聚苯颗粒贴砌聚苯板外墙外保温涂料饰面由内至外分别为
内饰面层（2mm）、基层墙体（200mm）、界面砂浆（2mm）、保温浆料（15mm）、聚苯板（60 mm）、保温浆料（10mm）、抗裂砂浆（5mm）、涂料饰面（3mm）。
胶粉聚苯颗粒贴砌聚苯板外墙内保温涂料饰面由内至外分别为
内饰面层（2mm）、抗裂砂浆（5mm）、保温浆料（10mm）、聚苯板（60mm）、浆料（15mm）、界面砂浆（2mm）、基层墙体（200 mm）、涂料饰面（3mm）。
2 结果比较
利用文献［2］中温度场的计算结果，以及文献［1］中的计算结果，可以得到嵌固板内外保温墙体的温度应力。
计算中初始温度t0取15℃。
为统一比较计算结果，计算中各层材料的初始温度选取一个相同的数值。
另外由于冬季、夏季温度变化最大，因此在这两个季节墙体内因温度变化引发的应力最大，所以取冬夏两个季节中温度变化最大的墙体的温度应力进行比较。
2．1 胶粉聚苯颗粒贴砌聚苯板涂料饰面外保温嵌固板墙体
由文献［1］结果可以看出:
2.1.1 外保温嵌固板墙体外表面应力变化规律为
（1）温度升高，温度应力减小，温度降低，温度应力增大，温度峰值对应应力峰值。
（2）冬季墙体表面应力为拉应力，夏季为压应力，24h内最大拉、
压应力分别为0.55兆帕和－0.9兆帕，因此墙体表面冬季开裂风险大。
（3）初始温度t0为15℃时，冬季墙体外表面受拉，应力变化幅度为0.05～0.55兆帕，夏季面层受压，应力变化幅度-0.90～-0.17兆帕，因此一年内表面层应力变化幅度将达-0.90～0.55兆帕。
实际结构中的温度应力值将介于全约束温度应力与自由变形温度应力之间，大小取决于实际约束程度。
2.1.2 外保温嵌固板墙体抗裂砂浆层表面应力变化规律为
（1）温度升高，温度应力减小，温度降低，温度应力增大.温度峰值对应应力峰值.
（2）冬季抗裂砂浆层表面应力为拉应力，夏季为压应力，24h内最大拉、压应力分别为0.41兆帕和－1.76兆帕。
（3）初始温度t0为15℃时，冬季抗裂砂浆层应力变化幅度0.05～0.41兆帕，夏季抗裂砂浆层应力变化幅度－1.76～－0.33兆帕，因此一年内表面层应力变化幅度为－1.76～0.41兆帕. 2.1.3 外保温嵌固板墙体基层表面应力变化规律为
（1）温度升高，温度应力减小，温度降低，温度应力增大。
温度峰值对应应力峰值，但基层内温度变化较小，所以应力变化幅度不大。
（2）初始温度t0为15℃时，即使在冬季，嵌固板基层墙体表面应力仍为压应力，因此保温后墙体因温度变化而引发基层开裂的风险很小。
（3）初始温度t0为15℃时，冬季基层表面应力每天变化幅度－0.7～0.5兆帕，夏季墙体表面层应力每天变化幅度－2.95～-2.15兆帕。
2.1.4 外保温嵌固板墙体内饰面应力变化
对内饰面而言，无论冬季还是夏季，其表面温度应力均为压应力，且数值较小，冬季最大压应力约为-0.9兆帕，夏季最大压应力约为-2.65兆帕。
2．2 胶粉聚苯颗粒贴砌聚苯板涂料饰面内保温嵌固板墙体
由文献［1］结果可以看出:
2.2.1 外保温嵌固板墙体外表面应力变化规律为
（1）温度升高，温度应力减小，温度降低，温度应力增大。
温度峰值对应应力峰值。
（2）冬季墙体表面应力为拉应力，夏季为压应力，24h内最大拉、压应力分别为0.49兆帕和－0.7兆帕，墙体表面冬季开裂风险大。
（3）初始温度t0为15℃时，冬季墙体外表面受拉，最大拉应力为0.49兆帕（相应外保温墙体为0.55兆帕），夏季面层受压，最大压应力为-0.7兆帕（相应外保温墙体为-0.9兆帕）.冬季墙体表面层应力每天变化幅度0.17～0.49兆帕，夏季墙体表面层应力每天变化幅度－0.70～-0.3兆帕，因此一年内（冬夏季）表面层应力变化幅度将达－0.70～0.49兆帕。
2.2.2 内保温嵌固板墙体基层表面应力变化规律为
（1）温度升高，温度应力减小，温度降低，温度应力增大，温
度峰值对应应力峰值.
（2）嵌固板温度应力峰值明显高于相应的外保温墙体。
（3）初始温度t0为15℃时，在冬季基层内应力基本为拉应力，而采用外保温的墙体的基层表面应力为压应力，说明采用外保温形式对结构层的保护是非常明显的。
因此外保温墙体结构层因温度引发开裂的风险远低于相应内保温形式的墙体基层的开裂风险。
（4）内保温墙体冬季基层表面应力每天最大变化幅度为－
2.00～5.68兆帕，而相应的外保温墙体为－0.39～－0.22兆帕；夏季墙体表面层应力每天变化幅度－8.00～-
3.20兆帕，而相应的外保温墙体为－3.44～0兆帕。
2.2.3 内保温嵌固板墙体内饰面应力变化
对内饰面而言，无论冬季还是夏季，其表面温度应力较相应外保温外饰面明显降低，因此对内饰面材料性能要求可低于外饰面。
与外保温墙体类似，胶粉聚苯颗粒贴砌聚苯板内保温涂料饰面墙体全约束温度应力沿墙厚方向分布呈阶梯状。
冬季由室内到室外，温度逐渐降低，应力分布基本上可以分为3段，即内饰面及保温层、基层、外饰面层。
基层墙体全部承受拉应力（最大值达5.68兆帕）。
内饰面及保温层承受应力很小；外饰面层受拉应力，但应力幅值较基层低（最大值为0.49兆帕）。
夏季由于墙体温度均高于初始温度t0，因此墙体均受压应力。
由室内到室外，温度逐渐升高，应力分布基本上可以分为3段，即内饰面及保温层、基层和外饰面层。
基层墙体全部承受压应力（最大值8.00兆帕）。
内饰面及保温层承受
应力很小，外饰面层受压应力较基层低（最大值为0.70兆帕）。
3 结论
将文献［1］中嵌固板各层应力计算结果进行比较，得出如下结论:
（1）墙体内温度应力的大小取决于初始温度（t0）、温度变化（t －t0）及其材料弹性模量等因素。
当t0=15℃时，冬季墙体主要承受拉应力，夏季受压应力。
因此保温墙体外层冬季有开裂、夏季有鼓面的风险。
（2）外保温墙体，结构层内温度变化及其梯度均较小，温度应力也小。
内保温墙体的结构层内温度变化较大，温度梯度也较大，因此温度应力较大。
外保温形式对于建筑物墙体基层有良好的保护作用。
（3）比较内外两种保温形式的温度应力计算结果，外保温形式可以使墙体结构层在外部变温条件下温度变化幅度降低，所受应力减小。
而内保温形式加剧了结构层的温度变化，因而使基层内温度应力增大。
外保温形式加剧了外饰面层的温度变化幅度及相应的温度应力，对外饰面及其保温、附加层材料性能提出了更高的要求，其耐高温、耐疲劳等长期耐久性能是对外保温技术发展的挑战。
参考文献:
张君，高原，黄振利.内外保温墙体温度应力对比分析［j］.哈尔滨工程大学学报，2011,32(7);895-905.
张君,黄振利,李志华,阎培渝,张盼.不同形式保温墙体温度场数
值模拟与分析［j］.哈尔滨工程大学学报，2009，30(12);1356-1365.。