框架结构柱配筋[精品文档]
[实习报告]钢筋混凝土框架结构配筋构造
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由于本次实习接触到的工程结构为框架剪力墙结构，应此这一阶段对钢筋混凝土框架结构柱和剪力墙进行总结。
钢筋混凝土框架结构柱配筋构造1 箍筋配筋技术要求钢筋混凝土抗震结构中，加密区柱箍肢距不应大于200mm，每隔一根纵向钢筋都应有两个方向的约束；箍筋应有135度弯钩，弯钩端头平直段长度不小于10d沿框架梁全长箍筋最小配筋率抗震等级混凝土强度等级C20 C25 C30 C35 C40一级0.17 0.20 0.22二级0.10 0.12 0.15三、四级0.08 0.10 0.122 纵向钢筋的锚固（1）框架结构梁的上部纵向钢筋应贯穿中间节点；梁的下部纵向钢筋伸入中间节点的锚固长度不应小于laE,且伸入中心线不应小于5d，如图1所示。
当按一级抗震等级设计时，应在柱轴线附近的上部纵向钢筋上增加附加锚固措施。
框架梁的纵向钢筋在端节点内的锚固长度除应符合规范规定外，并应伸过节点中心线；当纵向钢筋在端节点内的水平锚固长度不够时，沿柱节点外向下弯择，但弯折前的水平锚固长度不应小于0.45laE,弯折后的垂直段不应小于10d,也不应大于22d，如图二所示。
图1 框架结构梁的纵向钢筋中间节点范围内锚固构造形式22d图2框架结构梁的纵向钢筋中间层端节点范围内锚固构造形式（2）0.45laE，即一级抗震等级0.45laE＝0.45（la＋10d）；二级抗震等级0.45laE＝（la＋5d）；三、四级抗震等级0.45laE＝0.45la0.45la长度值如下列非焊接接头搭接长度最小规定所示框架梁的顶层端节点的锚固，应使梁顶面钢筋伸至边柱外侧后，弯转向上，并伸过梁底，具体要求如图3所示图3框架梁的顶层端节点的锚固3.框架柱的构造配筋箍筋加密区范围详见图4所示图4 框架柱的构造配筋箍筋加密区范围其中，Hn框架住的净高；H1箍筋加密区长度，取H1≥（矩形截面长边尺寸或圆形截面直径）或H1≥Hn/6或H1＝500mm三者中的最大值。
钢筋混凝土框架结构—框架结构计算
3. 框架结构的类型
（1）全现浇框架 （2）全装配式框架 （3）装配整体式框架 （4）半现浇框架
（3）框架结构的规则性 建筑设计应符合抗震设计要求，不宜采用严重不规则的设计方案。不规则 有结构平面凸凹不规则、扭转不规则、竖向侧向刚度不规则等。
（4） 抗震缝设置
用抗震缝把平面上不规则的结构分割成若干规则结构以减小震害。 设有抗震缝的建筑，如果抗震缝宽度不够，地震时难免相邻建筑发生 碰撞。而抗震缝设置过大，又会给立面处理和抗震构造带来困难。因此， 一般应尽可能选用合理结构方案而不设抗震缝，只有当建筑平面突出部分 较长，结构刚度以及荷载相差悬殊或房屋有较大错层时，才设置抗震缝。 抗震缝的最小宽度应符合规范规定。
多遇地震作用下楼层内最大的弹性层间位移应满足：
e e h
式中：Δμe——多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层间位移 [θe]——弹性层间位移角限值，框架结构取1/550 h——计算楼层层高
9.3. 框架结构的受力特点
.计算单元的确定 框架结构是空间结构体系，沿房屋长向和短向可分别视为纵向框架和横向框架。 每一榀平面框架作为一个计算单元
框架结构的荷载：竖向荷载（自重和楼屋面活载） 水平荷载（风荷载和地震作用）纵、横向
框架分别承担纵向和横向水平荷载及竖向荷载
2 计算简图
框架杆件用其轴线表示; 杆件之间用节点表示;杆件长度用节点之间的距离 表示. 计算跨度取框架之间轴线距离; 柱的计算高度可以取层高, 底层柱一般取到基础顶面的距离;
9.3.3 框架结构侧移控制
框架结构的侧移
梁柱弯曲引起侧移 柱拉伸压缩引起侧移 两部分叠加
梁柱弯曲引起的侧移下部层间变形大，愈到上部层间变形愈小。 柱拉伸和压缩引起结构侧移，在上部各层较大，愈到底部层间变形愈小。 两部分侧移中多层框架第一部分侧移是主要的，随着建筑高度加大，第二部 分变形比例逐渐加大。
框架结构_精品文档
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柱轴力 边柱N 中柱N
（三）水平荷载作用下框架侧移的近似计算
（三）水平荷载作用下框架侧移的近似计算 （1）总体剪切变形: 由梁、柱弯曲变形引起
（2）总体弯曲变形: 由框架柱轴向变形引起
一般不考虑轴向变形引起的侧移
（三）水平荷载作用下框架侧移的近似计算
1.侧移的近似计算 只考虑梁柱弯曲变形引起的侧移
1.柱网布置 要求: ③使结构受力合理
1.柱网布置 要求: ④使施工方便
2.承重框架布置 平面结构：①纵向框架 ②横向框架
纵向框架 和横向框架分别承担作用在各自方 向上的水平力 竖向荷载则按楼盖结构布置的不同按不同方式传递
2.承重框架布置 按楼板（预制板或现浇板）竖向荷载传递路线不同 有三种布置方案：
3.对称性的利用
（1）奇数跨 （2）偶数跨
例题
i=0.498
q=32.8kN/m q=40.2kN/m q=40.2kN/m
i=1
i=0.471
解: 分层法求解步骤如下:
（1）将原框架分为3个敞口框架， 除底层的各柱线刚度均乘以0.9 （i=0. 498 ×0.9=0.448)
（2）用弯矩分配法计算敞口框架 的杆端弯矩，利用对称性取半跨， 底层柱弯矩传递系数取1/2，其余 柱弯矩传递系数取1/3。
=
+
+
2.计算步骤 （1）画出原始计算简图，节点编号，
求各杆件线刚度。
（2）将原框架分为n个敞口框架。（约束？ ）
（3）修正柱线刚度？ 计算各节点各杆端分配系数。
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框架结构柱配筋
框架柱纵筋直径：《砼规》(Ⅰ)柱9．3．1 柱中纵向钢筋的配置应符合下列规定：1 纵向受力钢筋直径不宜小于12mm；全部纵向钢筋的配筋率不宜大于5％；3 偏心受压柱的截面高度不小于600mm时，在柱的侧面上应设置直径不小于10mm 的纵向构造钢筋，并相应设置复合箍筋或拉筋；9．3．3 I形截面柱的翼缘厚度不宜小于120mm，腹板厚度不宜小于100mm。
当腹板开孔时，宜在孔洞周边每边设置2～3根直径不小于8mm的补强钢筋，每个方向补强钢筋的截面面积不宜小于该方向被截断钢筋的截面面积。
腹板开孔的I形截面柱，当孔的横向尺寸小于柱截面高度的一半、孔的竖向尺寸小于相邻两孔之间的净间距时，柱的刚度可按实腹I形截面柱计算，但在计算承载力时应扣除孔洞的削弱部分。
当开孔尺寸超过上述规定时，柱的刚度和承载力应按双肢柱计算。
《抗规》6．3．3 梁的钢筋配置，应符合下列各项要求：1 梁端计入受压钢筋的混凝土受压区高度和有效高度之比，一级不应大于0.25，二、三级不应大于0.35。
2 梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋量的比值，除按计算确定外，一级不应小于0.5，二、三级不应小于0.3。
6．3．4 梁的钢筋配置，尚应符合下列规定：1 梁端纵向受拉钢筋的配筋率不宜大于2.5％。
沿梁全长顶面、底面的配筋，一、二级不应少于2ф14，且分别不应少于梁顶面、底面两端纵向配筋中较大截面面积的1／4；三、四级不应少于2ф12。
2 一、二、三级框架梁内贯通中柱的每根纵向钢筋直径，对框架结构不应大于矩形截面柱在该方向截面尺寸的1／20，或纵向钢筋所在位置圆形截面柱弦长的1／20；对其他结构类型的框架不宜大于矩形截面柱在该方向截面尺寸的1／20，或纵向钢筋所在位置圆形截面柱弦长的1／20。
间距：《砼规》(Ⅰ)柱9．3．1 柱中纵向钢筋的配置应符合下列规定：2 柱中纵向钢筋的净间距不应小于50mm，且不宜大于300mm；4 圆柱中纵向钢筋不宜少于8根，不应少于6根，且宜沿周边均匀布置；5 在偏心受压柱中，垂直于弯矩作用平面的侧面上的纵向受力钢筋以及轴心受压柱中各边的纵向受力钢筋，其中距不宜大于300mm。
钢筋混凝土框架结构设计计算书完整版
摘要本设计是武汉地区一大学宿舍楼。
该工程占地40002m，共六层，层高均为3m;结构形式为钢筋混凝土框架结构；抗震要求为六度设防。
本结构设计只选取一榀有代表性的框架（8号轴对应的框架）进行计算。
本设计包括以下内容：一、开题报告，即设计任务，目的要求；二、荷载计算，包括恒荷载，活载，风荷载；三、内力计算和内力组合；四、框架梁柱配筋计算；五、现浇板，楼梯和基础计算；六、参考文献，结束语和致谢。
该设计具有以下特点：一、在考虑建筑结构要求的同时考虑了施工要求及可行性；二、针对不同荷载特点采用多种不同计算方法，对所学知识进行了全面系统的复习；三、框架计算中即运用了理论公式计算又运用了当前工程设计中常用的近似计算方法。
AbstractThis article is to explain a design of a 6-storey-living building in Wuhan. The building is to use frame structure with steel and concrete with the seismic requirements for the minimum security 7.The structural design only selected the framework on the 7th axis for calculation. Throughout the design, it mainly used some basic concept such as the structural system selection, the structure of planar and vertical layout, columns and beams section to determine, load statistics, combination of internal forces, together with the methods of construction and structure.On the preliminary design stage, in order to determine or estimate the structure of layout elements cross-section size, it requires the use of some simple approximate calculation methods, in order to solve the problem quickly and provincially. Therefore, in the designing, the use of a framework structure similar to hand-counting methods, including the role of vertical load under the hierarchical method, the level of seismic shear and D value method to master the basic methods of structural analysis to establish the structure of mechanical behavior of the basic concepts; in the design of the foundation, foundation bearing capacity of soil is an important basis for the design. Bearing capacity of foundation soil is not only related to the nature of soil, but also based on the form and size of upper part. I selected the reinforced concrete foundation which has a better shear capacity and bending capacityKeywords: frame structure, load statistics, combination of internal forces, shear method, carrying capacity1 绪论我所学的专业是土木工程，偏向建筑结构方向，专业的主要课程是力学和结构两大类，注重培养学生侧重于力学理论在结构工程中的应用；可以熟练地对建筑结构进行计算并应用所学的力学理论对计算结果进行分析。
钢格构式柱在制作过程中部件的制作、装配、焊接工艺及质量控制-精品文档
钢格构式柱在制作过程中部件的制作、装配、焊接工艺及质量控制近几年来，钢结构技术得到了飞速发展，在建筑领域中钢结构的应用也越来越广泛。
钢结构建筑有许多优点：有利于实现企业的工业化和产业化，是一种节能建材，能够提高空间的利用效率，建筑重量小，具有良好的延展性和抗震性，建筑工期短等等。
这些优点是钢结构在建筑领域立足的优势。
目前的建筑结构多采用混凝土结构和钢结构，混凝土的应用相对广泛，但是随着科技的发展和人们的需求增长，钢结构具有很大的发展潜力。
本文以某单位高压测试厅钢结构工程为实例，浅谈钢格构式柱在制作过程中部件的制作、装配、焊接工艺及质量控制。
一、工程概括此工程为钢结构，格构柱有20根，H型钢柱6根。
钢格构柱的高为32.1m，H型钢柱最高可达到32.6m。
格构柱的根部固定在混凝土基础中，H型钢柱结构应用到两端山墙上，钢格构柱与H型钢柱采用栓焊结构的横梁系杆连接，横向钢结构柱顶端采用10.9S高强螺栓与变截面焊接H型钢梁连接。
钢格构柱对于制作和安装的精确度要求很高，这就使得施工中质量控制问题显得十分重要。
工程的结构大样和格构柱分段制作大样如下图所示：二、钢格构柱制作及安装工艺1、本工程钢格构横截面面积为2000mm×400mm，热轧H型钢（H400×400×12×9）两根和若干根横梁斜撑焊接而成，热轧H型钢（H400×400×12×9）作为主肢，横梁、斜撑采用角钢直接与主肢柱对接，通过节点板与主肢柱焊接。
2、制作方法及焊接材料选择热轧H型钢（H400×400×12×9，）的对接。
热轧H的国标尺寸在9―12米之间，对接焊缝很多。
传统的手工电弧制作存在劳动量大、制作工期长和质量难以控制等缺点，所以一般采用二氧化碳气体保护焊。
（1）斜撑的制作。
斜撑是由角钢制成的，直接使用砂轮锯下料就可以直接拼配起来。
（2）节点板制作。
装配式混凝土结构钢筋与钢材要求[工程类精品文档]
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装配式混凝土结构钢筋与钢材要求[工程类精品文档]本文内容极具参考价值,如若有用,请打赏支持,谢谢!【学员问题】装配式混凝土结构钢筋与钢材要求？【解答】1、装配式结构采用的钢筋和预应力钢筋的各项计算指标应符合《混凝土结构设计规范》GB50010的规定；2、装配式结构采用的钢材的各项计算指标应符合《钢结构设计规范》GB50017的规定；当装配式结构构件处于外露情况和低温环境时，所使用的钢材性能尚应符合耐大气腐蚀和避免低温冷脆的要求。
3、有抗震设防要求的装配式结构的梁、柱、墙、支撑中的受力钢筋应根据结构设计对钢筋强度、延性、连接方式及施工适应性等要求，选用下列牌号的钢筋：1）纵向受力普通钢筋宜采用HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500，也可采用HRB335、HRBF335钢筋；2）预应力筋宜采用预应力钢丝、钢绞线和预应力螺纹钢筋；3）箍筋宜采用HPB300、HRB335、HRB400、HRB500钢筋。
4、按一、二、三级抗震等级设计的框架和斜撑构件，其纵向受力普通钢筋应符合下列要求：1）钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25；2）钢筋的屈服强度实测值与屈服强度标准值的比值不应大于1.30；3）钢筋最大拉力下的总伸长率不应小于9%.5、当预制构件中采用钢筋焊接网片配筋时，应符合国家现行标准《钢筋焊接网混凝土结构技术规程》JGJ114及《冷拔低碳钢丝应用技术规程》JGJ19的规定。
6、预制构件吊环应采用未经冷加工的HPB300钢筋制作。
预制构件吊装用内埋式螺母或内埋式吊杆及配套的吊具，应根据相应的产品标准和应用技术规定选用。
以上内容均根据学员实际工作中遇到的问题整理而成，供参考，如有问题请及时沟通、指正。
结语：借用拿破仑的一句名言：播下一个行动，你将收获一种习惯；播下一种习惯，你将收获一种性格；播下一种性格，你将收获一种命运。
事实表明，习惯左右了成败，习惯改变人的一生。
梁柱节点钢筋的绑扎安装教学内容
梁柱节点钢筋的绑扎安装框架梁柱节点钢筋的绑扎安装一、项目要求某框架梁柱节点配筋图如图1所示，根据该配筋图，完成对此梁钢筋的下料计算、切断、加工、绑扎和质量检验等工作。
时间要求：12课时。
质量要求：安装质量符合国家施工验收标准。
安全要求：严格按照安全操作规程进行项目作业。
文明要求：自觉按照文明生产规则进行项目作业。
环保要求：努力按照环境保护要求进行项目作业。
二、项目分析图 1 框架梁柱节点配筋图图1所示为经过教学加工的钢筋混凝土梁柱节点配筋详图，为便于学生加工和绑扎，梁、柱的尺寸做得较小，所用钢筋直径选得较小。
梁是断面尺寸为250mm×400mm的矩形梁；柱是断面尺寸为300mm×300mm的方形柱。
梁的下部受力筋为2φ10mm和1φ10mm弯起筋，上部受力筋为3φ10，角部2φ10为通长筋，中间一根φ10钢筋由邻跨底部按45°向上弯起，上弯点离柱边缘50mm，弯起筋延伸到邻跨距柱边缘500mm处；梁内箍筋为φ6@100/200，一直排列到柱边缘50mm。
柱子受力筋为4φ10，柱子箍筋为φ6@100/200，梁、柱箍筋加密区范围均为500mm。
三、项目实施路径与步骤（一）项目路径（二）项目步骤第一步 钢筋图的识读1、梁的平法施工图主要采用集中标注或原位标注的方式进行表达。
（1）梁集中标注的内容，有五项必注值及一项选注值：梁编号、截面尺寸、梁箍筋、梁上部通长筋或架立筋配置 、梁侧面纵向构造钢筋或受扭钢筋配置、梁顶面标高高差（该项为选注值）。
（2）、梁原位标注的内容有：梁支座上部纵筋（应包含通长筋在内的所有纵筋）和梁下部纵筋。
2、柱的平法施工图主要采用列表注写或截面注写的方式进行表达。
（1）列表标注用列表的方式，来表达柱的尺寸、形状和配筋要求。
在平面图上表达柱的位置和编号，用一个表注写柱的高度，用另一表格注写柱的结构配筋情况。
柱箍筋的注写包括钢筋级别、直径与间距。
当箍筋间距有变化时用“/”区分不同的箍筋间距。
框架结构计算书模板
泰安市宏成御苑D2#楼结构计算书审定复核设计泰安市城市建设设计院1.荷载统计1.1建筑楼面屋面均布活荷载标准值.详施工图设计说明1..2荷载标准值统计屋面荷载1)非上人屋面（不包含现浇板自重）20厚1：3水泥砂浆抹平压光 20×0.02=0.40KN/㎡3厚改型沥青防水层20mm厚1:3水泥砂浆找平 20×0.02=0.40KN/㎡50厚挤塑性聚苯板 0.14 KN/㎡35厚C20细石混凝土找平层 35×22=0.77KN/㎡平瓦 0. 55 KN/㎡屋面恒荷载合计g k = 4.0KN/㎡2）铺地砖楼面：（不包含现浇板自重）50厚C20细石混凝土找平层 50×22=1.1KN/㎡10厚铺地砖 0.22KN/㎡20厚水泥砂浆找平 0.4 KN/㎡2.5厚TS-F卷材防水层楼面荷载合计：g k = 1.72KN/㎡4.4墙体作用在梁上的线荷载统计外隔墙：200厚混凝土加气混凝土砌块，容重为6.0KN/ m3，双面抹灰；内隔墙：200厚混凝土加气混凝土砌块，容重为6.0KN/ m3，双面抹灰；荷载统计：1）外墙荷载：（墙下均布线荷载）5KN/m2）内墙荷载：（墙下均布线荷载）6KN/m5．各层楼（屋）面现浇板面荷载（包括恒荷载和活荷载）输入简图（见附图）（在实际荷载输入模型中根据房间功能的不同，恒荷载和活荷载考虑不利因素的作用可能比上述计算值有所增加）6．各层楼（屋）面梁线荷载、集中力（包括恒荷载和活荷载）输入简图（见附图）建筑结构的总信息总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0嵌固端所在层号： MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是（计算内力配筋时采用弹性模楼板假定）地下室是否强制采用刚性楼板假定: 是墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.40风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.40地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.6651结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.6584是否考虑顺风向风振: 否风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 4各段体形系数: USi = 1.30地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 12地震烈度: NAF = 6.00场地类别: KD =II 设计地震分组: 三组特征周期 TG = 0.45地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.04用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.28框架的抗震等级: NF = 4剪力墙的抗震等级: NW = 5钢框架的抗震等级: NS = 4抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 0.70结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 是是否考虑双向地震扭转效应: 是按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到4层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息 ........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60梁扭矩折减系数： TB = 0.40全楼地震力放大系数： RSF = 1.000.2Vo 调整分段数： VSEG = 00.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数 NSTREN = 0配筋信息 ........................................梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 360柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 210墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 300边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度 (mm): BCB = 20.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)4 1 32.755 3.260 12.400 1153.3 31.5 0.0 1.043 1 32.860 3.014 9.900 1107.2 32.7 0.0 0.672 1 32.866 3.421 6.900 1467.3 229.2 0.00.981 1 32.854 3.445 3.900 1498.6 229.2 0.0 1.00活载产生的总质量 (t): 522.721恒载产生的总质量 (t): 5226.367附加总质量 (t): 0.000结构的总质量 (t): 5749.088恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)1( 1) 1 316(30/ 360) 76(30/ 360) 0(30/ 360) 3.900 3.9002( 2) 1 316(30/ 360) 76(30/ 360) 0(30/ 360) 3.000 6.9003( 3) 1 164(30/ 360) 36(30/ 360) 0(30/ 360) 3.000 9.9004( 4) 1 138(30/ 360) 84(30/ 360) 0(30/ 360) 2.500 12.400********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y4 1 19.27 19.3 48.2 124.24 124.2 310.63 1 23.44 42.7 176.3 139.78 264.0 1102.72 1 23.44 66.2 374.8 140.09 404.1 2315.01 1 30.47 96.6 751.6 182.11 586.2 4601.3===========================================================================各楼层偶然偏心信息===========================================================================层号塔号 X向偏心 Y向偏心1 1 0.05 0.052 1 0.05 0.053 1 0.05 0.054 1 0.05 0.05===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 1303.47 32.87 3.08 89.80 14.59 89.80 14.592 1 1303.47 32.87 3.08 89.80 14.59 89.80 14.593 1 1303.47 32.87 3.08 89.80 14.59 89.80 14.594 1 1272.32 32.87 3.26 90.05 14.20 90.05 14.20===========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1325.58 1.022 1 1301.59 1.493 1 874.51 0.944 1 931.17 1.06===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 32.8656(m) Ystif= 4.2424(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= 32.8543(m) Ymass= 3.4448(m) Gmass(活荷折减)= 1957.0985( 1727.8534)(t)Eex = 0.0004 Eey = 0.0289Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 0.9596 Raty1= 0.9624薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 4.8369E+06(kN/m) RJY1 = 4.8369E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.9276E+05(kN/m) RJY3 = 8.9710E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 32.8656(m) Ystif= 4.2566(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= 32.8656(m) Ymass= 3.4211(m) Gmass(活荷折减)= 1925.8271( 1696.5820)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0303Ratx = 1.3000 Raty = 1.3000Ratx1= 1.5886 Raty1= 1.5645薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 6.2880E+06(kN/m) RJY1 = 6.2880E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.0701E+06(kN/m) RJY3 = 1.0863E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 32.8656(m) Ystif= 3.2601(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 32.8597(m) Ymass= 3.0143(m) Gmass(活荷折减)= 1172.6360( 1139.8999)(t)Eex = 0.0002 Eey = 0.0089Ratx = 0.6870 Raty = 0.6870Ratx1= 0.9440 Raty1= 0.9999薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 4.3200E+06(kN/m) RJY1 = 4.3200E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.6231E+05(kN/m) RJY3 = 9.9191E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 32.8656(m) Ystif= 3.2601(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 32.7545(m) Ymass= 3.2600(m) Gmass(活荷折减)= 1216.2478( 1184.7527)(t)Eex = 0.0041 Eey = 0.0000Ratx = 1.7760 Raty = 1.7760Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 7.6723E+06(kN/m) RJY1 = 7.6723E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.4563E+06(kN/m) RJY3 = 1.4172E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 0.9440(第 3层第 1塔)Y方向最小刚度比: 0.9624(第 1层第 1塔)============================================================================结构整体抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 2675221.2 798.8 3349.25 0.00Y风荷载 447608.2 4846.1 92.36 0.00X 地震 2581340.5 13996.0 184.43 0.00Y 地震 431900.5 14349.4 30.10 0.00============================================================================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)============================================================================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.014按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.006按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.015按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.029按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.070按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.007按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.082按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.088============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.893E+06 0.897E+06 3.90 77353. 45.01 45.232 0.107E+07 0.109E+07 3.00 52950. 60.63 61.553 0.962E+06 0.992E+06 3.00 28924. 99.81 102.884 0.146E+07 0.142E+07 2.50 14721. 247.31 240.67该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值 ***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------4 1 0.8068E+04 0.7697E+04 1.00 1.003 1 0.8401E+04 0.7816E+04 1.04 1.022 1 0.1124E+05 0.1142E+05 1.34 1.461 1 0.9410E+04 0.9325E+04 0.84 0.82X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.84 层号: 1 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.82 层号: 1 塔号: 1======================================================================周期、地震力与振型输出文件===================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数 (X+Y) 扭转系数1 0.6651 178.38 0.88 ( 0.88+0.00 ) 0.122 0.6584 88.19 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.003 0.6347 176.77 0.12 ( 0.12+0.00 ) 0.884 0.2166 179.49 1.00 ( 0.99+0.00 ) 0.005 0.2155 89.43 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.006 0.2075 166.69 0.01 ( 0.00+0.00 ) 0.997 0.1136 90.91 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.008 0.1131 1.08 0.94 ( 0.94+0.00 ) 0.069 0.1088 178.39 0.06 ( 0.06+0.00 ) 0.9410 0.0796 90.04 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.0011 0.0778 0.07 0.99 ( 0.99+0.00 ) 0.0112 0.0754 176.69 0.01 ( 0.01+0.00 ) 0.99地震作用最大的方向 = -89.371 (度)============================================================仅考虑 X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 425.58 -12.46 4164.383 1 380.60 -10.50 3678.732 1 435.36 -12.05 4285.681 1 262.68 -7.34 2597.41振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)2 1 0.50 15.78 -3.68 1 1 0.30 9.57 -2.20振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 60.43 -2.92 -4390.60 3 1 52.10 -3.18 -3852.14 2 1 61.13 -3.74 -4400.71 1 1 36.92 -2.24 -2664.47振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -154.97 1.41 -271.55 3 1 -60.40 0.50 -117.16 2 1 164.92 -1.46 247.84 1 1 220.22 -1.95 471.03振型 5 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.02 -1.61 0.64 3 1 -0.01 -0.60 0.19 2 1 0.02 1.68 -0.81 1 1 0.02 2.26 -1.01振型 6 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.88 0.19 327.04 3 1 -0.24 0.10 121.49 2 1 1.11 -0.22 -340.41 1 1 1.05 -0.30 -458.91振型 7 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m)2 1 -0.02 1.26 -0.39 1 1 0.02 -1.50 0.46振型 8 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 41.78 0.79 304.54 3 1 -27.07 -0.53 -172.02 2 1 -76.44 -1.42 -544.93 1 1 89.56 1.68 599.14振型 9 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 2.77 -0.07 -302.77 3 1 -2.02 0.03 203.94 2 1 -5.15 0.17 539.21 1 1 6.46 -0.18 -638.09振型 10 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.00 0.00 0.00 3 1 0.00 -0.01 0.00 2 1 0.00 0.00 0.00 1 1 0.00 0.00 0.00振型 11 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -8.19 -0.01 -19.89 3 1 13.83 0.02 30.82 2 1 -8.92 -0.01 -21.56 1 1 4.15 0.00 7.74振型 12 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m)4 1 -0.08 0.01 26.623 1 0.14 -0.01 -45.822 1 -0.10 0.01 30.171 1 0.06 0.00 -13.95各振型作用下 X 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 1504.222 1.723 210.584 169.785 0.026 1.047 0.018 27.839 2.0510 0.0011 0.8712 0.01各层 X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法 X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------ Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx (kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)4 1 502.50 502.50( 4.24%) ( 4.24%) 1256.25 716.90 3 1 429.90 926.05( 3.98%) ( 3.98%) 4029.37 550.70 2 1 521.49 1391.05( 3.46%) ( 3.46%) 8144.21 571.26 1 1 382.53 1693.07( 2.94%) ( 2.94%) 14634.18 328.84抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 0.80%X 方向的有效质量系数: 99.50%============================================================仅考虑 Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -11.98 0.35 -117.24 3 1 -10.72 0.30 -103.57 2 1 -12.26 0.34 -120.66 1 1 -7.40 0.21 -73.13振型 2 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 15.44 488.08 -123.09 3 1 13.71 433.30 -106.12 2 1 15.76 500.01 -116.53 1 1 9.51 303.11 -69.75振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -3.47 0.17 251.94 3 1 -2.99 0.18 221.04 2 1 -3.51 0.21 252.52 1 1 -2.12 0.13 152.89振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 1.37 -0.01 2.40 3 1 0.53 0.00 1.03 2 1 -1.46 0.01 -2.19 1 1 -1.95 0.02 -4.16振型 5 的地震力-------------------------------------------------------4 1 -1.55 -156.40 61.87 3 1 -0.59 -58.04 18.56 2 1 1.69 163.19 -78.17 1 1 2.17 218.88 -97.72振型 6 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.19 -0.04 -69.53 3 1 0.05 -0.02 -25.83 2 1 -0.24 0.05 72.37 1 1 -0.22 0.06 97.57振型 7 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.71 45.51 -10.84 3 1 0.46 -31.54 11.71 2 1 1.30 -79.59 24.85 1 1 -1.51 95.18 -29.35振型 8 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.78 0.01 5.71 3 1 -0.51 -0.01 -3.22 2 1 -1.43 -0.03 -10.21 1 1 1.68 0.03 11.23振型 9 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.07 0.00 8.09 3 1 0.05 0.00 -5.45 2 1 0.14 0.00 -14.40 1 1 -0.17 0.00 17.04振型 10 的地震力-------------------------------------------------------4 1 0.01 -8.66 0.34 3 1 -0.01 15.12 -2.29 2 1 0.01 -10.29 1.78 1 1 0.00 4.87 -0.83振型 11 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.01 0.00 -0.02 3 1 0.02 0.00 0.04 2 1 -0.01 0.00 -0.03 1 1 0.00 0.00 0.01振型 12 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.00 0.00 -0.97 3 1 -0.01 0.00 1.67 2 1 0.00 0.00 -1.10 1 1 0.00 0.00 0.51各振型作用下 Y 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 1.192 1724.493 0.694 0.015 167.636 0.057 29.568 0.019 0.0010 1.0311 0.0012 0.00各层 Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 静力法 Y 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------ Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy (kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)4 1 513.92 513.92( 4.34%) ( 4.34%) 1284.79 723.51 3 1 438.62 945.73( 4.07%) ( 4.07%) 4116.59 555.77 2 1 532.92 1424.92( 3.54%) ( 3.54%) 8334.96 576.52 1 1 388.62 1735.81( 3.02%) ( 3.02%) 14995.95 331.87抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 = 0.80%Y 方向的有效质量系数: 99.50%==========各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号 X向调整系数 Y向调整系数1 1 1.000 1.0002 1 1.000 1.0003 1 1.000 1.0004 1 1.000 1.000**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUTSATWE 位移输出文件所有位移的单位为毫米Floor : 层号Tower : 塔号Jmax : 最大位移对应的节点号JmaxD : 最大层间位移对应的节点号Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h : 层高Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者 X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移=== 工况 1 === X 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX4 1 618 4.54 4.47 2500.618 0.35 0.35 1/7189. 99.9% 1.003 1 499 4.20 4.14 3000.499 0.97 0.96 1/3088. 35.1% 1.792 1 289 3.25 3.19 3000.289 1.32 1.30 1/2267. 12.2% 1.571 1 78 1.93 1.90 3900.78 1.93 1.90 1/2019. 99.9% 1.36X方向最大层间位移角: 1/2019.(第 1层第 1塔)=== 工况 2 === X 双向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX4 1 618 4.54 4.47 2500.618 0.35 0.35 1/7189. 99.9% 1.003 1 499 4.20 4.14 3000.499 0.97 0.96 1/3088. 35.1% 1.792 1 289 3.25 3.19 3000.289 1.32 1.30 1/2267. 12.2% 1.571 1 78 1.93 1.90 3900.78 1.93 1.90 1/2019. 99.9% 1.36X方向最大层间位移角: 1/2019.(第 1层第 1塔)=== 工况 3 === X+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX4 1 618 4.57 4.48 2500.618 0.35 0.35 1/7144. 99.9% 1.003 1 499 4.23 4.14 3000.499 0.98 0.96 1/3069. 35.1% 1.79 2 1 289 3.27 3.20 3000.289 1.33 1.30 1/2250. 12.2% 1.57 1 1 78 1.95 1.90 3900.78 1.95 1.90 1/2004. 99.9% 1.36 X方向最大层间位移角: 1/2004.(第 1层第 1塔)=== 工况 4 === X- 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 4 1 618 4.51 4.47 2500.618 0.35 0.35 1/7235. 99.9% 1.00 3 1 499 4.17 4.14 3000.499 0.97 0.96 1/3108. 35.0% 1.79 2 1 289 3.23 3.19 3000.289 1.31 1.30 1/2284. 12.2% 1.57 1 1 78 1.92 1.90 3900.78 1.92 1.90 1/2035. 99.9% 1.36 X方向最大层间位移角: 1/2035.(第 1层第 1塔)=== 工况 5 === Y 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 4 1 618 4.55 4.53 2500.618 0.36 0.36 1/6850. 99.9% 1.00 3 1 499 4.20 4.18 3000.499 0.96 0.95 1/3129. 37.6% 1.69 2 1 289 3.26 3.24 3000.289 1.32 1.31 1/2277. 13.5% 1.57 1 1 78 1.94 1.94 3900.78 1.94 1.94 1/2008. 99.9% 1.38 Y方向最大层间位移角: 1/2008.(第 1层第 1塔)=== 工况 6 === Y 双向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 4 1 618 4.71 4.62 2500.618 0.38 0.37 1/6649. 99.9% 1.00 3 1 499 4.35 4.26 3000.499 0.99 0.97 1/3029. 37.4% 1.692 1 289 3.38 3.31 3000.289 1.37 1.34 1/2196. 13.3% 1.581 1 78 2.01 1.97 3900.78 2.01 1.97 1/1937. 99.3% 1.38Y方向最大层间位移角: 1/1937.(第 1层第 1塔)=== 工况 7 === Y+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY4 1 699 5.71 4.53 2500.699 0.45 0.36 1/5509. 99.9% 1.003 1 614 5.27 4.18 3000.614 1.20 0.95 1/2499. 37.6% 1.692 1 494 4.09 3.24 3000.494 1.66 1.31 1/1811. 13.5% 1.571 1 283 2.44 1.94 3900.283 2.44 1.94 1/1597. 99.9% 1.38Y方向最大层间位移角: 1/1597.(第 1层第 1塔)=== 工况 8 === Y- 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY4 1 618 5.75 4.53 2500.618 0.46 0.36 1/5454. 99.9% 1.003 1 499 5.31 4.18 3000.499 1.21 0.95 1/2478. 37.6% 1.682 1 289 4.12 3.24 3000.289 1.67 1.31 1/1799. 13.5% 1.571 1 78 2.46 1.94 3900.78 2.46 1.94 1/1587. 99.9% 1.38Y方向最大层间位移角: 1/1587.(第 1层第 1塔)=== 工况 9 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 4 1 618 0.23 0.23 1.01 2500.618 0.01 0.01 1.00 1/9999. 99.9% 1.00 3 1 499 0.22 0.22 1.01 3000.499 0.04 0.04 1.00 1/9999. 44.2% 2.00 2 1 289 0.17 0.17 1.01 3000.289 0.07 0.06 1.01 1/9999. 26.1% 1.74 1 1 78 0.11 0.11 1.01 3900.78 0.11 0.11 1.01 1/9999. 99.9% 1.61X方向最大层间位移角: 1/9999.(第 4层第 1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.01(第 1层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.01(第 1层第 1塔)=== 工况 10 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 4 1 699 1.39 1.39 1.00 2500.699 0.09 0.09 1.00 1/9999. 99.9% 1.00 3 1 614 1.30 1.30 1.00 3000.614 0.27 0.27 1.00 1/9999. 44.8% 1.84 2 1 289 1.03 1.03 1.00 3000.471 0.39 0.39 1.00 1/7722. 26.8% 1.70 1 1 78 0.64 0.64 1.00 3900.78 0.64 0.64 1.00 1/6090. 99.9% 1.60Y方向最大层间位移角: 1/6090.(第 1层第 1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第 4层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第 4层第 1塔)=== 工况 11 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)4 1 654 -4.323 1 550 -8.232 1 298 -5.421 1 87 -5.35=== 工况 12 === 竖向活载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)4 1 672 -0.663 1 577 -0.662 1 485 -1.841 1 87 -1.78=== 工况 13 === X 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx4 1 618 4.55 4.52 1.01 2500. 618 0.35 0.35 1.003 1 499 4.20 4.17 1.01 3000. 499 0.97 0.97 1.002 1 289 3.23 3.20 1.01 3000. 289 1.32 1.30 1.011 1 78 1.91 1.90 1.01 3900.78 1.91 1.90 1.01X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.01(第 1层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.01(第 1层第 1塔)=== 工况 14 === X+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx4 1 618 4.58 4.52 1.01 2500. 618 0.35 0.35 1.013 1 499 4.23 4.17 1.01 3000. 499 0.98 0.97 1.012 1 289 3.25 3.20 1.02 3000. 289 1.33 1.31 1.021 1 78 1.93 1.90 1.02 3900.78 1.93 1.90 1.02X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.02(第 1层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.02(第 1层第 1塔)=== 工况 15 === X-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx4 1 618 4.51 4.51 1.00 2500. 620 0.35 0.35 1.013 1 499 4.17 4.17 1.00 3000. 501 0.97 0.97 1.002 1 289 3.21 3.20 1.00 3000. 289 1.31 1.30 1.001 1 78 1.90 1.90 1.00 3900.78 1.90 1.90 1.00X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第 2层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.01(第 4层第 1塔)=== 工况 16 === Y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy4 1 618 4.59 4.58 1.00 2500. 618 0.37 0.36 1.003 1 499 4.23 4.21 1.00 3000. 499 0.96 0.96 1.002 1 289 3.26 3.26 1.00 3000. 289 1.32 1.32 1.001 1 78 1.94 1.94 1.00 3900.78 1.94 1.94 1.00Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第 4层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第 4层第 1塔)=== 工况 17 === Y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy4 1 699 5.78 4.58 1.26 2500. 699 0.46 0.36 1.253 1 614 5.32 4.21 1.26 3000. 614 1.21 0.96 1.262 1 494 4.12 3.26 1.26 3000. 494 1.67 1.32 1.261 1 283 2.45 1.94 1.26 3900. 283 2.45 1.94 1.26Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.26(第 2层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.26(第 2层第 1塔)=== 工况 18 === Y-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy4 1 618 5.81 4.58 1.27 2500. 618 0.46 0.36 1.263 1 499 5.35 4.21 1.27 3000. 499 1.22 0.96 1.272 1 289 4.13 3.26 1.27 3000. 289 1.67 1.32 1.271 1 78 2.46 1.94 1.27 3900.78 2.46 1.94 1.27Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.27(第 2层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.27(第 2层第 1塔)+------------------------------------------------------------+ JCCAD 计算结果文件+------------------------------------------------------------+ [总参数]室外地坪标高 (m) -0.45地下水距天然地坪深度 (m) 40.00结构重要性系数 1.0基础人防等级无基础混凝土强度等级 C30结构抗震等级 4柱钢筋连接方式闪光对接焊接自动按楼层折减活荷载否[地基承载力参数]确定地基承载力时采用的规范中华人民共和国国家标准地基规范 GB50007-2011 5.2.4 综合法地基承载力特征值 fak (kPa) 240.0基础宽度的地基承载力修正系数ηb 3.00基础埋深的地基承载力修正系数ηd 4.40基础底面以下土的重度(或浮重度) γ (kN/m3) 20.0基础底面以上土的加权平均重度γm (kN/m3) 20.0确定地基承载力所用的基础埋置深度 d (m) 1.20单位面积覆土重 [γ'H] (kN/m2) 自动计算地基抗震承载力调整系数: 1.000[浅基础参数]浅基础底标高 (m) -1.50 (相对于正负0)浅基础底面积计算归并系数 0.20独立基础最小高度 (mm) 600独立基础底板最小配筋率 (%) 0.15独立基础计算考虑线荷载作用是独立基础底面长宽比 0.800拉梁间隙 (mm) 0毛石条基台阶宽度 (mm) 150毛石条基台阶高度 (mm) 300毛石条基上部宽度 (mm) 600条基砖放脚参数 6060条基刚性参数 1.50墙下条基底板受力钢筋最小配筋率 (%) 0.20独立基础详图中绘制柱不画柱条基详图中墙不加厚+------------------------------------------------------------++ JCCAD 计算结果文件 + +------------------------------------------------------------+ 荷载代码Load 荷载组合公式548 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活549 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x553 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y557 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x561 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y573 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风x577 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风x581 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风y585 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风y589 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x+0.70*1.00*活593 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x+0.70*1.00*活597 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y+0.70*1.00*活601 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y+0.70*1.00*活1005 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地x+0.38*竖地1006 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地x+0.38*竖地1007 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地y+0.38*竖地1008 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地y+0.38*竖地1009 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风x+1.00*地x+0.38*竖地1013 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风y+1.00*地y+0.38*竖地1017 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风x-1.00*地x+0.38*竖地1021 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风y-1.00*地y+0.38*竖地1185 SATWE准永久组合:1.00*恒+0.50*活1186 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活1187 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活1188 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x1192 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y1196 SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x1200 SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y1212 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风x1216 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风x1220 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风y。
什么是构造柱,框架柱,框支梁精品文档10页
框架结构：由梁和柱子为主要构件组成的承受竖向和水平作用的结构剪力墙结构：由剪力墙组成的承受竖向和水平作用的结构。
框架-剪力墙结构：由框架和剪力墙共同承受竖向和水平作用的结构。
框架结构:是指由梁和柱以刚接或者铰接相连接而成构成承重体系的结构，即由梁和柱组成框架共同抵抗适用过程中出现的水平荷载和竖向荷载。
采用结构的房屋墙体不承重，仅起到围护和分隔作用，一般用预制的加气混凝土、膨胀珍珠岩、空心砖或多孔砖、浮石、蛭石、陶粒等轻质板材等材料砌筑或装配而成。
砖混结构:砖混结构是指建筑物中竖向承重结构的墙、柱等采用砖或者砌块砌筑，横向承重的梁、楼板、屋面板等采用钢筋混凝土结构。
也就是说砖混结构是以小部分钢筋混凝土及大部分砖墙承重的结构。
砖混结构是混合结构的一种，是采用砖墙来承重，钢筋混凝土梁柱板等构件构成的混合结构体系。
适合开间进深较小，砖混结构施工技术房间面积小，多层或低层的建筑，对于承重墙体不能改动，而框架结构则对墙体大部可以改动。
构造柱:在多层砌体房屋墙体的规定部位，按构造配筋，并按先砌墙后浇灌混凝土柱的施工顺序制成的混凝土柱，通常称为混凝土构造柱，简称构造柱。
为提高多层建筑砌体结构的抗震性能,规范要求应在房屋的砌体内适宜部位设置钢筋混凝土柱并与圈梁连接,共同加强建筑物的稳定性。
这种钢筋混凝土柱通常就被称为构造柱。
构造柱,主要不是承担竖向荷载的，而是抗击剪力,抗震等横向荷载的.构造柱通常设置在楼梯间的休息平台处，纵横墙交接处，墙的转角处，墙长达到五米的中间部位要设构造柱。
近年来为提高砌体结构的承载能力或稳定性而又不增大截面尺寸，墙中的构造柱已不仅仅设置在房屋墙体转角、边缘部位，而按需要设置在墙体的中间部位,圈梁必须设置成封闭状。
从施工角度讲，构造柱要与圈梁地梁、基础梁整体浇筑。
与砖墙体要在结构工程有水平拉接筋连接。
如果构造柱在建筑物、构筑物中间位置，要与分布筋做连接。
框架柱:架柱就是在框架结构中承受梁和板传来的荷载，并将荷载传给基础，是主要的竖向受力构件。
配筋率对截面刚度和内力计算的影响精品文档10页
讨论一下配筋率对截面刚度和内力计算的影响引用清华大学周献祥老师的一段话“目前钢筋混凝土结构设计方法的最大缺陷是采用弹性理论进行内力和变形分析，但构件设计时往往采用基于大量试验数据的经验公式，虽然这些经验公式能够反映钢筋混凝土构件的非弹性性能，对构件常规设计来说也是行之有效且简便易行的，但它未能准确反映整体结构的真实受力状况，也造成了在实际工程设计中重构件而轻体系的现象比较普遍。
正是因为这些缺陷的存在，分析结构配筋的作用才显得更有实际意义，才更显示出配筋策略的重要性。
”而下面一段话说的很实在，我却觉得对结构技术人员很有启发性：“一般而言，构件内配置一定数量的钢筋后可提高构件的承载力、改变结构破坏模式、改善结构构件的受力性能、通过内力重分布改变结构的传力途径、使构造设计与试验条件和计算条件相一致、分散温度和收缩应力、限制裂缝的发展等作用。
”其中对受力这块的说法实际上隐藏了“配筋改变了构件刚度”，“把计算假定实际化”，这个隐藏的东西大家都可以想到，但这个度是多少?是变化的，我们只能说“经验告诉我这样做可以”，“我没有接触到这个，不知道这样行不行”，“我没有做过，我反对这样做，因为我要承担责任，我怕有问题，我认为应该采用保守做法”……有些是保守的，有些却是不愿意思考，把习惯当成真理。
接下来我以曾经碰到的一个方面的问题及对配筋率的作用先起个头，希望大家思考并参与讨论。
我认为说的好的，我给予重分奖励，积极参加的也有鼓励分。
（呵呵，这个只是我能用到的手段）。
本人对空心楼盖技术的学习和研究也有数年，多次有人向我咨询“空心楼板的里面是空的，还能按实际板厚去计算吗？”于是我这样的疑问：配筋率为1%和配筋率为2%时候构件的刚度是一样的吗？不一样。
那么我们实际操作中又是怎么做的呢？我们做框架结构的时候都是以素混凝土构件的刚度去计算的，在计算之前我并不知道要配多少钢筋，因此我都是用素混凝土的弹性刚度作为假定，得出个内力再配筋，材料的强度系数和荷载的分项系数又能使我的结构安全。
2016年最新[精品文档]楼层框架梁纵筋在端柱内的锚固构造
![2016年最新[精品文档]楼层框架梁纵筋在端柱内的锚固构造](https://img.taocdn.com/s3/m/c69e661387c24028915fc340.png)
楼层框架梁纵筋在端柱内的锚固构造：1纵筋弯锚的三个控制条件为：①纵筋伸至过端柱中线5d②纵筋直锚段≥0.4LaE③满足上述两个条件后弯钩15d。
2纵筋直锚的两个控制条件为：①纵筋伸至过端柱中线5d②纵筋直锚段≥LaE③满足上述两个条件后可不设弯钩直接截断。
3框架梁端部支座为剪力墙时，其弯锚及直锚控制条件与框架柱相同。
4当纵筋伸至端柱柱筋内侧已靠近柱筋其直锚段仍不满足≥0.4LaE时，应将纵筋按等强度、等面积代换为较小直径的钢筋，使其满足直锚段≥0.4LaE的条件后再设弯钩15d并满足纵筋弯锚的三个控制条件。
屋面框架梁纵筋在端柱内的锚固构造：1屋面框架梁下部纵筋弯锚的三个控制条件为：①纵筋伸至过端柱中线5d②纵筋直锚段≥0.4LaE③满足上述两个条件后弯钩15d。
2屋面框架梁下部纵筋纵筋直锚的两个控制条件为：①纵筋伸至过端柱中线5d②纵筋直锚段≥LaE③满足上述两个条件后可不设弯钩直接截断。
3屋面框架梁上部纵筋应伸至端柱外侧纵筋内侧，弯钩至梁底位置，且竖向弯钩与柱外侧纵筋的净距为25mm。
4框架梁端部支座为剪力墙时，其弯锚及直锚控制条件与框架柱相同。
楼层和屋面框架梁纵筋在中柱（墙）内的锚固构造：1梁上部纵筋贯通中柱支座，下部重筋锚入支座内≥LaE且≥0.5hc+5d。
2中柱两边梁同层面的下部纵筋应采取非接触方式锚入支座内，并且纵筋应保持浄距25mm。
3框架梁中间支座为剪力墙时，其锚固构造要求与框架柱相同。
度党支部工作总结[度党支部工作总结] XX年度党支部工作总结XX年，我支部认真努力践行“三个代表”重要思想，树立和落实科学发展观,贯彻落实十六届五中全会精神，认真贯彻党委工作部署，进一步加强党的思想、组织和作风建设，充分发挥党支部战斗堡垒作用，立足办公室本职，放眼全局工作，勤政实干，团结协作，以先锋模范带头作用凝聚力量，努力做到办文办事快捷稳妥，信息传递及时准确，宣传有声有色，调查研究提供依据，内部协调规范顺畅，为确保全局政令畅通、工作顺利开展打下了良好基础，度党支部工作总结。
[精品文档]梁柱纵筋搭接长度范围内箍筋加密
![[精品文档]梁柱纵筋搭接长度范围内箍筋加密](https://img.taocdn.com/s3/m/a13ce225de80d4d8d15a4f96.png)
梁柱纵筋搭接长度范围内箍筋加密在钢筋混凝土工程中钢筋接头是必然存在的，接头分绑扎、焊接和机械接头。
焊接和机械接头因为只存在接头点所以无需进行箍筋加密，而绑扎接头是有长度的，并且相互绑扎的两根钢筋不仅在水**向上产生相对滑移而且在垂直方向上产生混凝土局部挤压裂缝，所以接头区域加强配箍构造措施对保证搭接传力极为重要。
对于抗震与非抗震结构，其接头区域的配箍要求是不同的。
《混凝土结构设计规范》第11.1.8条，当为抗震设计时，“在纵向受力钢筋搭接接长度范围内的箍筋，其直径不应小于搭接钢筋较大直径的0.25倍，其间距不应大于搭接钢筋较小直径的5倍，全不应大于100㎜。
”当为非抗震设计时，《混凝土结构设计规范》第9.4.5条规定：“在纵向受力钢筋搭接长度范围内应配置箍筋，其直径不应小于搭接钢筋较大直径的0.25倍。
当钢筋受拉时，箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的5倍，且不应大于100㎜；当钢筋受压时，箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的10倍，且不应大于200㎜。
当受压钢筋直径＞25㎜时，尚应在搭接接头两个端面外100㎜范围内各设置两个箍筋。
”理解《混凝土结构设计规范》中这两个关键性条文对读懂平法是有帮助的，平法中的规定也是来自于规范，并没有超越规范，平法是规范的延伸。
03G101-1《钢筋混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》（以下简称“平法”）中第8页第2.2.2条“当柱（包括芯柱）纵筋筋采用搭接连接时，且为抗震设计时，在柱纵筋搭接长度范围内（应避开柱端的箍筋加密区）的箍筋均应按≤5d（d为柱纵筋较小直径）及≤100的间距加密。
当为非抗震设计时，在柱纵筋搭接长度范围内的箍筋加密，应由设计者另行注明。
”第54页至59页（抗震框架梁）第7条：“当梁纵筋（不包括侧面G打头的构造筋）采用绑扎搭接接长时，箍筋应加密。
”用一句话概括之：抗震设计时，搭接区箍筋加密；非抗震设计时，搭接区可不加密。
另外需要说明的是搭接区箍筋范围不仅仅是搭接长度范围内而是包括相邻两接头之间的距离。
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框架柱纵筋
直径：
《砼规》
(Ⅰ)柱
9．3．1 柱中纵向钢筋的配置应符合下列规定：
1 纵向受力钢筋直径不宜小于12mm；全部纵向钢筋的配筋率不宜大于5％；
3 偏心受压柱的截面高度不小于600mm时，在柱的侧面上应设置直径不小于10mm 的纵向构造钢筋，并相应设置复合箍筋或拉筋；
9．3．3 I形截面柱的翼缘厚度不宜小于120mm，腹板厚度不宜小于100mm。
当腹板开孔时，宜在孔洞周边每边设置2～3根直径不小于8mm的补强钢筋，每个方向补强钢筋的截面面积不宜小于该方向被截断钢筋的截面面积。
腹板开孔的I形截面柱，当孔的横向尺寸小于柱截面高度的一半、孔的竖向尺寸小于相邻两孔之间的净间距时，柱的刚度可按实腹I形截面柱计算，但在计算承载力时应扣除孔洞的削弱部分。
当开孔尺寸超过上述规定时，柱的刚度和承载力应按双肢柱计算。
《抗规》
6．3．3 梁的钢筋配置，应符合下列各项要求：
1 梁端计入受压钢筋的混凝土受压区高度和有效高度之比，一级不应大于0.25，二、三级不应大于0.35。
2 梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋量的比值，除按计算确定外，一级不应小于0.5，二、三级不应小于0.3。
6．3．4 梁的钢筋配置，尚应符合下列规定：
1 梁端纵向受拉钢筋的配筋率不宜大于2.5％。
沿梁全长顶面、底面的配筋，一、二级不应少于2ф14，且分别不应少于梁顶面、底面两端纵向配筋中较大截面面积的1／4；三、四级不应少于2ф12。
2 一、二、三级框架梁内贯通中柱的每根纵向钢筋直径，对框架结构不应大于矩形截面柱在该方向截面尺寸的1／20，或纵向钢筋所在位置圆形截面柱弦长的1／20；对其他结构类型的框架不宜大于矩形截面柱在该方向截面尺寸的1／20，或纵向钢筋所在
位置圆形截面柱弦长的1／20。
间距：
《砼规》
(Ⅰ)柱
9．3．1 柱中纵向钢筋的配置应符合下列规定：
2 柱中纵向钢筋的净间距不应小于50mm，且不宜大于300mm；
4 圆柱中纵向钢筋不宜少于8根，不应少于6根，且宜沿周边均匀布置；
5 在偏心受压柱中，垂直于弯矩作用平面的侧面上的纵向受力钢筋以及轴心受压柱中各边的纵向受力钢筋，其中距不宜大于300mm。
注：水平浇筑的预制柱，纵向钢筋的最小净间距可按本规范第9．2．1条关于梁的有关规定取用。
9．3．3 I形截面柱的翼缘厚度不宜小于120mm，腹板厚度不宜小于100mm。
当腹板开孔时，宜在孔洞周边每边设置2～3根直径不小于8mm的补强钢筋，每个方向补强钢筋的截面面积不宜小于该方向被截断钢筋的截面面积。
腹板开孔的I形截面柱，当孔的横向尺寸小于柱截面高度的一半、孔的竖向尺寸小于相邻两孔之间的净间距时，柱的刚度可按实腹I形截面柱计算，但在计算承载力时应扣除孔洞的削弱部分。
当开孔尺寸超过上述规定时，柱的刚度和承载力应按双肢柱计算。
11．4．13 框架边柱、角柱及剪力墙端柱在地震组合下处于小偏心受拉时，柱内纵向受力钢筋总截面面积应比计算值增加25％。
框架柱、框支柱中全部纵向受力钢筋配筋率不应大于5％。
柱的纵向钢筋宜对称配置。
截面尺寸大于400mm的柱，纵向钢筋的间距不宜大于200mm。
当按一级抗震等级设计，且柱的剪跨比不大于2时，柱每侧纵向钢筋的配筋率不宜大于1.2％。
《高规》
6．4．4 柱的纵向钢筋配置，尚应满足下列规定：
1 抗震设计时，宜采用对称配筋。
2 截面尺寸大于400mm的柱，一、二、三级抗震设计时其纵向钢筋间距不宜大于200mm 抗震等级为四级和非抗震设计时，柱纵向钢筋间距不宜大于300mm；柱纵向钢筋净距均不应小于50mm。
《抗规》
6．3．8 柱的纵向钢筋配置，尚应符合下列规定：
1 柱的纵向钢筋宜对称配置。
2 截面边长大于400mm的柱，纵向钢筋间距不宜大于200mm。
配筋率：
《砼规》
(Ⅰ)柱
9．3．1 柱中纵向钢筋的配置应符合下列规定：
1 纵向受力钢筋直径不宜小于12mm；全部纵向钢筋的配筋率不宜大于5％；
4 圆柱中纵向钢筋不宜少于8根，不应少于6根，且宜沿周边均匀布置；
9．3．3 I形截面柱的翼缘厚度不宜小于120mm，腹板厚度不宜小于100mm。
当腹板开孔时，宜在孔洞周边每边设置2～3根直径不小于8mm的补强钢筋，每个方向补强钢筋的截面面积不宜小于该方向被截断钢筋的截面面积。
腹板开孔的I形截面柱，当孔的横向尺寸小于柱截面高度的一半、孔的竖向尺寸小于相邻两孔之间的净间距时，柱的刚度可按实腹I形截面柱计算，但在计算承载力时应扣除孔洞的削弱部分。
当开孔尺寸超过上述规定时，柱的刚度和承载力应按双肢柱计算。
9．3．8 顶层端节点处梁上部纵向钢筋的截面面积A S应符合下列规定：
梁上部纵向钢筋与柱外侧纵向钢筋在节点角部的弯弧内半径，当钢筋直径不大于25mm时，不宜小于6d；大于25mm时，不宜小于8d。
钢筋弯弧外的混凝土中应配置防裂、防剥落的构造钢筋。
11．4．12 框架柱和框支柱的钢筋配置，应符合下列要求：
1 框架柱和框支柱中全部纵向受力钢筋的配筋百分率不应小于表11．4．12—1规定的数值，同时，每一侧的配筋百分率不应小于0.2；对Ⅳ类场地上较高的高层建筑，最小配筋百分率应增加0.1；
11．4．13 框架边柱、角柱及剪力墙端柱在地震组合下处于小偏心受拉时，柱内纵向受力钢筋总截面面积应比计算值增加25％。
框架柱、框支柱中全部纵向受力钢筋配筋率不应大于5％。
柱的纵向钢筋宜对称配置。
截面尺寸大于400mm的柱，纵向钢筋的间距不宜大于200mm。
当按一级抗震等级设计，且柱的剪跨比不大于2时，柱每侧纵向钢筋的配筋率不宜大于1.2％。
《高规》
6．4．3 柱纵向钢筋和箍筋配置应符合下列要求：
1 柱全部纵向钢筋的配筋率，不应小于表6．4．3—1的规定值，且柱截面每一侧纵向钢筋配筋率不应小于0.2％；抗震设计时，对Ⅳ类场地上较高的高层建筑，表中数值应增加0.1。