埋件计算
预埋件简易计算
承受弯剪荷载的预埋件计算1、锚筋的总截面面积计算：11122(1.5)j s st s st r K V A f A f a ≤+20110.85js st r K M h A f a ≤ 式中：1K ——抗剪强度设计安全系数，取1.55；2K ——抗弯强度设计安全系数，取1.50；j V——作用于预埋件的剪切荷载； j M ——作用于预埋件的弯矩，j M F l =；0h ——沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离；1s A 、2s A ——锚筋截面面积；1st f 、2st f ——分别为锚筋1s A 、2s A 的计算抗拉强度设计值，取215Mpa ；r a ——锚筋层数的影响系数，当等间距配置时，二层取1.0；三层取0.9；四层取0.85.1121.551624.8(1.5215215)0.9j s s K V kN A A =⨯=≤⨯⨯+⨯⨯2112.21.501626.40.850.32150.949342.52j s s K M kN m A A =⨯⨯=⋅≤⨯⨯⨯⨯= 2、钢筋的锚固长度计算：/a y t l f d f α=式中：a l ——受拉钢筋的锚固长度；y f ——普通钢筋的抗拉强度设计值； t f ——混凝土轴心抗拉强度设计值，当混凝土强度等级高于C40时，按C40取值；d——钢筋的公称直径；——钢筋的外形系数，光明钢筋取0.16，带肋钢筋取0.14。
根据《混凝土结构设计规范》第9.3.1条规定，当HRB335、HRB400和RRB400级钢筋的直径大于25mm时，其锚固长度应乘以修正系数1.1。
根据《混凝土结构设计规范》第9.3.3条规定，当计算中充分利用纵向钢筋的抗压强度时，其锚固长度不应小于本规范第9.3.1条规定的受拉锚固长度的0.7倍。
根据《混凝土结构设计规范》第10.9.7条规定，受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于15d，d为锚筋的直径。
1。
预埋件计算公式
19.1Mpa ft= 1.71Mpa300Mpa20mm120mm12040mm20mm (宜大于12和150.605574最后取为0.60557410.85ar=0.9240mmV N M输入V、N、M 699660004279.135取最大值4279.13496mm24279.135491.2281mm 说明：2. 锚筋应位于构件的外层主筋内侧。
4.当采用手工焊时，焊缝高度不宜小于6 mm和0.5d（HPB235 级钢筋）或0.6d(非HPB235)6.锚筋中心至锚板边缘的距离不应小于2d和40mm.9.受拉直锚筋和弯折锚筋的锚固长度不应小于受拉钢筋锚固长度；当锚筋采用HPB235级钢尚应符合规范表9.3.1注中关于弯钩的规定。
当无法满足锚固长度的要求时，应采取其他有锚固措施。
受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于15d.8.对受剪预埋件，锚筋的间距b,b1不应大于300 mm,且b1不应小于6d和70 mm；锚筋至构件边缘的距离c1不应小于6d和70mm，b,c不应小于3d和45mm。
锚筋层数的影响系数ar:当等间距布置时( 大于3d和45mm,小于300mm)输入锚筋间距b1( 不应小于6d和70mm,小于300mm )注：当没有N时，应取1。
的公式进行计算。
( 当采取防止锚板弯曲变形的措施时，可取1.0）1.预埋件的受力直锚筋不宜少于4根，不宜多于4层；直径大于8mm，小于25mm.3.锚板宜用Q235钢，与锚筋应采用T形焊。
当锚筋直径小于20，用压力埋弧焊；否则用穿孔5.锚板厚度大于0.6d.受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8.7.对受拉和受弯预埋件，锚筋的间距b,b1和 锚筋至构件边缘的距离c，c1，均不应小于3d输入锚板厚度t 2。
当有剪力、法向压力和弯矩共同作用时，应按下列两个公式计算，取大值。
计算系数av: 计算系数ab:1。
当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应按下列两个公式计算，取大值。
预埋件后置埋件计算样板
深圳大学城XXXX六、后置埋件计算(1). 荷载计算:P H :作用于预埋件的水平荷载设计值( kN )P V :作用于预埋件的竖直荷载设计值( kN )P x =1.000 kNP y =2.000 kNP z =3.000 kN(2). 预埋件计算:此处预埋件受拉力和剪力M x =0.240 kN.m X方向扭转力矩M :弯矩设计值(N.mm)M y =0.260 kN.m`M z =0.540 kN.mX方向扭矩 产生的剪力V1M Y=M×y1/(∑x i^2+∑y i^2)=0.240×0.150/(6×0.100^2+4×0.150^2)=0.240 kNV1M Z=M×x1/(∑x i^2+∑y i^2)=0.240×0.100/(6×0.100^2+4×0.150^2)=0.160 kNP y =2.240 kNP z =3.160 kNY方向剪力,Z方向剪力的合剪力 =3.873 kN选用 6 个 M12 高强化学锚栓，锚栓边距 80 mm，锚栓间间距 120 mm，在满足锚栓特征边距与特征间距的条件下，锚栓能承受最大剪力为 17.50 kN，承受最大拉力为 21.10 kNM12 锚栓特征边距 110 mm，锚栓间特征间距 220 mm现锚栓强度进行折减后，锚栓能承受最大剪力为 12.73 kN，承受最大拉力为 15.35 kNN1 :平均每个锚栓所受剪力设计值N1 =Pv / 6 = 3.873 / 6 = 0.646 kN < 12.73 kNN2 :平均每个锚栓所受拉力N2 =M/(3d)+Ph/6=0.260/(2×0.300)+0.540/(3×0.200)+1.000/6 = 1.500 kN < 15.35 kN组合情况：[( 0.646/17.5)^2+(1.500/21.10)^2 ]^0.5 = 0.08 < 0.5锚栓强度满足设计要求________________________________________________________________________________________________________深圳市三鑫特种玻璃技术股份有限公司104 SHENZHEN SANXIN SPECIAL GLASS TECHNOLOGY CO. LTD。
埋件计算书
对于封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取 − 0.2 或 0.2 μs_s22 = μs_s21 = −2
面板上的最大负风压:
WLgs2 = max(βgz ⋅ μs_s22 ⋅ μz ⋅ W0) = 2.28 ⋅ kPa
雪荷载的计算
基本雪压：
S0 = 0.3 ⋅ kPa
屋面积雪分布系数： μr = 2
8107.9
75924.
378 -1571.1 -5646.3
10325.
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（6）主梁埋件计算：
幕墙结构计算书
1. A点支座的强度分析: 最大支座反力: FX = RA = 603.23 ⋅ kN FY = VA = 244.01 ⋅ kN
反力取自NODE31、34较大值
水平支反力 竖直支反力
100 53165. -0.14876E+06 -58171.
103 -0.10142E+06 -50856. -33360.
137 -0.20012E+06 24878. 0.10747E+06
140 0.11646E+06 46427. 0.11161E+06
146 -0.11987E+06 50446. 0.11475E+06
活荷载，可不与雪荷载和风荷载同时组合。
因此取二者较大值进行计算。
SL = max(Sk , SL1) = 0.6 ⋅ kPa
竖向地震作用的计算：
动力放大系数：
βE = 5
水平地震影响系数： αmax = 0.12 作用在面板上的地震作用标准值：
qEk = βE ⋅ αmax ⋅ Gk = 0.338 ⋅ kPa
正常埋件
第六章、预埋件计算一、计算说明与本部分预埋件对应的主体结构混凝土强度等级为C30。
本工程采用预埋件，预埋件的锚筋采用9根直径为12mm的HRB4000，锚板采用400×2350×10 mm Q235B钢板。
埋件受力形式与埋板如下图：埋件受力与埋板简图埋置方式：预埋；锚筋行数：3排；锚筋列数：3列；最外排锚筋间距：h=300mm；最外列锚筋间距：b=240 mm；二、荷载计算V x：水平方向剪力(Fx)；V z：垂直方向剪力(Fz)；N：轴向拉力(Fy)；钢接： 铰接：M x ：绕x 轴弯矩； M x ：绕x 轴弯矩；M z ：绕z 轴弯矩； M z ：绕z 轴弯矩；V x =1804.18N M x =4278553.51N·mm V x =1650.26N M x =0V Z =8665361N M z =-426865.93N·mm V Z =11110.63N M z =0N=-18378.97 N N=-20398.35N三、埋板计算1、锚筋截面积计算锚筋面积将依据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003附录C.0.1中公式计算，并应大于其最大值：S r v y b y r b y V N M A =++ααf 0.8αf 1.3ααf z S b y r b y N M A =+0.8αf 0.4ααf z式中，rα：钢筋层数影响系数，钢筋层为二层时 1.0r α=；v α：锚筋受剪承载力系数：((v = 4.0-0.08d 4.0-0.08120.66<0.7α⨯，故取V α =0.66；d ：锚筋直径，取16 mm ；t ：锚板厚度，取16mm ； b α：锚板弯曲变形折减系数：160.60.250.60.250.8516b t d α=+=+⨯=； z ：外层锚筋中心线之间的距离，取300mm ；y f ：HRB400级钢筋抗拉强度设计值为2360 N /mm ，取2300 N /mm ；c f ：C30混凝土轴心受压强度设计值，取214.3 N /mm ；钢接：横向剪力计算：S r v y r b y V -0.3N M -0.4Nz A =+ααf 1.3ααf z 1804.1818378.974278553.51183780.3()0.4()2401.00.66300 1.3 1.00.8530.902407-⨯-⨯⨯=+⨯⨯⨯⨯⨯⨯-- 2112.91mm =S r b y M -0.4Nz A =0.4ααf z 4278553.5118378.970.4()2400.4 1.00.85300240-⨯⨯=⨯⨯⨯⨯- 2246.85 mm =竖向向剪力计算：S r v y r b y V -0.3N M -0.4Nz A =+ααf 1.3ααf z 8665.6118378.97426865.9318370.3()0.4()3001.00.66300 1.3 1.00.85300308.970-⨯-⨯⨯=+⨯⨯⨯⨯-⨯--⨯ 289.50mm =S r b y M -0.4Nz A =0.4ααf z 426865.9318378.970.4()3001.3 1.00.85300300-⨯⨯=⨯⨯⨯⨯-- 259.01 mm =铰接：横向剪力计算：S r v y r b y V -0.3N M -0.4Nz A =+ααf 1.3ααf z 0.3()00.4()2401.00.66300 1.3 1.00.853001650.2620398.3520398.30524-⨯-⨯⨯=+⨯-⨯⨯⨯⨯⨯- 263.85 mm =S r b y M -0.4Nz A =0.4ααf z 00.4()2400.4203198.3.00.853002450-⨯⨯=⨯⨯⨯⨯- 276.79mm =竖向剪力计算：S r v y r b y V -0.3N M -0.4Nz A =+ααf 1.3ααf z 0.3()00.4()3001.00.66300 1.3 1.00.853********.6320398.3520398.3500-⨯-⨯⨯=+⨯⨯⨯-⨯⨯⨯- 2111.64mm =S r b y M -0.4Nz A =0.4ααf z 00.4()3000.4203198.3.00.853003050-⨯⨯=⨯⨯⨯⨯- 279.99mm =综上所述，锚筋最小截面积为120.22mm 2。
埋件计算书
预埋件计算书一. 预埋件基本资料采用化学锚栓：普通化学螺栓M12排列为(环形布置)：2行；行间距200mm；2列；列间距100mm；锚板选用：SB8_Q235锚板尺寸：L*B= 200mm×300mm，T=8基材混凝土：C20基材厚度：300mm锚筋布置平面图如下：二. 预埋件验算：1 化学锚栓群抗拉承载力计算轴向拉力为：N=28kNX向弯矩值为：Mx=0.7kN·m锚栓总个数：n=2×2=4个按轴向拉力与X单向弯矩共同作用下计算：由N/n-M x*y1/Σy i2=28×103/4-0.7×106×100/60000=5833.333 ≥0故最大化学锚栓拉力值为：N h=N/n+(M x*y1/Σy i2)=28×103/4+(0.7×106×100/60000)=8166.667=8166.667×10-3=8.167kN所选化学锚栓抗拉承载力为：Nc=35.6kN承载力降低系数为：0.5实际抗拉承载力设计值取为：Nc=35.6×0.5=17.8这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗拉承载力值为：Nc=17.8/γRE=20.941kN故有：8.167 < 20.941kN，满足2 化学锚栓群抗剪承载力计算Y方向剪力：Vy=8kNX方向受剪锚栓个数：n x=4个Y方向受剪锚栓个数：n y=4个剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V ix V=V x/n x=0/4=0×10-3=0kNV iy V=V y/n y=8000/4=2000×10-3=2kN化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定：V ix T=T*y i/(Σx i2+Σy i2)V iy T=T*x i/(Σx i2+Σy i2)化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V iδ=[(V ix V+V ix T)2+(V iy V+V iy T)2]0.5结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）：取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为：V iδ=[(0+0)2+(2000+0)2]0.5=2kN所选化学锚栓抗剪承载力为：Vc=17kN承载力降低系数为：0.5实际抗剪承载力设计值取为：Vc=17×0.5=8.5这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗剪承载力值为：Vc=8500/0.85=10kN故有：V iδ=2kN < 10kN，满足3 化学锚栓群在拉剪共同作用下计算当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式：(βN)2+(βV)2≤1式中：βN=N h/Nc=16.333/41.882=0.39βV=V iδ/Vc=4/20=0.2故有：(βN)2+(βV)2=0.392+0.22=0.1921 ≤1 ，满足三. 预埋件构造验算：锚固长度限值计算：锚固长度为160，最小限值为160，满足！锚板厚度限值计算：按《混凝土结构设计规范2010版》9.7.1规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×12=7.2mm锚板厚度为8，最小限值为7.2，满足！行间距为200，最小限值为72，满足！列边距为100，最小限值为45，满足！行边距为50，最小限值为24，满足！列边距为50，最小限值为24，满足！。
埋件计算2
北楼槽型埋件计算书计算：审核：批准：2011年9月28日一、计算依据及说明1、工程概况说明工程名称:工程所在城市:上海工程所属建筑物地区类别:C类工程所在地区抗震设防烈度:7度工程基本风压:0.55kN/m2工程强度校核处标高:120m2、设计依据《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 (2006年版)《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001(2008年版)《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997《中国地震烈度表》 GB/T17742-20083、基本计算公式(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,本工程按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版) 7.1.1 采用风荷载计算公式: Wk=βgz×μz×μsl×W0其中: Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数C类场地: βgz=0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734×(Z10)(-0.22)μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:C类场地: μz=0.616×(Z10)0.44μsl---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定W0---基本风压,按全国基本风压图,上海地区取为0.55kN/m2(3).地震作用计算:qEAk=βE×αmax×GAK其中: qEAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:7度: αmax=0.08上海地区设防烈度为7度,根据本地区的情况,故取αmax=0.08GAK---幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γGSG+γwψwSw+γEψESE+γTψTST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: qk=Wk+0.5×qEAk，维护结构荷载标准值不考虑地震组合水平荷载设计值: q=1.4×Wk+0.5×1.3×qEAk二、荷载计算1、风荷载标准值计算Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z : 计算高度120mμz: 120m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1)μz=0.616×(z10)0.44=1.83832μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)μf=0.5×35(1.8×(0.22-0.16))×(z10)-0.22=0.424922βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=0.85×(1+2×μf) = 1.57237μsf:建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-2001 7.3.3-2)取-1.8（边角部位）对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，按照(GB50009-2001 7.3.3)取-0.2或0.2Av:立柱构件从属面积取6m2μs1:维护构件从属面积不大于1m2的局部体型系数μs1f=μsf-0.2=-2维护构件从属面积大于或等于10m2的体型系数计算μs10f=μsf ×0.8-0.2 (GB50009-2001 7.3.3-2注) =-1.64同样，取立柱面积对数线性插值计算得到 μsavf=μsf+(μsf ×0.8-μsf)×log(Av)-0.2 =-1.8+((-1.44)-(-1.8))×0.778151-0.2 =-1.71987 按照以上计算得到 对于立柱有: μsvnl=-1.71987立柱负风压风荷载标准值计算如下 Wkvn=βgz ×μz ×μsvnl ×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=-2.73421 kN/m 2三、立柱支反力计算1、立柱荷载计算(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4Wk: 风荷载标准值: 2.73421kN/m 2Bl: 幕墙左分格宽: 1.55m Br: 幕墙右分格宽: 1.55m qwk=Wk ×Bl+Br2=2.73421×1.55+1.552=4.23803kN/m qw=1.4×qwk =1.4×4.23803 =5.93324kN/m(2)分布水平地震作用设计值GAkl: 立柱左边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 0.5kN/m 2GAkr: 立柱右边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 0.5kN/m 2qEAkl=5×αmax ×GAkl (JGJ102-2003 5.3.4) =5×0.08×0.5=0.2kN/m 2qEAkr=5×αmax ×GAkr (JGJ102-2003 5.3.4) =5×0.08×0.5=0.2kN/m 2qek=qEkl ×Bl+qEkr ×Br 2=0.2×1.55+0.2×1.552=0.31kN/mqe=1.3×qek=1.3×0.31 =0.403kN/m (3)立柱荷载组合立柱所受组合荷载标准值为: qk=qwk=4.23803kN/m立柱所受组合荷载设计值为: q =qw+ψE ×qe =5.93324+0.5×0.403 =6.13474kN/m 幕墙自重线荷载: Gk=GAkl ×Bl+GAkr ×Br 2=0.5×1.55+0.5×1.552=0.775kN/mrG: 结构自重分项系数: 1.2G:幕墙自重线荷载设计值0.93kN/m 立柱计算简图如下:n 0n 1B 0立柱计算简图4200q 1q2立柱受力简图4200q1=6.135kN/m q2=0.930kN/m(4)立柱弯矩:通过有限元分析计算得到立柱的弯矩图如下:M m a x =13.527k N .m立柱弯矩分布如下表:最大弯矩发生在2.1m 处M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN ·m) M=13.5271kN ·m立柱在荷载作用下的轴力图如下:立柱在荷载作用下的支座反力信息如下表:Nh : 连接处水平总力(N):Nh =Q=12.8829kNN g : 连接处自重总值设计值(N): Ng =3.906kNN: 连接处总合力(N): N=N g 2+N h 2=-3.9062+-12.88292×1000 =13462N四、槽式埋件计算1、槽式埋件荷载计算V: 槽式埋件所承受的剪力设计值: V=3906NN: 槽式埋件所承受的拉力设计值: N=12882.9N2、槽式埋件承载力计算槽式埋件由3个钢-Q235工字形锚筋与混凝土结构连接,要保证埋件不被破坏,需要验算工字形锚筋的承载力Num: 槽式埋件的锚筋数量 单个工字形锚筋承受的拉力为 N jt = N Num= -12882.93= 4294.3N单个工字形锚筋承受的剪力为 N jv = V Num= -39063= 1302NA: 单个锚筋的有效截面面积为100mm 2所以有: σ = N jtA= -4294.3100= 42.943N/mm 2≤ 215N/mm 2τ = N jvA= -1302100= 13.02N/mm 2≤ 125N/mm 2工字形锚筋的强度满足设计要求3、混凝土承载力计算主体结构采用混凝土-C30, 埋件所受荷载如下： N:水平拉力12.8829kN V:垂直剪力3.906kN单个工字形锚筋在混凝土中的剪切面是一圆锥面，主体结构混凝土抗拉强度为1.43N/mm 2混凝土破坏面剪切面积A 计算 d:埋件有效埋置深度取100mmL:混凝土破坏圆锥面母线长度，取d ×2 A = π×d ×L = 3.14159×1002×d ×2= 44428.8mm 2不考虑相互影响，单个锚筋的承载力为 F=ft ×A=1.43×44428.8 =63533.2N由于实际采用3个锚筋，考虑相互影响，取折减系数0.6，则槽式埋件承载力为 P = 0.6×3×F = 0.6×3×63533.2 = 114360N由于12.8829kN ≤ 114.36kN,所以混凝土承载力满足设计要求。
后置埋件计算
后置埋件计算1.计算简图及设计数据：参考中华人民共和国行业规范《混凝土结构后锚技术规程》,锚栓内力按下列基本假定进行计算:1.被羱接件与基材结合面受力变形后仍保持为平面,锚板处平面刚度较大,其弯曲变形忽略不计;2.锚栓本身不传递压力(化学植筋除外),锚固羱接的压力应通过被羱接件的锚板直接传给混凝土基材;3.群锚锚栓内力按弹性理论计算.当锚固破坏为锚栓或植筋钢材破坏,且为低强钢材时,可考虑塑性理 论计算.2.埋件受力分析计算:埋件受到的拉力：N c 10.42KN :=埋件受到的剪力：V c 3.12KN :=埋件受到的弯矩：M c V c 80⋅mm :=M c 0.25KN m ⋅⋅=埋件受到的扭矩：T c V c 120⋅mm :=T c 0.374KN m⋅⋅=锚栓的材质级别：str 5.8:=锚栓数量：n m 4:=弯矩方向锚栓排数：n c 2:=弯矩方向锚栓间距：d dis 140mm:=y 170mm⋅=弯矩方向锚栓至群锚形心距的垂直距离：在轴拉力与弯矩共作用下,弹性分析时,受力最大锚栓的拉力设计值按下列规定计算:N sd_1 3.496KN⋅=在剪力与扭矩共作用下,锚栓的剪力设计值按下列规定计算:式中：V si － 锚栓i 的剪力设计值；V si_x － 锚栓i 所受剪力的x 分量；V t_x －T 作用下锚栓i 所受剪力的x分量；V si_y － 锚栓i 所受剪力的y 分量；V t_y －T 作用下锚栓i 所受剪力的y 分量；锚栓在剪力作用下：V x V c cos 0()⋅:=V x 3.12KN ⋅=剪切荷载设计值V 的X 分量：V y V c sin 0()⋅:=V y 0KN⋅=弯矩方向锚栓间距：参与Vx 受剪的螺栓数目：n x 4:=参与Vy 受剪的螺栓数目：n y 2:=锚栓i 所受剪力的x 分量V si_x 0.78KN⋅=锚栓i 所受剪力的y 分量V si_y 0KN⋅=锚栓在扭矩T 作用下：x i 120mm :=锚栓i 至以群锚形心为原点的y 坐标轴的垂直距离：y i 50mm:=锚栓i 至以群锚形心为原点的x 坐标轴的垂直距离：T 作用下锚栓i 所受剪力的x 分量：V t_x 1.108KN⋅=V t_y 2.658KN⋅=T 作用下锚栓i 所受剪力的y 分量：在剪力与扭矩共作用下,锚栓的剪力设计值按下列规定计算:V si 3.26KN⋅=3.承载能力极限状计算:(一) 受拉承载力计算：1.锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力设计值验算:锚栓的直径：D s 12mm:=锚筋或植筋应力截面面积：f stk 500MPa :=锚栓的极限抗拉强度标准值：γRS_N 1.625=N Rk_s 56.549KN ⋅=锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值：N Rd_s 34.799KN⋅=锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值：N sd_1 3.496KN⋅=N Rd_s 34.799KN⋅=受力最大锚栓的拉力设计值：因此锚栓的抗拉承载力满足要求！2.混凝土锥体的受拉承载力设计值验算：锚栓的有效锚固深度：h ef 64mm:=混凝土破坏时,无效应的临界边距:c cr_N 1.5h ef ⋅:=c cr_N 96mm ⋅=混凝土破坏时,锚栓的临界间距:s cr_N 3h ef⋅:=s cr_N 192mm⋅=锚栓的边距:c 1min ∞mm ⋅c cr_N , ():=c 196mm ⋅=c 2min ∞mm ⋅c cr_N, ():=c 296mm ⋅=锚栓的间距:s 1min 240mm s cr_N , ():=s 1192mm ⋅=s 2min 100mm s cr_N, ():=s 2100mm⋅=锚栓的边距最小值:c min_化学锚栓max 0.5h ef ⋅5D s ⋅, ():=c min_化学锚栓60mm ⋅=c min_膨胀螺栓2h ef ⋅:=c min_膨胀螺栓128mm⋅=c min_化学锚栓min c 1c 2, ()<因此化学锚栓最小边距"满足要求"=锚栓的间距最小值:s min_化学锚栓0.5h ef ⋅:=s min_化学锚栓32mm ⋅=s min_膨胀螺栓h ef :=s min_膨胀螺栓64mm⋅=s min_化学锚栓min s 1s 2, ()<因此化学锚栓最小间距"满足要求"=混凝土立方体的抗压强度标准值:f ck_3030MPa:=f cu_kb f ck_30:=Μψs_N 1=表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数:ψre_N 0.82=荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数:e N——外拉力N 相对于群锚中心的偏心距e N 0mm:=ψec_N 1=ψucr_N 1.4:=未裂混凝土对受拉承载力的提高系数:单根锚栓受拉混凝土实体破坏锥体投影面积:A c_1s cr_N c 10.5s cr_N⋅+()⋅:=A c_1 3.686104×mm2⋅=群锚受拉混凝土实体破坏锥体投影面积:A c_N c 1s 1+0.5s cr_N ⋅+()c 2s 2+0.5s cr_N ⋅+()⋅:=A c_N 1.121105×mm2⋅=间距边距很大时,单根锚栓受拉混凝土实体破坏锥体投影面积:A cr_N s cr_N2:=A cr_N 3.686104×mm2⋅=开裂混凝土单根锚栓,理想混凝土锥体破坏受拉承载力标准值:N Rkc_c 19.63KN⋅=单根锚栓的受拉承载力标准值:N Rk_c122.536KN⋅=单根锚栓的受拉承载力设计值:γRc_N 2.15:=N Rd_c110.482KN⋅=N sd_1N Rd_c1<单根锚栓受拉承载力设计值"满足要求"=群锚锚栓的受拉承载力标准值:N Rk_cN 68.546KN⋅=群锚锚栓的受拉承载力设计值:N Rd_cN 31.882KN⋅=N c N Rd_cN<群锚锚栓受拉承载力设计值"满足要求"=。
预制柱吊装埋件计算公式
预制柱吊装埋件计算公式预制柱是建筑工程中常见的一种结构构件，通常用于支撑建筑物的重量和承受外部荷载。
在安装预制柱时，需要进行吊装和埋件计算，以确保预制柱能够安全地承受建筑物的重量和外部荷载。
本文将介绍预制柱吊装埋件计算公式，帮助工程师和施工人员进行预制柱的安装设计。
1. 预制柱吊装计算公式。
在进行预制柱的吊装设计时，需要考虑预制柱的重量、吊装点的位置和吊装设备的承载能力。
以下是预制柱吊装计算公式：预制柱重量（W）= 预制柱体积（V）×预制柱密度（ρ）。
吊装点距离预制柱底部的高度（H）。
吊装设备的承载能力（C）。
吊装绳索的角度（θ）。
吊装绳索的张力（T）。
吊装绳索的长度（L）。
根据以上参数，可以使用以下公式计算预制柱的吊装设计：T = W / cos(θ)。
L = H / sin(θ)。
C ≥ T。
通过以上公式，可以计算出预制柱的吊装绳索的张力和长度，以及吊装设备的承载能力。
这些参数可以帮助工程师和施工人员选择合适的吊装设备和设计合理的吊装方案。
2. 预制柱埋件计算公式。
预制柱的埋件设计是指预制柱与地基或基础的连接设计，以确保预制柱能够稳固地固定在地面上。
以下是预制柱埋件计算公式：预制柱埋件深度（D）。
预制柱埋件直径（d）。
预制柱埋件长度（L）。
地基或基础的承载能力（C）。
根据以上参数，可以使用以下公式计算预制柱的埋件设计：D = L d。
C ≥ W / (π× d^2 / 4)。
通过以上公式，可以计算出预制柱的埋件深度、直径和长度，以及地基或基础的承载能力。
这些参数可以帮助工程师和施工人员设计合理的预制柱埋件方案，以确保预制柱能够稳固地固定在地面上。
3. 预制柱吊装埋件综合计算。
在实际工程中，预制柱的吊装和埋件设计通常是综合考虑的。
工程师和施工人员需要根据预制柱的具体情况和工程要求，综合考虑吊装和埋件的设计参数，以确保预制柱能够安全地承受建筑物的重量和外部荷载。
综合考虑吊装和埋件设计时，需要根据预制柱的重量、尺寸、材质和地基条件等因素，综合计算吊装点的位置、吊装设备的承载能力、吊装绳索的张力和长度，以及预制柱的埋件深度、直径和长度，以确保预制柱能够安全地安装在建筑物中。
槽式埋件计算【范本模板】
槽型埋件强度计算本幕墙工程的预埋件采用槽型埋件，主体立面放置,T形螺栓为2个M16C级螺栓，两T形螺栓之间的水平间距为230mm。
6.1埋件内力设计值计算根据幕墙框计算提取支座反力得上连接件所受的最大荷载设计值: FX＝4512 N；FY＝6556 N；FZ＝22524 N;根据《工程技术说明书》的要求，复核埋件时的荷载应附加1。
3的安全系数.则扩大后的荷载设计值如下：FX＝4512×1.3＝5865 N；FY＝6556×1。
3＝8523 N；FZ＝22524×1。
3＝29281 N；考虑土建等施工的误差20mm。
FX产生的弯矩MX1＝5865×(52+20）＝422280 N·mm;FY产生的弯矩MX2＝8523×（52+20）＝613656 N·mm；FZ产生的弯矩MX3＝29281×(138+150）＝8432928 N·mm；6.2螺栓强度验算一个螺栓所受的剪应力为：τ＝（FX2＋FY2)0.5/n·A e＝(58652＋85232)0.5/（2×156.7）＝33 N/mm2≤f v b＝160 N/mm2一个螺栓所受的拉应力为:σ＝N/n·A S＝MX1/230/A S +(MX2＋MX3)/150/（ n·A S)＝（422280/230）/156.7+（613656＋8432928）/150/（2×156.7）＝204 N/mm2≤f t b＝220 N/mm2式中：A S——螺栓的有效截面积 156.7mm2;f v b——螺栓的抗剪强度设计值 160N/mm2;f t b——螺栓的抗拉强度设计值 220N/mm2；因此螺栓的强度满足要求！（注:螺栓材质为35号钢，根据国家标准《优质碳素结构钢》GB/T699查得其抗拉强度为530N/mm2，根据《钢结构设计规范》3.4。
埋件计算例子
埋件计算例子埋件计算建筑埋件系统设计计算书设计：校对：审核：批准：---二〇一二年九月十三日目录1 幕墙埋件计算(定型化学锚栓) (1)1.1 埋件受力基本参数 (1)1.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (1) 1.3 群锚受剪内力计算 (3)1.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (3)1.5 基材混凝土的受拉承载力计算 (4)1.6 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (8)1.7 基材混凝土受剪承载力计算 (9)1.8 拉剪复合受力情况下的混凝土承载力计算 (13)2 附录常用材料的力学及其它物理性能 (15)幕墙后锚固计算1 幕墙埋件计算(定型化学锚栓)1.1埋件受力基本参数V=8000NN=10000NM=200000N·mm选用锚栓：M12X160/110,M12X160/110；1.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算按附录M.1.2[GB50367-2006]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：N h =N/n+My1/Σyi22：当N/n-My1/Σyi2<0时：N h =(M+NL)y1//Σyi/2在上面公式中：M：弯矩设计值；Nh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y 1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；y 1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；…………在本例中：N/n-My1/Σyi2=10000/4-200000×100/40000=2000因为：2000≥0所以：N h=N/n+My1/Σy i2=3000N按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的N h再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。
另外，我们接着分析一下锚栓群受拉区的总拉力：当N/n-My1/Σyi2≥0时：螺栓群中的所有锚栓在组合外力作用下都承受拉力，中性轴在锚栓群形心位置，这种情况下群锚受拉区总拉力为：N g=N+MΣy i/Σy i2=N而当N/n-My1/Σyi2＜0时：最下排的锚栓底部埋板部分为结构受压区，螺栓群的中性轴取最下一排锚栓位置，这种情况下群锚受拉区总拉力为：N g=(M+NL) Σy i//Σy i/2本例中，因为：2000≥0中性轴在形心位置，不用这个公式1.3群锚受剪内力计算按附录M.2.1[GB50367-2006]规定，当边距c≥10hef时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；当边距c<10hef时，部分锚栓分摊剪切荷载；其中：hef：锚栓的有效锚固深度；c：锚栓与混凝土基材之间的距离；本例中：c=100mm<10hef=1100mm在本计算中，部分螺栓受剪，所以，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：V h=V/n=8000/2=4000N1.4锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算N t a=fud,tAs13.2.2[GB50367-2006]上面公式中：Nta：锚栓钢材受拉承载力设计值；fud,t：锚栓钢材用于抗拉计算的强度设计值，按13.2.3条[GB50367-2006]采用；As：锚栓有效截面面积；N t a=f ud,t A s=400×84.3=33720N≥2×N h=6000N锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！1.5基材混凝土的受拉承载力计算本结构埋板参数示意图如下：1n C2因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。
预埋件计算公式及程序
预埋件计算公式及程序适⽤范围钢梁截⾯钢梁材质Q345B 钢梁连接⽤螺栓数6 个螺栓直径M24螺栓间距80 mm 螺栓孔径25.5 mm 螺栓端距50 mm 连接板⾼度500 mm 设计剪⼒ V=250 KN 设计弯矩 M1=0 KN.m 设计拉⼒ N=0 KN 附加弯矩 M2=30 KN.m计算弯矩 M=30 KN.m基材厚度 T=450 mm 基材⾼度 H=5000 mm 基材宽度 W=5000 mm 基材保护层厚度35 mm强度等级C50轴⼼抗压 fc=23.1 N/mm2轴⼼抗拉 ft= 1.89 N/mm2WWW 锚筋参数锚筋直径 d=18 mm 锚筋抗拉 fy=300 N/mm2WWW 锚筋种类HPB335锚筋抗压 fy'=300 N/mm2WWWNO!锚筋外形系数0.14抗震等级⼀级锚固长度 la=400 mm抗震锚固长度 laE=460 mm 322 mm OK!( 构造要求判断 )90 mm锚筋层数 4 层锚筋排数 2 排锚筋层间距 b1=150 mm OK!( 构造要求判断 )锚筋排间距 b=100 mm OK!( 构造要求判断 )50 mm OK!( 构造要求判断 )2275 mm OK!( 构造要求判断 )450 mm锚板宽度 D=200 mm OK!( 构造要求判断 )锚板⾼度 h=550 mm OK!( 构造要求判断 )锚板厚度 t=20 mm OK!( 构造要求判断 )锚板材质Q235B0.7000.8780.850计算锚筋总截⾯⾯积As0=1629.7 mm2锚筋布置总截⾯⾯积As1=2035.8 mm2OK!HPB335⼆级钢筋锚筋边缘距离锚板规格4层 * 150mm X 2排 * 100mm( 锚筋直径*锚筋长度*锚筋末段加焊钢筋长度 )( 锚筋材质 )构造控制要点( 受剪和( 当锚筋( 当锚筋( 当锚筋OK!** 该判综上所述预埋件计算结论如下( 预埋件受⼒是否满⾜要求判断 )锚筋布置及规格( 锚板尺⼨为:厚度*宽度*⾼度 )( 锚板材质 )( 锚筋层数*层间距X锚筋排数*排间距 )Q235B20mm * 200mm * 550mm混凝⼟材料性能预埋件受剪⼒、法向拉⼒和弯矩的共同作⽤锚筋层数影响系数 ar=( ** 当基材⾼度及基材宽度受限时,输⼊受限值;否则输⼊默认值 5000mm ** )计算参数取值锚筋中⼼距基材边缘距离 c1=锚板规格锚筋受剪承载⼒系数 av= 锚板弯曲变形折减系数 ab= 锚筋中⼼距锚板边缘距离 e=( 锚筋直( 预埋件预埋件计算-01 BH600X270X12X18锚筋长度计算锚筋末端加焊等截⾯钢筋长度采⽤机械锚固时,锚固长度 LA=钢梁⽀座荷载混凝⼟基材( 锚筋边缘距离:层边距和排边距 )50 mm18mm * 322mm *90mm 锚筋布置( 受⼒预( 受剪预沿剪⼒作⽤⽅向最外层锚筋中⼼线之间的距离 Z=( 锚筋层( 表⽰要求输⼊的项次 )( 表⽰表格⾃动计算值 )( 表⽰受限控制输⼊值 )( 表⽰构造及受⼒控制判断 )当锚筋直径⼤于 25mm时,锚固长度应乘以 1.10修正系数 )当锚筋直径不⼤于 20mm时,宜采⽤压⼒埋弧焊 )当锚筋直径⼤于 20mm时,宜采⽤穿孔塞焊 )锚筋层数不宜超过 4层,锚筋数不宜少于 4根 )锚筋直径不宜⼩于 8mm,且不宜⼤于 25mm )预埋件的锚筋应位于构件的外层主筋内侧 )受剪和受压直锚筋的锚固长度不应⼩于 15d )受剪预埋件的直锚筋可采⽤ 2根 )受⼒预埋件的锚板宜采⽤ Q235级钢 )该判断控制为计算及构造的总体判断指标 **。
埋件计算书
节点1取锚筋直径d=24mm锚筋层数的影响系数αr =0.85锚筋的受剪承载力系数αv =360/3.14*)24*08.04(/)08.04(-=-y c f f d =0.414553锚板弯曲变形的折减系数αb =2430*25.06.025.06.0+=+d t =0.85 锚筋的总截面面积As=z f αα3.1f ααy b r y v r M V + =800*360*85.0*85.0*3.11800360*414553.0*85.0529000+=4170.18mm 2 （1+25%）*As=1.25*4170.18=5212.73 mm 2选用14 24mm ，As=6356mm 2 >5212.73 mm 2满足要求。
受剪锚筋的锚固长度不应小于15d ，所以锚筋长度l ≧15d=15*24=360mm 节点2取锚筋直径d=24mm锚筋层数的影响系数αr =0.85锚筋的受剪承载力系数αv =360/3.14*)24*08.04(/)08.04(-=-y c f f d =0.414553锚板弯曲变形的折减系数αb =2430*25.06.025.06.0+=+d t =0.85 锚筋的总截面面积As=z f αα3.1f ααy b r y v r M V + =800*360*85.0*85.0*3.11102360*414553.0*85.0419000+=3303.03mm 2 （1+25%）*As=1.25*3303.03=4128.79 mm 2选用10 24mm ，As=4540mm 2 >4128.79 mm 2满足要求。
受剪锚筋的锚固长度不应小于15d ，所以锚筋长度l ≧15d=15*24=360mm 节点3取锚筋直径d=24mm锚筋层数的影响系数αr =0.85锚筋的受剪承载力系数αv =360/3.14*)24*08.04(/)08.04(-=-y c f f d =0.414553锚板弯曲变形的折减系数αb =2430*25.06.025.06.0+=+d t =0.85 锚筋的总截面面积As=zf αα3.1f ααy b r y v r M V +=800*360*85.0*85.0*3.11324360*414553.0*85.0467000+=3681.42mm 2 （1+25%）*As=1.25*3681.42=4601.78 mm 2选用14 24mm ，As=6356mm 2 >4601.78 mm 2满足要求。
幕墙后置埋件的计算
第十章、后置埋件计算
一、荷载计算
本章我们要计算的是后置埋件部分。
后置埋件由于属于补救措施的一种埋件，所以单纯的计算是不能完全作为施工依据的，需要在现场做拉拔实验后方可施工。
埋件固定主体结构上，承受立柱传递来的荷载。
埋件形式如下图：该埋件承受如下荷载：
N=7.47KN，
M=12.54x0.208
=2.61KN〃m
二、埋件计算
埋设方式：平埋
锚筋采用后植锚固的形式，锚筋采
用2-M16x190化学螺栓和2-M16x150膨
胀螺栓相结合的埋设方式，锚板采用Q235B的300×200×8 mm钢板。
拉拔实验拉拔力计算：其中： N拔:单个锚固件的拉拔实验值(N)； N：拉力设计值(N)；M：弯矩设计值(N•mm)； n：每排锚固件个数； Z：上下两排螺栓间距(mm)；β：承载力调整系数；
N拔=1.5β•(N/2+M/Z)/n
=1.5x1.25x(7470/2+2610000/100)/2
=27970 N
根据以上计算，在做拉拔实验时，单个锚栓的实验值应不小于N拔，才可以正常使用。
埋件计算计算书
10、柱脚埋件计算10.6、锚筋受力计算工况一柱脚反力为最不利荷载：N=2505kN ，V=707 kN ，M ＝51.9kN.m每个锚筋锚固长度La =900mm(>35d),直径D=25mm,有效面积Ae =490.9mm 2 采用Ⅱ级钢筋,fy=300MPa按规范，锚筋总截面面积满足以下两式：0.30.41.3s r v y r b y V N M Nz A a a f a a f z--≥+ 0.40.4s r b y M Nz A a a f z -≥当0.4M Nz <时，取0.4M Nz =其中：a r 锚筋层数影响系数，>4层取0.85a b 锚板弯曲变形的折减系数250.60.250.60.250.8525b t a d =+=+⨯= a v 锚筋受剪承载力系数437.03003.14)2508.04()08.04(=⨯-=-=y c v f f d a t =25mmd = 25mmz = 1200mm （外层锚筋中心线距离）20.30.411500000.32969000023271.30.850.437300s r v y r b y V N M Nz A mm a a f a a f z ---⨯≥+=+=⨯⨯ 实际值22490.91678542327S A mm mm =⨯=>，满足要求。
12、附墙计算12.1、锚筋受力计算计算埋件锚筋时，最不利荷载的取值附墙最大反力：N 1=44kN ，V 1=42kN ，M 1=61kN ·m N 2=323kN ，V 12，M 1=7kN ·m每个锚筋直径D=25mm ，有效面积Ae =490.9mm 2 采用Ⅱ级钢筋fy=310MPa ，按规范取fy=300MPa 按规范，锚筋总截面面积满足以下两式：0.8 1.3s r v y b y r b y V N M A a a f a f a a f z≥++ 0.80.4s b y r b y N M A a f a a f z ≥+ a r 锚筋层数影响系数，>4层为0.85a b 锚板弯曲变形的折减系数250.60.250.60.250.8525b t a d =+=+⨯= a v 锚筋受剪承载力系数(40.08(40.080.437v a d =-=-⨯= t=25mmd=25mmz=600mm对于N 1=44kN ，V 1=42kN ，M 1=61kN ·m 23772163619540.8 1.3r v y b y r b y V N M mm a a f a f a a f z++=++= 2216117313890.80.4b y r b y N M mm a f a a f z+=+= 实际值22400.9832071389S A mm mm =⨯=>对于N 2=323kN ，V 12，M 1=7kN ·m22715837016800.8 1.3r v y b y r b y V N M mm a a f a f a a f z++=++= 2158322918120.80.4b y r b y N M mm a f a a f z+=+= 实际值22400.9832071812S A mm mm =⨯=>满足要求。
一个土建预埋件计算书
本人有一个土建预埋件计算书提供给你看看，幕墙埋件计算(土建预埋)基本参数：1：计算点标高：100m；2：立柱跨度：L=3000mm；3：立柱计算间距（指立柱左右分格平均宽度）：B=1100mm；4：立柱力学模型：单跨简支；5：埋件位置：侧埋；6：板块配置：中空玻璃；7：混凝土强度等级：C25；1.荷载标准值计算：(1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：qEk=βEαmaxGk/A=5.0×0.16×0.0005=0.0004MPa(2)幕墙受水平荷载设计值组合：采用Sw+0.5SE组合：……5.4.1[JGJ102-2003] q=1.4wk+0.5×1.3qEk=1.4×0.001468+0.5×1.3×0.0004=0.002315MPa(3)立柱单元自重荷载标准值：Gk=0.0005×BL=0.0005×1100×3000=1650N(4)校核处埋件受力分析：V：剪力(N)；N：轴向拉力(N)；e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)；V=1.2Gk=1.2×1650=1980NN=qBL=0.002315×1100×3000=7639.5NM=e0V=100×1980=198000N•mm2.埋件计算：校核依据，同时满足以下两个条件：a：AS≥V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz C.0.1-1[JGJ102-2003] b：AS≥N/0.8abfy+M/0.4arabfyz C.0.1-2[JGJ102-2003]其中：AS：锚筋的总截面面积(mm2)；V：剪力设计值(N)；ar：钢筋层数影响系数，二层取1.0，三层取0.9，四层取0.85；av：钢筋受剪承载力系数，不大于0.7；fy：锚筋抗拉强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取，但不大于300MPa；N：法向拉力设计值(N)；ab：锚板弯曲变形折减系数；M：弯矩设计值(N•mm)；z：沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离(mm)；另外：d：锚筋直径(mm)；t：锚板厚度(mm)；fc：混凝土轴心抗压强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取；av=(4.0-0.08d)×(fc/fy)0.5 C.0.1-5[JGJ102-2003]=(4.0-0.08×12)×(11.9/210)0.5=0.724 因为av>0.7,所以取0.7ab=0.6+0.25t/d C.0.1-6[JGJ102-2003]=0.6+0.25×8/12=0.767AS=nπd2/4=4×3.14×122/4=452.16mm2V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz=1980/1/0.7/210+7639.5/0.8/0.767/210+198000/1.3/1/0.767/210/110=81.353mm2≤AS=452.16mm2N/0.8abfy＋M/0.4arabfyz=7639.5/0.8/0.767/210+198000/0.4/1/0.767/210/110=87.225mm2≤AS=452.16mm2所以，预埋件锚筋总截面积可以满足承载力要求。
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埋件计算
建筑埋件系统
设计计算书
设计：
校对：
审核：
批准：
二〇一四年三月二十二日
目录
1 计算引用的规范、标准及资料 (1)
2 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) (1)
2.1 埋件受力基本参数 (1)
2.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (1)
2.3 群锚受剪内力计算 (2)
2.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (2)
2.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (3)
2.6 拉剪复合受力承载力计算 (3)
3 附录常用材料的力学及其它物理性能 (4)
幕墙后锚固计算
1 计算引用的规范、标准及资料
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003
《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001
《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004
《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004
2 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓)
2.1埋件受力基本参数
V=4000N
N=5000N
M=200000N·mm
选用锚栓：慧鱼-化学锚栓,FHB-A 12×80/100；
2.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算
按5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：
1：当N/n-My
1/Σy
i
2≥0时：
N sd h=N/n+My
1
/Σy
i
2
2：当N/n-My
1/Σy
i
2<0时：
N sd h=(NL+M)y
1
//Σy
i
/2
在上面公式中：
M：弯矩设计值；
N
sd
h：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；
y 1，y
i
：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；
y 1/，y
i
/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
在本例中：
N/n-My
1/Σy
i
2
=5000/4-200000×75/22500 =583.333
因为：
583.333≥0
所以：
N
sd h=N/n+My
1
/Σy
i
2=1916.667N
按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的N
sd
h再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。
2.3群锚受剪内力计算
按5.3.1[JGJ145-2004]规定，当边距c≥10h
e
f时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；
当边距c<10h
e
f时，部分锚栓分摊剪切荷载；
其中：
h
e
f：锚栓的有效锚固深度；
c：锚栓与混凝土基材之间的距离；
本例中：
c=100mm<10h
e
f=800mm
所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：V
sd
h=V/m=2000N
2.4锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算
N Rd,s =kN
Rk,s
/γ
RS,N
6.1.2-1[JGJ145-2004]
N Rk,s =A
s
f
stk
6.1.2-2[JGJ145-2004]
上面公式中：
N
Rd,s
：锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力设计值；
N
Rk,s
：锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
A
s
：锚栓或植筋应力截面面积；
f
stk
：锚栓或植筋极限抗拉强度标准值；
γ
RS,N
：锚栓或植筋钢材受拉破坏承载力分项系数；
N Rk,s =A
s
f
stk
=84.3×500 =42150N
γ
RS,N =1.2f
stk
/f
yk
≥1.4 表4.2.6[JGJ145-2004]
f
yk
：锚栓屈服强度标准值；
γ
RS,N =1.2f
stk
/f
yk
=1.2×500/400
=1.5
取：γ
RS,N
=1.5
N
Rd,s =kN
Rk,s
/γ
RS,N
=1×42150/1.5
=28100N≥N
sd
h=1916.667N
锚栓或植筋钢材受拉破坏承载力满足设计要求！2.5锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算
V
Rd,s =kV
Rk,s
/γ
Rs,V
6.2.2-1[JGJ145-2004]
其中：
V
Rd,s
：钢材或植筋破坏时的受剪承载力设计值；
V
Rk,s
：钢材或植筋破坏时的受剪承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
γ
Rs,V
：钢材或植筋破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]选用：
γ
Rs,V =1.2f
stk
/f
yk
表4.2.6[JGJ145-2004]
按规范，该系数要求不小于1.25、f
stk ≤800MPa、f
yk
/f
stk
≤0.8；
对本例，
γ
Rs,V =1.2f
stk
/f
yk
表4.2.6[JGJ145-2004] =1.2×500/400
=1.5
实际选取γ
Rs,V
=1.5；
V
Rk,s =0.5A
s
f
stk
6.2.2-2[JGJ145-2004]
=0.5×84.3×500 =21075N
V
Rd,s =kV
Rk,s
/γ
Rs,V
=1×21075/1.5
=14050N≥V
sd
h=2000N
所以，锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力满足设计要求！
2.6拉剪复合受力承载力计算
钢材破坏时要求：
(N
Sd h/N
Rd,s
)2+(V
Sd
h/V
Rd,s
)2≤1 6.3.1[JGJ145-2004]
代入上面计算得到的参数计算如下：
(N
Sd h/N
Rd,s
)2+(V
Sd
h/V
Rd,s
)2
=(1916.667/28100)2+(2000/14050)2 =0.025≤1.0
所以，该处计算满足设计要求！
3 附录常用材料的力学及其它物理性能
一、玻璃的强度设计值 f g(MPa)
JGJ102-2003表5.2.1
二、长期荷载作用下玻璃的强度设计值 f g(MPa)
JGJ113-2009表4.1.9
三、铝合金型材的强度设计值 (MPa )
四、钢材的强度设计值(1-热轧钢材) f s(MPa)
JGJ102-2003表5.2.3
五、钢材的强度设计值(2-冷弯薄壁型钢) f s(MPa)
六、材料的弹性模量E(MPa)
JGJ102-2003表5.2.8、JGJ133-2001表5.3.9
七、材料的泊松比υ
JGJ102-2003表5.2.9、JGJ133-2001表5.3.10、GB50429-2007表4.3.7
八、材料的膨胀系数α(1/℃)
九、材料的重力密度γg (KN/m)
十、板材单位面积重力标准值（MPa）
JGJ133-2001表5.2.2
十一、螺栓连接的强度设计值一(MPa)
JGJ102-2003表B.0.1-1
十二、螺栓连接的强度设计值二(MPa)
十三、焊缝的强度设计值(MPa)
十四、不锈钢螺栓连接的强度设计值(MPa)
JGJ102-2003表B.0.3
十五、楼层弹性层间位移角限值
十六、部分单层铝合板强度设计值（MPa）
JGJ133-2001表5.3.2
十七、铝塑复合板强度设计值（MPa）
JGJ133-2001表5.3.3
十八、蜂窝铝板强度设计值（MPa）
JGJ133-2001表5.3.4
十九、不锈钢板强度设计值（MPa）
埋件计算·建筑埋件系统设计计算书
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