第九章流动运动阻力与损失
第九章 流体运动阻力与损失(1)

(3) 逐渐开大3,同时外力振动玻璃管,加大 水线波动及断裂,颜色水混到水中去,说明 流体质点作无规则运动,称为紊流或湍流, 阀门3继续开大,管中一直处于该状态。 (4) 关小3,又从紊流转变为层流。 雷诺实验说明:流态与V有关,
当 V Vc 时,层流; 当 V Vc 时,紊流;
当 Vc V Vc 时,过渡区。
p d p 由后两个方程:p与x、z 无关, y d y
即
2v y 2v y dp 2 2 x dy z
2 2
管内流,用柱坐标方便。
x y r
2
(边界
x r cos
z r sin
d r 2
),
对前面二式分别对x求导,注意x、z 无关
d p 1 v 1 v 2 d y r r r
2
v仅为r函数,有
d p 1 d v 1 dv 2 d y dr r dr
2
设管长L,压降Δp,则
dp p dy L
-号表示Δp <0(与流向相反)
1 p d v 1 d v 2 L dr r dr 1 p 1 d d v r L r dr dr r p d d v r L dr dr
Vd
, V为任意截
于是用V与V ′比较判别转为用Rec、Rec′判别 Re < Rec 层流 ,Re> Rec′紊流, Rec < Re < Rec′过渡状态。 对于相似流动Rec、Rec′均不变,与几何尺寸 和ν 无关,即为相似准数。
对圆管内流,实验得到:层流
Re c
Re c
Vc d
v y
第九章_非牛顿流体的运动

三、流变性与时间有关的非牛顿流体
1、触变性流体和震凝性流体
流变性与时间有关的纯粘性非牛顿流体包括触变性流体 和震凝性流体。
触变性流体:恒定剪切速率下,表观粘度(或剪切应力) 随剪切时间而变小,经过一段时间t0后,形成平衡结构, 表观粘度趋近于常数。如图9-2所示。
震凝性流体:与触变性相反,恒定的剪切速率下表观粘 度随时间而增大,一般也在一定时间后达到结构上的动 平衡状态。如图9-3所示。
一、非牛顿流体的分类 1、材料的分类
因为非牛顿流体力学研究的流体,有的既具有固体
的性质(弹性),又有流体的性质(粘性), 所以我们先
从流变学观点对材料进行分类。
第九章 非牛顿流体的流动 第九章 非牛顿流体的流动
(1)超硬刚体 绝对刚体,也称欧几里得刚体。粘度无限大,在任何外 力下不发生形变。 (2)弹性体 在外力作用下发生形变,外力解除后,形变完全恢复。 (3)超流动体 帕斯卡液体,粘度无限小,任何微小的力都能引起大的 流动。例如:液态氦 (4)流体 任何微小的外力都能引起永久变形(不可逆流动)。
塑性流体也称为宾汉流体,其流变方程称为宾汉方程。 根据塑性流体的流变曲线,可以写出如下关系式:
0 p
式中: 0
du dy
—为极限动切应力,Pa;
p —称为结构粘度(或称塑性粘度),Pa.s。
第九章 非牛顿流体的流动 第九章 非牛顿流体的流动
1、塑性流体:宾汉(Bingham)方程
若管路为水平放置,即
=0°,sin 0 ,则
p1 p2 d
4L
p1 p2 R
2L
式中:R ——管子半径。
第九章 非牛顿流体的流动 第九章 非牛顿流体的流动
流动阻力和能量损失

l v hl = λ d 2
l ρv ∆pl = λ d 2
2
, 密度为 ρ 的液体以速度 v 流经长度为 l,内径为 d 的一 段圆管时所产生的压强损失。 段圆管时所产生的压强损失。
二. 局部阻力和局部损失 在非均匀流动中, 各流段所形成的阻力是各种各样的, 在非均匀流动中 , 各流段所形成的阻力是各种各样的 , 但集中在很短的流段内,这种阻力称为局部阻力。 但集中在很短的流段内,这种阻力称为局部阻力。流体克 服这一力而产生的能量损失称为局部损失。 服这一力而产生的能量损失称为局部损失。
2、流道壁面的类型: 流道壁面的类型: δ0 粘性底层的厚度 任何流道的固体边壁上, k 任何流道的固体边壁上,总存在高低不平的突起粗 糙体,将粗糙体突出壁面的特征高度定义为绝对粗糙度 糙体,将粗糙体突出壁面的特征高度定义为绝对粗糙度 k/d 相对粗糙
局部阻力造成局部能量损失的原因: 局部阻力造成局部能量损失的原因: 1、局部装置(障碍)处存在流动旋涡区; 、局部装置(障碍)处存在流动旋涡区; 2、局部装置处存在速度重新分布 (大小,方向 。 、 大小, 大小 方向) 局部压强损失 局部水头损失
∆pξ = ξ
ρv2
2
2
v hξ = ξ 2g
式中: 局部阻力系数( 式中: ξ — 局部阻力系数(不同局部装置的ξ 值 由实验确定)。 由实验确定)。 v 一般用局部装置(即局部损失)后的速度值。 一般用局部装置(即局部损失)后的速度值。
解:体积流量 平均速度
Q=
G
γ
3 =0.0708m / s
υ =Q/ A=1 / s m
R = e vd
1)100C时的雷诺数 ) 时的雷诺数
64 l v2 hf = =907.03 油 m 柱 R d 2g e
流动阻力与水头损失教学课件

τ2 — 由脉动引起的紊流附加切应力
1
du dy
由Prantl的动量传递理论:
2
u
x' u
' y
对于紊流,τ2 τ1 ,则
2
u
x' u
' y
由Prantl的混合长度理论:
l 2 ( du )2
dy
—— 建立了脉动值与时均值的关系
四、圆管紊流的速度分布 l2(du )2 dy
【解】体积流量 Q G 0.0708m3 / s
平均流速 Q / A 1m / s
1)100C时的雷诺数
Re vd 120
2)400C时的雷诺数
Re vd 2000
hf
64 Re
l d
v2 2g
907.03m油柱
hf
64 Re
l d
v2 2g
54.42m油柱
对流体绕过球形物体:
Re k
vk d
1
d — 球形物直径
【例】水和油的运动黏度分别为 1 1.79 106 m2 / s 2 30 106 m2 / s 若它们以 v 0.5m / s 的流速在
直径为 d 100mm 的圆管中流动,试确定其流 动状态?
【解】对1-1,2-2列雷诺数方程
将均匀流基本方程代入达西公式,得
0
8
v 2
8 0 v 2
圆管中的层流运动
一、圆管层流速度分布
由均匀流基本方程τ0=ρgr0J/2, J=hf/l,hf为沿程l的水头损失
工程流体力学课件4流动阻力和水头损失

在泵站设计时,应充分考虑流动阻力和水头损失,以提高泵的运 行效率,降低能耗。
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工程流体力学课件4 流动阻力和水头损失
目录
• 流动阻力的概念 • 水头损失的种类 • 流动阻力和水头损失的计算方法 • 工程实例分析
01
流动阻力的概念
定义与分类
定义
流动阻力是指流体在流动过程中受到 的阻碍作用,导致流体机械能的损失 。
分类
根据产生原因,流动阻力可分为摩擦 阻力和局部阻力。
产生原因
摩擦阻力
由于流体内部及流道壁面间的摩擦作用产生的阻力。
局阻力
由于流道截面变化、流体方向改变或流速分布不均等局部因素引起的阻力。
阻力系数
定义
阻力系数是表示流体在 单位速度梯度下流动时, 单位重量流体所受的阻 力,通常用希腊字母λ 表示。
计算公式
λ=f/Re,其中f为摩擦 阻力系数,Re为雷诺数。
应用
控制边界层流动的方法
为了减小边界层流动的能量损失,可以采用改变表面粗糙度、使用导流 装置或采用湍流控制技术等方法。这些方法在流体动力学研究和工程实 践中具有广泛应用。
04
工程实例分析
管道流动阻力与水头损失分析
1 2
管道流动阻力
由于流体与管壁之间的摩擦力以及流体内部的粘 性阻力,导致流体在管道中流动时能量损失。
沿程水头损失的大小与流体粘 度、管道或渠道的粗糙度、管 道或渠道的长度、流速等有关 。
沿程水头损失的计算公式为 $Delta h = f times frac{L}{D} times frac{v^2}{2g}$,其中 $Delta h$ 为沿程水头损失, $f$ 为摩阻系数,$L$ 为管道长 度,$D$ 为管道直径,$v$ 为 流速,$g$ 为重力加速度。
工程流体力学课件4流动阻力和水头损失

流体流经局部障碍时,流动状态发生急剧变化,产生漩涡 和二次流,使得流体的速度分布和方向发生变化,导致水 头损失。
影响因素
局部障碍的形式、流体流速、流体性质等。
总水头损失
总水头损失
01
指流体在管道或渠道中流动过程中所损失的总水头,
等于沿程水头损失和局部水头损失之和。
计算方法
02 总水头损失等于沿程水头损失和局部水头损失的代数
水利工程中的流动阻力与水头损失分析
水利工程中的流动阻力来 源
在水利工程中,流动阻力主要来自水体与边 界的摩擦力、水流内部的各种阻力等。这些 阻力会导致水头损失,影响水利工程的正常 运行。
水头损失对水利工程效益 的影响
水头损失的大小直接影响到水利工程的效益 。在设计水利工程时,应充分考虑水头损失 的影响,合理选择水泵和水轮机的型号,确
保工程效益最大化。
THANKS
工程流体力学课件4流 动阻力和水头损失
目录
Contents
• 流动阻力的概念 • 水头损失的种类 • 流动阻力和水头损失的计算 • 工程实例分析
01 流动阻力的概念
定义与分类
定义
流动阻力是指流体在流动过程中受到的阻碍作用,导致流体机械能的损失。
分类
分为内阻力和外阻力。内阻力是由于流体内部摩擦力引起的,如层流内摩擦力 和湍流内摩擦力;外阻力是指流体在流动过程中受到的外部阻碍,如流体与管 道壁面的摩擦力。
计算公式
阻力系数通常通过实验测定,也可以通过经验公式进行估算。常用的经验公式有达西韦斯巴赫公式和莫迪图等。
影响因素
阻力系数的大小受到流体的物理性质、管道的几何形状和尺寸、流动状态等多种因素的 影响。在工程实际中,需要根据具体情况进行实验测定或经验估算。
土木-流动阻力和能量损失

2
雷诺数越大,紊动越剧烈,τ1的影响就越小,当雷诺数很大 时,τ1就可以忽略了,于是:
du l dy
2 2
混合长度要根据具体问题作出新的假定结合实验结果才能确定。
Fluid Mechanics 流 体 力 学
3 u dA A 2 u dA A
A
3
2,
0
A
2
1.33
层流时,分布不均匀,两个系数值较大,不能近似为1 。
Fluid
Mechanics
流
体
力
学
• 例题2 教材P80 例4.2
Fluid
Mechanics
流
体
力
学
4.4
圆管中的紊流
紊流运动 ① 紊流运动的特征 紊流流动是极不规则 的流动,这种不规则性主 要体现在紊流的脉动现象。
y r0 r
du r J J du rdr dr 2 2
J 2 2 u r0 r 4
即断面流速分布是以管中心线为轴的旋转抛物面。管轴上 r = 0时,达最大流速:
umax
J 2 J 2 r0 d 4 16
Fluid
Mechanics
Re K vk d
2000
圆管流态的判别条件是: 层流: Re Re K 2000 紊流: Re Re K 2000 对非圆管,引入水力半径 R
Fluid Mechanics
A
,有 Re K , R
流 体 力
vk R
500
第九章 管道内的流动.

沿程水力损失hf可视为直接由壁面切应力引起,基于这点, 通常将Δpl称作摩擦压降。
R 4 p* D 4 p* Q 8 L 128 L
摩擦压降Δpl=Δp*只是体积流量Q,流体粘度和管道几何参 数的函数。 7
第九章
管道内的流动
引用魏斯巴赫公式
L1 V 2 D2 L1 pl f V 2 D2 p * f
* * p1 p2 p* hl , g g g
p* ghl pl
(9-2)
6
第九章
管道内的流动
对于等截面直圆管,广义压强变化Δp*与管壁切应力τW 间有关系式
D p * w 4 L
hl 4 W L g D
将上式代入沿程水力损失表示式,可得 (9-3)
2
第九章
管道内的流动
湍流
3
第九章
管道内的流动
湍流边界层:
转捩点距离圆管入口的长度约为500000ν/V。
即转捩点处雷诺数为
Re x
即平板临界雷诺数。
xV
500000
可粗略估计,速度分布在20D~40D的长度内达到充分发展。 起始段长度与整个管路的长度相比相对较短,对管 道流动特性的影响通常可以忽略,在工业分析中常把整 个管道的流动都当作充分发展流动来处理。
第九章
管道内的流动
第九章 管道内的流动 §9-1 起始段和充分发展流动
层流
1
第九章
管道内的流动
起始段长度的经验公式
Le 0.06 Re D D
将ReD,crit=2300代入上式,可得最长的层流进口段长度为 Le=138D。
压强梯度的变化规律:起始段的压强梯度p x 高于充分 发展流动区域的压强梯度;在充分发展区压强梯度则为常 p x p l 0 数,
第九章 流体运动阻力与损失

d 3.5 2α ζ = [0.131 + 0.163( ) ] R π 式中: 弯管直径, 转弯曲率半径, 转角 式中:d 弯管直径,R 转弯曲率半径,α转角 d 3.5 0时 ζ = 0.131 + 0.163( ) 当α=90 R 书中有表给出ζ=f(d/R) 数值,可查 ( / ) 数值,
流动不脱离壁面,无漩涡, 当θ<300 ,流动不脱离壁面,无漩涡,由于 因摩擦引起的很小, 因摩擦引起的很小,ζ2=0.05~0.005,可略去 ,
f、阀门 阀门 由试验测定。 由试验测定。书中给出闸阀和蝶阀 它们 和开度有关, 和开度有关,开度小ζ大 。 闸阀全开, 全开, 闸阀全开,ζ=0.1,蝶阀全开,ζ=0.3。计 ,蝶阀全开 。 算时, 算时,按全开计 g、三通阀 三通阀 型三通, ① T型三通,等径 型三通 a) 分流 ζ = 2 b) 汇流 ζ = 3 ② Y型三通管 型三通管 当夹角90º时 当夹角 时,等径分流 ζ = 1 ,汇流 ζ = 2
第九章 流体运动阻力与损失
第八节 几种非圆形管道的流动
l V hf = λ ⋅ d 2g
锅炉烟、风道,多用矩形管道,近似地, 锅炉烟、风道,多用矩形管道,近似地,我 们用d 取代Re中的 中的d,仍按圆管中公式计算。 们用 e 取代 中的 ,仍按圆管中公式计算。
2
Re =
vd e
ν
de =
4A
χ
说明:当截面边长 越接近1 说明:当截面边长a/b 越接近1时,按de 计 算误差越小,一般允许(长边 短边) 长边/短边 算误差越小,一般允许 长边 短边)<8时 成立,> ,>8 误差较大, 成立,>8时,误差较大,可近似采用缝隙 流动的方法处理。 流动的方法处理。 书中给出了①圆环形、②椭圆形、③矩形、 书中给出了①圆环形、 椭圆形、 矩形、 等边三角形的d ④等边三角形的 e、v、qv关系式,可查用 、 关系式,
第九章 管道内的流动

V32 2g
25
第九章 管道内的流动
可见局部损失与 V1 V3 2 成正比。上式也可以写为
hm
K1
V12 2g
K2
V32 2g
按A1截面速度计算的局部损失因数为
2
K1
1
A1 A2
按A3截面速度计算的局部损失因数为
K2
A2 A1
2 1
26
第九章 管道内的流动
当液体通过小直径管流入大面积水池时, A2>>A1, 管道出口损失为
直径管以降低沿程水力损失。
间有关系式
w
D 4
p* L
将上式代入沿程水力损失表示式,可得
hl
4W g
L D
(9-3)
沿程水力损失hf可视为直接由壁面切应力引起,基于这点, 通常将Δpl称作摩擦压降。
Q R4 p* D4 p* 8 L 128 L
摩擦压降Δpl=Δp*只是体积流量Q,流体粘度和管道几何参
数的函数。
7
第九章 管道内的流动
引用魏斯巴赫公式
p* f L 1 V 2
D2
pl
f
L D
1 V 2
2
(9-4)
将上式代入式(9-2),则沿程水力损失又可表示为
hl
f
L V2 D 2g
(9-5)
对于圆管层流
f 64 Re D
Re D
VD
(9-6)
即圆管内层流达西摩擦因数与以管径为特征长度的雷诺数
成反比。
8
第九章 管道内的流动
如果通过给定圆管的流量Q已知,则确定沿程损失 的计算直截了当,可依照下述步骤进行:
(1)计算雷诺数ReD= ρVD/ μ;
水力学流动阻力及水头损失PPT学习教案

惯性力 ma L3L/T 2 L3v2 /L
粘
滞
力
μ
A
du dn
μ
L2
v
/
L
惯性 粘滞
力 力
L3v2 /L μL2v/ L
ρV
L
Re
第13页/共65页
例4-1 有一圆形水管,其直径d为100mm, 管中水 流的平 均流速υ为1.0m/s,水 温为100C,试 判别管 中水流 的型态 。 解:当水温为100C时查得水的运动 粘滞系 数 v=0.0131cm2/s,管 中水流 的雷诺 数 因此管中水流为紊流。
A
r0 0
u 2rdr x r 2
0
gJ 4
(r r0
2
0
0
r 2 )2rdr r 2
gJ 8
r2 0
0
J
h f
32v
l gd 2
32vl
h
f gd 2
h l v2 32vl f d 2g gd 2
第20页/共65页
64
Re
【例4-2】 圆管直径 d 2m00m,管长
l 1m00,0 输送运动黏度
第24页/共65页
涡体的形成是混掺作用产生的根源。
(
(
(
a)
b)
c)
第25页/共65页
涡体的形成并不一定形成紊流,只有当惯性
作用与粘滞作用相比强大到一定程度是,才
可能形成紊流。
所以雷诺数是表征惯性力与粘滞力的比值
。
第26页/共65页
紊流的基本特征是许许多多大小不等 的涡体 相互混 掺前进 ,它们 的位置 、形态 、流速 都在时 刻不断 地变化 。
线段AC及ED都是直线,
流体运动阻力与损失

2.平板上的边界层
δ——边界层厚度(99%u0处) 边界层的特点: a.很薄(mm级); b.随着沿平板流动的深入,边界层厚度增加;
c.流态转变的临界雷诺数
Re c
u0 c
2700 ~ 8500
或
Re c
u0c
3105
~ 3106
d. p 0
y
p 0 x
(水力坡度)
同理 g r J
2
r r0
0
z1 z2
2.断面流速分布 牛顿内摩擦定律
又 g r J
2
du
dr
du gJ rdr 2
积分
0udu
r
r0
gJ 2
rdr
(a)u gJ 4
r02 r 2
——旋转抛物面
umax
2.紊流运动的时均化
脉动性
(1)瞬时速度u
(2)时均速度 u
u 1 t0 T udt
T t0
(3)脉动速度u’
u' u u
u' 1 t0T u' dt 0 T t0
(4)断面平均速度v
1
v A AudA
3.紊流的切应力
(1)紊流运动的分解
y
ux
ux
u
' y
ux f y
hf
l d
v2 2g
p f
l d
v2 2
达西-魏斯巴赫公式
λ——沿程阻力系数
2.局部阻力——局部损失
hj
பைடு நூலகம்
4 流动阻力与能量损失

雷诺实验揭示出
雷诺(O.Reynolds)实验
实际液体运动中存在两种不同流态: 层流和紊流
不同流态的液流,水头损失规律不同
§4.3 流体运动的两种流态
§4.3.1 雷诺实验 1.实验装置介绍:
①保持恒定流的水箱; ②带阀门的等直径圆管; ③带针管的有色液体漏斗.
§4.3 流体运动的两种流态
0.982438m
/
s
冬季:Re
vd
0.982438 0.2 1.092104
1799.3369
20300
,故属于层流;
夏季: Re
vd
0.982438 0.2 0.335104
5865.3011 23000
,故属于紊流。
欢迎提问
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黏性是液流产生水头损失的决定因素。
水头损失的物理概念及其分类 水头损失:单位重量的流体自一断面流至另一断面
所损失的机械能。 分类: (1) 沿程水头损失; (2)局部水头损失。
4.1 流动阻力与水头损失的分类
流线
流速
分布
理 想液体
4.1 流动阻力与水头损失的分类
流线
流速
分布
实 际液体
4.1 流动阻力与水头损失的分类
m b
A (b mh)h
R
h
b 2h 1 m 2
§4.2 均匀流沿程水头损失与切应力的关系
4.2.2 圆管过流断面上切应力的分布
r
gRJ R 2 r
o gRJ R ro ro
2
y
o r
流体运动阻力与损失..PPT文档共75页
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23、一切节省,归根到底都归结为时间的节省。——马克思 24、意志命运往往背道而驰,决心到最后会全部推倒。——莎士比亚
流体运动阻力与损失..
6、纪律是自由的第一条件。——黑格 尔 7、纪律是集体的面貌,集体的声音, 集体的 动作, 集体的 表情, 集体的 信念。 ——马 卡连柯
8、我们现在必须完全保持党的纪律, 否则一 切都会 陷入污 泥中。 ——马 克思 9、学校没有纪律便如磨坊没有水。— —夸美 纽斯
10、一个人应该:活泼而守纪律,天 真而不 幼稚, 勇敢而 鲁莽, 倔强而 有原则 ,热情 而不冲 动,乐 观而不 盲目。 ——马 克思
25、学习是劳动,是充满思想的劳动。——乌申斯基
谢谢!
流动阻力及阻力损失计算方法

第五节 阻力损失1-5-1 两种阻力损失直管阻力和局部阻力 化工管路主要由两部分组成:一种是直管, 另一种是弯头、三通、阀门等各种管件。
无论是直管或管件都对流动有一定的阻力, 消耗一定的机械能。
直管造成的机械能损失称为直管阻力损失(或称沿程阻力损失);管件造成的机械能损失称为局部阻力损失。
对阻力损失作此划分是因为两种不同阻力损失起因于不同的外部条件,也为了工程计算及研究的方便, 但这并不意味着两者有质的不同。
此外, 应注意将直管阻力损失与固体表面间的摩擦损失相区别。
固体摩擦仅发生在接触的外表面, 而直管阻力损失发生在流体内部, 紧贴管壁的流体层与管壁之间并没有相对滑动。
图1-33 阻力损失阻力损失表现为流体势能的降低 图1-33表示流体在均匀直管中作定态流动, u 1=u 2。
截面1、2之间未加入机械能, h e =0。
由机械能衡算式(1-42)可知: ρρρ212211P P -=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=g z p g z p h f (1-71) 由此可知, 对于通常的管路,无论是直管阻力或是局部阻力, 也不论是层流或湍流, 阻力损失均主要表现为流体势能的降低, 即ρ/P ∆。
该式同时表明, 只有水平管道, 才能以p ∆(即p 1-p 2)代替P ∆以表达阻力损失。
层流时直管阻力损失 流体在直管中作层流流动时, 因阻力损失造成的势能差可直接由式(1-68)求出: 232d lu μ=∆P (1-72) 此式称为泊稷叶(Poiseuille)方程。
层流阻力损失遂为: 232dlu h f ρμ=(1-73)1-5-2 湍流时直管阻力损失的实验研究方法层流时阻力损失的计算式是由理论推导得到的。
湍流时由于情况复杂得多,未能得出理论式,但可以通过实验研究, 获得经验的计算式。
这种实验研究方法是化工中常用的方法。
因此本节通过湍流时直管阻力损失的实验研究, 对此法作介绍。
实验研究的基本步骤如下:(1) 析因实验──寻找影响过程的主要因素对所研究的过程作初步的实验和经验的归纳, 尽可能地列出影响过程的主要因素对于湍流时直管阻力损失h f , 经分析和初步实验获知诸影响因素为:流体性质:密度ρ、粘度μ;流动的几何尺寸:管径d 、管长l 、管壁粗糙度ε (管内壁表面高低不平);流动条件:流速u ;于是待求的关系式应为:),,,,,(ερμu l d f h f = (1-74)(2) 规划实验──减少实验工作量当一个过程受多个变量影响时, 通常用网络法通过实验以寻找自变量与过程结果的关系。
《 [物理课件]流动阻力和水头损失(PPT 86页) 》
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【例题】 输送润滑油的管子直径 d8mm,管长 l 15m,如图6-
12所示。油的运动粘度 15m120/6s,流量 12qcVm3/s,求油箱的
水头 (不h计局部损失)。
图示 润滑油管路
V4qV 41 21 04 0.23(m9/s)
d2 3.1 40.002 8
雷诺数
R e V d0 .2 1 3 5 9 1 0 0 . 0 6 0 8 1 2 7 .5 2 3 0 0
是根据不同的局部装置由实验确定。在本章后面进行讨论。
三、总阻力与总能量损失
在工程实际中,绝大多数管道系统是由许多等直管段和一些管 道附件(如弯头、三通、阀门等)连接在一起所组成的,所以 在一个管道系统中,既有沿程损失又有局部损失。我们把沿程 阻力和局部阻力二者之和称为总阻力,沿程损失和局部损失二 者之和称为总能量损失。总能量损失应等于各段沿程损失和局 部损失的总和,即
一、沿程阻力与沿程损失
粘性流体在管道中流动时,流体与管壁面以及流体之间存 在摩擦力,所以沿着流动路程,流体流动时总是受到摩擦 力的阻滞,这种沿流程的摩擦阻力,称为沿程阻力。流体 流动克服沿程阻力而损失的能量,就称为沿程损失。沿程 损失是发生在渐变流整个流程中的能量损失,它的大小与 流过的管道长度成正比。造成沿程损失的原因是流体的粘 性和惯性以及管道的粗糙度等,因而这种损失的大小与流 体的流动状态(层流或紊流)有密切关系。
J hf / l, RA /, 为 湿 周 。
其中, 为半径为r处的切应力; o 为半径为r0处(壁 面处)的切应力
hf
L 0 LV2 R g d 2g
➢ 园管内部流体切应力的分布
r
gRJ R 2 r o gRJ R ro ro
2
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同理,可以求得极坐标下的速度和角速度表达式
9.3几种简单平面势流的叠加势流
9.3.1螺旋流(点源或点汇+点涡)
将平面势流点源(或点汇)流动和平面势流点涡流动叠加便得 到一种新的平面势流,称为螺旋流或源环流(汇环流),螺旋流中 流体既作旋转运动,同时又作径向运动,它的轨迹呈螺旋状,故 称螺旋流。根据势流叠加原理,螺旋流的势函数和流函数分别为:
9.1.3势函数方程和流函数方程-拉普拉斯方程
9.1.3.1 势函数方程
在平面定常无旋流中,同时存在势函数和流函数 ,如果
将势函数与速度的关系 :
即
V
Vx
x
和
Vy y
将之代入连续方程(9.4),则有
Vx
Vy
x y
x
x
y
y
2
x2
2
y2 0
即可记为 2 0 即是不可压平面势流的势函数方程,
➢9.3几种简单平面势流的叠加势流
➢9.4不带环量的圆柱绕流 (均匀直线流+偶极流)
➢9.5带环量的圆柱绕流和儒科夫斯基升力定理
9.1不可压缩势流的势函数方程和流函数方程
9.1.1 势函数: 在流场中存在一个函数,它的方
向导数分别等于该方向的流动分速,这一函数就称为 速度势函数,简称势函数或速度势
1 2
V y
M
2
x2
y
y2
V y1
M
2V (x2
y2 )
1 2
V x
M
2
x2
第 9 章 不可压缩流体的平面势流
本章概述: 不可压缩流体的平面无旋流动在平面势流的
条件下,可将流动基本方程简化为势函数方程,然后在给定的边 界条件下求解势函数方程,根据势函数的性质和伯努利方程,就 可以求得所研究流场的速度分布和压强分布。
➢9.1不可压缩势流的势函数方程和流函数方程
➢9.2平面势流叠加原理和几种简单的平面定常势 流
分别等于该方向的流动分速 Vx,Vy ,Vz ,即 grad V
如果速度势是具有连续导数的单值函数,则上述无旋条件即可
,
得到:
Vz y
y
z
y2z
z
y
Vzy
Vx z
z
x
z2x
x
z
Vxz
Vy x
x
y
x2y
y
x
Vyx
在无旋定常流中,势函数只是空间坐标的函数,所以势函 数的全微分可以表示为:
ln(1 z) z z2 / 2 z3 / 3 • • •展开,并近似取第一项,可
得
qv
4
4 x (x )2
y2
当点源和点汇无限靠近时,令源、汇的强度 qv 不断增大,即
0 时 qv ,但二者乘积的极限趋于某一常值,保持
2 qv M 常数,M称为偶极流的偶极矩,或称为偶极子的强
dxdxy dyz dzVxdxVy dyVz dz 注意:在无旋流中必存在势函数。反之,如果流场中存在
势函数,则该流场一定是无旋流。所以无旋流与有势流是 等价的。
9.1.2 平面流的流函数
在平面流中,如果该流动满足连续方程,则在这平面流 中就存在一个流函数 ,它的作用与有势流中的势函数类似, 也可以用来描述整个流场。
函数分别为 1 和 2 的两个有势流动,根据势函数的性质,
它们都满足拉普拉斯方程,即可得到
2
(1 x2
2 )
2
(1 2 y2
)
0
即为
2 (1 2 )0
两个势流叠加,得到一个速度势为 1 2的新的复合流动,
并且新的复合势流的速度场也可以直接将各简单势流速度场叠
加而得
Vx
x
(12 x
)
1 x
9.2平面势流叠加原理和几种简单的
平面定常势流
9.2.1势流叠加原理
面不可压势流的势函数方程和流函数方程均是拉普拉斯方 程,而拉普拉斯方程是线形方程,线形方程有一个重要的特征, 即方程解的可叠加性。两个或数个拉普拉斯方程解的和或差仍 是拉普拉斯方程的解。的势函数,从而获得复杂势流的解。这 样,我们就可以用一些简单的势函数叠加来获得一个复杂势流
等势线如右图所示
x
图9.1 均匀平行流
9.2.3点源和点汇
设在无限大平面上,流体以一恒定的体积流量qv , 源源
不断地从一个点沿径向向四周均匀地流出,这种流动称为点
源,这个点称为源点。qv 称为点源强度;qv 若为负值,则意
味着流体沿径向均匀地从四周流入一点,这种流动称为点汇。
若将坐标原点作为源点或汇点,显然,在这种流动中,从源
还可以得到得到偶极流的两个速度分量:
Vx
x
M (y2 x2)
2 (x2 y2 )2
M (2xy)
Vy
y
2 (x2
y2 )2
9.4不带环量的圆柱绕流 (均匀直线流+偶极流)
我们将一个均匀平行流和偶极流叠加,就可以得到理想 流体绕圆柱的平面有势流动。图9.5绘出了这两个势流叠加后 流动的示意图。
2 x
Vx1Vx2
Vy
y
(12 y
)
1 y
2 y
Vy1 Vy 2
类似地,新的复合势流的流函数 1 2 , 等于两个原来
的简单流动流函数之和。
9.2.2均匀直线流动
设一平面流动的速度在全场处处相同,它与轴的夹角为α,
则它的两个分速分别为:
VxVcos a
Vy Vsin
b
式中a,b为常数
这是一个无旋流动,同时又满足连续方程,利用势函数和流函
在推导上述方程时我们使用了无旋条件,因此流函数方程
只是在平面定常不可压势流的情况下才存在。如果平面流是有
旋的,那么该流动有流函数存在,但是此时流函数并不满足拉
普拉斯方程。
9.1.4等势线和等流函数线的正交性
等势函数线是指 C 的曲线 ,沿等势线 ,d0 即
d x
dx
y
dyVx
dxVy
dy0
由上式,可得到等势线在流场中任意点(x,y) 的斜率
心圆,而等流函数线则是从源汇点发出的 射线,如图9.2 所示。
注意: 点源和点汇都是无旋流动,即
势流。
动画演示PLAY
图 9.2点源 (点汇)
9.2.4点涡(有势涡)
点涡:形式上,流体在作旋转运动,但是除了原点以外,本质 上这是一种无旋流动,故我们称这种涡流为有势涡。点涡的 径向速度为零,而切向速度与半径成反比,它的流线是同心
qv ln r qv ln r
2
2
2 2
由流函数便可得到流线方程 qv ln r C 该式可以写
为
qv C
re
这是一族对数螺线,它的速度分布为
Vr
r
qv
2
r
V
r
2
r
流体一面在作径向运动,一面又在作旋转运动,二者的合成运动
即为螺旋运动。
9.3.2偶极流(点源+点汇)
数的性质,有
d x
dx
y
dyVx
dxVy
dyadxbdy
d
x
dx y
dyVy dxVxdy bdxady
积分这两式,得到 axby C1 如果取 (0,0)点的 0, 0
aybx C2
则有 C1 C2 0 即 axby aybx
于是有等势线和流线方
y
程分别为 ax byConst 则有流线和 ay bxConst
度。于是有偶极流的势函数表达式
M
2
x2
x
y2
偶极流的流函数也可用类似的方法求得:
1 2
qv
2
(1
2 )
tg1
x
y
,tg
2
y
x
tg(1
2
)
tg1 tg2 1 tg1tg2
y(x ) y(x ) x2 2 y2
x2
2 y y2 2
代入流函数表达式,并用级数展开,保留第一项,得到
qv tg 1 2 y qv
2 y
2
x2 y2 2 2 x2 y2 2
当点源和点汇无限靠近时,令源、汇的强度qv不断增大,即
0时 qv ,但二者乘积的极限趋于某一常值,保持 2 qv M 常数。于是得到偶极流的流函数为
M
2
x2
y
y2
从偶极流的势函数表达式(9.22)和流函数表达式(9.23)可以看
出,等势线和流线都是圆。并且两者正交.
圆,等势线是射线,因此,它的两个分速可以表示为:
V
2 r
,
Vr 0
式中 称为点涡强度。 取正值表示流动为逆时针方向转动,
负值表示顺时针方向转动。上式表明,其切向速度与半径成
反比,离圆心越远,流速越小。位于坐标原点的点涡的势函
数和流函数分别为
tg 1 y 2 2 x
ln r ln x2 y2
势函数只有在无旋流中才存在。即某一流动
势无旋的,则这一流动就是有势的 ,即流场中流
体微团的旋转速度ω处处为零
ωx
1 2
Vz y
Vzy
有各方向上的旋转速度为
ωy
1 2
Vx z
Vxz
ωz
1 2
Vy x
Vyx
则可得:
Vz
Vy
y z
Vx Vz z x
Vy Vx x y
势函数的定义知,存在 (x, y, z) 它的方向导数 x, y,z
该方程为拉普拉斯方程。说明平面不可压势流的势函数是调和
函数。在势函数和流函数同时存在的条件下,流场中任意点的