五跨混凝土梁桥施工期受力行为影响研究
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１ 五 跨 预 应 力混 凝 土 连 续 梁 桥 施 工 方 法 影 响 分 析 １ １ 连 续 梁桥 基 本 资料 ． 连续梁桥主桥上部结构为 ７ ３×１０ｍ＋ ２ｍ的五 ２ｍ＋ １ ７
成桥后 ， ４种合龙方 案 ， 束初 预矩引起 的控制 截 原 因为不 同的合拢方 案各跨合 拢束 张拉顺序不 同而导致成 上述 钢 面底板应力见表 ２ 。钢束初预矩 引起 的应力 ， 与结构 的约 束 桥 时各跨合拢束应力损失不 同。 及刚度无关 ， 以与合拢方案无关 。表 ２中应力存在差别 的 所 表 ２ 钢束初预矩引起的控制截面 底板应 力 Ｍａ Ｐ
（ 长沙市公路桥梁建设有限责 任公 司） 摘 要： 通过运用 连续 梁桥基本 资料 ， 从施工 阶段划分 ， 五跨连续梁桥合龙方式 的选择 ， 同合龙 次序永久作 不
用效应分析 以及不 同合龙次序结构线形分析对五跨预应力 混凝 土连续梁桥 和连续 刚构桥施工方法影响分别
进 行 了对 比分 析 。
关键词： 混凝 土梁桥 ； 受力行为 ； 施工方法 ； 合拢次序
中图分 类号 ： ４ ５ Ｕ ４ 文献标 识码 ： Ｃ 文章编号 ：０ ８— ３３ ２ １ ）４— ０ ６— ２ １０ ３ ８ （０ １０ ０ ７ ０
顺序分成 １６个 单元 ，４ ４ １７个 截 面。单元 划分 确定后 ， 可 就 模拟实际施 工过程 ， 分析各个梁段 的受力 。在各个合拢方 案 中均将每个 施工节段 模拟 为三 个节段 ： １ 挂 蓝前移 、 扎 （） 绑 跨预应力混凝土连续 梁桥 ， 截面形式为单箱单室 ， 幅分离。 双 钢筋 ；２ 浇筑混凝土 ；３ 张拉预应力钢束 。 （） （） 支点截面梁高 ６３ｍ， 中截面梁 高 ２ ７ ， ． 跨 ．５Ｉ 由支点截 面到 １３ 五 跨 连 续 梁 桥 合 拢 方 式 的 选 择 ｎ ． 跨中截 面呈二次抛 物线变化 。设计荷 载为公路 Ｉ ， 级 桥面净 对该桥 的施 工顺 序进行四种方案的模拟。 宽为 ２×１． （ ５ ５ｍ ４车道 ）＋ ＂ 隔带 ＝ ３Ｉ。 ２１分 １ １ ３ ｌ ｌ 方 案一 为该 桥原 定施工方案 ， 即采用边跨一次边跨 一中 采用 ｃ 混凝土浇筑梁段 ， 纵向预应力布设顶 板束 、 底板 跨的合拢顺 序施 工。 束 及腹板下弯束 ， 分别采用 １ １． ， ２５ ２钢绞线 。箱梁零 ９５２ １１． 方 案二采用 中跨 一次边跨一边跨的合拢顺序施工。 号块长 １ 每个 Ｔ构纵向划分 为 １ ０ｍ， ３个对称梁 段。梁段数 方案 三采用 中跨 一边跨一次 中跨的合拢顺序施工。 及 梁段长度 从支点 到跨 中依 次为 ２×３ ｍ， ５×３ ５ ｍ， ． ３× 方案 四采用边跨 、 次边跨及 中跨 同时合拢 的顺序施工 。 ４ｍ， ４ ５ｍ， 计 悬 臂 总 长 为 ４ ， —１ 梁 段 采 用 挂 １４ 不 同合拢 次 序 永 久 作 用 效 应 分 析 ３× ． 累 ９ｍ １ ３号 ． 篮悬臂浇注施工。全桥共有五个合拢段 ， 合拢段设计 长度为 对上述 ５跨连续梁 ， 利用桥梁空间有限元软件将全桥结 构离散并模 拟各个施 工阶段后 ， 分析采用不 同的合拢顺序施 ２ｍ， 边跨现浇段为 １ ．２ｍ。 ５２ １ ２ 施 工 阶段 划 分 ． 工成桥后在 自重作用下 的结构受力 性能。成桥后 ， 采用上述 该桥按施工节段进行单元划分 ， 这样既便于模拟施工阶 ４种合拢方案 ， 自重作 用下箱 梁 的控制截 面底 板应力见表 在 ， 压应力为负。 段， 同时便 于对 比各施工阶段 的受 力和变形。全桥从 左至右 １其 中拉应力为正 ， 表 １ 由箱 梁 自重 引起 的 控 制 截 面 底 板 应 力 Ｍａ Ｐ
成 桥后 ， 上述 ４种合 拢方案 ， 钢束 次弯矩 引起 的控制截 面产生拉应力 ， 对各 中跨不 利。故单从 受力方 面考虑 ， 预加 面底板应力见表 ３ 。预加力次弯矩 为正值 ， 在各 跨中底板截 力次弯矩全桥均匀 、 最小 的合拢方 案最佳。 表 ３ 钢束次弯矩引起的控制截面底板应力 ＭＰ ａ
２１ ０ １年 第 ４期 （ 总第 ２ ６期） ０
黑龙 江交通 科技
ＨＥＬＯＮＧＪＡＮＧ Ｉ Ｌ Ｉ ＪＡＯＴ ＯＮＧ Ｊ ＫＥ ｌ
Ｎｏ ４，０ １ ． ２ １
（ ｕ Ｎ ．０ ） Ｓ ｍ ｏ２ ６
五 跨 混 凝 土 梁 桥 施 工 期 受 力 行 为 影 响 研 究
严 志 斌
收 稿 日期 ：０ １ ０ ２ １ — ２—１ １
・
Βιβλιοθήκη Baidu
７６ ・
成桥后 ， ４种合龙方 案 ， 束初 预矩引起 的控制 截 原 因为不 同的合拢方 案各跨合 拢束 张拉顺序不 同而导致成 上述 钢 面底板应力见表 ２ 。钢束初预矩 引起 的应力 ， 与结构 的约 束 桥 时各跨合拢束应力损失不 同。 及刚度无关 ， 以与合拢方案无关 。表 ２中应力存在差别 的 所 表 ２ 钢束初预矩引起的控制截面 底板应 力 Ｍａ Ｐ
（ 长沙市公路桥梁建设有限责 任公 司） 摘 要： 通过运用 连续 梁桥基本 资料 ， 从施工 阶段划分 ， 五跨连续梁桥合龙方式 的选择 ， 同合龙 次序永久作 不
用效应分析 以及不 同合龙次序结构线形分析对五跨预应力 混凝 土连续梁桥 和连续 刚构桥施工方法影响分别
进 行 了对 比分 析 。
关键词： 混凝 土梁桥 ； 受力行为 ； 施工方法 ； 合拢次序
中图分 类号 ： ４ ５ Ｕ ４ 文献标 识码 ： Ｃ 文章编号 ：０ ８— ３３ ２ １ ）４— ０ ６— ２ １０ ３ ８ （０ １０ ０ ７ ０
顺序分成 １６个 单元 ，４ ４ １７个 截 面。单元 划分 确定后 ， 可 就 模拟实际施 工过程 ， 分析各个梁段 的受力 。在各个合拢方 案 中均将每个 施工节段 模拟 为三 个节段 ： １ 挂 蓝前移 、 扎 （） 绑 跨预应力混凝土连续 梁桥 ， 截面形式为单箱单室 ， 幅分离。 双 钢筋 ；２ 浇筑混凝土 ；３ 张拉预应力钢束 。 （） （） 支点截面梁高 ６３ｍ， 中截面梁 高 ２ ７ ， ． 跨 ．５Ｉ 由支点截 面到 １３ 五 跨 连 续 梁 桥 合 拢 方 式 的 选 择 ｎ ． 跨中截 面呈二次抛 物线变化 。设计荷 载为公路 Ｉ ， 级 桥面净 对该桥 的施 工顺 序进行四种方案的模拟。 宽为 ２×１． （ ５ ５ｍ ４车道 ）＋ ＂ 隔带 ＝ ３Ｉ。 ２１分 １ １ ３ ｌ ｌ 方 案一 为该 桥原 定施工方案 ， 即采用边跨一次边跨 一中 采用 ｃ 混凝土浇筑梁段 ， 纵向预应力布设顶 板束 、 底板 跨的合拢顺 序施 工。 束 及腹板下弯束 ， 分别采用 １ １． ， ２５ ２钢绞线 。箱梁零 ９５２ １１． 方 案二采用 中跨 一次边跨一边跨的合拢顺序施工。 号块长 １ 每个 Ｔ构纵向划分 为 １ ０ｍ， ３个对称梁 段。梁段数 方案 三采用 中跨 一边跨一次 中跨的合拢顺序施工。 及 梁段长度 从支点 到跨 中依 次为 ２×３ ｍ， ５×３ ５ ｍ， ． ３× 方案 四采用边跨 、 次边跨及 中跨 同时合拢 的顺序施工 。 ４ｍ， ４ ５ｍ， 计 悬 臂 总 长 为 ４ ， —１ 梁 段 采 用 挂 １４ 不 同合拢 次 序 永 久 作 用 效 应 分 析 ３× ． 累 ９ｍ １ ３号 ． 篮悬臂浇注施工。全桥共有五个合拢段 ， 合拢段设计 长度为 对上述 ５跨连续梁 ， 利用桥梁空间有限元软件将全桥结 构离散并模 拟各个施 工阶段后 ， 分析采用不 同的合拢顺序施 ２ｍ， 边跨现浇段为 １ ．２ｍ。 ５２ １ ２ 施 工 阶段 划 分 ． 工成桥后在 自重作用下 的结构受力 性能。成桥后 ， 采用上述 该桥按施工节段进行单元划分 ， 这样既便于模拟施工阶 ４种合拢方案 ， 自重作 用下箱 梁 的控制截 面底 板应力见表 在 ， 压应力为负。 段， 同时便 于对 比各施工阶段 的受 力和变形。全桥从 左至右 １其 中拉应力为正 ， 表 １ 由箱 梁 自重 引起 的 控 制 截 面 底 板 应 力 Ｍａ Ｐ
成 桥后 ， 上述 ４种合 拢方案 ， 钢束 次弯矩 引起 的控制截 面产生拉应力 ， 对各 中跨不 利。故单从 受力方 面考虑 ， 预加 面底板应力见表 ３ 。预加力次弯矩 为正值 ， 在各 跨中底板截 力次弯矩全桥均匀 、 最小 的合拢方 案最佳。 表 ３ 钢束次弯矩引起的控制截面底板应力 ＭＰ ａ
２１ ０ １年 第 ４期 （ 总第 ２ ６期） ０
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ＨＥＬＯＮＧＪＡＮＧ Ｉ Ｌ Ｉ ＪＡＯＴ ＯＮＧ Ｊ ＫＥ ｌ
Ｎｏ ４，０ １ ． ２ １
（ ｕ Ｎ ．０ ） Ｓ ｍ ｏ２ ６
五 跨 混 凝 土 梁 桥 施 工 期 受 力 行 为 影 响 研 究
严 志 斌
收 稿 日期 ：０ １ ０ ２ １ — ２—１ １
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