外墙600模板(木模板)计算书
模板受力计算书
模板受力计算书一，参数信息：1，模板支架参数；方本木的间隔距离：（㎜）：300．００方木的截面宽度：（㎜）：４０．００方木的截面高度：（㎜）：80.002，荷载参数:模板与木板的自重(KN / ㎡):0.428砼与钢筋自重:(KN /M3):25.000施工均布荷载标准值(KN / ㎡):3.0003,楼板面参数:钢筋级别:二级钢HRB335(20MNSI)楼板砼强度等级：C35每平米楼板截面的钢筋的面积（㎜2）１４４０．０００计算厚度（㎜）２００．０００４，板底方木参数：板底方木迁选用木材：杉木：方木弹性模量：Ｅ（Ｎ／㎜２）：９００0.００方木抗弯强厚设计值：ＦＭ（Ｎ／㎜２）：１１．０００方木抗剪强度设计值：ＦＶ（Ｎ／㎜２）；１．４００二，模板底支撑方木的验算：本工程模板板底采用方工木作为支撑，方木按照简支梁计算：方木截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为：Ｗ＝Ｂ×Ｈ２／６＝４.０００×８.０００２／６＝４２.７００㎝ 3 I= B×H3/12=4.000×8.0003/12=171.700 ㎝4木楞计算1, 荷载计算⑴钢筋砼板自重红线荷载(KN/M):q1=25.000×0.20 ×0.300=1.5NK/M:⑵模板的自重线荷载(KN/M)q2=0.428×0.3=0.128KN/M:⑶活荷载为施工荷载标准值(KN)q3=2.000×1.000×0.300=0.3000KN2,抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和,计算公式如下;均布荷载:q =1. 2×( q1＋q2)=1.2 ×(1.5 ＋0.128)=1.954KN/M: 集中荷载: q=1.4 ×q1=1.4 ×0.3=0.42KN:最大弯矩:M=q ×1/4 ×12/8=0.42 × 1.000 ×4+1.95 ×1.2/8=0.349KN最大支座力:N=q/2+q×1/2=(0.42+1.95) × 1.000/2=1.185KN截面应力: α=M/W=0.349/0.0427=8.173N m㎡方木最大应力计算值为：8.173N/MM2, 小于方木抗弯强度值11.0N/MM2, 满足要求。
木模板计算
墙模板计算书一、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面45×50mm，每道内楞1根方木，间距300mm。
外楞采用圆钢管48×3.0，每道外楞2根钢楞，间距350mm。
穿墙螺栓水平距离600mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径18mm。
墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.250m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.550kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
17.03kN/mA 面板计算简图1.抗弯强度计算f = M/W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 35.00×1.80×1.80/6=18.90cm 3；[f] —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)。
墙模板支撑方案
木模板墙模板计算书一、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=20mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=18N/mm2。
内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。
外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距500mm。
穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径10mm。
墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h；T ——混凝土的入模温度，取26.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.700m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.080kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.080kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
27.65kN/mA面板计算简图1.抗弯强度计算f = M/W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×2.00×2.00/6=33.33cm 3；[f] —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)。
模板计算书
一、编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、工程概况三、施工部署a)技术准备1)根据施工图纸要求计算模板配制数量，确定每个部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。
2)项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。
3)根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。
b)生产准备四、模板选型及质量要求模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施，清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。
模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。
根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：柱模板15厚木胶板覆面模板；50×100木方作次龙骨，间距为250。
按柱截面和净高制成定型模板，用钢管柱箍，间距600，φ14螺栓对拉，钢管斜撑固定。
梁模板15mm厚竹胶板梁模板采用15厚木胶板作面板，底面次龙骨采用50×100木方间距150，主龙骨选用φ48×3.5钢管，间距600； 侧模采用15厚木胶板作面板，侧模次龙骨：50×100木方间距250；短钢管作竖楞，间距600。
顶板模板本工程地下室现浇楼板模板采用15mm 厚木胶板，次龙骨选用50×100木方间距250，主龙骨为100×100间距1200，支撑系统采用φ48×3.5满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为1200×1200。
标准支架计算书1
支架计算书一、支架布置板下支架纵距1000mm、横距1000mm、水平横杆步距1700mm；截面小于370×1100mm的梁下支架纵距800mm、横距800mm、水平横杆步距1700mm；截面为600×1800mm梁下支架纵距600mm、横距500mm、水平横杆步距1700mm。
二、荷载取值主要荷载为：G1k模板0.5kN/m2，G2k混凝土自重24 kN/m3，G3k 钢筋自重1.5kN/m3；Q1k人员、工机具2.5kN/m2，Q2k振捣混凝土产生的荷载2.0kN/m2，Q3k倾倒混凝土时产生的荷载2.0kN/m2。
三、模板支架计算模板为木模板：采用15mm竹胶板面板，采用50*100mm方木做楞木，板下间距350mm布置、梁下间距250mm布置。
支架采用Φ48mm×3.5mm钢管搭设，扣件连接，按规范设水平和竖向剪刀撑以增加支架的稳定性。
（一）板下模板支架计算板的模板及支架计算承载力参与组合的荷载类别：G1k +G2k+G3k+Q1k；平板的模板及支架验算参与组合的荷载类别：G1k +G2k+G3k。
1、板的模板模板为木模板：混凝土板厚120～130mm按照130mm计算；采用15mm竹胶板面板，50*100mm方木做楞木，板下楞木间距350mm布置。
强度计算：q G =0.13×24+0.13×1.5+0.5=3.815 kN/mq Q =2.5 kN/m1.2M G=0.125×1.2×3.815×0.352= 0.07 kN.m1.4M Q=0.25×1.4×2.5×0.35= 0.3 kN.mW=100×1.5 2÷6=37.5cm3σ=M/W=(0.07 +0.3)÷37.5×103=1.87Mpa＜30 Mpa强度满足要求。
变形验算：f =5ql4 /384EI=5×1.2×3.815×103×0.35 4÷(384×10584×28.125) ×108=0.0003m＜0.002m变形满足要求。
计算书最终
一、墙模板计算墙模板的背部支撑由两层龙骨组成：直接支撑模板的为内龙骨，用以支撑内层龙骨的为外龙骨。
组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据《建筑施工手册》，当采用溜槽、串筒、导管或容量为0.2m3以下的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2kN/m2。
本工程用泵车浇筑，但局部需用塔吊配合料斗浇筑，料斗容量为0.2～0.8m³，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4kN/m2，出于安全考虑，计算中采用的荷载标准值为4kN/m2。
1、基本参数内楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):600；外楞间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M14；2、外楞信息外楞材料:圆钢管；外楞合并根数:2；直径(mm):48；壁厚(mm):3.5；3、内楞信息内楞材料:木方；宽度(mm):50；高度(mm):100；4、面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15；面板弹性模量(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13；5、木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13；方木弹性模量E(N/mm2):9000；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):215；6、荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取4h；T--混凝土的入模温度，取20℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；（最长段侧墙长40m，宽0.35m，每小时浇筑36m³，36/（40×0.35）=2.571）H--模板计算高度，取5m；β1--外加剂影响修正系数，取1；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
模板计算书
模板计算书一、基本荷载1.模板及支架自重：1.1平板的模板及小楞：0.30KN/m31.2楼板模板（其中包括梁的模板）：0.50 KN/m31.3楼板模板及其支架：0.75 KN/m32.新浇混凝土自重标准值：24 KN/m33.钢筋自重标准值：框架梁：1.5 KN/m3楼板：1.1 KN/m34.施工人员及设备荷载标准植：2.5 KN/m25.振捣荷载标准值：水平面模板：2.0 KN/m2垂直面模板：4.0 KN/m26.侧面压力标准值：F=0.22γc t0β1β2υ1/2；F=γc H式中：γc—混凝土的重量取24KN/m3t o —混凝土的初凝时间 t o=200/（15+T）取5.71h β 1 —外加剂的影响系数取1.20β 2 —混凝土坍落度影响系数取1.15υ—混凝土的浇筑速度单位m/h两者对比取较小值。
7.倾倒混凝土荷载标准植：4 KN/m28.对木模板及其支架的设计：荷载设计值乘以0.9的系数予以折减。
二、计算书1.基础梁计算基础梁加固见附图：1.1荷载设计值1.1.1混凝土侧压力①混凝土侧压力：（按最大梁高2.7米计算）υ=2.3/3=0.77m/hF1=0.22γc t0β1β2υ1/2=0.22×24×5.71×1.2×1.15×0.771/2 =36.5 KN/m2F2= γc H=24×2.7=64.8 KN/m2②混凝土侧压力设计值：F= F1×分项系数×折减系数=36.5×1.4×0.9=45.99 KN/m21.1.2倾倒混凝土时产生的水平荷载荷载设计值为4×1.4×0.9=5.04 KN/m21.1.3进行荷载组合：=45.99+5.04=51.03 KN/m21.2验算1.2.1面板验算：①计算单元:取10mm宽板条为计算单元，荷载为：q= F×10/1000=51.03×10/1000=0.51N/mm按三跨连续外伸梁计算计算简图： q=0.55 N/mm200 225 225 225 200②抗弯强度验算查结构静力表 K m=0.105M=0.105Ql2=0.105×0.51×2252=2711 N·mmW=bh2/6=10×152/6=375mm3面板最大内力：σ=M/W=2711/375=6.9 N/mm2＜f=20 N/mm2③挠度验算查结构静力表：K f=0.273 E=1.2×104mm4f=0.273ql4/100EI=0.273×0.51×2254/100×1.2×104×(10×153/12)=0.12mm＜L/250=225/250=0.9mm1.2.2横肋计算横肋用50×100木方立放,截面特征:I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm4W= bh2/6=50×1002/6=8.4×104mm3①计算单元:按三跨连续梁计算,连续梁上均布荷载:q= F×313/1000=51.03×313/1000=15.97 N/mmq= 15.97 N/mm450 450 450②抗弯验算:查结构静力表 K m=0.1横肋最大弯矩：M=0.1ql2=0.1×15.97×4502=323393 N·mm横肋最大内力：σ=M/W=323393/84000=3.85 N/mm2＜f=20 N/mm2③挠度验算查结构静力表：K f=0.677 E=1.2×104mm4f=0.677ql4/100EI=0.677×15.97×4504/100×1.2×104×(50×1003/12)=0.1mm＜L/250=450/250=1.9mm且小于1.0 mm。
板模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为矩形-板底支撑形式为方木支撑)
板模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为矩形-板底支撑形式为方木支撑)板模板(木支撑)计算书模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规范》（GB50005-2003）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。
一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；立柱长度(m): 3.000；立柱采用方木；立柱方木截面宽度(mm): 80.000；立柱方木截面高度(mm): 100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；(N/mm2)：11.000；方木抗压强度设计值fv7、立柱方木参数立柱方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；(N/mm2)：10.000；方木抗压强度设计值fv二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照简支梁计算；方木截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为：W = b×h2/6 = 4.000×6.0002 = 144.000 cm3；I = b×h3/12 = 4.000×6.0003/12 = 72.000 cm4；木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1= 25.000×0.120×0.300 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1= 2.000×1.000×0.300 = 0.600 kN；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2×(q1+q2) = 1.2×(0.900+0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载P = 1.4×p1= 1.4×0.600 = 0.840 kN；最大弯距M = P×l/4+q×l2/8 = 0.840×1.000/4+1.206×1.0002/8= 0.361 kN；最大支座力N = P/2+q×l/2 = 0.840+1.206×1.000/2 = 1.023 kN ；截面应力σ = M/W = 0.361/0.144 = 2.505 N/mm2；方木的最大应力计算值为2.505N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足下式：其中最大剪力：V = 1.206×1.000/2+0.840/2 = 1.023 kN；截面受剪应力计算值：T = 3×1.023×103/(2×40.000×60.000) = 0.639 N/mm2；] = 1.400 N/mm2；截面抗剪强度设计值：[fv方木的最大受剪应力计算值为0.639N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：均布荷载 q = q1+q2 = 0.900+0.105 = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 0.600 kN最大变形ω = 5×1.005×1.000×1012/(384×9000.000×72.000×104) +0.600×1.000×109/(48×9000.000×72.000×104)= 2.021 mm；方木的最大挠度为2.021mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！三、帽木验算:支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.206×1.000+0.840 = 2.046 kN；均布荷载q取帽木自重：q = 1.000×0.060×0.080×3.870 = 0.019 kN/m；截面抵抗矩：W = b×h2/6 = 6.000×8.0002/6 = 64.000 cm3；截面惯性矩：I = b×h3/12= 6.000×8.0003/12 = 256.000 cm4；帽木受力计算简图经过连续梁的计算得到帽木剪力图(kN)帽木弯矩图(kN.m)帽木变形图(mm)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 2.426 kN；R[2] = 4.169 kN；R[3] = 1.608 kN；最大弯矩 M= 0.222 kN.m；max最大变形ωmax = 0.118 mm；最大剪力 Vmax= 2.494 kN；截面应力σ = 3.462 N/mm2。
板模板计算书
a.平板的计算一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.38；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):170.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.17×1+0.35×1 = 4.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×4.6+1.4×2.5= 9.02kN/m最大弯矩M=0.1×9.02×0.252= 0.056 kN·m；面板最大应力计算值σ= 56375/54000 = 1.044 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.044 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 4.6kN/m面板最大挠度计算值v = 0.677×4.6×2504/(100×9500×48.6×104)=0.026 mm；面板最大允许挠度[V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值0.026 mm 小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.17 = 1.062 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.087 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2 ×(q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(1.062 + 0.087)+1.4×0.625 = 2.255 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×2.255×12 = 0.225 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.225×106/83333.33 = 2.706 N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.706 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ= 3V/2bhn < [τ]其中最大剪力: V = 0.6×2.255×1 = 1.353 kN；方木受剪应力计算值τ= 3 ×1.353×103/(2 ×50×100) = 0.406 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.406 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q = q1 + q2 = 1.15 kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677×1.15×10004 /(100×9500×4166666.667)= 0.197 mm；最大允许挠度[V]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值0.197 mm 小于方木的最大允许挠度4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.48 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax = 0.93 kN·m ；最大变形Vmax = 2.612 mm ；最大支座力Qmax = 10.852 kN ；最大应力σ= 930336.315/5080 = 183.137 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值183.137 N/mm2 小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.612mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
模板验算计算书
模板验算（木模板）1、 梁模板计算：1） 荷载计算：按照250×500mm 梁计算，采用木模板，取1m 为研究对象，则模板自重=0.165KN/m 2；砼自重=3.13KN/m 2；施工荷载=3.5KN/m 2；总计：q=6.80KN/m 22） 底模验算：a 、 强度验算：方木间距取500mm ，则q=3.40KN/m 2，木材选用红松(fc=10N/mm 2；fv=1.4N/mm 2；fm=13N/mm 2)。
梁底模按四跨连续梁计算，取最大弯矩、剪力、挠度系数为K m =-0.121、K v =-0.620、K f =0.967，则底模最大弯矩M max 为：所需模板横截面抵抗矩W n 为：底模板横截面实际的截面抵抗矩Wn′为：W n <Wn′满足要求。
底模板的最大剪力υmax 为：底模板的剪应力：即τmax < fv 故满足要求。
m K N 103.0qL Mmax 2m K ⋅-==3mm 7923fmM Wn ==4mm 93756bh 2n W =='K N05.1qL K v max ==υ2v 2max max mm /N 4.1f mm /N 42.0bh5.1=<=⨯=ντb 、 刚度(即挠度)验算：验算挠度时可不考虑施工荷载，故底模板承受的总的竖直荷载应为：q=1.65KN/m底模板的最大挠度ωmax 为：即不能满足施工要求 。
但将间距由原来的500mm 改为400mm 时，则能满足使用要求。
3）侧模验算：a 、 强度验算：梁侧模立档方按700mm 设置。
设混凝土入模时的温度为T=12℃，浇筑速度为V=2m/h ，外加剂及混凝土坍落度的影响系数分别为：K w =1.15；K s =1.0。
则侧压力为： 取其中较小者即P m =12.5KN/m 2。
混凝土板厚为110mm ，按100mm 计算，将侧压力化为线匀布荷载q ，则有：侧模板也按四跨连续梁计算，立楞间距为500mm ，故其最大弯矩、剪力、挠度系数为K m =-0.121、K v =-0.620、K f =0.967。
模板设计计算书
模板设计计算书一．模板设计计算依据（一）．模板的荷载1．模板及支架自重模板构件名称自重（kgf/m2）钢模板及连接件重量50钢模板、连接件及钢楞重量75楼板模板及支架重量（楼层高度4米以下）110２． 新灌砼重量：2500kg/m３３．钢筋重量：梁板结构每M3楼板 110kgf/m３梁 150kgf/m３４．施工人员、灌浇设备及砼堆集的重量：（1） 计算模板和直接支承模版的钢楞时，均布荷载为250kgf/m２，另应以集中荷载250kgf进行验算，两者产生弯距取大者。
（2） 计算直接支承钢楞的结构构件时，均布荷载为150kgf/m2。
（3） 计算支架立柱及其他支承构件时，均布荷载为100kgf/m2。
５．振捣砼时产生的荷载水平模板为 200kgf/m2；垂直模板为400kgf/m2６．新浇砼对模板面的压力（见第2页）７．倾倒砼时产生的荷载供料方法水平荷载（kgf/m2）用溜槽、串筒或导管200小于0.2m3的运输器具2000.2—0.8m3的运输器具4000.8m3以上的运输器具600（二）．混凝土侧压力计算公式：１．Ｐ＝0.4+150/(T+30)×Ks×Kw×V１／３ｍ＝２.5H２．ＰｍＰ――新灌砼最大侧压力ｍＶ―――浇筑速度Ｔ―――入模温度Ｈ―――侧压力计算点至新浇筑砼顶面总高度――坍落度修正系数Ｋｓ（现场搅拌坍落度３－５时取１.０；商品砼取1.15） Ｋｗ――外加剂修正系数（不加外加剂时 Ｋｗ＝１；掺缓凝剂时 Ｋｗ＝１.2）（三）．钢模板及配件容许挠度钢模板面板 １.5 钢楞、柱箍 ３.0 钢模板结构体系 L/1000（四）．砼柱模板设计计算柱箍间距：按抗弯强度计算 Ｌ1≤8[б]W A/P m (L ２2+４L 3W) 按挠度计算 L1≤384[f]EI/5P m L ２4 P m ――混凝土侧压力L 2――长边柱箍跨距（＝长边柱宽＋两侧钢模肋高） L 3――短边柱箍跨距（＝短边柱宽＋两侧钢模肋高） P――柱箍受轴向拉力 A――柱箍截面积（见附表） W――截面最小抵抗矩（见附表） [б]－钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 I――截面惯性矩（见附表）E――钢材弹性模量 ２.1×106kgf/cm ２各种型钢力学性能表 (表一)规 格 (mm) 截面积A(cm 2) 重量(kg/m) 截面惯性矩Ix(cm 4) 截面最小抵抗矩Wx(cm 3) 扁钢 -70*5 3.5 2.75 14.29 4.08 ∠75*25*3 2.91 2.28 17.17 3.76 角 钢 ∠80*35*3 3.30 2.59 22.44 4.17 φ48*3 4.24 3.33 10.78 4.49 φ48*3.5 4.89 3.84 12.19 5.08 钢 管 φ51*3.5 5.22 4.10 14.81 5.81 □60*40*2.5 4.57 3.59 21.88 7.29 □80*40*2.0 4.52 3.55 37.13 9.28 矩形 钢管 □100*50*38.64 6.78 112.12 22.4 [ 80*40*34.50 3.53 43.9210.98冷弯槽 钢 [ 80*40*3 4.50 3.53 43.92 10.98 冷弯槽 钢 [ 100*50*3 5.70 4.47 88.52 12.2 [ 80*40*15*3. 5.08 3.99 48.92 12.23 [ 100*50*20*3 6.58 5.16 100.28 20.06 槽钢[ 8 10.248.04101.325.3二、柱模板设计实例：一高层钢筋砼柱序号４，断面1000×800ｍｍ，净高５.15m 砼浇筑速度为ｖ＝６ｍ／ｈ，入模温度为２９℃，求作配板设计？解：（１）柱宽800方向，取２块300ｍｍ加１块200ｍｍ模板，宽1000方向，取２块300ｍｍ加２块200ｍｍ模板；（２）高度方向：取３块1500mm 加１块600mm，共计5100mm，余500mm 拼木料； （3）砼最大侧压力为：Ｐｍ＝0.4+150/(29+30) ×1×1×61/3 ＝5.02tf/m 2（4） 求柱箍间距：取箍 100×50×20×3作柱箍，从表１中查: W=20.06 A=6.58 I=100.28L 1≤8×1600×20.06×6.58/0.502(1102×6.58+4×90×20.06) =38.76cm=388mmL 1≤384[f]EI/5P m L 24=384×0.3×2.1×106×100.28/5× 0.502×1104=66cm=660mm 所以:取柱箍380mm,共布13道。
墙模板(木模板)安全计算书
墙模板（木模板）安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数（图1）纵向剖面图（图2）立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γcH＝24×5000/1000=120kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：当墙厚大于100mm：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]当墙厚不大于100mm：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×(1×2+(1-1)×4),1.35×41.218+1.4×0.7×(1×2+(1-1)×4))=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。
1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.259kN·mσ＝Mmax/W＝0.259×106/37500=6.913N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求2、挠度验算qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）面板变形图νmax＝0.265mm≤[ν]＝200/400=0.5mm 满足要求五、次梁验算q＝aS＝200/1000×51.844=10.369kN/m qk＝aSk＝200/1000×41.218=8.244kN/m 1、抗弯强度验算（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）梁弯矩图Mmax＝0.207kN·mσ＝Mmax/W＝0.207×106/(83.333×1000)=2.489N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax＝2.426kNτ=VmaxS0/(Ib)=2.426×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.728N/mm2≤[fv]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图ν＝0.055mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.728KNRmaxk=3.759KN六、主梁验算因主梁的跨度一般是较大的，为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的四跨连续梁计算，计算简图如下：（图12）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图13）主梁弯矩图Mmax＝0.946kN·mσ＝Mmax/W＝0.946×106/(8.986×1000)=105.223N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图14）主梁剪力图Vmax＝5.913kNτ=VmaxS0/(Ib)=5.913×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=13.9N/mm2≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）主梁变形图ν＝0.513mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=14.197KN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N＝0.95XYFs＝0.95XY×(1.2G4k+1.4Q3k)＝0.95×450/1000×450/1000×(1.2×41.218+1.4×2)=10.054kN≤Ntb=17.8kN满足要求。
模板及支模架计算书
模板及支模架计算书一、荷载及荷载组合１、荷载计算模板及支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。
（1）荷载标准值模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对柱、梁、墙等构件，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。
1）新浇混凝土自重标准值对普通钢筋混凝土，采用25N/m3，对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。
2）施工人员及设备荷载标准值（表4—1）：施工人员及设备荷载标准值表4—13）振捣混凝土时产生的荷载标准值（表4—2）振捣混凝土时产生的荷载标准值表4—23）新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值：F=y c H （4—2）其中：F———新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2y c———混凝土的重力密度，KN/m2t0———新浇筑混凝土的初凝时间，h，可按实确定；缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，T为混凝土的温度，0C V———混凝土的浇筑速度，一般取2m/hH———混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m β1———外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2———混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30时，取0.85；50—90mm时，取1.0；110—150mm时，取1.155）倾倒混凝土时产生的荷载（表4—3）倾倒混凝土时产生的荷载表4—3（2）荷载设计值荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，表4—4是荷载分项系数。
荷载分项系数表4—4２、荷载组合荷载组合表表4—5二、模板结构的强度和挠度要求目前施工现场的模板和大小楞以木模板为主，支架多采用钢管架。
其强度和钢度应满足表4—6的要求。
模板允许强度和允许刚度表4—6注：L0———模板的计算长度。
三、模板结构构件的计算理论1模板计算模板结构中的面板、大小楞等均属于受弯构件，而支架为受压构件，可按简支梁或连续梁计算。
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
侧墙模板计算书
XXX侧墙模板计算一、工程概况XXXXXX模板采用12mm厚竹胶合板。
胶合板背后内楞用50*100mm木条，大楞用Φ48*3.5mm 钢管，拉杆采用全车丝Φ12拉杆。
二、模板计算2.1计算依据1、XXX设计图纸；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《路桥施工技术手册》；3、我国现行的有关设计、施工规范的有关规定和安全法规。
2.2计算说明1、XX侧墙，高度按3.1m考虑，一次浇筑完成。
2、侧墙模板采用普通2*1m,15mm厚的胶合板，胶合板外侧背 5×10cm木枋作为内楞，木枋外背钢管作为大楞并设拉杆。
3、模板属于临时结构，其强度设计计算按容许应力法计算。
2.3挡墙模板系统计算混凝土浇筑速度取2m/h，由于在夏季施工，重庆地区按30℃气温考虑。
γH模板的侧压力为：P= K1式中 P--新浇混凝土对侧面模板的最大侧压力（KPa）γ-- 混凝土的容重（KN/m3），取24 KN/m3—外加剂影响修正系数，不加外加剂时，取1.0；掺外加剂时取1.2K1H—有效压头高度（m）当v/T=2/30=0.07>0.035时（T为混凝土浇筑时的温度）：H=1.53+3.8*v/T=1.78(m)P= K1γH=1.2*24*1.78=51.26（KN/m2）以1mm宽的板条作为计算单元，均布荷载q=0.05526*1=0.05126（N/mm）混凝土浇筑过程中砼倾倒和振捣等因素产生的侧压力为4.0 KN/m2,所以模板最大侧压力Pmax=51.26+4.0=55.26（KN/m2）=0.05526（N/mm2）以1mm宽的板条作为计算单元，均布荷载qmax=0.05526*1=0.05526（N/mm）按强度要求计算内楞间距：lQ =4.56h(b/qmax)1/2 =4.65*12*(1/0.05526)1/2 =237.4mm按刚度要求计算内楞间距：lG=6.67h(b/q)1/3 =6.67*12*(1/0.05126)1/3 =215.5mm 式中 b—模板宽度 h—模板厚度取二者中的较小值，l=215.5mm,用l=200mm1.面板计算(1)、强度验算计算跨径l=200mm模板按简支梁计算，则模板所受最大弯矩:M max =(qmax*l2 )/8=(0.05526*2002 )/8=176.3 N.mm面板截面系数:W=bh2/6=1*152/6=24 mm3应力σmax = Mmax/W =11.51N/mm2＜容许应力fm=37 N/mm2故满足要求(2)、挠度验算15mm厚竹胶合板弹性模量E=9898N/mm2面板截面惯性矩：I=bh3/12=1*123/12=144 mm4最大挠度:vmax=（5*q*l4）/384*E*I=(0.05126*5*2004)/(384*9898*144)=0.75mm＜容许挠度vm=l/250=0.8mm故满足要求2.次楞计算次楞用50*100mm木方，间距为200mm，计算跨径l=500mm次楞受模板传递的压力所产生的线性均布荷载qN=0.05526*200=11.05N/mm 根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008查表得木方惯性矩I=4166700 mm4弹性模量E=10000 N/mm2截面系数W=83330 mm3 (1)、强度验算木方所受最大弯矩Mmax =(qN*l2 )/8=(11.05*5002)/8=345312.5 N.mm应力σmax = Mmax/W=345312.5/83330=4.14 N/mm2＜容许应力fm=13 N/mm2故满足要求(2)、挠度验算最大挠度:v max =（5*qN*l4）/384*E*I=(11.05*5*5004)/(384*10000*4166700)=0.22mm＜容许挠度vm=l/250=2mm故满足要求3、主楞计算主楞用Φ48*3.5mm钢管竖向布置间距为500mm，计算跨径lD=400mm，承受次楞传来的集中荷载，为简化计算转换为均布荷载。
模板工程施工方案(计算书)
模板工程施工方案一、模板体系根据混凝土技术要求，结合工程特点，混凝土结构模板选型如下表：二、模板工程管理1).模板工程除满足国家规范和标准外，还要求较高的观感质量，所以必须在模板拼接质量、节点细部制作上高标准严要求，精心制作，精心施工。
2).实现模板工程的定型化、工具化、整体化及可变化，提高柱、墙面、顶板的平整度，重点控制阴阳角、断面尺寸，消除模板接缝不严导致混凝土漏浆的通病。
3).施工过程中强化模板设计和交底⑴模板设计进行稳定性和牢固性的计算，绘制配置图和拼装图，施工前编制详细的《模板施工方案》，进行模板计算。
在模板工程设计过程中，设计人员与其它分项工程的管理人员要进行技术交流；施工前进行技术交底，从而确保模板施工与其它各项施工紧密结合，使模板施工有序地进行。
⑵根据工程总进度要求以及工程情况精心设计、认真加工模板。
严格按照本工程的要求和特殊性设计、制作和质量监控，全面保证模板工程质量。
对特殊部位，如楼梯、电梯井、梁柱节点、曲线形墙等，制成定型模板，对号入座。
⑶模板进场前，将根据工程的安排及流水段划分情况有次序地安排模板分批进场，从而既保证现场施工的需求，又避免放置模板占用现场更多的场地。
⑷现场施工时，由模板设计人员现场进行模板管理及施工指导，模板设计人员与现场工程人员紧密配合，严格执行各项检查制度，及时发现和纠正问题，确保工程顺利进行。
⑸实现清水混凝土，要求在施工过程中加强协调、检查、监督机制。
钢筋工、混凝土工、水电工等其他工种均要互相配合，共同作好模板成品保护工作。
⑹模板所有零配件均由专人负责保管，并定期检查模板及配件质量，保证所有现场材料均在合格使用状态，能充分满足工程需要及安装牢固可靠。
三、地下室外墙模板1）地下室外墙模板平板部分面板为多层板，钢木结合，用定型的可调支架作为支撑系统，整装整拆，具有模板布置灵活、混凝土表面质量好、施工简便快速等特点。
四、剪力墙大模板施工：1、操作工艺：1)工艺流程：楼板上弹墙皮线、模板外控制线－剔除接茬混凝土软弱层－安门窗洞口模板并在与大模板接触的侧面加贴海绵条－挂外架子－沿墙皮外侧5mm贴20mm厚海绵条－安内横墙模板－安内纵墙模板－安堵头模板－安外墙内侧模板－安外墙外侧模板－办预检。
模板工程计算书
附录1：模板结构设计（考虑现场木方实际情况，木方尺寸减小1cm ） 一、 荷载及荷载组合 1、荷载标准值2)3)钢筋自重标准值4)a.计算模板及直接支撑模板的小楞时，对均布荷载取2.5 kN /㎡，另应以集中荷载2.5 kN 再行验算，比较两者所得弯矩较大值，按其中较大值采用； b.计算直接支撑小楞结构构件时，均布活荷载取1.5 kN /㎡； c.计算支架立柱及其他支撑结构时，均布活荷载取1.0 kN /㎡。
5)振捣混凝土时产生的荷载标准值) 表附1-46)2121022.0V t F c ββγ= 或 H F c γ=式中 F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kN /㎡)γc —混凝土的重力密度(kN /m3)t0—新浇筑混凝土的初凝时间(h)，当混凝土的温度T 取15℃时，10)155/(200)15/(2000=+=+=T t hV —混凝土的浇筑速度(m/h)，取40 m/hH —混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度(m)β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺外加剂时取1.2 β2—混凝土塌落度影响修正系数，取1.15a. 2212101/3844015.10.1102422.022.0m kN V t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ（最小） b. 22/4.261.124m kN H F c =⨯==γ（最大）﹥F1，取F=26.4 kN /㎡7) 倾倒混凝土时产生的荷载标准值——2 kN /㎡ 2、荷载组合分析表附1-51)对结构表面的模板，为模板构件计算跨度的1/400；2)支架压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000； 3)钢楞允许挠度为计算跨度的1/500； 4)柱箍允许挠度为柱宽的1/500。
二、 550×1100梁截面条件参数：梁底12厚复合板、梁侧12厚复合板、50×90木枋@250、碗扣架支撑@1200、M14穿墙拉杆距梁底500mm@900 a.对于梁底模板，由于次楞的支撑作用，面荷载转化为线荷载，底模宽550+12+12=574(mm)，为方便计算底模宽度取600mm ；次楞要求间距250mm ，因250+250=500﹤600，所以计算时底模布置4根次楞6@200mm ，梁底架管梁底模板可简化为三跨连续梁，受力简图见图附1-2。
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墙模板（木模板）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
二、荷载组合
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×6.15]＝min[29.87，147.6]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max [1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282
＝38.054kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2 三、面板布置
模板设计立面图四、面板验算
墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.475m，W＝bh2/6＝475×152/6＝17812.5mm3，I＝bh3/12＝475×153/12＝133593.75mm4
1、强度验算
q＝bS承＝0.475×38.054＝18.075kN/m
面板弯矩图(kN·m)
M max＝0.141kN·m
σ＝M max/W＝0.141×106/17812.5＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝0.475×29.868=14.187kN/m
面板变形图(mm) ν＝0.54mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm
满足要求！
五、小梁验算
1、强度验算
q＝bS承＝0.3×38.054＝11.416kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
小梁剪力图(kN)
M max＝0.357kN·m
σ＝M max/W＝0.357×106/4110＝86.8N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝0.3×29.868=8.96kN/m
小梁变形图(mm) ν＝0.505mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm
满足要求！
3、支座反力计算
R1=4.904kN，R2=...R34=4.904kN，R35=5.885kN 六、主梁验算
1、强度验算
主梁弯矩图(kN·m) M max＝0.306kN·m
σ＝M max/W＝0.306×106/4120＝74.393N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν＝0.597mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm
满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓横向验算间距m＝max[450，450/2+250]＝475mm
对拉螺栓竖向验算间距n＝max[450，450/2+250]＝475mm
N＝0.95mnS承＝0.95×0.475×0.475×38.054＝8.157kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！。