塔器吊装计算书
吊车吊装计算
8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算（一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m 设备高度：21.71m 设备总重量：52.83T附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图（2）主吊车吊装计算①设备吊装总荷重：P=P Q +P F =52.83+3.6 =56.43t式中：P Q—设备吊装自重P Q =52.83tP F—设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3.6t②主吊车性能预选用为：选用260T履带吊（型号中联重科QUY260）回转半径：16m 臂杆长度：53m 起吊能力：67t履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式吊装采用特制平衡梁钩头选用160t/100t吊钩，钩头重量为2.8吨吊车站位：冷箱的西面③臂杆倾角计算：α=arc cos（S－F）/L = arc cos（16-1.5）/53 =74.12°式中：S —吊车回转半径：选S=16mF —臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5mL —吊车臂杆长度，选L=53m④净空距离A的计算：A=Lcosα－（H－E）ctgα－D/2=53cos74.12°－(36.5-2) ctg74.12°－5/2=2.1m式中：H —设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，选H=36.5mE —臂杆底铰至地面的高度，E=2mD —设备直径：D=4.2m，取D=5 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求⑤主吊车吊装能力选用校核：吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56.43/67=84.22%经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。
（3）溜尾吊车的吊装计算①受力计算F=（9-1）×52.83=21.44t21.71-1-1②溜尾吊车的选择辅助吊车选用为：75T汽车吊臂杆长度：12m；回转半径：7m；起吊能力：36t；吊装安全校核：因为21.44t〈36t，所以75T汽车吊能够满足吊装要求。
（二）、上塔（上段）的吊装计算（1）上塔上段的吊装参数设备直径：φ3.6m 设备高度：11.02m 设备重：17.35T 安装高度：45米附：吊装臂杆长度和倾角计算简图（2）主吊车吊装计算①设备吊装总荷重：P=P Q +P F=17.35+3.6=20.95t式中：P Q—设备吊装自重P Q =17.35tP F—设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3.6t②主吊车性能预选用为：选用260T履带吊（型号中联重科QUY260）回转半径：16m 主臂杆长度：59m 副臂杆长度：27m 起吊能力：55t履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂＋塔式副臂，主臂角度不变85度，钩头选用160t/100t吊钩，钩头重量为2.8吨副臂起落吊装采用特制平衡梁, 主吊车站位于冷箱的西面③主臂角度不变85度，副臂杆倾角计算：C=16-F-59coc85°=16-1.5-59coc85°=9.34mγ=β-（90°-α）=arcSin(C/27)-(90°-85°)= arcSin(9.34/27)-5°= 15.24°式中：γ—副臂杆倾角，为副臂中心线与主臂中心线夹角S —吊车回转半径：选S=16mF —臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5m主臂杆长度：59m 副臂杆长度：27mα—为主臂角度不变85度④净空距离A的计算：A=C-［H-(59*Sinα+E)］tanβ－D/2=9.34－［74-(59*Sin85°+2)］tan20.24－4/2 =2.46m式中：H —设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，选H=74mE —臂杆底铰至地面的高度，E=2 mD —设备直径D=3.6m, 取D=4 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求。
吊装方案计算书
吊装方案计算书1. 引言本文档旨在给出吊装方案的计算过程和结果。
吊装方案是在工程施工中常见的一种操作，它涉及到货物的起重、运输和安装等环节。
本文将以一个具体的案例为例，详细介绍吊装方案的计算过程。
2. 案例描述我们假设有一组重量为3000kg的机械设备需要从地面吊装到建筑物的3楼，吊装距离为15m。
建筑物的层高为4m，楼梯口的高度为2m，楼梯口到3楼的楼层高度为3m。
3. 吊装计算3.1 起重设备选择根据货物的重量和吊装距离，我们需要选择合适的起重设备。
在这个案例中，我们选择一台额定起重量为5吨的起重机进行吊装。
3.2 吊装高度计算吊装高度包括货物离地高度和吊钩高度。
货物离地高度为4m（建筑物的楼层高度），加上楼梯口的高度2m，再加上3楼的楼层高度3m，总共为9m。
吊钩高度一般按照起重设备的规格进行选择，在这个案例中，吊钩高度为6m。
因此，吊装高度为9m+6m=15m。
3.3 吊装索具选择根据货物的重量和吊装高度，我们需要选择合适的吊装索具。
在这个案例中，货物的重量为3000kg，吊装高度为15m，我们选择使用一组额定起重量为5吨的钢丝绳进行吊装。
3.4 吊装力计算根据吊装高度和吊装索具的选择，我们可以计算吊装力。
吊装力等于货物重量加上索具自重。
在这个案例中，索具自重约为500kg，货物重量为3000kg，因此吊装力为3500kg。
3.5 吊装对地压力计算吊装对地压力是指起重设备在吊装过程中对地面的压力。
一般情况下，吊装对地压力不应超过地面承载力的限制。
在这个案例中，我们需要计算起重机在吊装过程中对地面的压力。
根据吊装力和吊装距离，我们可以利用力矩平衡原理计算吊装对地压力。
假设吊装点到起重机臂的水平距离为5m，起重机臂的倾角为30度。
根据力矩平衡原理，我们可以计算吊装对地压力为：吊装对地压力 = 吊装力 / (吊装距离 * sin(倾角))代入吊装力3500kg，吊装距离15m，倾角30度，我们可计算得到吊装对地压力为5738.9kg。
塔吊吊装计算书
塔吊吊装计算书---一、项目概述本文档旨在提供塔吊吊装计算书，为相关工程项目中的吊装操作提供准确的计算数据。
二、项目要求根据工程项目的具体要求，需要进行以下几方面的计算：1. 安装条件评估：根据工地的场地状况、人员安全等因素，评估塔吊的安装条件。
2. 载重量计算：根据工程需要，计算塔吊的最大吊装载重量。
3. 吊装高度计算：根据工地的实际要求，计算塔吊的最大吊装高度。
三、计算步骤以下是进行塔吊吊装计算的具体步骤：1. 安装条件评估：根据工地的实际情况，评估场地的坚实程度、承重能力以及周围环境的安全因素，以确定塔吊的安装条件。
2. 载重量计算：根据塔吊的额定载重量和工程需求，结合塔吊的腿高、臂长等参数，计算出塔吊的最大吊装载重量。
3. 吊装高度计算：根据工程要求和塔吊的臂长，计算出塔吊的最大吊装高度。
四、计算公式以下是进行塔吊吊装计算时常用的公式：1. 塔吊的最大吊装载重量公式：最大吊装载重量 = 塔吊额定载重量 * 载重系数2. 塔吊的最大吊装高度公式：最大吊装高度 = 塔吊臂长 + 塔身高度五、计算实例以下是一个塔吊吊装计算的实例：1. 安装条件评估：- 场地状况：坚实，承重能力良好，符合安装要求。
- 人员安全：周围无高压电线、建筑物等危险物，安全评估合格。
2. 载重量计算：- 塔吊额定载重量：50吨- 载重系数：0.8- 最大吊装载重量 = 50 * 0.8 = 40吨3. 吊装高度计算：- 塔吊臂长：50米- 塔身高度：30米- 最大吊装高度 = 50 + 30 = 80米六、总结本文档提供了塔吊吊装计算书的相关内容，包括项目概述、项目要求、计算步骤、计算公式和计算实例。
通过按照这些步骤和公式进行计算，可以为工程项目中的塔吊吊装操作提供准确的计算数据，确保施工的安全性和效率性。
以上是塔吊吊装计算书的简要内容，如有更详细的计算需求，请提供具体工程项目的相关要求，以便提供更准确的计算数据。
塔器吊装计算书
附录5计算说明书一、受力分析及绳扣选择设备主吊简图如下：图1 图2图1是塔器下端各分段主吊简图，图2是塔器上段主吊简图。
件1为管式吊耳，件2和件4为吊装绳扣，件3为平衡梁，件5为板式吊耳，件6为吊装绳扣。
图1所示模型以苯塔I段为例进行校核，图2所示模型以白土塔为例进行校核，件3平衡梁单独进行校核，其它各段不逐一校核。
1 •苯塔I段校核（直立状态受力最大）设备重量G=吨，件1选用© 273X 10无缝钢管（20#），长度为L=200mm=20cm （见下图），件2选用© 39mM 18m钢丝绳扣，件4选用© 39mm< 20m钢丝绳扣，a为吊装绳扣与水平方向夹角。
90701)主吊耳强度校核Gj=K*G=X 56=, K= 为动载系数； Q=1/2 Gj=1/2 X ==31700Kg弯矩为 M=Q*L/2=31700*20/2=X 105kg.cm © 273X 10无缝钢管的抗弯模量为：3 4 4 3W n D [ 1- (d/D ) ] /32= X[ 1- () : /32=523.84cm弯曲应力(T =M/W X 105/= kg/ cm 2v [ c ]=1700 Kg/cm 2;其中，[c ]=1700 Kg/cm 2为20#无缝钢管许用弯曲应力。
剪应力T = Pcos a /A (此处 a= 0) =31700/=384 Kg/cm 2v [ T ]=1000 Kg/cm 2组合应力2 2 2 1/2[ t ＋( c M +c N )]2 1/2=[384 + ]=716Kg/c 卅v [ c ]=1000 Kg/cm 2;故件 1 强度满足要求。
2）吊装绳扣强度校核件2选用钢丝绳扣© 39mn X 18m —对，每根四股使用（每根工作绳数按 算）。
每根绳扣受力为： P1=Q=1/2Gj=1/2X ==31700Kg ； 单根© 39m*冈丝绳破断拉力为 S=52d=52X 392=79092 Kg 钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3X 79092/31700= > [n]=6说明1、 件1与筒体焊接按筒体弧度预制开 55 °外坡口，件2按筒体弧度预制，对 —称开4个？ 50塞焊孔，件3中心开透气孔。
南楼塔吊(QTZ6516压重式)计算书
南楼塔吊（QTZ6516压重式）计算书承台尺寸8000×8000×1200，承台底标高同南楼基础，承台配筋为Φ16＠200双层双向，拉钩为Φ14＠600，保护层取3.5cm,混凝土标号为C35。
基底承载力验算持力层抗压强度标准值fk=180Kpa承台基底所能承受的最大压力为8×8×180=11520KN承台自重为8×8×1.2×2300×0.01=1766.4KN压重块重量为（223+204+364+347）×2*0.01+100*10=1022.76KN塔吊最大起重量为10吨工作状态时N max=(1120+1766.4+1022.76)×1.2+100×1.4=4830KNN max<承台抗冲切验算h0b>b c+2h0A1=(a/2-a c=(7.5/2-2.1/2-1.465)×6-(7.5/2-2.1/2-1.465) 2=5.88 m2A2=(b c+h0)h0=(2.1+1.465)×1.465=5.22 m2N max =5040/(7.5×7.5)=89.6 KN/m2冲切力V P= N max A1=89.6×5.88×103×10-6×106=5.26×105 N<0.6f t A2=0.6×1.65×5.22×106=5.17×106 N配筋验算依据《混凝土结构设计规范》（GBJ 10-89）计算I-I截面P n= N max /A=4830/（8×8）=75.5 KN/m2M I=P n/24×（a-a c）2(2b+b c)=75.5/24×(8-6)2(2×8+6)=276.8 KN·m配筋选用Φ16@200 双向配筋：抗拉强度fy=310N/mm2A SI=M I/0.9h0fy=276.8 ×103/0.9×1.165×310=851.7 mm2〈A S=8243.5 mm（单向）验算满足。
吊装方案计算书
吊装方案计算书1.吊车荷载计算Pkmax=(Ta+Tb)/4=(1400+350)*10/4=5KNTa 为单元板块重量（kg）Tb 为小车自重2.横向水平荷载Tk=η(Q+Q1)*10/2N=0.2*(2+0.35)*10/4=1.175KN η系数，取为0.2Q为吊车额定起重量Q1为吊车重量N为吊车一侧车轮数3.纵向水平荷载Tkl=0.1ΣPmax=0.1*4*5=2KN4.吊车梁荷载设计值吊车梁的强度和稳定 P＝αβγPkmax=1.05*1.03*1.4*5=7.57KNT=γTk=1.4*1.175=1.65KN 局部稳定 P=αγPkmax=1.05*1.4*5=7.35KN吊车梁的竖向桡度 P=βPkmax=1.03*5=5.15KN5.强度计算：选用普工20σ＝Mx/ψWx=4PL/4/0.9*237000=7.57*4.8*1000000/0.9*237000=170.4MPa≤f=215MPa强度满足要求！6.稳定计算：σ＝Mx/ψφWx=7.35*4.8*1000000/0.9*237000＝157.7MPa≤f=215MPa稳定性满足要求！7.桡度计算：Vx=PL3/48EI+5QL4/384EI=5.15*1000*4800^3/48*210000*23700000+ 5*0.3*4800^4/384*210000*23700000=2.38+0.41=2.79mm≤L/800=4800/800=6mm桡度满足要求！8. 160x80x4钢方管强度校核校核公式：σ=N/A+M/γW<[fa]=215N/mm^2悬挑梁最危险截面特性：截面面积：A=1856mm^2惯性矩：Ix=6235800mm^4抵抗矩：Wx=77950mm^3弯矩：Mmax=3231200N*mm轴力：N=0Nσmax=N/A+Mmax/γW=0/2400+3231200/1.05*77950=39.478 N/mm^2<215N/mm^2强度能够满足要求。
吊车吊装计算
8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算（一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m 设备高度：21.71m 设备总重量：52.83Tb AcD1 附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图2）主吊车吊装计算① 设备吊装总荷重：P=P Q +P F =52.83+3.6 =56.43t式中：P Q — 设备吊装自重 P Q =52.83tP F — 设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取 P F =3.6t② 主吊车性能预选用为：选用 260T 履带吊（型号中联重科QUY260 ） 回转半径：16m臂杆长度：53m 起吊能力：67t履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式 吊装采用特制平衡梁 钩头选用 160t/100t 吊钩，钩头重量为 2.8 吨 吊车站位：冷箱的西面③ 臂杆倾角计算：α =arc cos （ S － F ） /L = arc cos （ 16-1.5 ） /53 =74.12 °下塔H 1 H 回转中d式中： S — 吊车回转半径： 选 S=16mF — 臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5m L — 吊车臂杆长度， 选 L=53m ④ 净空距离 A 的计算：A=Lcos α－（ H － E ） ctg α－ D/2=53cos74.12 °－ （36.5-2） ctg74.12 °－ 5/2=2.1m式中：H — 设备吊装时距臂杆最近的最高点b 至地面的高度，选H=36.5mE — 臂杆底铰至地面的高度， E=2mD — 设备直径： D=4.2m ，取 D=5 m 以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求⑤ 主吊车吊装能力选用校核： 吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56.43/67=84.22% 经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。
（3）溜尾吊车的吊装计算② 溜尾吊车的选择① 受力计算F=9m21.71m G9-1)×52.8321.71-1-1=21.44t1.0m附：下塔溜尾吊车受力计算简图辅助吊车选用为：75T 汽车吊臂杆长度：12m；回转半径：7m；起吊能力：36t；吊装安全校核：因为 21.44t〈36t，所以75T 汽车吊能够满足吊装要求。
塔吊方案计算书
塔吊方案计算书1. 引言本文档旨在提供一份塔吊方案计算书，用于确定塔吊在施工现场的合适位置和参数设置。
该计算书将涵盖以下内容：1.施工现场概述2.各种塔吊方案的选择和计算3.安全因素考虑4.执行方案和预算估计2. 施工现场概述施工现场位于某某市某某区的建筑工地，地理位置便利，周边环境较为开阔。
计划在该施工现场使用塔吊进行吊装作业，以提高工作效率和安全性。
3. 塔吊方案的选择与计算目前市场上存在多种类型的塔吊，我们需要根据施工现场的具体情况进行选择和计算。
以下是一些建议的方案：3.1 方案一：XX型塔吊•额定起重量：100吨•最大起重距离：80米•最大高度：120米•塔吊自重：50吨•地基承载能力：XXX根据施工现场的具体情况，我们进行了以下计算和选择：1.预计吊装物体重量为50吨，远小于塔吊的额定起重量，因此该塔吊可以满足需求。
2.最大起重距离和最大高度都能够覆盖施工现场的范围。
3.塔吊自重可由塔吊制造商提供的技术参数得知，属于合适范围。
4.地基承载能力需要进行具体的地质勘测和计算，以确保施工现场能够承受塔吊的重量。
4. 安全因素考虑在选择和计算塔吊方案时，安全因素是至关重要的。
以下是我们在考虑安全性方面的一些建议：1.塔吊操作员需要具备相关的资质和经验，以确保吊装作业的安全进行。
2.施工现场需要进行周围环境的分析和评估，以确保塔吊操作不会对周边建筑物和人员造成风险。
3.定期对塔吊设备进行维护和检修，以确保设备的正常运行和安全性。
4.建立紧急预案，以应对突发情况和事故。
5. 执行方案和预算估计在选择和计算塔吊方案之后，需要制定具体的执行方案和预算估计，以确保项目的顺利实施。
1.确定塔吊的放置位置和基础设计，以满足安全和效率要求。
2.与塔吊制造商或供应商协商，制定详细的施工方案，包括起重物体的安装和拆卸过程。
3.制定物料运输和吊装过程的时间表，并考虑可能的风险和延误因素。
4.结合当前市场价格和预计工期，估计项目的总预算和成本。
塔吊施工方案(含计算书)
目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、塔机起重性能 (3)四、前期准备 (3)五、基础施工 (4)六、塔吊的安装 (6)七、注意事项 (7)八、塔吊计算： (12)一、编制依据二、工程概况2.1工程简介2.2设计概况2.3现场情况本工程为**生产用房，位于河北省涿州市工业开发区内，工程结构为框架结构，地上一/二/五层。
檐高为10.5m、27.35m，建筑面积11395.25m2。
本工程在**生产厂房北侧设置一台QTZ5610型塔吊，作为垂直运输使用。
塔吊的位置见现场布置见附图：塔吊现场平面布置图。
三、塔机起重性能QTZ5610塔吊主要性能表如下：四、前期准备4.1塔吊入场前现场施工准备4.1.1、根据方案对塔吊在现场进行准确定位；4.1.2、配置塔吊专用电箱。
为了满足塔吊正常工作，塔吊必须配备专用电箱，现场应根据塔吊的定位对塔机电箱合理布置，塔吊专用电箱距塔吊中心不得大于5米。
4.1.3、塔吊正常工作所需的电容量为50KW。
4.1.4、平整场地，便于塔吊部件的摆放和汽车吊的入场选位。
现场安装塔吊时采用25t吊车。
4.1.5、准备强度等级为C40的混凝土和钢筋（塔吊基础要求混凝土强度等级为C30，为保证工程工期，提前安装塔吊，塔基混凝土强度等级提高为C40）。
4.1.6、在塔吊安装当日，现场须满足安装的施工条件，并派专人负责联系。
4.2塔吊设备前期准备4.2.1、准备一台合格塔吊。
4.2.2、安装起重臂和平衡臂时常用的牵引麻棕绳。
4.2.3、旋紧螺栓的电动扳手以及其他扳手和装拆销轴的榔头。
4.2.4、运输塔吊部件所必须的车辆。
4.2.5、所有入场安拆人员必须持证上岗。
五、基础施工5.1根据塔吊轴线定位图布置图,对塔吊在现场进行定位。
5.2开挖塔吊基坑，塔吊的基坑大小为8.5米×8.5米×2.55米（塔吊基础6.0米×6.0米×1.35米（垫层8.0米×8.0米×0. 5米）方型基础，四周考虑留设500mm施工操作面），塔吊基坑底部应为老土层，并夯实坑底。
吊车吊装方案计算
8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算（一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：© 4.2m 设备高度：21.71m 设备总重量：52.83T附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图（2）主吊车吊装计算①设备吊装总荷重：P=P Q +P F =52.83+3.6 =56.43t式中：P Q—设备吊装自重P Q =52.83tP F —设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3.6t②主吊车性能预选用为：选用260T履带吊（型号中联重科 QUY260回转半径：16m 臂杆长度：53m 起吊能力：67t履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式吊装采用特制平衡梁钩头选用160t/100t吊钩，钩头重量为2.8吨吊车站位：冷箱的西面③臂杆倾角计算：a =arc cos （S— F） /L = arc cos （16-1.5 ） /53 =74.12 °式中：S —吊车回转半径：选S=16mF — 臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5m L —吊车臂杆长度，选L=53m ④ 净空距离A 的计算：A=Lcos a — ( H — E) ctg a — D/2 =53cos74.12 ° - (36.5-2) ctg74.12 ° - 5/2=2.1m式中：H —设备吊装时距臂杆最近的最高点 b 至地面的高度，选H=36.5mE —臂杆底铰至地面的高度，E=2m D — 设备直径：D=4.2m 取D=5 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求 ⑤ 主吊车吊装能力选用校核：吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56.43/67=84.22% 经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。
(3) 溜尾吊车的吊装计算① 受力计算 F=(9-1 )x 52 83 21.71-1-1 ② 溜尾吊车的选择=21.44t附：下塔溜尾吊车受力计算简图辅助吊车选用为：75T汽车吊臂杆长度：12m回转半径：7m起吊能力：36t;吊装安全校核：因为21.44t〈36t，所以75T汽车吊能够满足吊装要求。
塔机计算书模板
1.设计原则和参数 设计计算原则 工作级别 起重机的工作级别1、载荷状态 Q 2 名义载荷谱系数 K f =2、利用等级 U5 总的工作循环次数 N=5×1053、起重机的工作级别 A5 结构的工作级1、应力状态 S22、名义应力谱系数 Ks= 应力循环等级 N4 总的工作应力循环次数 N4=×1053、结构的工作级 B 4 机构工作级别 1、载荷状态起升机构 L2 回转机构 L3 变幅机构 L2 顶升机构 L2 2、利用等级 起升机构 T4 回转机构 T4 车变幅机构 T3 顶升机构 T1 3、工作级别 起升机构 M5 回转机构 M5 车变幅机构 M4 顶升机构 M1 总的设计寿命 h=6300 载荷及其组合 计算载荷1、自重载荷：Fq —考虑起升冲击系数φ1=～2、起升载荷：FQ —考虑起升载荷的动载系数φ2.3、卸载冲击载荷：F=mm∆⨯-5.11 4、运行冲击载荷：当υ<1 m/s φ4= ; 当υ>1 m/s φ4=5、传动机构加减速载荷：F=()F F ∆⨯+51φ6、离心力：F f =R m ⨯⨯2ϖ 7、风载荷：Fw(1)工作状态的风载荷按下式计算： F wi =A P C wi w ⨯⨯ (N/m 2) (2)非工作状态风载荷按下式计算： F wi3=A P C w w ⨯⨯3 (N/m 2) (3)安装状态风载荷按下式计算：F w =A P C w ⨯⨯ (N/m 2) 以上各式中：C w — 风力系数 （塔式起重机设计规范） A —垂直于风向的迎风面积 （m 2) P wi 、P w3、P w 安—计算风压 (N/m 2) P wi =150(N/m 2)—正常工作状态计算风压 P wi =250(N/m 2)—工作状态最大计算风压 P wi =1100(N/m 2)—非工作状态计算风压 P wi =100(N/m 2)—安装架设计算风压 8、坡度载荷：计算起重机抗倾覆稳定时取α=1° 钢结构计算不考虑 9、试验载荷：动态试验载荷 F dt 值取额定载荷的110%与动载系数φ6=()5.021⨯+φ静态试验载荷 F st 值取额定载荷的125% 试验载荷应作用在起重机最不利位置上 10、碰撞载荷F c 11、突然停机引起的载荷 12、安装载荷 载荷分类 1、基本载荷基本载荷是始终和经常作用在起重机结构上的载荷。
塔吊相关计算书模板
塔吊相关计算书模板1. 引言本文档旨在提供一个塔吊相关计算书的模板，以便于在工程项目中使用。
通过使用该模板，可以简化计算书的编写过程，并确保计算结果准确可靠。
2. 计算内容本计算书模板涵盖了以下几个方面的计算内容：2.1 塔吊的承载能力计算根据实际工程需求和塔吊的技术参数，计算塔吊的承载能力。
计算方法包括静力计算和动力计算，以确保塔吊在工作过程中能够安全、稳定地承载物体。
2.2 塔吊的结构强度计算对塔吊的结构进行强度计算，包括塔身、支腿等部分的强度验证。
通过计算，确保塔吊的结构能够承受工作过程中的各种荷载和力矩，保证塔吊的稳定性和安全性。
2.3 塔吊的抗风性能计算根据塔吊的高度、形状和风速等参数，计算塔吊的抗风性能。
通过计算，验证塔吊在强风天气条件下的稳定性，确保塔吊能够安全地工作。
2.4 塔吊的基础设计计算根据塔吊的重量、工作条件等因素，对塔吊的基础进行设计计算。
通过计算，确定合适的基础设计方案，以保证塔吊在工作过程中的稳定性和安全性。
3. 使用方法使用本计算书模板时，按照以下步骤进行操作：1. 根据实际项目需求，填写计算书的基本信息，如项目名称、塔吊型号、计算日期等。
2. 按照计算书的结构，逐步填写各个计算部分的参数和计算公式。
3. 根据填写的参数和公式，进行计算，并记录计算结果。
4. 验证计算结果的合理性，确保计算过程正确无误。
5. 根据需要，对计算书进行审阅和修改，确保计算书的完整性和准确性。
4. 注意事项在使用本计算书模板时，请注意以下几点：- 确保填写的参数准确无误，特别是涉及到塔吊的技术参数和工程条件的部分。
- 确保使用正确的计算公式和方法进行计算，避免出现计算错误或误差。
- 在填写计算书时，尽量使用简洁明了的语言和格式，以便于理解和使用。
5. 结论本文档提供了一个塔吊相关计算书的模板，通过使用该模板，可以简化计算书的编写过程，并确保计算结果准确可靠。
在使用时，需要根据实际需求填写相关参数和进行计算，确保计算书的准确性和有效性。
商住项目1#塔吊安装计算书
××地块商住项目1#塔吊安装计算书编制：审核：审批：××××有限公司2020年月日1塔吊安装工况分析通过以下塔吊作业各个工况结合现场汽车吊可作业的具体站位进行以下分析和计算，可以得出塔机安装时选用25t的汽车吊辅助吊装，满足现场吊装要求。
①安装基础节、标准节、爬升架、过渡节、回转总成、塔头：图1安装基础节、标准节立面图图2基础节、标准节吊装示意图爬升架吊装示意图图3过渡节吊装示意图图4回转总成吊装示意图图5塔头吊装示意图②安装平衡臂图6安装平衡臂立面图图7平衡臂吊装示意图③安装第一块平衡重图8安装第一块平衡重立面图④安装起重臂图9安装起重臂立面图图10起重臂吊装示意图⑤安装剩余平衡重图11安装剩余平衡重立面图塔机各构件详细吊装情况根据塔机的主要部件重量，以及各部件安装高度，参考25t汽车吊的起重性能表，塔机各构件详细吊装情况分析表如下（其中安装高度已考虑钢丝绳高度）：表1塔机主要部件重量表注意：上表中的重量为部件的实际重量，吊装时应考虑0.5吨的汽车吊吊钩组的重量以及1.2的安全系数。
汽车吊核算：安装竖向结构回转总成最重，重5.3吨，使用25t汽车吊，主臂长度29.28米，6米覆盖范围内，汽车吊额定起重量为9.5t，安全系数1.2，吊钩及索具重量约0.5t。
故最大起重量为G=（9.5-0.5）÷1.2=7.5t即5.8÷7.5=0.77。
负荷率为77％。
满足吊装要求。
安装平衡臂，重4.37t，使用25t汽车吊，主臂长度29.28米，6米覆盖范围内，汽车吊额定起重量为9.5，安全系数1.2，吊钩及索具重量约0.5t。
故最大起重量为G=（9.5-0.5）÷1.2=7.5t即4.37÷7.5=0.58。
负荷率为58％。
满足吊装要求。
安装60米起重臂，总重5.7吨，使用25t汽车吊，主臂长度29.28米，6米覆盖范围内，汽车吊额定起重量为9.5t，安全系数1.2，吊钩及索具重量约0.5t。
吊车吊装方案计算
8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算 〔一〕下塔的吊装计算〔1〕下塔的吊装参数 设备直径：φ〔2〕主吊车吊装计算 ① 设备吊装总荷重： P=P Q +P F t式中：P Q — 设备吊装自重 P Q tP F — 设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F t② 主吊车性能预选用为：选用260T 履带吊〔型号中联重科QUY260〕 回转半径：16m 臂杆长度：53m 起吊能力：67t 履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式 吊装采用特制平衡梁 钩头选用160t/100t 吊钩，钩头重量为2.8吨 吊车站位：冷箱的西面 ③ 臂杆倾角计算：α=arc cos 〔S －F 〕/L = arc cos °附：上塔〔上段〕吊车臂杆长度和倾角计算简图式中：S — 吊车回转半径：选S=16m F —mL — 吊车臂杆长度，选L=53m ④ 净空距离A 的计算： A=Lcos α－〔H －E 〕ctg α－D/2 =53cos °－(36.5-2) ctg °－5/2m式中：H — 设备吊装时距臂杆最近的最高点bmE — 臂杆底铰至地面的高度，E=2m D —m ，取D=5 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求 ⑤ 主吊车吊装能力选用校核： %经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。
〔3〕溜尾吊车的吊装计算① 受力计算 F=② 溜尾吊车的选择〔9-1〕×辅助吊车选用为：75T汽车吊臂杆长度：12m；回转半径：7m；起吊能力：36t；吊装平安校核：因为21.44t〈36t，所以75T汽车吊能够满足吊装要求。
〔二〕、上塔〔上段〕的吊装计算〔1〕上塔上段的吊装参数设备直径：φ3.6m 设备高度：11.02m 设备重：17.35T 安装高度：45米附：吊装臂杆长度和倾角计算简图〔2〕主吊车吊装计算①设备吊装总荷重：P=PQ +PFt式中：PQ —设备吊装自重 PQtPF —设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取PFt②主吊车性能预选用为：选用260T履带吊〔型号中联重科QUY260〕回转半径：16m 主臂杆长度：59m 副臂杆长度：27m 起吊能力：55t 履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂＋塔式副臂，主臂角度不变85度，钩头选用160t/100t副臂起落吊装采用特制平衡梁, 主吊车站位于冷箱的西面③主臂角度不变85度，副臂杆倾角计算：C=16-F-59coc85°°γ =β-〔90°-α〕=arcSin(C/27)-(90°-85°)= arcSin(9.34/27)-5°°式中：γ—副臂杆倾角，为副臂中心线及主臂中心线夹角S —吊车回转半径：选S=16mF —m主臂杆长度：59m 副臂杆长度：27mα—为主臂角度不变85度④净空距离A的计算：A=C-［H-(59*Sinα+E)］tanβ－D/2=9.34－［74-(59*Sin85°+2)］tan20.24－4/2m式中：H —设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，选H=74mE —臂杆底铰至地面的高度，E=2 mD —m, 取D=4 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求。
吊车吊装计算资料
吊车吊装计算资料实用标准文案8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算（一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m设备高度：21.71m设备总重量：52.83t附于：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角排序体图dd1hh1下塔bacl臂杆中心αhsefo回转中心（2）主吊车吊装计算①设备吊装总荷重：p=pq+pf=52.83+3.6=56.43t式中：pq―设备吊装自重pq=52.83tpf―设备吊装吊索及均衡梁的额外重量，挑pf=3.6t②主吊车性能初选用为：采用260t履带吊（型号中联重科quy260）回转半径：16m臂杆长度：53m塔式起重能力：67t履带跨距：7.6m臂杆形式：主臂形式吊装使用特制均衡梁钩头采用160t/100t吊钩，钩头重量为2.8吨吊车站位：冷箱的西面③臂杆倾角排序：α=arccos（s－f）/l=arccos（16-1.5）/53=74.12°精彩文档实用标准文案式中：s―吊车回转半径：挑选s=16mf―臂杆底铰至回转中心的距离，f=1.5ml―吊车臂杆长度，选l=53m④净空距离a的计算：a=lcosα－（h－e）ctgα－d/2=53cos74.12°－(36.5-2)ctg74.12°－5/2=2.1m式中：h―设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，挑选h=36.5me―臂杆底铰至地面的高度，e=2md―设备直径：d=4.2m，取d=5m以上排序表明选好的吊车性能能够满足用户吊装市场需求⑤主吊车吊装能力采用校核：吊装总荷重/起吊能力=p/q=56.43/67=84.22%经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。
（3）溜尾吊车的吊装计算①受力排序f=（9-1）×52.8321.71-1-1=21.44t9mg21.71m1.0mqf1mq26m附：下塔滚尾吊车受力排序体图②滚尾吊车的挑选精彩文档新颖标准文案辅助吊车选用为：75t汽车吊臂杆长度：12m；回转半径：7m；起吊能力：36t；吊装安全校核：因为21.44t〈36t，所以75t汽车吊能满足用户吊装建议。
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塔器吊装计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1附录5计算说明书一、受力分析及绳扣选择设备主吊简图如下：图1 图2图1是塔器下端各分段主吊简图，图2是塔器上段主吊简图。
件1为管式吊耳，件2和件4为吊装绳扣，件3为平衡梁，件5为板式吊耳，件6为吊装绳扣。
图1所示模型以苯塔Ⅰ段为例进行校核，图2所示模型以白土塔为例进行校核，件3平衡梁单独进行校核，其它各段不逐一校核。
1．苯塔Ⅰ段校核（直立状态受力最大）设备重量G=吨，件1选用φ273×10无缝钢管（20#），长度为L=200mm=20cm（见下图），件2选用φ39mm×18m钢丝绳扣，件4选用φ39mm×20m钢丝绳扣，α为吊装绳扣与水平方向夹角。
1）主吊耳强度校核Gj=K*G=×56=，K=为动载系数；Q=1/2 Gj=1/2×==31700Kg；弯矩为M=Q*L/2=31700*20/2=×105kg.cmφ273×10无缝钢管的抗弯模量为：W=πD3［1-（d/D）4］/32=×［1-（）4］/32=523.84cm3弯曲应力σ=M/W=×105/= kg/ cm2＜[σ]=1700 Kg/cm2；其中，[σ]=1700 Kg/cm2为20#无缝钢管许用弯曲应力。
剪应力τ＝Pcosα/A（此处α＝0）＝31700/=384 Kg/cm2＜[τ]=1000 Kg/cm2组合应力[τ2＋(σM2+σN2)]1/2＝[3842＋]1/2＝716Kg/cm2＜[σ]=1000 Kg/cm2；故件1强度满足要求。
2）吊装绳扣强度校核件2选用钢丝绳扣φ39mm×18m一对，每根四股使用（每根工作绳数按3根绳计算）。
每根绳扣受力为：P1=Q=1/2Gj=1/2×==31700Kg；单根φ39mm钢丝绳破断拉力为S=52d2=52×392=79092 Kg钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3×79092/31700=≥[n]=6[n]=6为吊装钢丝绳扣许用安全系数。
故件2强度满足要求。
图3件4选用钢丝绳扣φ39mm×20m一对，每根四股使用（每根工作绳数按3根绳计算）。
cosα=5，α=°，几何关系如图3所示；每根绳扣受力为：P2=Q/sinα==31700/°=35706Kg；单根φ42mm钢丝绳破断拉力为S=52d2=52×392=79092 Kg钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3×96148/35706=≥[n]=6其中[n]=6为吊装钢丝绳扣许用安全系数。
故件4强度满足要求。
3．白土塔校核（直立状态受力最大）主吊耳见下图：吊耳选用δ=30mm=3cm16MnR钢板，各部分尺寸为φ=120mm=12cm，R=120mm=12cm，h=120mm=12cm，L=300mm=30cm。
Gj=×81=吨Q=1/2 Gj=1/2×=44550Kg设P为主吊绳扣受力，P1为P垂直向上的分解力、P2为P的水平分解力，θ为P与P2之间夹角。
由几何关系可知：cosθ=L1/2H其中L1=1m，为两吊耳间距；H=4.75m，为主吊绳扣净长度。
故θ= cos-11/2×=°自平衡力系知：P2= P1·ctgθ，P= P1/sinθ，P1=Q=44550 KgP2= 44550×°=4713.9Kg，P= 44550/°=44799Kg吊耳板强度校核（1）孔壁承压应力验算σ= P2 /(2rδ)≤[σc]＝44550/(2×6×3)＝1238≤×2300＝3220Kg/cm2满足要求。
（2）孔径截面拉应力：r/R＝60/150＝，查表K＝σ=K×P1/ A=P1/ （2R-φ）×δ =×44550/（2×15-12）×3=1856 Kg/cm2＜[σ]=2300Kg/cm2弯曲应力：σ=M/W=P2×h/（δ2L/6+2δ2L22/6）=×15/（32×30/6+2××152/6）=cm2＜[σ]=2300 Kg/cm2[σ]=2300 Kg/cm2为材质为16MnR的钢板许用应力。
故主吊耳满足要求。
4、溜尾吊耳及绳扣强度校核（白土塔抬头时溜尾吊耳受力最大）。
溜尾吊耳详图溜尾吊耳选用δ=24mm=钢板，各部分尺寸为φ=100mm=10cm，R=120mm=12cm，h=120mm=12cm，L=240mm=24cm（详见附图15）。
Gj=×81=吨Q=1/2（Gj/2）=1/2×（89100/2）=22275Kg(此处应详细计算溜尾力)设P为溜尾绳扣受力，P1为P垂直向上的分解力、P2为P的水平分解力，θ为P与P2之间夹角。
由几何关系可知：cosθ=L2/2H其中L2=0.35m，为两吊耳间距；H=2m，为溜尾绳扣长度。
故θ= 2×2=85°自平衡力系知：P2= P1·ctgθ，P= P1/sinθ，P1=Q=22275KgP2= 22275×ctg85°=1949Kg，P=22275/sin85°=22361Kg吊耳板强度校核（1）孔壁承压应力验算σ= P2 /(2rδ)≤[σc]＝44550/(2×5×＝1856≤×2300＝3220Kg/cm2满足要求。
（2）孔径截面拉应力验算r/R＝50/120＝，查表K＝σ=K×P1/ A= P1/ （2R-φ）×δ=×22275/（2×12-10）×2=1790Kg/cm2＜[σ]=2300 Kg/cm2弯曲应力：σ=M/W=P2×h/（δ2L/6+2δ2L22/6）=1949×12/（×24/6+2××122/6）=cm2＜ [σ]=2300Kg/cm2[σ]=2300 Kg/cm2为材质为16MnR的钢板许用应力。
故溜尾吊耳满足要求。
溜尾绳扣选用钢丝绳扣φ32mm×6m一对，每根四股使用（每根工作绳数按3根绳计算）。
每根绳扣受力为：P=22361Kg而φ32mm钢丝绳破断拉力为S=52d2=52×322=53248 Kg钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3×53248/22361=≥[n]=6其中[n]=6为大中型吊装钢丝绳扣许用安全系数。
故溜尾绳扣强度满足要求。
5、平衡梁整体强度校核（吊装苯塔Ⅰ段时受力最大）平衡梁图其力学模型简化如下图所示件2AA ——AA473件13600制图审核批准序号12名称规格尺寸备注数量单位材质无缝钢管根块Q 2351吊耳板见说明见详图20#4吊装用平衡梁中油七建独山子项目经理部100100R120φ90300300附图185400说明1、本平衡梁适用于60万吨/年芳烃抽提装置中塔器的吊装作业。
2、所有焊缝满焊，焊脚高度为两相焊件中较薄件厚度。
3、件2周边打磨光滑。
4、吊耳焊接前经专业人员交底，焊接完毕后经专业人员检查合格。
5、图中标注尺寸以mm 计。
2300φ273×10×600036δ=36mmP1=P3=P*°=31700kg P2=P*°= P1/°=16431.8kg如忽略平衡梁自身重力，所受弯矩为M=P 2*A=*=×105kg.cm ，A=100+273/2=23.65cm φ273×10无缝钢管的抗弯模量为：W=πD 3［1-（d/D ）4］/32=×［1-（）4］/32=523.84cm3 弯曲应力σw =M/W=×105/= kg/ cm2； 压应力σy =4P 1/π（D 2–d 2）=4×31700/×（–）=384Kg/cm 2；组合应力σ=（τ2+σ2）1/2=（+3842）1/2=cm2合＜[σ]=1000 Kg/cm2其中，[σ]=1000 Kg/cm2为20#无缝钢管许用应力。
吊耳板强度校核（1）孔壁承压应力校核σ= P1 /(2rδ)≤[σc]＝31700/(2××＝978≤×1550＝2170Kg/cm2满足要求。
（2）孔径截面拉应力校核r/R＝45/120＝，查表K＝σ=K×P1/ A= P1/ （2R-φ）×δ =×31700/（2×12-9）×=1350 Kg/cm2＜[σ]=1550 Kg/cm2(3)根部截面强度校核弯曲应力σ=M/W=P2×h/( L 2δ/6)=×10/（242×6）=475Kg/cm2＜ [σ]=1550Kg/cm2剪切应力τ＝P2 /(δL)＝（×24）＝190＜[τ]=950 Kg/cm2式中[τ]为Q235的钢板许用剪切应力组合应力σ＝K2√σw2＋3τ2≤[σ]＝×（4752＋3×1902）＝578＜ [σ]=1550Kg/cm2[σ]=1550 Kg/cm2为材质为Q235的钢板许用应力。
故平衡梁强度满足要求。
二、卡杆计算以白土塔为例，采用按比例作图法，见下图。
从图中可以看出，设备离臂杆最小间距为，此处臂杆宽度为2312，故净距为－2312/2＝,满足安全距离要求。
杆头距绳扣的距离为,滑车组之间最小距离约为4米，净距为=15136,满足安全距离要求。
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