工程结构综合课程设计

钢筋混凝土单向板肋形楼盖综合设计计算书
姓名：XXX
学号：XXX
班级：XXX
指导老师：XXX
目录
一、设计资料--------------------------------------------------------------1
二、平面结构布置---------------------------------------------------------2
三、板的设计--------------------------------------------------------------2
四、次梁的设计------------------------------------------------------------4
五、柱的设计---------------------------------------------------------------7
六、现浇板式楼梯的设计-------------------------------------------------9
七、基础的设计------------------------------------------------------------12
八、关于计算书和图纸的几点说明-----------------------------------------18
一、设计资料
轴线尺寸：l1= 6.3 m；l2= 7.2m。

柱截面尺寸：b h
= 500X500mm。

楼面面层： 30厚水磨石
板底粉刷： 15厚混合砂浆
楼面活荷载标准值：q k=7.0 2
kN
/m
混凝土强度等级： C25
梁主筋级别： HRB335级、HRB400级
其余钢筋级别： HPB300级
底层层高4.5m，室内外高差100mm。

纵墙每轴线间上开有4.5m宽2.4m高窗洞，横墙居中有4.8m宽3.6高门洞。

墙体＋0.000以上采用实心粘土砖、混合砂浆砌筑，＋0.000以下采用实心粘土砖、水泥砂浆砌筑。

工程地质条件：
场地土层至上而下为：
①杂填土：层厚0.7～1.0米，主要由建筑垃圾和少量粘土组成，土质不均，结构松散。

②粘土夹碎石：层厚3.0～4.1米，黄褐色，粘土呈硬塑状态，含铁锰结核，碎石含量10%左右。

承载力特征值f ak=240kN/m2,压缩模量E s=11.0MPa。

③泥岩强风化：层厚4.5～5.8米，紫红、棕红色，呈硬塑至坚硬状态，含氧化铁及高岭土，属中偏低压缩性。

承载力特征值f ak=290kN/m2,压缩模量E
=10.0MPa。

s
二、平面结构布置图
图 1 结构平面布置图
三、板的设计（对板取1m宽作为其计算单元）
1）确定板基本几何参数
板厚：h=80mm
板在墙上的支撑长度：120mm
次梁截面尺寸：b×h=200mm×500mm
2）荷载计算
荷载种类荷载标准值(kN/m) 荷载分项系数荷载设计值(kN/m)
恒载荷
板自重25×0.08=2.0 1.2 2.4 30厚水磨石
面层
0.65 1.2 0.78
15厚混合砂
浆
17×0.015=0.255 1.2 0.306 小计g 2.905 1.2 3.486 活载荷q 7.0 1.3 9.1
总计p
9.905 12.6
3）内力计算
图 2 板的结构尺寸和计算简图
(1)跨度计算
边跨：l 01=l n +h/2=2400-100-120+80/2=2220mm
中跨：l 02=l n =2400-200=2200mm
跨度差：(2220-2200)/2200=0.09%<10%，可按等跨连续梁查表计算
(2)弯矩设计值计算（按塑性内力重分布法计算内力）
图 3 板的计算简图
截面位置
弯矩系数αM 弯矩设计值)/()(2
0m kN pl M M •=α 边跨跨内
111 111×12.6×2.222=5.63 B 支座
111- 111×12.6×2.222=-5.63 中间跨跨内
161 161×12.6×2.202=3.81 C 支座 141 -141×12.6×2.202=-4.35 (3)配筋
b=1000mm ，h=80mm ，a s =15+5=20mm ，h 0=80-20=60mm
采用C25混凝土f c =11.9N/mm 2，f t =1.27N/mm 2，HPB300钢筋f y =270N/mm 2
截面位置 M/(kN ·m) 201211bh f M c αξ--= 201/)/(mm f bh f A y
c s ξα= 实配钢筋
边跨跨内 5.63 0.141 373 Φ10@200
393mm 2 B 支座 -5.63
0.141 373 Φ10@200 393mm 2 中
间
跨
内
①-②，④-⑤轴线内 3.81 0.093 246 Φ8@200 251mm 2 ②-④轴线内 3.81×0.8= 3.05 0.074 195 Φ6/8@200 196mm 2 C
支座 ①-②，④-⑤轴线内
-4.35 0.107 283 Φ8/10@200 312mm 2 ②-④
轴线内 -4.35×0.8=
3.48 0.085 225 Φ8@200 251mm 2
上表中ξ的值均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则
)/(bh A s =196/(1000×80)=0.245%>0.45
y
t f f =0.45×27027.1=-0.212%，且大于0.2%，满足最小配筋率的要求
四、次梁的设计
1）确定次梁基本几何参数
次梁在墙上的支撑长度：300mm
次梁截面尺寸：b ×h=200mm ×450mm
主梁截面尺寸：b ×h=300mm ×700mm
2）荷载计算
荷载种类 荷载标准值(kN/m) 荷载分项系
数
荷载设计值(kN/m) 恒载
荷 由板传来的永久荷载
2.905×2.4=6.97 1.2
8.37 次梁自重 25×0.2×(0.5-0.08)=2.1 1.2 2.52 15厚混合砂浆 17×0.015×2×(0.5-0.08)=0.21
1.2
0.25 小计g 9.28 1.2
11.14 活载荷q 7×2.4=16.8 1.3 21.84
总计p
26.08 32.98
3）内力计算
图 3 次梁结构尺寸示意图
(1)跨度计算
边跨：l 01=l n +a/2=6300-120-300/2+300/2=6180mm
l n =6030mm
中跨：l 02=6300-300=6000mm
l n =6000mm
跨度差：(6180-6000)/6000=0.03%<10%，可按等跨连续梁查表计算
(2)弯矩设计值计算（按塑性内力重分布法计算内力）
图 4 次梁计算简图
截面位置
弯矩系数αM 弯矩设计值)/()(20m kN pl M M •=α 边跨跨内
111 111×32.98×6.182=114.51 B 支座
111- 111×32.98×6.182=-114.51 中间跨跨内
161 161×32.98×62=74.21 C 支座
141 -141×32.98×62=-84.81 (3)剪力设计值计算
截面位置
剪力系数αV 剪力设计值kN pl M n V /)(α= 边跨跨内
0.45 0.45×32.98×6.03=89.49 B 支座
0.60 0.60×32.98×6.03=119.32 中间跨跨内
0.55 0.55×32.98×6=108.83 C 支座 0.55 0.55×32.98×6=108.83
3）配筋
(1)正截面受弯承载力计算
b=200mm ，h=500mm ，a s =25+10=35mm ，h 0=500-35=465mm h f ’=80mm
翼缘计算宽度：
边跨：b f ’=6180/3=2060mm<b+s n =2400mm
中跨：b f ”=6000/3=2000mm<b+s n =2400mm
采用C25混凝土f c =11.9N/mm 2，f t =1.27N/mm 2，HPB335钢筋f y =300N/mm 2
因为=-)2/'(''0f f f c h h h b f 809.2kN ·m>114.51kN ·m 所以次梁跨内截面按第1类T 形截面梁计算，支座截面按矩形截面计算
截面位置 M/(kN ·m) b f ’或b/(mm) 201211bh f M c αξ--=
201/)/(mm f bh f A y c s ξα=
实配钢筋
边跨跨内 114.51 2060 0.0218 828 2Φ16+2Φ18
817mm 2
B 支座 -114.51 200 0.255 941 2Φ20+2Φ16
+1Φ18
1083.6mm 2
中间跨内 74.21 2000 0.0145 535 3Φ16
603mm 2
C 支座 -84.81 200 0.181 669 2Φ16+1Φ18
656.5mm
上表中ξ的值均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则
)/(bh A s =603/(200×500)=0.603%>0.45y
t f f =0.45×30027.1=-0.19%，且大于0.2%，满足最小配筋率的要求
(2)斜截面受剪承载力计算
①验算截面限制条件
b=200mm ，h=500mm ，a s =25+10=35mm ，h 0=500-35=465mm
采用HPB300钢筋f yv =270N/mm 2
0.25f c bh 0=276.68kN>119.32kN ，截面尺寸满足要求
②箍筋计算
采用Φ6双肢箍筋，A sv =56mm2
截面位置 V/kN V/0.94f t bh 0 箍筋 )]7.0/()([001bh f V h nA f s t sv yv -=/mm 实配箍筋
边跨跨内 89.49 0.81<1.0 构造配箍
— Φ6@190
B 支座 119.32 1.07>1.0 计算配箍
191 Φ6@190
中间跨跨内 108.83 0.98<1.0 构造配箍
— Φ6@190
C 支座 108.83 0.98<1.0 构造配
箍
— Φ61@90
实配箍筋间距s=190mm<s max =200mm )/(1bs nA SV sv =ρ=56/200×190=0.147%>=min ,SV ρ0.24f t /f yv =0.113%
满足构造要求
五、柱的设计
1）荷载计算
(1)集中荷载 主梁截面尺寸：b ×h=300mm ×700mm
荷载种类 荷载标准值(kN) 荷载分项系数
荷载设计值(kN)
由次梁传来的永久荷载 9.28×6.3=58.46
1.2 70.16 活荷载 16.8×6.3=105.84
1.3 137.59
总计p 164.3 207.75 查内力计算表可得
荷载简图 剪力v/kN
B 支座
k k
V a l V a r
-1.267 1.000
-263.22 207.75
V 总=(V a r -V a l ) +p=207.75+263.22+207.75=678.72kN
(2)均布荷载
荷载种类 荷载标准值(kN/m) 荷载分项系数 荷载设计值
(kN/m)
主梁自重 25×0.3×(0.7-0.08)=4.65 1.2 5.58 15厚混合沙浆 17×2×0.015×(0.7-0.08)=0.32
1.2 0.38
总计p 4.97 5.96
查内力计算表可得
荷载简图 剪力v/kN/m
B 支座
k k
V a l V a r
-0.600 0.500 -3.58
2.98
V 总=[(V a r -V a l ) +p]×l=[(3.58+2.98)+5.96]×7.2=90.14kN
2）确定截面尺寸（初步估计忽略柱自重，柱轴心受压力计算） 柱顶荷载恒载：标准值 780kN 设计值 936kN 柱顶荷载活载: 标准值 580kN 设计值 754kN N=936+754+753+678.72+90.14=2458.86kN
由于截面尺寸未知，无法根据长细比确定稳定系数ϕ，可暂设ϕ=1.0，且设配筋率ρ=1.0%，则估算截面面积：
)'(9.0y c f f N
A ρϕ+=)
27001.09.11(0.19.01086.24583⨯+⨯⨯⨯==187128mm 2
轴心受压构件应采用方形截面，边长为187128==A b =433mm 故可确定柱截面尺寸为450mm ×450mm
3）确定稳定系数 l 0=1.0H=4.5m
长细比l0/b=4500/450=10 查表可得稳定系数ϕ=0.98
4）配筋
考虑柱自重后的轴向力设计值为
N=2458.86kN+1.2γ12H b =2458.86+1.2×0.452×4.5×25=2486.20kN
270
4509.1198
.09.01020.2486'9.0'2
3⨯-⨯⨯=-=y c s f A f N A ϕ
=1515mm 2 选用纵向受力钢筋选用8φ16，A s =1608.8mm 2 ，箍筋φ8@300
%6.0%79.04500.1608''min 2
=>===
ρρA A s ，满足构造需求 六、现浇板式楼梯的设计
1）斜板设计（对斜板取1m 宽作为其计算单元）
(1)确定斜板基本几何参数 层高：4500mm
踏步数：15（阶） 踏步高度：150mm 踏步宽度：280mm
计算跨度：l n =3920m.;m
梯段板与水平方向夹角：tan ɑ=0.536/cos ɑ
=0.882
图6 楼梯结构布置图
(2)确定斜板厚度
t=(251~301
)l n =130~157mm ，取t=130mm
(3)荷载计算
荷载种类 荷载标准值(kN/m)
荷载分项系数 荷载设计值(kN/m) 恒载
荷
栏杆自重 0.1 1.2 0.12 斜板自重
25
×)882
.013.0215.0(+=5.56 1.2 6.67
30厚水磨石面层 0.65×’28.028.015.0+=0.10 1.2 0.12
15厚混合砂
浆 17×882.0015.0=0.30
1.2 0.35 小计g 6.06 1.2 7.26 活载荷q 3.5 1.4 4.9 总计p 9.56
12.16
(4)内力计算 跨中最大弯矩102
n pl M ==1092.316.122
⨯=18.69kN ·m
(5)配筋计算
h 0=t-20=130-20=110mm
ɑs =2
01bh f M
c α=26110
10009.110.11069.18⨯⨯⨯⨯=0.130 由ɑs =ξ(1-0.5ξ) 得ξ=0.130 y
c s f bh f A 01ζα=
=
270
110
10009.110.1130.0⨯⨯⨯⨯=630mm 2
选用：受力钢筋Φ10＠120，A s =654mm 2
分布钢筋Φ8＠280（即每一踏步下放一根）
图7 楼梯配筋图
2）平台板设计（对平台板取1m 宽作为其计算单元） (1)确定平台板基本几何参数 板厚h=70mm
平台跨度：l n =1200mm (2)荷载计算
荷载种类 荷载标准值(kN/m) 荷载分项系
数
荷载设计值(kN/m) 恒载
荷
平台板自重 25×0.07×1=1.75
1.2
2.1 30厚水磨石面层 0.65 1.2 0.78 板底15厚混合砂浆 17×0.015=0.255 1.2 0.306 小计g 2.655 1.2
3.186 活载荷q 3.5 1.4
4.9 总计p 6.155
8.09
(3)内力计算
平台板计算跨度 l 0=l n +h/2=(1200+70/2)=1235mm
跨中最大弯矩82
0pl M ==8235.109.82
⨯=1.54kN ·m
(4)配筋计算
h0=70-20=50mm
ɑs =2
01bh f M
c α=2650
10009.110.11054.1⨯⨯⨯⨯=0.052 由ɑs =ξ(1-0.5ξ) 得ξ=0.053 y
c s f bh f A 01ζα=
=
270
50
10009.110.1053.0⨯⨯⨯⨯=117mm 2
选用：受力钢筋Φ6＠150，A s =189mm 2 分布钢筋Φ8＠280
3）平台梁设计
(1)确定平台梁基本几何参数
平台梁截面：h ×b=200mm ×350mm
平台梁计算跨度：l 0=l n +a=2760+240=3000mm (2)荷载计算
荷载种类 荷载标准值(kN/m) 荷载分项系
数
荷载设计值
(kN/m) 恒荷载
由斜板传来的 横荷载 6.15×2
92.3=12.05
1.2 14.46 由平台板传来的 横荷载
2.75×22.1=1.65
1.2
1.98
平台梁自重 25×0.35×0.2=1.75
1.2
2.1 30厚水磨石面层 0.65×0.02=0.0013
1.2
0.0156 底部和侧面15厚 混合砂浆 17×0.015×[0.2+2×(0.35-0.07)]=
0.19
1.2
0.23
小计g 15.64 1.2 18.79 活载荷q 3.5×1×(292.3+22.1+0.2)=9.66
1.3
12.56
总计p 25.3 31.35
(3)内力计算
跨中最大弯矩82
0pl M ==8335.312
⨯=35.27N ·m
平台梁支座处最大剪力=⨯==2
76
.235.312n pl V 43.26kN (4)截面设计
①正截面受弯承载力计算 h0=h-35=350-35=315mm
ɑs =2
1bh f M
c α=263152009.110.11027.35⨯⨯⨯⨯=0.15 由ɑs =ξ(1-0.5ξ) 得ξ=0.163 y
c s f bh f A 01ζα=
=
270
315
2009.110.1163.0⨯⨯⨯⨯=452mm 2
选用1Φ16，2Φ14，A s =201.1+308=509.1mm 2
②斜截面受剪承载力计算
058.03152009.111026.433
0=⨯⨯⨯=bh f V c <0.94 按构造配置箍筋，选用8Φ200双肢箍筋
七、基础的设计
选定持力层为粘土夹碎层，承载力特征值为2/240m kN f ak =，压缩模量为
MPa E s 0.11=，确定基础的埋深为1.5m
1）地基承载力特征值修正
)5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγη
其中3.0=b η，6.1=d η；m b 3=,m d 5.1=，取粘土夹碎石的重度为
3/5.19m kN =γ，杂填土厚 1.0m ，其重度为3/18m kN =γ，则
3/5.185.1/)5.05.190.118(m kN m =⨯+⨯=γ，将这些数据代入上述公式得
2/6.269)5.05.1(5.186.1240m kN f a =-⨯⨯+=
2）墙下条形基础 (1)荷载计算 ①外纵墙
一层纵墙和窗自重
kN 36.974.25.45.0)4.25.45.43.6()02.017224.019(=⨯⨯+⨯-⨯⨯⨯⨯+⨯ 折算成均布荷载
m kN /45.153.636.97=÷
二层以上传给墙的恒荷载标准值为130kN/m ，活荷载标准值为45kN/m
荷载简图 剪力v/kN
A 支座 k V a 0.733 集中永久荷载 58.46 42.85 集中可变荷载 105.84 77.58 集中永久荷载折算成分布荷载产生的压力：N 总=(V a +p)/l=16.08kN/m 集中可变荷载折算成分布荷载产生的压力：N 总=(V a +p)/l=29.11kN/m
荷载简图 剪力v/kN
A 支座 k V a
-0.400
分布永久荷载 4.97 1.99 分布永久荷载产生的压力：N 总=V a +p=6.96kN/m 荷载种类 标准值(kN) 荷载分项系数 设计值(kN) 恒荷载 16.08+4.97+130+15.45=166.50 1.2 199.80 活荷载 6.96+45=51.96 1.3 67.54 总计 218.46
267.35
②山墙
一层纵墙和窗自重
kN 06.4366.38.40.1)6.38.45.432.7()02.017224.019(=⨯⨯+⨯-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯ 折算成均布荷载
m kN /19.2032.706.436=÷÷
二层以上传给墙的恒荷载标准值为130kN/m ，活荷载标准值为45kN/m 二层次梁传给墙的永久荷载
m kN /33.9)32.7(803.628.945.0=⨯÷⨯⨯⨯
二层次梁传给墙的可变荷载
m kN /88.16)32.7(803.68.1645.0=⨯÷⨯⨯⨯ 荷载种类
标准值(kN/m) 荷载分项系数 设计值(kN/m) 恒荷载 9.33+130+20.19=160.52 1.2 192.62 活荷载 16.88+45=61.88 1.3 80.44 总计 222.4
273.06
根据构造要求，墙身放脚60mm 。

采用C25混凝（f t =1.27N/mm2），HPB300级钢筋
（f y =270N/mm2） （3）基础宽度 ○1外纵墙 m d f F b a k 91.05
.15.186.26946
.218=⨯-=-≥
γ，取 b=1.2m
○2山墙 m d f F b a k 92.05
.15.186.2694
.222=⨯-=-≥
γ，取 b=1.2m
（4）基础高度
按构造要求，基础高度不宜小于300mm ，现取mm H 3000=，边缘高度200mm 。

①外纵墙：
轴心压力设计值 F=267.35kN/m
基础地面净压力m
kN b F p j /79.2222.135.267=== m b 415.0)37.02.1(211=-⨯= 设计剪力值 kN b p V j 23.46415.079.2222
1211=⨯⨯== 基础有效高度 mm bf V h t 33.4327.112007.01023.467.03
0=⨯⨯⨯==
基础板高度 mm
mm c h H 30033.834033.4300<=+=+=
设定的
H 值满足要求，mm
h 25010403000=--=
②山墙：
轴心压力设计值 F=273.06kN/m
基础地面净压力m kN b F p j /55.2272.106.273===
m b 415.0)37.02.1(21
1=-⨯= 设计剪力值 kN b p V j 22.47415.055.22721211=⨯⨯== 基础有效高度 mm bf V h t 26.4427.112007.01022.477.03
0=⨯⨯⨯==
基础板高度
mm
mm c h H 30026.844026.4400<=+=+=
设定的
H 值满足要求，
mm
h 25010403000=--=
（5）基础配筋 ①外纵墙： 设计弯矩值
m
b a 475.006.0415.006.011=+=+=
m kN a p M j /13.25475.079.2222
1
21221=⨯⨯==
每米长度基础底板所需受力钢筋
26
0414270
2509.01013.259.0mm f h M A y s =⨯⨯⨯==
查表选用
)
419(120@82mm A s =Φ，分布筋选用：
8@200。

○2山墙： 设计弯矩值
m
b a 475.006.0415.006.011=+=+=
m kN a p M j /67.25475.055.2272
1
21221=⨯⨯==
每米长度基础底板所需受力钢筋
26
0423270
2509.01067.259.0mm f h M A y s =⨯⨯⨯==
查表选用
)
457(110@82mm A s =Φ，分布筋选用：
8@200
2）柱下独立基础
已知柱截面尺寸为450mm ×450mm ，柱顶恒荷载标准值为780kN ，活荷载标准值为
580kN ，基础埋深1.5m 采用C25混凝土，HRB300级钢筋 (1)荷载计算
荷载简图 剪力v/kN
B 支座 k k V a l V a r -1.267 1.000 集中永久荷载 58.46 -74.07 58.46 集中可变荷载 105.84 134.10 105.84 集中永久荷载产生的轴心压力：N 总=(V a r -V a l ) +p=190.99kN 集中可变荷载产生的轴心压力：N 总=(V a r -V a l ) +p=345.78kN
荷载简图 剪力v/kN
B 支座 k k V a l V a r
-0.600 0.500
分布永久荷载 4.97 -2.98 2.49
分布永久荷载产生的轴心压力：N 总=[(V a r -V a l
) +p]×l=75.15kN 柱自重：0.4×0.4×4.5×1.2×25=22.78 荷载种类 标准值(kN) 荷载分项系数 设计值(kN) 恒荷载 190.99+75.15+780+22.78=1068.92 1.2 1282.70 活荷载 345.78+580=925.78 1.3 1203.51 总计 1994.7 2486.21
(2)初步确定基础高度和边缘高度
初步确定基础高度H=1000mm ，底板边缘高度300mm (3)确定基础地面尺寸
先按轴心受压计算基础底面积 225.85
.15.186.2697
.1994m d f F A a k =⨯-=-≥
γ 预估基础底面积为其1.2~1.4倍，所选用m l b 25.3==，则A=225.3=10.5625m 2，所以
kN Ad G k 11.2935.15625.105.18=⨯⨯==γ
基础底面压力
22/6.269/60.2165625
.1011
.2937.1994m kN f m kN A G F p a k k
k =<=+=+= 满足要求，基础下用C15混凝土垫层厚100mm (4)验算基础高度
该基础可能形成冲击破坏的锥体面有变阶处锥体斜面1（高度700mm ），柱体锥体斜面2 （高度1000mm ）
地基净反力
2/38.2355625
.1021
.2486m kN A F p j ===
①变阶处高度验算
mm h o 650)1040(700=+-=（取基础长短边两个方向截面有效高度的平均值，假定钢筋直径10mm ） mm a t 10503002450=⨯+= mm mm a b 235026501050=⨯+= mm a a a b t m 17002/)(=+=
2226.1)45.0(21
245.025.3m A =⨯⨯-⨯=
kN A p F j l 58.29626.138.235=⨯== 0.1=h β，2/27.1mm N f t =，则
kN F kN h a f l m t h 58.29635.982650170027.10.17.07.00=>=⨯⨯⨯⨯=β 满足要求
②柱边缘基础高度验算
mm h o 950)1040(1000=+-=（取基础长短边两个方向截面有效高度的平均值，假定钢筋直径10mm ） mm a t 450=
mm mm a b 23502950450=⨯+= mm a a a b t m 14002/)(=+=
2226.1)45.0(21
245.025.3m A =⨯⨯-⨯=
kN A p F j l 58.29626.138.235=⨯== 0.1=h β，2/27.1mm N f t =，则
kN F kN h a f l m t h 58.29635.982650170027.10.17.07.00=>=⨯⨯⨯⨯=β 满足要求
(5)底板配筋计算
截面1-1处的弯矩设计值
mm a 11002
105032501=-=，mm a 1050'=，mm h o 6502=，则 m kN p p a l a M j j •=⨯+⨯⨯⨯=++=39.358)38.2352)(05.125.32(1.112
1))('2(1212211 26
01112269270
6509.01039.3589.0mm f h M A y s =⨯⨯⨯== 截面2-2处的弯矩设计值 mm a 14002
45032501=-=，mm a 450'=，mm h o 9502=，则 m kN p p a l a M j j •=⨯+⨯⨯⨯=++=39.534)38.2352)(45.025.32(4.112
1))('2(1212212 26
022********
9509.01039.5349.0mm f h M A y s =⨯⨯⨯== 因为21s s A A <，所以应该按2s A 要求配筋，选用)2413(16122mm A s =Φ
八、关于计算书和图纸的几点说明
1）根据计算结果绘制板、次梁、主梁配筋图，图纸采用A2图纸，4张。

2）结构平面布置图：比例1：100。

3）板的配筋图：比例1：50
(1)分布筋选用： 6@250
(2)与主梁垂直的附加负筋选用： 8@200，深入板中的长度为300mm 。

(3)与承重砌体墙垂直的附加负筋选用： 8@200，伸出墙边长度为350mm 。

(4)板角附加短钢筋双向布置 8@200，每一方向伸出墙边的长度为600mm 。

4）次梁的配筋图：比例1：30
(1)箍筋选用： 6@190通长布置。

5）柱布置图及配筋图
6）现浇板式楼梯结构平面及其配筋图。

7）基础布置图及其配筋图。