衡重式路肩挡土墙

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衡重式路肩挡土墙

衡重式路肩挡土墙随着交通的发展，道路建设已经成为国家基础设施建设的重要组成部分。

而道路建设中的路肩挡土墙也越来越受到人们的重视。

在一些崎岖不平的路段，路肩挡土墙能够有效地保持道路的稳定性和安全性。

本文将介绍一种常用的路肩挡土墙：衡重式路肩挡土墙。

1. 什么是衡重式路肩挡土墙衡重式路肩挡土墙，是一种以物重平衡原理作为设计理念，进行建造的道路护栏挡土工程。

其具有结构简单，可靠性高，施工容易等特点，而且对周围环境的影响较小。

衡重式路肩挡土墙主体结构包括墙体、顶拱和重物，墙体为混凝土浇筑的挡土墙，顶拱为钢筋混凝土拱形构造，重物则是通过重力平衡来使得整个结构稳定。

此外，衡重式路肩挡土墙还可以根据实际需要增加倒车道和车主停车场等功能。

2. 衡重式路肩挡土墙的优势衡重式路肩挡土墙具有以下几个优势：（1）结构简单与其他类型的路肩挡土墙相比，衡重式路肩挡土墙结构较为简洁，只需要墙体、顶拱和重物三个主要部分。

在施工过程中也相对容易。

（2）维护方便衡重式路肩挡土墙中没有其他一些结构复杂的部分，如拉索、钢丝网等，维护起来更加容易。

（3）抗震性能好衡重式路肩挡土墙与其他类型的路肩挡土墙相比，在地震波动时更加稳定，因为其结构中添加了一些钢筋和混凝土，这些硬质材料能够有效地增强整个结构的抗震性能。

（4）防止沿路泥石流衡重式路肩挡土墙采用了物重平衡原理，并且支持面较大，可以有效地防止沿路的泥石流等灾害，保障路面的安全。

3. 衡重式路肩挡土墙的施工在实际施工中，衡重式路肩挡土墙的建造需要考虑很多因素。

（1）地基的处理首先需要对地基进行处理，保证建造的基础能够满足要求。

在某些土壤条件极差的地区，可能还需要改变基础结构或增加底架。

（2）墙体的浇筑墙体是整个路肩挡土墙的主要组成部分，需要采用抖振压实浇筑，能够保证墙体的密实度，防止墙体出现裂缝。

（3）顶拱的安装顶拱的安装需要仔细考虑其强度，在安装过程中要保证结构的垂直性。

同时，在顶拱与墙体接触处需要采用钢筋连接或者钢板焊接来加强连接。

衡重式路肩挡土墙施工方案及工艺方法

衡重式路肩挡土墙施工方案及工艺方法一、前提条件分析1.1土壤条件：施工现场的土壤应具备较好的稳定性，不应含有较多的杂质和水分。

1.2设计要求：挡土墙需要具备一定的稳定性和承载能力，能够有效防止路肩出现塌方和坍塌的情况。

1.3施工材料：挡土墙的主要建材为土石方材料，可根据具体情况选用不同粒径的碎石、沙土和黄土等。

1.4施工设备：需要配备挖掘机、铲车、输送机等设备，以提高施工效率。

二、施工方案2.1土体处理：根据实际情况，选择适合的土石方材料进行土体处理，确保土体的承载力和稳定性。

2.2基础处理：根据设计要求，挖掘出适当的基础坑，底部垫设一层碎石，再进行均匀夯实，形成一个稳定的基础。

2.3挡土墙结构：根据设计要求和施工条件，选择适合的挡土墙结构形式，可以采用重力式挡土墙、钢筋混凝土挡土墙等形式。

2.4排水处理：在挡土墙的后方设置有排水系统，以利于排除积水和降低水压。

2.5其他辅助结构：根据实际情况设置有护坡、植被等辅助结构，增加挡土墙的稳定性和美观性。

三、施工工艺方法3.1土壤开挖：使用挖掘机将施工现场的土壤开挖至所需深度，保证挡土墙的稳定性和坚固性。

3.2土壤处理：对开挖出的土壤进行筛选、剔除大块岩石和杂质，确保土体的质量和稳定性。

3.3基础处理：根据设计要求，在土壤开挖出的基础坑里铺设碎石或砾石作为基础垫层，再进行均匀夯实。

3.4挡土墙结构施工：3.4.1重力式挡土墙：将挡土墙结构按照设计要求进行砌筑，采用无胶结幅宽小于1.5米、无需砌筑砖墙、以及冲击式砌筑广场石墙等。

3.4.2钢筋混凝土挡土墙：按照设计要求，在挡土墙的前方设置钢筋骨架，然后进行混凝土砼浇筑，再进行养护。

3.5排水系统安装：根据设计要求，在挡土墙的后方设置排水管道，确保排水系统的功能和性能。

3.6护坡施工：根据需要，在挡土墙的上方进行护坡施工，以保持挡土墙的稳定性和美观性。

3.7植被配置：在挡土墙上或护坡上进行植被配置，以增加挡土墙的美观性和生态效益。

衡重式路肩挡土墙500kpa高11米

衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：衡重式路肩挡土墙500kpa高11米计算时间：2013-11-09 23:16:38 星期六------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 11.000(m)上墙高: 4.400(m)墙顶宽: 0.800(m)台宽: 1.200(m)面坡倾斜坡度: 1:0.050上墙背坡倾斜坡度: 1:0.350下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.550(m)墙趾台阶h1: 1.100(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000墙底倾斜坡率: 0.100:1下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.700墙身砌体容许压应力: 6800.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 430.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 850.000(kPa)材料抗压强度设计值: 7.820(MPa)系数醩: 0.0020挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 21.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 25.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.400地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 4.000 0.080 1第1个: 距离0.000(m),宽度4.001(m),高度0.476(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 17.500(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 11.286(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 24.752(度)Ea=166.503(kN) Ex=65.294(kN) Ey=153.167(kN) 作用点高度 Zy=1.632(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.840(度) 第1破裂角=24.514(度)Ea=144.545(kN) Ex=65.982(kN) Ey=128.607(kN) 作用点高度 Zy=1.637(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.732(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.732(度)Ea=179.578(kN) Ex=179.250(kN) Ey=10.850(kN) 作用点高度 Zy=2.941(m) 墙身截面积 = 28.847(m2) 重量 = 692.327 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 78.826(kN) 重心坐标(2.071,-2.421)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 767.326(kN) En = 163.166(kN) Wt = 76.733(kN) Et = 230.139(kN) 滑移力= 153.406(kN) 抗滑力= 372.197(kN)滑移验算满足: Kc = 2.426 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 258.440(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 245.232(kN) 抗滑力= 644.601(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.629 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.095 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 3.720 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 8.237 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.599 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.654 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 1019.263(kN-m) 抗倾覆力矩= 2213.810(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.172 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 855.289(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 930.492(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1194.547(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.878 (m) 偏心距 e = 0.155(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.284(m)基底压应力: 趾部=427.889 踵部=218.803(kPa)最大应力与最小应力之比 = 427.889 / 218.803 = 1.956作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.155 <= 0.167*2.878 = 0.480(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=427.889 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=218.803 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=323.346 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 177.408 (kN)上墙墙背处的 Ex = 65.982 (kN)上墙墙背处的 Ey = 23.094 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.008 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.637 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.987 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.582(m)截面宽度 B = 2.560 (m) 偏心距 e1 = 0.698(m)截面上压应力: 面坡=206.497 背坡=-49.855(kPa)压应力验算满足: 计算值= 206.497 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 49.855 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -5.554 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 33.716(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 39.634 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 200.502(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.524挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.560(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.993计算强度时:强度验算满足: 计算值= 200.502 <= 10493.769(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 200.502 <= 10425.086(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 28.427(m2) 重量 = 682.242 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.098 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 900.524(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1193.948(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.326(m)截面宽度 B = 2.935 (m) 偏心距 e1 = 0.142(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.142 <= 0.250*2.935 = 0.734(m)截面上压应力: 面坡=395.679 背坡=217.966(kPa)压应力验算满足: 计算值= 395.679 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -39.175 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 900.524(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.973挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.935(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.935计算强度时:强度验算满足: 计算值= 900.524 <= 22327.502(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 900.524 <= 20868.576(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.900(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 24.752(度)Ea=166.503(kN) Ex=65.294(kN) Ey=153.167(kN) 作用点高度 Zy=1.632(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.840(度) 第1破裂角=24.514(度)Ea=144.545(kN) Ex=65.982(kN) Ey=128.607(kN) 作用点高度 Zy=1.637(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.273(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.273(度)Ea=129.375(kN) Ex=129.138(kN) Ey=7.816(kN) 作用点高度 Zy=2.398(m) [强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 25.047(m2) 重量 = 601.128 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.173 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 816.377(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=830.723(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.018(m)截面宽度 B = 2.660 (m) 偏心距 e1 = 0.312(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.312 <= 0.250*2.660 = 0.665(m)截面上压应力: 面坡=523.194 背坡=90.623(kPa)压应力验算满足: 计算值= 523.194 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -49.410 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 816.377(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.858挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.660(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.925计算强度时:强度验算满足: 计算值= 816.377 <= 17846.592(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 816.377 <= 16513.082(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 11.286(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 24.752(度)Ea=166.503(kN) Ex=65.294(kN) Ey=153.167(kN) 作用点高度 Zy=1.632(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.840(度) 第1破裂角=24.514(度)Ea=144.545(kN) Ex=65.982(kN) Ey=128.607(kN) 作用点高度 Zy=1.637(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.732(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.732(度)Ea=179.578(kN) Ex=179.250(kN) Ey=10.850(kN) 作用点高度 Zy=2.941(m) 墙身截面积 = 28.847(m2) 重量 = 692.327 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 78.826(kN) 重心坐标(2.071,-2.421)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 767.326(kN) En = 163.166(kN) Wt = 76.733(kN) Et = 230.139(kN)滑移力= 153.406(kN) 抗滑力= 372.197(kN)滑移验算满足: Kc = 2.426 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 258.440(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 245.232(kN) 抗滑力= 644.601(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.629 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.095 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 3.720 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 8.237 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.599 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.654 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 1019.263(kN-m) 抗倾覆力矩= 2213.810(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.172 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 855.289(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 930.492(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1194.547(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.878 (m) 偏心距 e = 0.155(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.284(m)基底压应力: 趾部=427.889 踵部=218.803(kPa)最大应力与最小应力之比 = 427.889 / 218.803 = 1.956作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.155 <= 0.167*2.878 = 0.480(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=427.889 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=218.803 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=323.346 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 177.408 (kN)上墙墙背处的 Ex = 65.982 (kN)上墙墙背处的 Ey = 23.094 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.008 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.637 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.987 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.582(m)截面宽度 B = 2.560 (m) 偏心距 e1 = 0.698(m)截面上压应力: 面坡=206.497 背坡=-49.855(kPa)压应力验算满足: 计算值= 206.497 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 49.855 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -5.554 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 33.716(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 39.634 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 200.502(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.524挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.560(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.993计算强度时:强度验算满足: 计算值= 200.502 <= 10493.769(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 200.502 <= 10425.086(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 28.427(m2) 重量 = 682.242 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.098 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 900.524(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1193.948(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.326(m)截面宽度 B = 2.935 (m) 偏心距 e1 = 0.142(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.142 <= 0.250*2.935 = 0.734(m)截面上压应力: 面坡=395.679 背坡=217.966(kPa)压应力验算满足: 计算值= 395.679 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -39.175 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 900.524(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.973挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.935(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.935计算强度时:强度验算满足: 计算值= 900.524 <= 22327.502(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 900.524 <= 20868.576(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.900(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 24.752(度)Ea=166.503(kN) Ex=65.294(kN) Ey=153.167(kN) 作用点高度 Zy=1.632(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.840(度) 第1破裂角=24.514(度)Ea=144.545(kN) Ex=65.982(kN) Ey=128.607(kN) 作用点高度 Zy=1.637(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.273(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.273(度)Ea=129.375(kN) Ex=129.138(kN) Ey=7.816(kN) 作用点高度 Zy=2.398(m) [强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 25.047(m2) 重量 = 601.128 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.173 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 816.377(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=830.723(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.018(m)截面宽度 B = 2.660 (m) 偏心距 e1 = 0.312(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.312 <= 0.250*2.660 = 0.665(m)截面上压应力: 面坡=523.194 背坡=90.623(kPa)压应力验算满足: 计算值= 523.194 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -49.410 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 816.377(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.858挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.660(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.925计算强度时:强度验算满足: 计算值= 816.377 <= 17846.592(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 816.377 <= 16513.082(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 11.286(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 24.752(度)Ea=166.503(kN) Ex=65.294(kN) Ey=153.167(kN) 作用点高度 Zy=1.632(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.840(度) 第1破裂角=24.514(度)Ea=144.545(kN) Ex=65.982(kN) Ey=128.607(kN) 作用点高度 Zy=1.637(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.732(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.732(度)Ea=179.578(kN) Ex=179.250(kN) Ey=10.850(kN) 作用点高度 Zy=2.941(m) 墙身截面积 = 28.847(m2) 重量 = 692.327 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 78.826(kN) 重心坐标(2.071,-2.421)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 767.326(kN) En = 163.166(kN) Wt = 76.733(kN) Et = 230.139(kN) 滑移力= 153.406(kN) 抗滑力= 372.197(kN)滑移验算满足: Kc = 2.426 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 258.440(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 245.232(kN) 抗滑力= 644.601(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.629 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.095 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 3.720 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 8.237 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.599 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.654 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 1019.263(kN-m) 抗倾覆力矩= 2213.810(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.172 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 855.289(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 930.492(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1194.547(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.878 (m) 偏心距 e = 0.155(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.284(m)基底压应力: 趾部=427.889 踵部=218.803(kPa)最大应力与最小应力之比 = 427.889 / 218.803 = 1.956作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.155 <= 0.167*2.878 = 0.480(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=427.889 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=218.803 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=323.346 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 177.408 (kN)上墙墙背处的 Ex = 65.982 (kN)上墙墙背处的 Ey = 23.094 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.008 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.637 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.987 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.582(m)截面宽度 B = 2.560 (m) 偏心距 e1 = 0.698(m)截面上压应力: 面坡=206.497 背坡=-49.855(kPa)压应力验算满足: 计算值= 206.497 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 49.855 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -5.554 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 33.716(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 39.634 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 200.502(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.524挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.560(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.993计算强度时:强度验算满足: 计算值= 200.502 <= 10493.769(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 200.502 <= 10425.086(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 28.427(m2) 重量 = 682.242 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.098 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 900.524(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1193.948(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.326(m)截面宽度 B = 2.935 (m) 偏心距 e1 = 0.142(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.142 <= 0.250*2.935 = 0.734(m)截面上压应力: 面坡=395.679 背坡=217.966(kPa)压应力验算满足: 计算值= 395.679 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -39.175 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 900.524(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.973挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.935(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.935计算强度时:强度验算满足: 计算值= 900.524 <= 22327.502(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 900.524 <= 20868.576(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.900(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 24.752(度)Ea=166.503(kN) Ex=65.294(kN) Ey=153.167(kN) 作用点高度 Zy=1.632(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.840(度) 第1破裂角=24.514(度)Ea=144.545(kN) Ex=65.982(kN) Ey=128.607(kN) 作用点高度 Zy=1.637(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.273(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.273(度)Ea=129.375(kN) Ex=129.138(kN) Ey=7.816(kN) 作用点高度 Zy=2.398(m) [强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 25.047(m2) 重量 = 601.128 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.173 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 816.377(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=830.723(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.018(m)截面宽度 B = 2.660 (m) 偏心距 e1 = 0.312(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.312 <= 0.250*2.660 = 0.665(m)截面上压应力: 面坡=523.194 背坡=90.623(kPa)压应力验算满足: 计算值= 523.194 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -49.410 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 816.377(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.858挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.660(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.925计算强度时:强度验算满足: 计算值= 816.377 <= 17846.592(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 816.377 <= 16513.082(kN)================================================= 各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 372.197(kN),滑移力 = 153.406(kN)。

衡重式路肩挡土墙施工方案

挡土墙施工方案目录一、编制说明 (3)1、编制依据 (3)2、编制范围 (3)3、编制原则 (3)二、工程概况 (4)三、施工准备 (4)1、测量放线 (4)2、现场布置 (4)3、材料试验送检工作 (4)4、施工队伍 (5)5、住房 (5)四、施工作业及质量要求 (5)1、基础开挖 (5)2、基础及墙身片石混凝土施工 (6)3、台后填土 (8)4、试验抽检 (8)五、质量保证措施 (8)1、质量管理和组织机构 (8)2、主要机械设备清单 (9)六、安全防范措施 (9)七、文明施工 (11)一、编制说明1、编制依据⑴中华人民共和国交通部颁布的现行《工程建设标准强制性条文》（公路工程部分）⑵《重庆市公路水运工程安全生产强制性要求》（渝交委路[2011]110号）⑶《重庆市公路工程质量控制强制性要求》（渝交委路[2012]30号）⑷《重庆市高速公路施工建设标准化指南》⑸《公路工程质量检验评定标准》（土建工程）（JTG F80／1—2004）⑹《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）2、编制范围K40+025-K43+700段挡土墙施工。

3、编制原则⑴坚持施工安全、工程质量、合理工期、投资效益、环境保护、技术创新六位一体，精心设计，精心组织，精心施工。

⑵坚持科学性、先进性、经济性和实用性相结合的原则。

⑶坚持“安全第一、预防为主、综合治理”安全生产方针；坚持管生产必须管安全，谁主管谁负责；全员、全过程、全方位、全天候管理；不违反劳动纪律、不违章指挥、不违章作业；“不伤害自己，不伤害别人，不被别人伤害”；实施现场三点（危险点、危害点、事故多发点）控制原则，事故处理的“四不放过”原则。

⑷文明施工、环境保护的原则根据国家相关文件及《重庆市高速公路施工建设标准化指南》的要求，制定环保、水保措施，严格施工现场管理，做到布局合理、文明有序，切实做好环保、水保及文物保护工作。

二、工程概况本段挡土墙主要为衡重式路肩挡土墙，桩号分别为K40+033.4 -K40+050.0、K40+053.4-K40+100.0、K40+230.0-K40+302.0、K40+481.5-K40+489.0、K40+670.0 -K40+691.5、K40+699.5-K40+710.0、K41+260.0-K41+280.0、K42+775.0-K42+920.0。

高速公路衡重式路肩挡土墙施工方案

高速公路衡重式路肩挡土墙施工方案一、编制依据（1）合同段工程招标文件。

（2）现行的公路工程施工技术规范、验收标准和规程。

（3）工程施工设计图纸。

（4）我部对现场的调查资料。

（5）******省高速公路标准化施工指南。

（6）业主的其他正式文件。

二，工程概况******段内挡土墙共有8座，其中衡重式路肩挡土墙5座，衡重式路堤挡土墙1座，护肩2座。

挡土墙地基承载力范围为100~300 KPa, 挡墙高度为2m~11m。

挡土墙所用石料应是结构密实、石质均匀、不易风化、无裂缝的硬质石料，石料强度等级一般不小于MU60。

强度等级以5cm×5cm×5cm含水饱和试件的极限抗压强度为准。

砌筑挡土墙所用石料分为片石、块石、片石混凝土等3种。

一般原则：（1）本工程项目位于石料比较充足的地区，当挡土墙高度≤6米时，采用M7.5水泥砂浆砌筑片块石，其比例为片石占70%，块石占30%计；挡土墙高度＞6且≤12米时，采用C15片石混凝土。

（3）为方便施工，同一段挡土墙宜采用同一种材料施工。

砂浆所用的水泥、砂、水的质量应符合有关规范的要求，按规定的配合比施工。

反滤层可选用砂砾石等具有反滤作用的粗颗粒透水性材料。

挡土墙墙背后30cm范围内设置反滤层。

为了防止挡土墙因地基不均匀沉降或温度变化引起挡土墙裂缝而破坏，其设置变形缝（沉降缝和伸缩缝一般宽度为2～3cm），并在缝内填塞填缝料。

为保证变形缝的作用，两种接缝均须整齐垂直、上下贯通，并且缝两侧砌体表面需要平整，不能搭接，必要时缝两侧的石料须修凿。

接缝中需要填塞防水材料（如沥青麻絮），可贴置在接缝处已砌墙段的端面，也可在砌筑后再填塞，但均需沿墙壁内、外、顶三边塞满、挤紧，填塞深度均不得小于15cm，以满足防水要求。

各座挡土墙主要工程数量见表1，衡重式挡墙与护肩挡墙示意图见图1、图2。

表1 挡土墙主要工程数量表26 124+962-K125+035衡重式路堤挡土墙右侧3.4 6.0 73.0 493.3 211.4 挡墙起终点均嵌入原地表7 124+950-K124+962 护肩右侧12.0 44.5 3.68 125+035-K125+045 护肩右侧10.0 22.9 3.0图1 衡重式挡墙断面示意图图2 护肩断面示意图3三、工期计划工期：2012年10月10日开始，2012年12月31日结束。

桩基托梁衡重式路肩挡土墙施工方案

中铁四局洛湛线M4标项目经理部一队桩基托梁衡重式路肩挡土墙施工方案编制：复核：工程部：安质部：分管领导：二○○六年八月十四日DMK582+816.5~DMK582+901.5段桩基托梁、衡重式路肩挡土墙施工组织设计一、工程概况：1.1工程地质此段属于丘陵地貌，地形起伏较大，与右侧山坡高差35m左右，自然坡度20～30度。

上层为粉质粘土，下层为云母片岩。

1.2工程数量注：带*号为抗侵蚀混凝土。

二、施工队情况：根据施工数量和施工环境情况，桩基部分分三个开挖小组，每组为2人，一个混凝土浇筑组，每组3人；托梁和挡墙部分分一个模板组，每组4人，一个混凝土浇筑组，每组4人。

三、施工顺序及开、完工日期：3.1测量放样及场地清理：2006年8月10日至2006年8月14日；3.2桩身开挖及护壁：2006年8月15日至2006年9月30日；3.3桩身浇筑：2006年9月1日至2006年10月5日；3.4托梁浇筑：2006年10月10日至2006年10月20日；3.5挡墙浇筑：2006年10月22日至2006年11月10日；四、施工方案4.1基坑开挖，在孔口地面下0.5m以内做好加强衬砌，在距孔口0.5m处加适当高度围埂挡水；，设置孔内照明必须使用安全电压；，每节高度为0.5~2m，可根据开挖时土质及时调整分节开挖的高度；，必须戴安全帽，并随时测量孔下空气污染浓度，如超过各项污染浓度限值的三级标准时，应增设通风设施；，再用汽车装至弃土场，经常检查提取土渣的吊桶、吊钩、钢丝绳；4.2支护，就地灌注混凝土，浇注前清除孔壁松土和对护壁钢筋进行检查，并经监理工程师认可后再浇筑混凝土。

，以保证混凝土护壁支架的模板可在灌注24小时后拆除。

4.3桩身钢筋绑扎；，以等距离绑在钢筋骨架周径上，其沿桩长的间距不超2m，横向圆周不得少于8处（方桩）；，同一断面受力筋接头不超过总数量的二分之一，钢筋搭载长度满足规范要求；，先焊骨架下部，后焊骨架上部，每一条焊缝一次焊成；4.4灌注桩身混凝土，方可浇注桩身混凝土；，振动棒振捣；，预计浇筑前2小时报送浇筑令；，直至灌注的混凝土顶面标高达到设计标高的截面高度才可停止浇注，以保证截面以下的混凝土均达到强度标准。

路肩挡土墙衡重式一般构造设计

路肩挡土墙衡重式一般构造设计说到路肩挡土墙，那可是每条道路上不可忽视的存在啊。

你可别小瞧了它，这看似不起眼的墙壁，实际上可是肩负着保护路面、支撑土壤的重任。

想象一下，如果没有它，雨水一冲，泥土滑下来，整条路可能就得“翻车”了。

所以说，这挡土墙虽然不常引人注意，可它的存在就像是默默奉献的英雄，虽然低调，但没有它可不行啊。

挡土墙的设计嘛，说白了就是要保证它稳稳当当，哪怕是山洪暴发，泥石流来了，它也得岿然不动。

最常见的一种就是衡重式挡土墙。

嗯，名字听起来挺高大上的对吧？其实它的意思就是靠墙体自重来保持稳定。

就是那种厚重的“砖墙”感觉，不依赖什么特别的支撑结构，全靠自己有足够的“分量”来顶住外面的压力。

说白了就是比力气大的“扛把子”了。

想想看，这墙本身得足够重，才能抵挡住那些想要推倒它的压力，不然哪行？衡重式挡土墙的设计可是有讲究的，不是说你随便堆堆石头，或者用点混凝土就行。

墙体得有一定的厚度，不能太薄，要保证足够的自重。

墙体底部一般会做得比较宽，像根大脚丫子，稳稳的，不能给人那种脚踩不稳的感觉。

要是做得太窄，谁也不敢放心把路给它托住，毕竟，这上面可不只是过路的车啊，还有可能是人命关天的大事。

所以，墙体的设计得考虑到多方面的压力：一方面是来自上面的土壤重量，另一方面，还有水的压力。

嘿，说起这水，雨水或者地下水可能会悄悄从墙后渗透过来，逼得墙体承受更大的力量，所以墙体背后得做好排水设计，避免水分积压，像是定期给墙体做个体检，确保没有“积水”这种隐患。

你可能想问了，墙体这么重，放在那里不怕看着丑吗？好家伙，这可真是一个大问题。

想让它既好看又实用，那可得多费点心思。

很多时候，设计师会给墙体做点装饰或者造型，使得它不会那么突兀地站在那里，毕竟，谁也不喜欢满大街都是“铁盒子”似的东西，丑得要死。

于是，各种美观和实用相结合的设计就应运而生，像是墙体表面用些自然石材，或者做些坡度变化，既能增强它的稳固性，还能让它跟周围的环境融为一体。

衡重式路肩挡土墙500kpa高3米

按力多边形法计算得到:
破裂角： 34.497(度)
Ea=19.497(kN) Ex=19.462(kN) Ey=1.178(kN) 作用点高度 Zy=0.857(m)
墙身截面积 = 2.995(m2) 重量 = 71.875 (kN)
衡重台上填料重(包括超载) = 4.914(kN) 重心坐标(0.774,-0.571)(相对于墙面坡上角点)
墙底倾斜坡率: 0.100:1
下墙土压力计算方法: 力多边形法
物理参数：
圬工砌体容重: 24.000(kN/m3)
圬工之间摩擦系数: 0.400
地基土摩擦系数: 0.700
墙身砌体容许压应力: 6800.000(kPa)
墙身砌体容许弯曲拉应力: 430.000(kPa)
墙身砌体容许剪应力: 850.000(kPa)
计算强度时:
强度验算满足: 计算值= 80.801 <= 6452.792(kN)
计算稳定时:
稳定验算满足: 计算值= 80.801 <= 6280.634(kN)
衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]
计算项目：衡重式路肩挡土墙500kpa高3米
计算时间：2013-11-09 22:28:03 星期六
------------------------------------------------------------------------
原始条件:
墙身尺寸:
(一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数 = 0.400
采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:
基底倾斜角度 = 5.711 (度)
Wn = 76.407(kN) En = 23.587(kN) Wt = 7.641(kN) Et = 27.611(kN)

衡重式路肩挡土墙500kpa高6米

衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：衡重式路肩挡土墙500kpa高6米计算时间：2013-11-09 22:25:38 星期六------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 6.000(m)上墙高: 2.400(m)墙顶宽: 0.500(m)台宽: 0.600(m)面坡倾斜坡度: 1:0.050上墙背坡倾斜坡度: 1:0.350下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.300(m)墙趾台阶h1: 0.600(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000墙底倾斜坡率: 0.100:1下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.700墙身砌体容许压应力: 6800.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 430.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 850.000(kPa)材料抗压强度设计值: 7.820(MPa)系数醩: 0.0020挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 21.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 25.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.400地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 4.000 0.080 1第1个: 距离0.000(m),宽度4.001(m),高度0.714(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 17.500(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 6.157(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.657(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 32.213(度)Ea=59.281(kN) Ex=59.173(kN) Ey=3.582(kN) 作用点高度 Zy=1.696(m) 墙身截面积 = 8.769(m2) 重量 = 210.467 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 23.668(kN) 重心坐标(1.125,-1.203)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 232.973(kN) En = 62.169(kN) Wt = 23.297(kN) Et = 80.052(kN) 滑移力= 56.755(kN) 抗滑力= 118.057(kN)滑移验算满足: Kc = 2.080 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 73.314(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 85.841(kN) 抗滑力= 203.779(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.374 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.152 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 2.025 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.549 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.995 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.539 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 212.365(kN-m) 抗倾覆力矩= 391.574(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.844 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 122.699(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 295.141(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=179.208(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.579 (m) 偏心距 e = 0.182(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.607(m)基底压应力: 趾部=316.369 踵部=57.567(kPa)最大应力与最小应力之比 = 316.369 / 57.567 = 5.496作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.182 <= 0.167*1.579 = 0.263(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=316.369 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=57.567 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=186.968 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 56.448 (kN)上墙墙背处的 Ex = 26.668 (kN)上墙墙背处的 Ey = 9.334 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.579 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.949 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.128 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.273(m)截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.457(m)截面上压应力: 面坡=129.754 背坡=-39.642(kPa)压应力验算满足: 计算值= 129.754 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 39.642 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 0.243 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 36.042(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 26.890 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 65.782(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.448挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.995计算强度时:强度验算满足: 计算值= 65.782 <= 5117.601(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 65.782 <= 5092.838(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 8.643(m2) 重量 = 207.432 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.153 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 284.995(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=180.180(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.632(m)截面宽度 B = 1.610 (m) 偏心距 e1 = 0.173(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.173 <= 0.250*1.610 = 0.403(m)截面上压应力: 面坡=290.995 背坡=63.036(kPa)压应力验算满足: 计算值= 290.995 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -17.489 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 284.995(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.879挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.610(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.927计算强度时:强度验算满足: 计算值= 284.995 <= 11061.452(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 284.995 <= 10255.197(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.400(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.840(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 31.139(度)Ea=44.897(kN) Ex=44.815(kN) Ey=2.713(kN) 作用点高度 Zy=1.385(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 7.632(m2) 重量 = 183.168 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.194 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 259.862(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=121.139(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.466(m)截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.264(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.264 <= 0.250*1.460 = 0.365(m)截面上压应力: 面坡=370.969 背坡=-14.994(kPa)压应力验算满足: 计算值= 370.969 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 14.994 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -22.234 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 259.862(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.718挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.910计算强度时:强度验算满足: 计算值= 259.862 <= 8200.455(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 259.862 <= 7461.434(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 6.157(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.657(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 32.213(度)Ea=59.281(kN) Ex=59.173(kN) Ey=3.582(kN) 作用点高度 Zy=1.696(m) 墙身截面积 = 8.769(m2) 重量 = 210.467 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 23.668(kN) 重心坐标(1.125,-1.203)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 232.973(kN) En = 62.169(kN) Wt = 23.297(kN) Et = 80.052(kN) 滑移力= 56.755(kN) 抗滑力= 118.057(kN)滑移验算满足: Kc = 2.080 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 73.314(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 85.841(kN) 抗滑力= 203.779(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.374 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.152 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 2.025 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.549 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.995 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.539 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 212.365(kN-m) 抗倾覆力矩= 391.574(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.844 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 122.699(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 295.141(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=179.208(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.579 (m) 偏心距 e = 0.182(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.607(m)基底压应力: 趾部=316.369 踵部=57.567(kPa)最大应力与最小应力之比 = 316.369 / 57.567 = 5.496作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.182 <= 0.167*1.579 = 0.263(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=316.369 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=57.567 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=186.968 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 56.448 (kN)上墙墙背处的 Ex = 26.668 (kN)上墙墙背处的 Ey = 9.334 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.579 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.949 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.128 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.273(m)截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.457(m)截面上压应力: 面坡=129.754 背坡=-39.642(kPa)压应力验算满足: 计算值= 129.754 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 39.642 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 0.243 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 36.042(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 26.890 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 65.782(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.448挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.995计算强度时:强度验算满足: 计算值= 65.782 <= 5117.601(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 65.782 <= 5092.838(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 8.643(m2) 重量 = 207.432 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.153 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 284.995(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=180.180(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.632(m)截面宽度 B = 1.610 (m) 偏心距 e1 = 0.173(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.173 <= 0.250*1.610 = 0.403(m)截面上压应力: 面坡=290.995 背坡=63.036(kPa)压应力验算满足: 计算值= 290.995 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -17.489 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 284.995(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.879挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.610(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.927计算强度时:强度验算满足: 计算值= 284.995 <= 11061.452(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 284.995 <= 10255.197(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.400(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.840(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 31.139(度)Ea=44.897(kN) Ex=44.815(kN) Ey=2.713(kN) 作用点高度 Zy=1.385(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 7.632(m2) 重量 = 183.168 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.194 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 259.862(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=121.139(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.466(m)截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.264(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.264 <= 0.250*1.460 = 0.365(m)截面上压应力: 面坡=370.969 背坡=-14.994(kPa)压应力验算满足: 计算值= 370.969 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 14.994 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -22.234 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 259.862(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.718挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.910计算强度时:强度验算满足: 计算值= 259.862 <= 8200.455(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 259.862 <= 7461.434(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 6.157(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.657(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 32.213(度)Ea=59.281(kN) Ex=59.173(kN) Ey=3.582(kN) 作用点高度 Zy=1.696(m) 墙身截面积 = 8.769(m2) 重量 = 210.467 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 23.668(kN) 重心坐标(1.125,-1.203)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 232.973(kN) En = 62.169(kN) Wt = 23.297(kN) Et = 80.052(kN) 滑移力= 56.755(kN) 抗滑力= 118.057(kN)滑移验算满足: Kc = 2.080 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 73.314(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 85.841(kN) 抗滑力= 203.779(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.374 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.152 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 2.025 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.549 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.995 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.539 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 212.365(kN-m) 抗倾覆力矩= 391.574(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.844 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 122.699(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 295.141(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=179.208(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.579 (m) 偏心距 e = 0.182(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.607(m)基底压应力: 趾部=316.369 踵部=57.567(kPa)最大应力与最小应力之比 = 316.369 / 57.567 = 5.496作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.182 <= 0.167*1.579 = 0.263(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=316.369 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=57.567 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=186.968 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 56.448 (kN)上墙墙背处的 Ex = 26.668 (kN)上墙墙背处的 Ey = 9.334 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.579 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.949 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.128 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.273(m)截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.457(m)截面上压应力: 面坡=129.754 背坡=-39.642(kPa)压应力验算满足: 计算值= 129.754 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 39.642 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 0.243 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 36.042(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 26.890 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 65.782(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.448挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.995计算强度时:强度验算满足: 计算值= 65.782 <= 5117.601(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 65.782 <= 5092.838(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 8.643(m2) 重量 = 207.432 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.153 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 284.995(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=180.180(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.632(m)截面宽度 B = 1.610 (m) 偏心距 e1 = 0.173(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.173 <= 0.250*1.610 = 0.403(m)截面上压应力: 面坡=290.995 背坡=63.036(kPa)压应力验算满足: 计算值= 290.995 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -17.489 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 284.995(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.879挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.610(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.927计算强度时:强度验算满足: 计算值= 284.995 <= 11061.452(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 284.995 <= 10255.197(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.400(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.840(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 31.139(度)Ea=44.897(kN) Ex=44.815(kN) Ey=2.713(kN) 作用点高度 Zy=1.385(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 7.632(m2) 重量 = 183.168 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.194 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 259.862(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=121.139(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.466(m)截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.264(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.264 <= 0.250*1.460 = 0.365(m)截面上压应力: 面坡=370.969 背坡=-14.994(kPa)压应力验算满足: 计算值= 370.969 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 14.994 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -22.234 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 259.862(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.718挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.910计算强度时:强度验算满足: 计算值= 259.862 <= 8200.455(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 259.862 <= 7461.434(kN)================================================= 各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 118.057(kN),滑移力 = 56.755(kN)。

浆砌片石衡重式路肩挡土墙计算书

破裂角 i 27 52' 第二破裂面倾角 i
tg i (1 tg i 1 1 0.411 )ctg (1 )ctg 30 0.625 p p 1.086 1.086
i 3159'
第一破裂面距墙顶内缘
) 6.16 (0.529 1.059) 9.78 m b0 ( 5.5 m） H 1 (tg i tg1
Q pcsc2 - ctg2 1.086 csc(2 30) ctg (2 30) 0.677 2b h 2h 1 R ctgctg 2 csc 2 [ p 2 tg ( 0 0 0 ctg 1 ' ) 2 p ] 2 H1 H 12
sin[(3159'30) (142'15)] cos(142'15) 226.5kN
计算校正重 G 值：
4
G G1 G2 502.1 226.5 275.6kN
校正墙背与填土表面的交点 A 离 C 点的距离为 x：
'
x
G 275.6 2.03m H 18 14.0 h0 18 0.556 2 2
) 6.16 (0.577 1.059) 10.078 m b0 ( 5.5 m） H 1 (tg i tg1
破裂面交于荷载外，与假设不符。（2）重设破裂面交于荷载外，按表 3-2-2 第 3 类公式：
p 1
2h0 2 0.556 1 1.086 H1 6.16
tg 2 tg (ctg tg )(tg A) tg 3058' (ctg 30 tg 3058' )(tg 3058'0.074) 0.654

衡重式路肩挡土墙施工方案及工艺方法

衡重式路肩挡土墙施工方案及工艺方法一、设计标准1、衡重式路肩挡土墙强度等级采用M7.5浆砌片石浇筑（石料强度等级不低于MU40，）现场浇筑Ｃ２０混凝土，其混凝土的强度要满足设计要求。

2、基础最小埋深1米。

地基承载力满足设计要求，如承载力不满足要求则采用扩展基础，且同时满足扩展基础所需承载力PK，若达不到要求，应通知监理及设计单位进行地基处理，待达到设计要求方可进行挡土墙施工。

3、挡墙的墙身几何尺寸要符合设计要求。

4、挡墙内的预留泄水孔采用直径10cm的PVC管纵、横向间距2.0-3.0m，呈梅花状布置，最下一排泄水孔宜高于地面30cm，并设5%向外倾斜坡度。

5、挡土墙每10米设置一条沉降缝，沉降缝宽2-3厘米，塞沥青麻丝，塞入度不小于20厘米。

6、挡土墙的墙顶标高要满足设计要求，允许偏差为±20mm。

7、挡土墙混凝土浇注应均质密实、平整，无蜂窝麻面，无缺损、强度符合设计要求。

8、挡土墙的墙体达到设计强度的75%以上时，方可进行墙后填料施工。

二、施工工艺测量放线→基础开挖→基槽验收→二次测量放线→基础、墙身浆砌→Ｃ２０混凝土现浇压顶→养护强度75%→反滤层设置及墙背回填。

三、施工方法1、测量放线由项目部测量班组根据路肩墙设计图纸及复核、批准后的导线点准确放出该路肩墙在路基中的准确位置。

（1）进行该路肩墙所处位置的原始地面线的复测工作，以核实图纸结构尺寸、形状和基础标高是否符合实际情况。

（2）确定出需挖基础的平面位置：注意其砌体的上口宽度、砌体的结构几何尺寸和砌体的高度等在复核其基础的平面位置。

2、基坑开挖（１）基础开挖之前通知监理工程师，并对基础平面位置和现有的地面标高测量。

首先对挡土墙基础位置进行清表或清淤泥，并将表层土体清除运走；为便于开挖后的检查校核，基础的控制桩应延长至基坑外加以固定。

（２）基础开挖采用机械开挖，人工配合清理，开挖过程中要认真对照设计提供地质资料，判别土体的地质情况，根据实际地质情况放好边坡度，并做好边坡可靠的支撑防护，基坑宽度每侧要较设计基底宽50cm左右。

衡重式路肩挡土墙300kpa高8米

衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：衡重式路肩挡土墙300kpa高8米计算时间：2013-11-09 20:45:41 星期六------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 8.000(m)上墙高: 3.200(m)墙顶宽: 0.700(m)台宽: 1.100(m)面坡倾斜坡度: 1:0.050上墙背坡倾斜坡度: 1:0.350下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.400(m)墙趾台阶h1: 0.800(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000墙底倾斜坡率: 0.100:1下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.450墙身砌体容许压应力: 6800.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 430.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 850.000(kPa)材料抗压强度设计值: 7.820(MPa)系数醩: 0.0020挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 21.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 22.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 300.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.400地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 4.000 0.080 1第1个: 距离0.000(m),宽度4.001(m),高度0.595(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 17.500(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 8.242(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.476(度)Ea=114.139(kN) Ex=39.503(kN) Ey=107.085(kN) 作用点高度 Zy=1.209(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.078(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=87.461(kN) Ex=40.955(kN) Ey=77.279(kN) 作用点高度 Zy=1.213(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.228(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.206(度)Ea=94.879(kN) Ex=94.705(kN) Ey=5.732(kN) 作用点高度 Zy=2.156(m) 墙身截面积 = 17.372(m2) 重量 = 416.928 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 63.882(kN) 重心坐标(1.664,-1.561)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 478.425(kN) En = 96.098(kN) Wt = 47.842(kN) Et = 126.727(kN) 滑移力= 78.885(kN) 抗滑力= 229.809(kN)滑移验算满足: Kc = 2.913 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 175.718(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 135.661(kN) 抗滑力= 256.618(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.892 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.669 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 3.060 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 6.013 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 2.958 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.914 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 427.504(kN-m) 抗倾覆力矩= 1104.086(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.583 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 506.449(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 574.523(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=676.583(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.432 (m) 偏心距 e = 0.038(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.178(m)基底压应力: 趾部=258.516 踵部=214.035(kPa)最大应力与最小应力之比 = 258.516 / 214.035 = 1.208作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.038 <= 0.167*2.432 = 0.405(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=258.516 <= 360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=214.035 <= 390.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=236.276 <= 300.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 102.912 (kN)上墙墙背处的 Ex = 40.955 (kN)上墙墙背处的 Ey = 14.334 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.788 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.213 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.555 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.458(m)截面宽度 B = 1.980 (m) 偏心距 e1 = 0.532(m)截面上压应力: 面坡=154.630 背坡=-36.200(kPa)压应力验算满足: 计算值= 154.630 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 36.200 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -3.002 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 34.043(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 31.295 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 117.246(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.532挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.980(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.997计算强度时:强度验算满足: 计算值= 117.246 <= 8242.688(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 117.246 <= 8216.109(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 17.072(m2) 重量 = 409.728 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.669 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 556.622(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.732(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.212(m)截面宽度 B = 2.480 (m) 偏心距 e1 = 0.028(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.028 <= 0.250*2.480 = 0.620(m)截面上压应力: 面坡=239.544 背坡=209.344(kPa)压应力验算满足: 计算值= 239.544 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -35.076 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 556.622(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.998挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.480(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.957计算强度时:强度验算满足: 计算值= 556.622 <= 19364.381(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 556.622 <= 18537.131(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 7.200(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.476(度)Ea=114.139(kN) Ex=39.503(kN) Ey=107.085(kN) 作用点高度 Zy=1.209(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.078(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=87.461(kN) Ex=40.955(kN) Ey=77.279(kN) 作用点高度 Zy=1.213(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.590(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 33.556(度)Ea=67.503(kN) Ex=67.380(kN) Ey=4.078(kN) 作用点高度 Zy=1.748(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 15.008(m2) 重量 = 360.192 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.722 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 505.432(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=490.664(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.971(m)截面宽度 B = 2.280 (m) 偏心距 e1 = 0.169(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.169 <= 0.250*2.280 = 0.570(m)截面上压应力: 面坡=320.397 背坡=122.964(kPa)压应力验算满足: 计算值= 320.397 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -41.157 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 505.432(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.938挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.280(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.956计算强度时:强度验算满足: 计算值= 505.432 <= 16724.127(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 505.432 <= 15995.148(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 8.242(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.476(度)Ea=114.139(kN) Ex=39.503(kN) Ey=107.085(kN) 作用点高度 Zy=1.209(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.078(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=87.461(kN) Ex=40.955(kN) Ey=77.279(kN) 作用点高度 Zy=1.213(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.228(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.206(度)Ea=94.879(kN) Ex=94.705(kN) Ey=5.732(kN) 作用点高度 Zy=2.156(m) 墙身截面积 = 17.372(m2) 重量 = 416.928 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 63.882(kN) 重心坐标(1.664,-1.561)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 478.425(kN) En = 96.098(kN) Wt = 47.842(kN) Et = 126.727(kN)滑移力= 78.885(kN) 抗滑力= 229.809(kN)滑移验算满足: Kc = 2.913 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 175.718(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 135.661(kN) 抗滑力= 256.618(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.892 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.669 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 3.060 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 6.013 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 2.958 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.914 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 427.504(kN-m) 抗倾覆力矩= 1104.086(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.583 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 506.449(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 574.523(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=676.583(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.432 (m) 偏心距 e = 0.038(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.178(m)基底压应力: 趾部=258.516 踵部=214.035(kPa)最大应力与最小应力之比 = 258.516 / 214.035 = 1.208作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.038 <= 0.167*2.432 = 0.405(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=258.516 <= 360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=214.035 <= 390.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=236.276 <= 300.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 102.912 (kN)上墙墙背处的 Ex = 40.955 (kN)上墙墙背处的 Ey = 14.334 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.788 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.213 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.555 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.458(m)截面宽度 B = 1.980 (m) 偏心距 e1 = 0.532(m)截面上压应力: 面坡=154.630 背坡=-36.200(kPa)压应力验算满足: 计算值= 154.630 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 36.200 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -3.002 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 34.043(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 31.295 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 117.246(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.532挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.980(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.997计算强度时:强度验算满足: 计算值= 117.246 <= 8242.688(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 117.246 <= 8216.109(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 17.072(m2) 重量 = 409.728 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.669 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 556.622(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.732(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.212(m)截面宽度 B = 2.480 (m) 偏心距 e1 = 0.028(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.028 <= 0.250*2.480 = 0.620(m)截面上压应力: 面坡=239.544 背坡=209.344(kPa)压应力验算满足: 计算值= 239.544 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -35.076 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 556.622(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.998挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.480(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.957计算强度时:强度验算满足: 计算值= 556.622 <= 19364.381(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 556.622 <= 18537.131(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 7.200(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.476(度)Ea=114.139(kN) Ex=39.503(kN) Ey=107.085(kN) 作用点高度 Zy=1.209(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.078(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=87.461(kN) Ex=40.955(kN) Ey=77.279(kN) 作用点高度 Zy=1.213(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.590(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 33.556(度)Ea=67.503(kN) Ex=67.380(kN) Ey=4.078(kN) 作用点高度 Zy=1.748(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 15.008(m2) 重量 = 360.192 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.722 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 505.432(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=490.664(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.971(m)截面宽度 B = 2.280 (m) 偏心距 e1 = 0.169(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.169 <= 0.250*2.280 = 0.570(m)截面上压应力: 面坡=320.397 背坡=122.964(kPa)压应力验算满足: 计算值= 320.397 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -41.157 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 505.432(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.938挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.280(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.956计算强度时:强度验算满足: 计算值= 505.432 <= 16724.127(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 505.432 <= 15995.148(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 8.242(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.476(度)Ea=114.139(kN) Ex=39.503(kN) Ey=107.085(kN) 作用点高度 Zy=1.209(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.078(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=87.461(kN) Ex=40.955(kN) Ey=77.279(kN) 作用点高度 Zy=1.213(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.228(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.206(度)Ea=94.879(kN) Ex=94.705(kN) Ey=5.732(kN) 作用点高度 Zy=2.156(m) 墙身截面积 = 17.372(m2) 重量 = 416.928 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 63.882(kN) 重心坐标(1.664,-1.561)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 478.425(kN) En = 96.098(kN) Wt = 47.842(kN) Et = 126.727(kN) 滑移力= 78.885(kN) 抗滑力= 229.809(kN)滑移验算满足: Kc = 2.913 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 175.718(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 135.661(kN) 抗滑力= 256.618(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.892 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.669 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 3.060 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 6.013 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 2.958 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.914 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 427.504(kN-m) 抗倾覆力矩= 1104.086(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.583 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 506.449(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 574.523(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=676.583(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.432 (m) 偏心距 e = 0.038(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.178(m)基底压应力: 趾部=258.516 踵部=214.035(kPa)最大应力与最小应力之比 = 258.516 / 214.035 = 1.208作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.038 <= 0.167*2.432 = 0.405(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=258.516 <= 360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=214.035 <= 390.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=236.276 <= 300.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 102.912 (kN)上墙墙背处的 Ex = 40.955 (kN)上墙墙背处的 Ey = 14.334 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.788 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.213 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.555 (m)[容许应力法]:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.458(m)截面宽度 B = 1.980 (m) 偏心距 e1 = 0.532(m)截面上压应力: 面坡=154.630 背坡=-36.200(kPa)压应力验算满足: 计算值= 154.630 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 36.200 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -3.002 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 34.043(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 31.295 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 117.246(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.532挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.980(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.997计算强度时:强度验算满足: 计算值= 117.246 <= 8242.688(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 117.246 <= 8216.109(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 17.072(m2) 重量 = 409.728 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.669 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 556.622(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.732(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.212(m)截面宽度 B = 2.480 (m) 偏心距 e1 = 0.028(m)截面上压应力: 面坡=239.544 背坡=209.344(kPa)压应力验算满足: 计算值= 239.544 <= 6800.000(kPa)剪应力验算满足: 计算值= -35.076 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 556.622(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.998挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.480(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.957计算强度时:强度验算满足: 计算值= 556.622 <= 19364.381(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 556.622 <= 18537.131(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 7.200(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.476(度)Ea=114.139(kN) Ex=39.503(kN) Ey=107.085(kN) 作用点高度 Zy=1.209(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.078(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=87.461(kN) Ex=40.955(kN) Ey=77.279(kN) 作用点高度 Zy=1.213(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.590(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 33.556(度)Ea=67.503(kN) Ex=67.380(kN) Ey=4.078(kN) 作用点高度 Zy=1.748(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 15.008(m2) 重量 = 360.192 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.722 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 505.432(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=490.664(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.971(m)截面宽度 B = 2.280 (m) 偏心距 e1 = 0.169(m)截面上压应力: 面坡=320.397 背坡=122.964(kPa)压应力验算满足: 计算值= 320.397 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -41.157 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 505.432(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.938挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.280(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.956计算强度时:强度验算满足: 计算值= 505.432 <= 16724.127(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 505.432 <= 15995.148(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 229.809(kN),滑移力 = 78.885(kN)。

衡重式路肩挡土墙施工方案

混凝土挡墙施工方案（首件）一、工程概况LK0+581-LK0+607段设计为衡重式路肩挡土墙，挡墙平面位于直线上，纵坡为6%，挡土墙两头接护肩墙，设计长度26m，C20墙身砼数量：³，C25墙帽砼³。

二、编制说明1）、综合考虑本路段的地形地貌特征，为确保施工安全，加速施工进度，对路段范围内，按设计文件要求规定的路段采取衡重式挡土墙。

2）、施工组织设计中列出的工、料、机具设备等计划仅作为指导施工参考用，不作为最后的供给计划。

3）、本施工组织设计的编制以下列文件和资料为依据一、施工图及设计文件二、≤叙古高速公路土建工程技术规范≥3、≤公路工程水泥及水泥混凝土实验规程≥（JTG E30-2005）4、≤公路工程集料实验规程≥（JTG E42-2005）五、≤公路工程水质分析操作规程≥（JTJ 056-84）六、≤公路工程质量查验评定标准≥（JTG F80/1-2004）7、≤公路工程施工安全技术规程≥（JTJ 076-95）三、质量目标认真贯彻集团公司、合同文件及各级领导部门的质量方针，严格执行有关质量标准，确保全数工程达国家、交通部现行工程质量验收标准，工程一次验收合格率100%，优良率95%以上。

四、人员及设备配置一、施工管理人员配置表二、主要劳动力配置3、施工机具及检测实验设备配置五、主要工艺及施工方式1．工艺标准⑴挡墙混凝土强度品级采用C20，现场浇筑。

其砼的强度要知足设计要求。

⑵各部份的结构尺寸不得小于设计值，⑶挡墙采用两次浇筑，基础和墙身分开浇筑，连接处混凝土应凿毛，并清洗干净。

⑷挡墙的墙身几何尺寸要符合设计要求。

⑸挡墙内的预留泄水孔横向间距，其位置允许的误差为15mm。

泄水孔出口宜高于地面30cm，并设3%向外倾斜坡度。

⑹挡墙的墙顶标高要知足设计要求，允许误差为±20mm。

⑺混凝土灌注完毕后，应按有关规定进行养护。

墙背回填应该在挡墙砼的强度达到设计强度的75%才能够进行填土。

衡重式挡土墙设计说明

衡重式挡土墙设计说明一、编制依据本图依据交通部颁发标准《公路路基设计规范》（JGT D30-2004）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）、《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）编制二、适用范围本图仅适用于本项目一般地区，浸水区或者地震区别行计算并作工点设计。

三、设计资料1、荷载：路基规范挡土墙车辆荷载：2、墙顶填土高度；0米3、墙背填料计算内摩擦角；35度4、墙背圬工也填料间摩擦角；Ф/2（块石）5、填料容重；21KN/M3；圬工砌砖体容重；24KN/M3四、材料及构造1、墙身及基础采用C20砼2、基底应置于满足承载力要求的地基上，基底逆坡应符合设计要求，以保证墙身稳定。

3、基础位于横向斜坡地段时，前址埋置深度S及襟边宽度L应满足表2要求。

4、填料要求：应优先采用内摩擦角大、透水性好的填料，如小卵石、砾石、料砂、石屑。

5、挡土墙与路堤采用锥坡连接，墙端伸入路堤应不小于75CM；挡土墙墙端嵌入路堑原地层深度，土质地层应不小于1.5M，风化软质岩层应不小于1.0M，微风化岩层应不小于0.5M，6、墙身在岩土分界线以上部分应分层设置泄水孔，泄水孔间距2-3米，上下排交错布置，孔内预埋Ф5.59PVC管并长出墙背10CM，其端头用土工布滤布包裹，最下面一排汇水孔出口应保证排水顺畅，不得阻塞。

在泄水孔进水口处设粗颗粒材料（大粒径碎石或卵石）以利排水。

衡重台处应增设一排泄水孔。

7、在最底一排汇水孔处（一般设在岩土分界处）现浇30CM厚C20小石子砼，并于其上加设Ф50MM软式透水管形成纵向排水渗沟，纵向排水渗沟可按单向坡或人字坡纵向引水，受地形条件限制时，也可形凹形坡，在凹形坡最低处设泄水孔将水引至路基以外，软式透水管技术标准；内径Ф50MM，纵向拉伸强度；1.46KN/5CM，CBR顶破强度；4.07KN，渗透系数；2.75*10cm-1CM/S.8、基坑回填指最代一排泄水孔以下部位采用石灰土，墙背回填指最氏一排汇水孔以上部位采用透水性材料。

衡重式路肩挡土墙

背开柱牵引变电所技术交底记录工程名称 QJK0+020～+090 段左侧衡重式路肩挡土墙施工单位编号及电力所场坪一、说明：根据中铁二院，2012 年 2 月贵昆线六盘水至沾益段增建二线工程更正设计<背开柱牵引变电所及电力所场坪设计图>内容，背开柱牵引变电所及电力所场坪 QJK0+020～+064 段、 QJK0+076～+090 段左侧合计长 58m，设置衡重式路肩挡土墙(六沾施路通-10)。

纵断面布置及截面尺寸详见附图一。

特交底如下：二、技术要求： 1、墙身材料采用 C35 片石混凝土。

2、墙顶设置 C35 混凝土帽石，帽石厚度为 0.4m，顶宽为 0.62m，帽石突出墙外的飞檐宽度为 0.12m。

帽石需预埋 U 型螺栓。

墙顶设置角钢立柱栏杆，详见附图二。

3、墙身高出地面部分，每隔 2.5m 上下交错设置泄水孔（衡重台处必须设置一排）。

泄水孔尺寸为直径 0.1m 的 PVC 管。

墙背宜采用砂砾石作为反滤层。

为使墙后积水不渗入基础，在最低排泄水孔下设置浆砌片石隔水层。

墙背后原地面以上、2m 厚范围内用袋装砂砾石填筑。

4、墙身沿线路方向每隔 15～20m 设置一道伸缩缝，缝宽 0.02m，缝内填塞沥青木板。

5、挡墙墙高大于等于 6m 时：为加强挡墙的衡重台与上墙背相交处的斜截面抗剪能力，在该处采用插短钢筋加固的加强措施，详见附图三。

6、挡墙应在适当位置设置检查梯，检查梯可用 φ20 圆钢弯制，插入强身 0.25m，竖直间距为 0.3m。

7、QJK0+020～+030 段路肩墙坡脚设置 C20 砼防冲刷护脚墙，截面尺寸，详见附图四。

三、工艺流程测量放线→人工配合挖机开挖基槽→基槽验收→墙身浇筑→养护→安装栏杆、检查梯四、施工方法： 1、先做好地表截排水设施后，再采用机械开挖墙背临时边坡,开挖墙身内边坡坡率 1:0.25,基坑开挖按照测量放桩开挖,人工配合修整边坡和基坑。

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