现浇空心板梁桥计算书.
普通钢筋混凝土空心板设计计算书
钢筋混凝土空心板设计计算书一、基本设计资料1、跨度和桥面宽度（1）标准跨径：20m（墩中心距）。
（2）计算跨径：19.3m。
（3）桥面宽度：净7m+2×1.5m（人行道）=8.5m。
2、技术标准（1）设计荷载：公路—Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m计算，（2）人群荷载取3KN/㎡。
（3）环境标准：Ⅰ类环境。
（4）设计安全等级：二级。
3、主要材料（1）混凝土：混凝土空心简支板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.04m沥青混凝土，下层为0.06厚C30混凝土。
沥青混凝土重度按23KN/m³计算，混凝土重度按25KN/m³计。
（2）钢材采用HPB235，HPB335钢筋。
中板截面构造及尺寸（单位：cm）二、计算空心板截面几何特性1、毛截面面积计算()2111124702162555505503586307.32222A cmπ⎡⎤=⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯++⨯+⨯⨯+⨯⨯=⎢⎥⎣⎦全截面对12板高处的静矩为：12311111255(355)555(3555)250(351550)232231285351053758.3323h S cm ⎡=⨯⨯⨯⨯-⨯+⨯⨯-⨯-⨯⨯⨯--⨯⎢⎣⎤⎛⎫-⨯⨯⨯--⨯= ⎪⎥⎝⎭⎦铰缝的面积为：()2220.5555550.53500.558765j A cm cm =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯=毛截面重心离12板高的距离为：123758.330.66307.32h S d cm A === 铰缝重心到12板高的距离为：123758.33 4.913765h j j S d cm A === 2、毛截面惯性矩计算铰缝对自身重心轴的惯性矩为：333324555035855576522 4.91339726.0436*******j I cm ⎡⎤⎛⎫⨯⨯⨯⨯=⨯⨯++++⨯=⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦空心板截面对其重心轴的惯性矩为：()342224641247032124700.62160.6219863.02765 4.9130.612642.295010I cmcm ππ⎡⎤⎛⎫⨯⨯=+⨯⨯-⨯+⨯⨯-⨯-⨯+⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦=⨯ 空心板截面的抗扭刚度可简化为下图所示的箱型截面进行近似计算抗扭刚度为：2222641244104517.01121011251112104191920T b h I cm h b t t t⨯⨯===⨯⨯⎛⎫⎛⎫⨯++++⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭三、主梁内力计算1、永久作用效应计算（1）空心板自重（一期结构自重）： 416307.321025/15.768/G kN m kN m -=⨯⨯=（2）桥面系自重（二期结构自重）：1）本设计人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m 计算。
13m单跨现浇空心板梁桥施工方案(含图纸 计算书)
目录1．编制依据 (2)2．工程概况 (2)3．施工准备 (2)4．主要施工组织安排 (3)4.1 主要工程数量 (3)4.2 劳力组织 (3)4.3 机具设备组织 (4)4.4 工期安排 (4)5．主要施工方案 (5)5.1桩基础施工 (5)5.1.1 准备工作 (5)5.1.8 混凝土灌注 (9)5.1.9 桩基检测 (10)5.2 承台施工方案 (10)5.3桥台施工方案 (14)5.3.1 钢筋制作及安装 (14)5.3.2 模板制作及安装 (15)5.3.3 混凝土浇筑 (18)5.3.4 混凝土养护、拆模 (19)5.4 现浇空心板梁施工方案 (21)5.4.1 牛腿预埋 (21)5.4.2安装支架 (21)5.4.3底模与侧模模板安装 (22)5.4.4钢筋绑扎安装 (23)5.4.5内模模板安装 (24)5.6 附属工程 (25)5.6.1 基本情况 (25)5.6.2 施工方案及注意事项 (26)5.6.2.1 防撞护栏 (26)6. 质量保证措施 (27)6.1 质量目标 (27)6.2保证工程质量的制度保证措施 (27)6.3保证工程质量的技术保证措施 (28)6.4材料供应保证措施 (29)6.5分项工程质量保证措施 (29)7．安全保证措施 (30)7.1安全目标 (30)7.2组织机构 (30)7.3制定安全管理制度 (30)7.4安全保证措施 (31)8．环境保护措施 (32)9．文明施工保证措施 (33)10.附件 (35)XX、XX小桥施工方案1．编制依据XX至XX高速公路XX段两阶段施工图设计及相关设计文件；中华人民共和国交通部部颁行业标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041 - 2010）；中华人民共和国交通部部颁行业标准《公路工程技术标准》（JTG B01 - 2003）；《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTG F80/1-2004）；《公路工程施工安全技术规程》（JTJ 076-95）；2．工程概况本标段内共两座小桥，分别为主线XX和改路XX两座小桥,桥位处地形平缓，地面标高约9.0m，均跨越钟屏环山河，跨径组合均为单跨13m，与线路斜交角度均为85度。
空心板桥梁计算书
目录一、上部结构计算 (3)1.结构概述 (3)2.技术标准和设计参数 (3)2.1设计规范 (3)2.2设计参数 (4)3.主要材料 (7)3.1混凝土 (7)3.2预应力钢筋及波纹管 (7)3.3钢筋 (7)4.结构分析 (7)4.1计算方法概述 (7)4.2计算模型 (7)4.3主要计算结果 (7)4.3.1 1#边板 (7)4.3.2 3#中板 (14)4.3.3 8#中板 (20)二、下部结构计算 (28)1.桥墩盖梁计算 (28)（1）计算方法概述 (28)（2）验算结果表格 (28)2.桩基计算 (45)（1）计算方法概述 (45)（2）计算依据 (46)（3）桥台计算 (46)（4）桥墩计算 (47)三、抗震计算 (48)1.计算方法概述 (48)2.设计资料 (48)3.荷载组合说明 (52)4.验算结果表格 (53)一、上部结构计算1.结构概述本桥为3X20m后张法预应力混凝土简支空心板，采用预制吊装的施工方法。
两侧桥台处设置伸缩缝。
空心板梁高为0.95m，边板宽1.355m,中板宽1.24m，断面如下图所示：桥梁断面布置如下图所示：2.技术标准和设计参数2.1设计规范《公路工程技术标准》（JTG B01-2013）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）《公路工程抗震规范》（JTG B02-2013）《公路工程抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166-2011）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）《公路桥涵施工技术规范》（JTGTF50-2011）2.2设计参数横向分布系数计算计算方法: 刚接板梁法------------------------------------------------------------结构描述:主梁跨径: 20.000 m材料剪切模量/弯曲模量 = 0.430梁号梁宽弯惯矩扭惯矩左板宽左惯矩右板宽右惯矩连接1 1.355 0.068 0.116 0.115 0.000 0.000 0.000 铰接2 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接3 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接4 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接5 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接6 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接7 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接8 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接9 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接10 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接11 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接12 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接13 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接14 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接15 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接16 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接17 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接18 1.355 0.068 0.116 0.000 0.000 0.115 0.000 铰接------------------------------------------------------------桥面描述:人行道分隔带车行道中央分隔带车行道分隔带人行道3.656 0.000 7.704 0.000 0.000 7.704 0.000 3.656左车道数 = 2, 右车道数 = 2, 自动计入车道折减汽车等级: 城-B级人群集度: 3.900 KPa------------------------------------------------------------横向分布系数计算结果:梁号汽车挂车人群满人特载车列1 0.143 0.000 0.681 1.369 0.000 0.0002 0.137 0.000 0.585 1.247 0.000 0.0003 0.152 0.000 0.517 1.248 0.000 0.0004 0.167 0.000 0.434 1.248 0.000 0.0005 0.181 0.000 0.361 1.248 0.000 0.0006 0.187 0.000 0.308 1.249 0.000 0.0007 0.195 0.000 0.270 1.249 0.000 0.0008 0.197 0.000 0.245 1.249 0.000 0.0009 0.187 0.000 0.233 1.249 0.000 0.00010 0.187 0.000 0.233 1.249 0.000 0.00011 0.197 0.000 0.245 1.249 0.000 0.00012 0.195 0.000 0.270 1.249 0.000 0.00013 0.188 0.000 0.308 1.249 0.000 0.00014 0.181 0.000 0.361 1.248 0.000 0.00015 0.168 0.000 0.434 1.248 0.000 0.00016 0.152 0.000 0.517 1.248 0.000 0.00017 0.138 0.000 0.585 1.247 0.000 0.00018 0.143 0.000 0.681 1.369 0.000 0.000结构重要性系数:1.0一期恒载:结构自重由程序自动计算，混凝土主梁容重26KN/m3。
简支混凝土空心板桥设计计算书
误难免，请大家及时帮忙更正。
2010-1-18 ，吴朝武呈上。
切记：请勿抄袭。
桥梁工程课程设计计算书（装配式混凝土简支空心板桥上部结构设计）班级：06级土木四班姓名：吴朝武学号：0606110225指导老师：曹玉贵日期：2010-1-18目录一、设计资料 (3)二、构造形式及尺寸选定 (4)三、空心板毛截面几何特性计算 (5)（一）、毛截面面积A (5)（二）、毛截面重心位置 (5)（三）、空心板毛截面对中心轴的惯性矩 (6)四、作用效应计算 (7)（一）、永久效应作用计算 (7)（二）、可变作用效应计算 (9)（三）、作用效应组合 (21)五、承载力极限状态计算 (24)（一）、正截面配筋计算及承载力验算 (24)（二）、斜截面配筋及承载力计算 (26)六、空心板持久之状况正常使用极限状态计算 (31)（一）、裂缝宽度验算. (31)（二）、挠度及预拱度计算。
(32)七、空心板短暂状况应力验算（吊环计算） (34)八、铰缝计算 (35)（一）、铰缝剪力计算。
(35)（二）、铰缝抗剪强度验算 (38)九、栏杆计算 (39)（一）、栏杆的构造及布置 (39)（二）、栏杆柱的作用效应计算 (40)（三）、栏杆柱承载能力复核（见图1-17） (42)（四）、扶手计算 (45)十、参考文献及资料 (48)简支混凝土空心板桥设计一、设计资料1、 跨径：标准跨径13.00;k l m =计算跨径12.6l m =（桥墩至支座中心线距离取20cm ）。
2、 桥面净空：0.75+2×4.5+0.75=10.5m 。
3、 设计荷载：汽车荷载，公路—Ⅱ级荷载；人群荷载，3.0KN/m 2.4、 材料：纵向受力钢筋采用HRB400，箍筋采用HRB335；空心板混凝土采用C40；铰缝为C30细石混凝土；桥面铺装采用C30沥青混凝土；栏杆及人行道板为C25混凝土；三角垫层采用C25素混凝土，最薄出6mm 。
13m现浇空心板梁支架计算书
附件2：XX高速XX段XX标现浇空心板梁支架计算书XX集团有限公司XX高速XX段XX标项目部计算书一、底模板、分配梁计算腹板处分配梁跨度0.45m ，砼高度0.8m ；空箱处分配梁跨度1.1m ，砼高度0.4m ；各对这两处模板、分配梁进行计算。
1、腹板底模板、分配梁计算 （1）荷载计算模板、支架等自重：21/0.1m kN g =；腹板钢筋混凝土自重：22/8.20268.0m kN g =⨯=； 施工人员及施工机具运输或堆放的荷载：23/5.2m kN g =； 倾倒、振捣混凝土时产生的竖向荷载：24/0.2m kN g =；根据《路桥施工计算手册》，计算模板、支架等的荷载设计值，应采用标准荷载值乘以相应荷载分项系数，则设计荷载为：()()243210/06.334.125.22.1)8.200.1(4.12.1)(m kN g g g g g =⨯++⨯+=⨯++⨯+=（2）模板面板计算考虑到模板的连续性，在均布荷载下近似按《路桥施工计算手册》表8-13所列公式计算。
方木间距30cm ，则面板计算跨径L 为30cm ，模板计算截面取100cm ×1.8cm ，单位荷载q=33.06×1=33.06KN/m面板计算参数如下：（1）强度检算M=m KN qL ∙=⨯=30.0103.006.331022 Mpa W M 56.510541030.063=⨯⨯==--σ＜13 Mpa 满足施工要求。
(2)挠度检算mm mm m EI qL f 5.172.01072.0106.481061283.006.3312838644<=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯==-- 满足施工要求。
（3）分配梁计算分配梁采用10×5cm 方木计算，方木间距30cm ，跨度45cm ，则方木计算跨径L 为45cm 。
方木单位荷载为：m kN l g q /918.93.006.3320=⨯=⨯= 10cm ×5cm 方木计算参数如下：则按简支计算：弯曲强度： []MPa MPa W l q 1303.31083845.010918.986232=≤=⨯⨯⨯⨯==--允许σσ 抗剪强度：MPa MPa bhqlS V2][45.005.01.0245.010918.923=≤=⨯⨯⨯===-允许ττ抗弯刚度：mm mm m EI ql f 5.1400600127.01027.110417101038445.0918.95384548644=<=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-- 满足施工要求。
现浇空心板梁桥计算书
目录一、项目概况 (1)1.1 设计规范 (1)1.2 主要技术指标 (1)1.3 主要材料 (2)1.4 设计要点 (3)1.5 施工方法及注意事项 (5)二、研究内容 (6)三、主要计算依据 (6)四、纵向结构设计计算 (7)4.1结构分析有限元模型建立 (7)4.2结构有限元分析参数 (7)五、纵向结构计算结果 (8)5.1 结构极限承载能力验算表格 (8)5.2 裂缝宽度验算 (12)5.3 位移验算 (15)六、中横梁结构设计计算 (16)七、中横梁计算结果 (16)7.1 结构极限承载能力验算表格 (16)7.2 裂缝宽度验算 (17)一、项目概况本次项目湖南省资兴市东江湾三文鱼美食城，该项目桥梁工程的修建，将进一步完善三文鱼美食城附近的路网结构，方便该美食城车辆的进出，促进道路两厢的土地开发和土地增值。
拟建桥梁位于湾三文鱼美食城西侧，桥梁全长60.0m。
现场地主要为平整后施工场地，拟建桥位处沿线地势平坦，交通便利。
1.1设计规范1）、《工程建设标准强制性条文》2）、《城市桥梁设计准则》(GJT11-93)3）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004)4）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004)5）、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）6）、《公路工程抗震设计规范》（JTG/T B02-01-2008）1.2 主要技术指标1）、设计荷载：公路-Ⅱ级2）、路线等级：城市支路3）、机动车设计速度：300km/h；4）、桥梁有效宽度（一幅桥）： [0.5m（防撞栏杆）+4.5m（人行道）+7.0m（机动车道）+2.0m（人行道）+0.5m（防撞栏杆）]=14.5m。
5）、地震裂度：按基本烈度6度设防1.3 主要材料1）混凝土上部主梁、桥面板采用C40混凝土；下部桥墩、帽梁立柱采用C30混凝土；桩基等构件采用C25混凝土。
配制混凝土所采用的水泥、砂、石、水等材料及混凝土的配合比、拌制、运输和浇注应严格按照《公路桥涵施工技术规范》执行，并应符合规范所规定的质量检验及质量标准。
现浇空心板计算书
现浇空心板计算书一、工程概况本工程为某市一栋商住楼，总建筑面积为15000平方米，其中地下部分面积为3000平方米，地上部分面积为12000平方米。
该建筑采用现浇空心板结构，其中空心板的设计与施工是本工程的关键部分。
二、设计参数1. 跨度：本工程中，空心板的跨度为4.5米，宽度为1.5米，长度为6米。
2. 厚度：空心板的厚度为150毫米。
3. 材质：空心板采用C30混凝土，其抗压强度为30 MPa，抗拉强度为2.5 MPa。
4. 空心板内部填充物：采用轻质材料，如聚苯乙烯颗粒等。
三、计算原理1. 荷载分析：根据工程要求，空心板的荷载主要包括板自重、活荷载和静荷载。
其中，板自重为1.2×104 N/m2，活荷载为3.5×104 N/m2，静荷载为2.5×104 N/m2。
2. 内力分析：根据荷载分析结果，采用有限元分析方法对空心板进行内力分析，得出应力分布和位移情况。
3. 配筋计算：根据内力分析结果，对空心板进行配筋计算，确定钢筋的直径和间距。
四、计算结果1. 跨中挠度：经过计算，空心板的最大跨中挠度为25毫米，满足规范要求。
2. 裂缝宽度：经过计算，空心板的最大裂缝宽度为0.2毫米，满足规范要求。
3. 配筋情况：经过计算，空心板所需的钢筋直径为12毫米，间距为150毫米。
五、施工工艺1. 模板制作：根据设计要求，制作空心板的模板，要求模板的尺寸和形状与设计一致。
2. 钢筋铺设：将计算所需的钢筋按照设计要求铺设在模板上。
3. 混凝土浇筑：将轻质材料填充至模板中，然后浇筑混凝土，并振捣密实。
4. 养护：混凝土浇筑完成后应进行养护，保证其强度达到设计要求。
5. 拆模：待混凝土强度达到设计要求的75%后可以进行拆模。
6. 质量检测：对拆模后的空心板进行质量检测，包括外观、尺寸和强度等方面的检测。
六、结论与建议本工程中采用的现浇空心板结构在满足建筑使用功能的前提下，具有较好的经济性和施工便利性。
空心板计算书
上部结构计算书一、设计依据1、部颁《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)；2、部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)；3、部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)；4、部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)；5、部颁《公路桥梁抗震设计细则》(JTG-TB02-01-2008)；6、部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTGTF50-2011)；7、Dr.Bridge系统--<<桥梁博士>>V3.2版；8、现行的其他《规范》、《规程》、《办法》。
二、技术指标1、设计荷载：公路-Ⅰ级；人群荷载：4.5KN/m22、抗震设防烈度：地震动加速度峰值0.05g；桥梁为B 类，设防措施标准为Ⅵ度；3、环境类别：Ⅰ类；5、桥面布置：4.75m（人行道）+21.00m（机动车道）+4.75m（人行道）=30.5m；6、桥跨布置：2x18m；7、温度荷载：按《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)4.3.10.3取用a、体系整体升温25度；b、体系整体降温20度；c、梯度温度(升温)●顶板顶层处：14℃●顶板顶层以下10cm：5.5℃●顶板顶层以下40cm：0℃d、梯度温度(降温)●顶板顶层处：-7℃●顶板顶层以下10cm：-2.75℃●顶板顶层以下40cm：0℃8、预应力材料力学特性：钢绞线的弹性模量：1.95×105MPa锚下张拉控制应力：1395MPa9、横向分布系数：按铰接板梁法计算。
中板汽车：0.165；中板人群：0.056边板汽车：0.053；边板人群：0.77110、桥面铺装：混凝土铺装层中5cm参与受力，剩余5cm混凝土铺装和铰缝混凝土及10cm沥青作为荷载。
11、结构体系：简支梁；构件类别：按部分预应力A类构件设计。
12、本计算采用平面杆系计算；三、材料参数1、混凝土：a、箱梁采用C50混凝土：轴心抗压标准强度f ck=32.4Mpa，抗拉标准强度f tk=2.65Mpa弹性模量Ec=3.45×104Mpa。
整体现浇板桥计算书
上部整体现浇板计算书一、技术标准1、设计荷载：行车道荷载：公路-Ⅰ级公路-Ⅰ级车辆人行道荷载：无2、桥长：根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁 跨径的要求，确定为标准跨径等于####m 的单跨钢筋混凝土现浇板桥。
桥梁全长####m。
3、斜交角度：904、计算跨径：偏安全取L=####m5、桥面宽度：桥宽8.0m，双向单车道。
桥面横向布置为：0.25(栏杆）+7.5(车行道）+0.25（栏杆）=8m 6、桥面横坡：双向1.5%7、设计安全等级： Ⅰ级8、结构重要系数：γ0= 1.19、主要设计材料：（1）混凝土强度等级： 主梁拟用C40；f td = 1.65MPaf tk = 2.51MPa f cd =18.4MPa f cu.k =40MPa 混凝土容重γ=25KN/m 3E c =####MPa钢筋混凝土容重γ=26KN/m 3（2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm时采用HRB335级，指标：f sk =335MPa f sd =f 1sd =280MPa E s =2E+05MPa 直径小于12mm时采用R235级，指标：f sk =235MPaf sd =f 1sd =195MPaE s =2E+05MPa（1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004单跨混凝土简支空心板桥，桥梁全长####m，桥面宽度8.0m。
施工方式为整体式现浇,在桥墩上设置橡胶支座。
桥面横坡1.5%，梁高60cm。
两侧悬臂各30cm。
则板宽10、设计依据二、结构简介7.4m。
板没挖空，挖空的孔径D=36cm，挖空孔数n=12。
####m纵断面截面面积：A= 3.324m 2 惯性矩：I=0.058m 2(一)、恒载内力计算 1、恒载集度86.41KN/m 9.36KN/m 21.63KN/m 合计： g =117.4KN/m 2、恒载作用下梁产生的内力计算:####m铺装层：g3=三、几何特性计算四、主梁内力计算主梁： g 1=栏杆: g 2=675KN先求汽车荷载冲击系数，据《公路桥涵设计通用规范》基频公式：其中：I C —结构跨中截面惯矩（m 4）；m c —结构跨中处的单位长度质量（kg/m）；G—结构跨中处延米结构重力（N/m）；g—重力加速度，g=9.81(m/s²)0.45采用直接加载求活载内力，公式为：S——所求截面的弯矩或剪力；μ——汽车荷载冲击系数，据《通规》基频公式：ζ——多车道桥涵的汽车荷载折减系数;本桥面为双向单车道，ζ=###m i ——沿桥跨纵向与荷载位置对应的横向分布系数，整体式现浇板, m i = 1.0p i ——车辆荷载的轴重或车道荷载；y i ——沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值。
河南城道路工程桥梁现浇连续空心板施工方案内附计算书
现浇连续空心板施工方案一、编制依据1、《公路桥涵施工技术规范》 ( JTJ041-2000)；2、五金手册饶勃主编3、《路桥施工计算手册》人民交通出版社4、《公路工程质量检验评定标准》 (JTGF80\1-2004)5、《公路建设项目环境影响评价规范》 (JTGB03-2006)6、《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》( JTG\TB07-01-2006)7、《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》(GB1499-2007(2009 修改))；8、《混凝土结构工程施工及验收规范》 (GB50204-2002)9、《砼质量控制标准》(GB50164-92)；10、我单位的桥梁施工经验二、工程慨况xx 市xx 暨xx 至xx 快速通道改建工程起点位于xx 市xx 与xx 互通式立交的南端，终点止于xx 市xx ，是xx 市总体规划的重要组成部分，符合“近期xx 市向南扩展作为城市发展的主要方向”的规划，对促进xx 与xx 的快速发展，提升xx 市形象，都有十分重要的意义，路线整体上呈北-南走向，路线全长30.525km。
我项目部承建的标段起点里程位于XXxx 附近，终点里程位于XXxx 附近，在华阳故城附近偏离老路，穿xx ，经xx 变电所东，在xx 与XX 交叉，穿河南省大河筑路有限公司后，继续向南，在xx 南与老路衔接，全长8.6km。
主要工程内容包括：路基、路面、涵洞、小桥、人行天桥、防护等。
五里堡中桥位于XX ，桥梁现浇空心连续板采用半幅一次浇筑，半幅宽度为17.5m，底宽为15.5m,长度为39m，高度为0.7m，采用C40 砼，共为341.5m3，钢筋及预埋钢板总量为109915.4Kg。
本桥共分三跨，全部采用满堂支架法。
三、施工现场布置针对施工现场的具体特点，制定了相应的安全防护措施：在施工范围以外，设置警示牌，严禁非工作人员进入施工现场；场区内设置夜间照明灯，保证连续施工及安全出入的需要；周边用安全网维护，并设置警示牌，警示灯，确保安全。
简支空心板桥桥墩抗震计算书.doc
简支空心板桥桥墩抗震计算书(一)设计资料1、上部构造：2孔20m连续桥面简支梁，20m先张法预应力混凝土简支宽幅空心板，计算跨径为19.32m，每跨(单幅)横向设8块板。
桥面现浇10cm50号混凝土，9cm沥青混凝土。
2、桥面宽度(单幅)：0.5（防撞墙）＋净11.5(行车道)＋0.75m(波形护栏)=12.75m。
3、斜度：30°。
4、设计荷载：公路Ⅰ级。
5、支座：墩顶每块板板端设GYZ200×42mm板式橡胶支座2个。
6、地震动峰值加速度：0.20g。
7、下部构造：圆形双柱式墩，直径1.3m；钻孔桩直径1.5m，长40m。
墩柱为30号混凝土，桩基础为25号混凝土，HRB335钢筋。
桥墩一般构造如下(二)恒载计算1、上部恒载反力空心板：[(12.5+0.3)×6＋(14.7+0.3)×2]×26＝2776.8kN铰缝混凝土：2.22×7×26＝404.0kN桥面铺装(包括50号混凝土和沥青混凝土)：11.5×20×0.1×26＋11.5×20×0.09×24＝1094.8kN 防撞墙：6×26＝156kN波形护栏：5.6×26＝145.6kN合计：2776.8＋404.0＋1094.8＋156＋145.6＝4577.2kN 2、下部恒载计算1)盖梁加防震挡块重力P G＝28.8×25＝720kN2)系梁重力P X ＝8.1×25＝202.5kN 3) 一个墩柱重力P d ＝4π×1.32×5.6×25＝185.8kN4) 单桩自重力P z ＝4π×1.52×40×25＝1767.1kN(三)水平地震力计算 1、顺桥向水平地震力计算1)上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载 E ihs ＝sp h z i ni itpitpG K C C KK 11β∑=式中：C i ＝1.7，C z ＝0.3，K h ＝0.2根据地质资料分析，桥位所在地土层属Ⅲ类场地，所以有 β1＝2.25×(145.0T )0.95对于板式橡胶支座的梁桥 T 1＝12ωπ其中：ω12＝tpsp sp tp sp tp sp tp G G K K G G G K K K G G K K K G g2}4])({[)(2/1212211211-++-++K 1＝∑=ni is K 1计算采用2孔×20m 为一联，故n ＝1K is ＝∑∑=sn i r d tA G 1其中：n s ＝2×16＝32，G d ＝1200kN/m 2由橡胶支座计算知A r ＝4π×0.22＝0.0314m2∑t ＝0.042m∴ K is ＝32×042.00314.01200⨯＝28708.6kN/mK 1＝1×28708.6＝28708.6kN/m K 2＝∑=ni ip K 1K ip ＝3113il E I其中：墩柱采用30号混凝土，则 E c ＝3.00×104MPaE 1＝0.8×3.00×104×103＝2.4×107kN/m 2按墩高H ＝7m 控制设计，支座垫石＋支座厚度＝0.1＋0.042＝0.142m l i ＝7＋0.142＝7.142m 柱惯矩： I 1＝64π×1.34＝0.1402m4K ip ＝37142.7104.21402.03⨯⨯⨯×2＝55418.0kN/mK 2＝1×55418.0＝55418.0kN/m G sp ＝2×4577.2＝9154.4kN G tp ＝G cp ＋ηG p其中： G cp ＝720kNG p ＝2×185.8＝371.6kNη＝0.16(2f X +2221f X +21f f X X +21f X +1)顺桥向作用于支座顶面的单位水平力在支座顶面处的水平位移为：X d ＝X 0－φ0l 0＋X Q 其中： l 0＝l i ＝7.142m X Q ＝1133I E l ＝1402.0104.23142.773⨯⨯⨯＝0.0000361桩的计算宽度：b 1＝0.9(d+1)＝0.9×(1.5＋1)＝2.25m 桩在土中的变形系数：α＝51EImbm ＝10000kN/m 4其中：桩采用25号混凝土，则 E c ＝2.80×104MPaEI ＝0.8×2.8×107×64π×1.54＝5.567×106∴ α＝5610567.525.210000⨯⨯＝0.3321 桩长h ＝40m ，∴ αh ＝0.3321×40＝13.284m ＞2.5m 取αh ＝4.0，故K h ＝0 从而有 X 0＝34433443203443344331B A B AC B C B EI l B A B AD B D B EI --⨯+--⨯ααφ0＝)1(344334430344334432B A B AC A C A EI l B A B AD A D A EI --⨯+--⨯-αα 由公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 024-85)附表6.11查得 34433443B A B A D B D B --＝2.441 34433443B A B A C B C B --＝34433443B A B A D A D A --＝1.62534433443B A B A C A C A --＝1.751故 X 0＝EIl EI 203625.1441.2αα+＝626310567.53321.0142.7625.110567.53321.0441.2⨯⨯⨯+⨯⨯＝0.0000309φ0＝)751.1625.1(02EIl EI αα+- ＝)10567.53321.0142.7751.110567.53321.0625.1(662⨯⨯⨯+⨯⨯-＝－0.00000941X d ＝0.0000309＋0.00000941×7.142＋0.0000361＝0.000134X f ＝dX X 0＝000134.00000309.0＝0.2306X H/2＝X 0－φ0l 0/2＋X Q/2＝X 0－φ0l 0/2＋113485I E l＝0.0000309＋0.00000941×2142.7＋1402.0104.248142.7573⨯⨯⨯⨯＝0.0000758 X f/2＝dH X X 2/＝000134.00000758.0＝0.5657∴ η＝0.16×(0.23062+2×0.56572+0.2306×0.5657+0.5657+1) ＝0.3823G tp ＝720＋0.3823×371.6＝862.1kN∴ω12＝tpsp sp tp sp tp sp tp G G K K G G G K K K G G K K K G g2}4])({[)(2/1212211211-++-++＝1.8624.91542}554186.287084.91541.8624]4.9154)554186.28708(6.287081.862{[4.9154)554186.28708(6.287081.8628.92/12⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯++⨯-⨯++⨯⨯＝20.021ω1＝4.474T 1＝474.42π＝1.404 β1＝2.25×(404.145.0)0.95＝0.7634K itp ＝ipis ip is K K K K +＝0.554186.287080.554186.28708+⨯＝18911.7kN/m则 E ihs ＝4.91547634.02.03.07.17.1891117.18911⨯⨯⨯⨯⨯⨯＝712.8kN2)墩身自重在板式支座顶面的水平地震荷载E hp ＝tp h z i G K C C 1β＝1.8627634.02.03.07.1⨯⨯⨯⨯＝67.1kN 支座顶面的水平地震力总和为E ihs ＋E hp ＝712.8＋67.1＝779.9kN(四)墩柱截面内力及配筋计算(柱底截面) 1、荷载计算上部恒载反力：4577.2kN下部恒载重力：720＋2×185.8＝1091.6kN 作用于墩柱底面的恒载垂直力为N 恒＝4577.2＋1091.6＝5668.8kN水平地震力：H ＝779.9kN水平地震力对柱底截面产生的弯矩为 M ＝779.9×7.142＝5570.0kN •m 2、荷载组合(单柱)1)垂直力：N ＝5668.8/2＝2834.4kN 2)水平力：H ＝779.9/2＝390.0kN 3)弯矩： M ＝5570.0/2＝2785.0kN •m 3、截面配筋计算偏心矩： e 0＝M d /N d ＝2785.0/2834.4＝0.9826m 构件计算长度：l 0＝2l ＝2×5.6＝11.2mi ＝AI ＝4/3.164/3.124⨯⨯ππ＝0.325 l 0/i ＝11.2/0.325＝34.46>17.5 ∴应考虑偏心矩增大系数η η＝1＋212000)(/14001ξξhl h eh 0＝r ＋r s ＝0.65+0.59＝1.24m h ＝2r ＝2×0.65＝1.3mξ1＝0.2＋2.700h e ＝0.2+2.7×24.19826.0＝2.34>1.0∴取 ξ1＝1.0ξ2＝1.15－0.01hl 0＝1.15－0.01×3.12.11＝1.064>1.0∴取 ξ2＝1.0η＝1＋0.10.1)3.12.11(24.1/9826.0140012⨯⨯⨯＝1.067ηe 0＝1.067×0.9826＝1.048m由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)附录C 有 配筋率 ρ＝DgrCe Ae Br f f sd cd --⋅00'f cd ＝13.8MPa f sd ’ ＝280MPag ＝r s /r ＝0.59/0.65＝0.9077 假定ξ＝0.33，A ＝0.6631，B ＝0.4568，C ＝-0.8154，D ＝1.7903 ρ＝65.09077.07903.1048.18154.0048.16631.065.04568.02808.13⨯⨯-⨯-⨯-⨯⨯＝0.01027N d ≤Ar 2f cd ＋C ρr 2f sd ’Ar 2f cd ＋C ρr 2f sd ’＝0.6631×0.652×13.8×103-0.8154×0.01027×0.652×280×103＝2875.5kN>N d ＝2834.4kN ∴纵向钢筋面积A s ＝ρπr 2＝0.01027×π×0.652＝0.01363m2选用28φ25HRB335钢筋，A ＝0.001374m 2> A s ＝0.01363m2(五)桩身截面内力及配筋计算1、内力计算作用于地面处桩顶的外力为N 0＝2834.4kN ，H 0＝390.0kN ，M 0＝2785.0kN •m 1) 桩身弯矩M y ＝α2EI(x 0A 3+αφ0B 3＋EI M 20αC 3＋EIH 30αD 3)x 0＝EIM EI H 2030625.1441.2αα+＝626310567.53321.0625.10.278510567.53321.0441.20.390⨯⨯⨯+⨯⨯⨯＝0.01204mφ0＝)751.1625.1(020EIM EI H αα+- ＝)10567.53321.0751.10.278510567.53321.0625.10.390(662⨯⨯⨯+⨯⨯⨯- ＝－0.00367A 3、B 3、C 3、D 3由公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 024-85)附表6.12查得，计算见下表桩 身 弯 矩 M y 计 算yh ＝αA 3B 3C 4D 4M yy(m) (m) (kN*m) 00 0.00000 0.00000 1.00000 0.00000 2785.0 0.3010.1 -0.00017 -0.00001 1.00000 0.10000 2901.2 0.6020.2 -0.00133 -0.00013 0.99999 0.20000 3010.9 0.9030.3 -0.00450 -0.00067 0.99994 0.30000 3108.4 1.2040.4 -0.01067 -0.00213 0.99974 0.39998 3189.6 1.5060.5 -0.02083 -0.00521 0.99922 0.49991 3251.3 1.8070.6 -0.03600 -0.01080 0.99806 0.59974 3291.1 2.1080.7 -0.05716 -0.02001 0.99580 0.69935 3307.8 2.4090.8 -0.08532 -0.03412 0.99181 0.79854 3300.7 2.7100.9 -0.12144 -0.05466 0.98524 0.89705 3270.5 3.0111 -0.16652 -0.08329 0.97501 0.99445 3217.4 3.3121.1 -0.22152 -0.12192 0.95975 1.09016 3142.83.6131.2 -0.28737 -0.17260 0.93783 1.18342 3048.4 3.9141.3 -0.36496 -0.23760 0.90727 1.27320 2936.1 4.2161.4 -0.45515 -0.31933 0.86573 1.35821 2808.1 4.5171.5 -0.55870 -0.42039 0.81504 1.43680 2679.4 4.8181.6 -0.67629 -0.54348 0.73859 1.50695 2514.8 5.1191.7 -0.80848 -0.69144 0.64637 1.56621 2354.3 5.4201.8 -0.95564 -0.86715 0.52997 1.61162 2187.8 5.7211.9 -1.11796 -1.07357 0.38503 1.63969 2017.7 6.0222 -1.29535 -1.31361 0.20676 1.64628 1846.4 6.6252.2 -1.69334 -1.90567 -0.27087 1.57538 1508.0 7.2272.4 -2.14117 -2.66329 -0.94885 1.35201 1187.5 7.8292.6 -2.62126 -3.59987 -1.87734 0.91679 896.3 8.4312.8 -3.10341 -4.71748 -3.10791 0.19729 643.1 9.0333 -3.54058 -5.99979 -4.68788 -0.89126 433.4 10.5393.5 -3.91921 -9.54367 -10.34040 -5.85402 109.7 12.045 4 -1.61428 -11.73066 -17.91860 -15.07550 53.1 y ＝2.108m 处，弯矩最大，M y ＝3307.8 kN •m垂直力： N d ＝2834.4＋202.5/2＋4π×1.52×2.108×25＝3028.8kN2、截面配筋计算偏心矩： e 0＝M d /N d ＝3307.8/3028.8＝1.092m构件计算长度：l 0＝0.7×α4＝0.7×3321.04＝8.431mi ＝A I ＝4/5.164/5.124⨯⨯ππ＝0.375 l 0/i ＝8.431/0.375＝22.48>17.5∴应考虑偏心矩增大系数ηη＝1＋212000)(/14001ξξhl h e h 0＝r ＋r s ＝0.75+0.66＝1.41mh ＝2r ＝2×0.75＝1.5mξ1＝0.2＋2.700h e ＝0.2+2.7×41.1092.1＝1.09>1.0 ∴取 ξ1＝1.0ξ2＝1.15－0.01h l 0＝1.15－0.01×5.1431.8＝1.094〉1.0∴取 ξ2＝1.0η＝1＋0.10.1)5.1431.8(41.1/092.1140012⨯⨯⨯＝1.029 ηe 0＝1.029×1.092＝1.124m由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)附录C 有配筋率 ρ＝Dgr Ce Ae Br f f sd cd --⋅00'f cd ＝11.5MPaf sd ’ ＝280MPag ＝r s /r ＝0.66/0.75＝0.88假定ξ＝0.32，A ＝0.6351，B ＝0.4433，C ＝-0.8656，D ＝1.7721 ρ＝75.088.07721.1124.18656.0124.16351.075.04433.02805.11⨯⨯-⨯-⨯-⨯⨯＝0.00731N d ≤Ar 2f cd ＋C ρr 2f sd ’Ar 2f cd ＋C ρr 2f sd ’＝0.6351×0.752×11.5×103-0.8656×0.00731×0.752×280×103＝3111.7kN>N d ＝3028.8Kn∴纵向钢筋面积A s ＝ρπr 2＝0.00731×π×0.752＝0.01292m 2选用28φ25HRB335钢筋，A ＝0.001374m 2> A s ＝0.01292m 2。
现浇箱梁模板、支架计算书
现浇箱梁模板、支架计算书（左幅）江浦互通2号桥跨经为16+21+16=53m，左幅现浇箱梁混凝土方量为797.1m3。
底模、侧模计划采用δ=15mm厚竹胶板（规格1.22×2.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为20cm的10cm×10cm木方，下层方木12cm×15cm，顺桥向布设，间距为0.9米。
支架采用碗扣支架，横桥向间距90cm；顺桥向间距120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为60cm。
碗扣支架底托下放置45cm×45cm×10cm的20＃钢筋混凝土预制垫块。
支架下地基采用60cm灰土处理。
现对以上方案进行计算。
一、荷载组成1、梁体混凝土自重：26×797.1＝20724.6KN2、模板自重：26.62×53×(40/1.22×2.44)×10-2＝189.6KN3、横桥向方木自重：53/0.2×24.4×0.1×0.1×5＝323.3KN4、顺桥梁方木自重：28×53×0.15×0.12×5＝133.6KN5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa6、倾倒混凝土时产生的荷载：6.0 KPa7、振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KPa二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m×2.44m），厚度1.5cm荷载组合20724.6/（52.92×24.46）×1.2+9.5×1.4＝32.52KN/m2q＝32.52×1.22＝39.68KN/mI＝1.22×0.0153/12＝3.4×10-7m4W＝1.22×0.0152/6＝4.6×10-5 m3M=qL2/8=39.68×0.2×0.2/8＝0.2KN.m竹胶板的容许拉应力参考A-4种类木材取值，为［σw］＝11.0MPa，弹性模量取E＝9×103 MPaσw＝M/W=0.2/4.6×10-5＝4.35Mpa＜［σw］强度满足要求。
空心板计算书
箱梁模板计算书一、主要技术参数1、Q235的弹性模量：E=2.1×105Mpa；2、Q235的抗弯强度：［σ］=145Mpa；3、Q235的抗剪强度：［σ］=85Mpa；二、荷载安全系数1、砼的超方系数：1.05；2、砼的浇筑冲击系数：1.2。
三、内模计算1、侧压力计算新浇砼对模板侧面的压力按下式计算（《路桥施工计算手册》P173）：P m=k·γ·h当v/T＞0.035时: h=1.53+3.8v/T当v/T∠0.035时: h=0.22+24.9v/T式中: P m——新浇筑砼对侧面模板的最大压力，kPa；h——有效压头高度，m；T——砼入模时的温度，℃；K——外加剂影响修正系数，不加时，K=1；掺缓凝外加剂时，K=1.2；v——砼的浇筑速度，m/h；γ——砼的容重，kN/m3。
空心梁按3小时浇筑完成计算速度：v=1.55÷3=0.52m/h；砼入模时的温度：T=20℃。
则，v/T=0.52÷20=0.026∠0.035h=0.22+24.9v/Th=0.22＋24.9×0.026=0.87m故，P m=k·γ·h=1.2×25×0.87=26.1kPa。
根据《路桥施工计算手册》表8-1，倾倒砼产生的冲击荷载取:P冲=2.0kPa；根据《路桥施工计算手册》表8-2，振捣砼对侧面模板的压力取:P压=4.0kPa。
侧面模板的总压力：P=26.1＋2＋4=30.1kPa。
2、面板计算（1）面板内模面板采用3mm厚钢板；横肋采用63×6mm角钢，布置间距为30cm；纵肋采用60mm×8mm钢带，布置间距为30cm。
选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
lx/ly=1.0，查《路桥施工计算手册》附表2-18得：Km x0=-0.0600, Km y0=-0.0550, Km x=0.0277, Km y=0.0168, K f=0.0016。
钢筋混凝土空心板设计计算书
钢筋混凝土空心板设计计算书一、基本设计资料1、跨度和桥面宽度（1）标准跨径：16m （墩中心距）。
（2）计算跨径：15.3m 。
（3）桥面宽度：净7m+2×0.5m （人行道）。
2、技术标准设计荷载：公路—Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6KN/m 计算，人群荷载取3.5KN/㎡。
环境标准：Ⅰ类环境。
设计安全等级：二级。
3、主要材料：混凝土空心简支板和铰接缝采用C30混凝土；水泥混凝土铺装厚度7cm,沥青表处厚2cm 的C25混凝土。
沥青混凝土重度按23KN/m ³计算，混凝土重度按24KN/m ³计。
中板截面构造及尺寸（单位：cm ）一、计算空心板截面几何特性1、毛截面面积计算cmA 53772810213472147555322223)559(75124=⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯+⨯-⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯+⨯⨯+-⨯=2、毛截面重心位置全截面对12板高处的静矩为：3212.64301032185.3781021283475.37347212475.374752cm S h =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯--⨯⨯⨯-⎪⎭⎫ ⎝⎛--⨯⨯⨯-⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯⨯=铰缝的面积为：269181021347214752cm A j =⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=毛截面重心离12板高的距离为：cm A S d h 2.153772.643021===铰缝重心到12板高的距离为：cmA S d j h j 306.96912.643021===3、毛截面惯性矩计算铰缝对自身重心轴的惯性矩为：4233504.122342653.42691363471254722cm I j =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯+⨯⨯= 空心板截面对其重心轴的惯性矩为：()()46223104.8306.92.1691208.3258922.1323211052156.0751241275124cm I ⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡++⨯-⨯-⨯+-⨯⨯+⨯= 空心板截面的抗扭刚度可简化为下图所示的箱型截面进行近似计算抗扭刚度为：462221221072.7236521011011146511442114cm th t t b h b I T ⨯=⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯⨯⨯=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=二、主梁内力计算1、永久作用效应计算（1）空心板自重（一期结构自重）：m KN G /44.132510537741=⨯⨯=-（2）桥面系自重（二期结构自重）：1）本设计人行道和栏杆自重线密度按照单侧6KN/m 计算。
8m钢筋混凝土空心板简支梁桥上部结构计算书完整版
8m钢筋混凝土空心板简支梁桥上部结构计算书完整版8m 钢筋混凝土空心板简支梁桥上部结构计算书7.1设计基本资料 1.跨度和桥面宽度标准跨径：8m （墩中心距） 计算跨径：7.6m桥面宽度：净7m （行车道）+2×1.5m （人行道）2技术标准设计荷载：公路-Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8kN/m 计算，人群荷载取3kN/m 2环境标准：Ⅰ类环境 设计安全等级：二级3主要材料混凝土：混凝土空心板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装采用0.04m 沥青混凝土，下层为0.06m 厚C30混凝土。
沥青混凝土重度按23kN/m 3计算，混凝土重度按25kN/m 3计算。
钢筋：采用R235钢筋、HRB335钢筋2.构造形式及截面尺寸本桥为c40钢筋混凝土简支板，由8块宽度为1.24m 的空心板连接而成。
桥上横坡为双向2%，坡度由下部构造控制空心板截面参数：单块板高为0.4m ，宽1.24m ，板间留有1.14cm 的缝隙用于灌注砂浆C40混凝土空心板抗压强度标准值Mpa f ck 8.26=，抗压强度设计值Mpa f cd 4.18=，抗拉强度标准值Mpa f tk 4.2=，抗拉强度设计值Mpa f td 65.1=，c40混凝土的弹性模量为Mpa E C 41025.3⨯=图1 桥梁横断面构造及尺寸图式（单位：cm ）7.3空心板截面几何特性计算1.毛截面面积计算如图二所示2)-4321⨯+++=S S S S S A （矩形215.125521cm S =⨯⨯=2cm 496040124=⨯=矩形S 225.1475)5.245(cm S =⨯+= 235.2425.2421cm S =⨯⨯=2475.1575.421cm S =⨯⨯=解得：233.3202cm A =图2 中板截面构造及尺寸（单位：cm)2毛截面重心位置全截面对21板高处（即离板上缘20cm 处）的静矩为 []44332211212L S L S L S L S S ⨯+⨯+⨯+⨯⨯=板高31167.41)355(5521cm L S =-⨯⨯⨯=⨯322375.774)25.2920(55.29cm L S =-⨯⨯=⨯33367.32)5.24315.1020)((5.24221cm L S -=⨯---⨯⨯⨯=⨯34425.173)5.432620)((5.4721cm L S -=⨯---⨯⨯⨯=⨯代入得板高21S =1595.253cm 由于铰缝左右对称所以铰缝的面积为：)24321S S S S A +++⨯=（铰=400.52cm毛截面重心离板高的距离为：AS d 板高21==33.320225.1595=0.5cm （即毛截面重心离板上缘距离为20.5cm)3毛截面惯性矩计算铰缝对自身重心轴的惯性矩为：41032.37176016.185882cm I =⨯=空心板毛截面对其重心轴的惯性矩为：⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯⨯-⨯-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯∏+⨯∏⨯-⨯⨯+⨯=222223)5.0983.3(5.4002016.1858825.012642435.0401241240124I =45106011.5cm ⨯空心板截面的抗扭刚度可简化为如图三所示的箱型截面近似计算所以得到抗扭刚度为：2122224t b t h h b I T +=16)16124(28)840(2)840()16124(42-⨯+-⨯-⨯-⨯==46102221.2cm ⨯图三 抗扭惯性矩简化计算图（单位：cm)7.4主梁内力计算1永久作用效应计算a.空心板自重（一期结构自重）2G ：251033.320241⨯⨯=-G=0.8005825kN/mb.桥面系自重（二期结构自重）2G :桥面设计人行道和栏杆自重线密度按照单侧8kN/m 计算。
空心板桥梁设计计算书
桥梁设计书一、设计资料1、桥面净宽：净21.0+2×4.5m人行道2、设计荷载：汽车——20，挂车——1003、人群荷载：3KN/m4、标准跨径：16.00m5、计算跨径：15.50m6、材料钢筋：主钢筋采用Ⅱ级钢筋，其它采用Ⅰ级钢筋；混凝土：主梁采用30#混凝土，桥面铺装采用30#防水混凝土，盖梁采用25#混凝土，其他采用20#混凝土。
二、设计依据1、《桥梁工程》（1985）姚玲森主编。
2、《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89），简称“桥规”；3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023-85），简称“公预规”；4、《公路工程技术标准》（JTJ001-97）；5、《城市桥梁设计准则》CJJ11-93；6、《城市桥梁、隧道设计准则》送审稿（1984.8）；三、上部结构设计（一）构造型式与尺寸拟定根据设计资料，上部结构拟采用2×16米钢筋砼空心板。
桥面标高74.34m，桥上纵坡-0.3%。
尺寸拟定如图1、2。
（二）内力计算1、恒载计算图2 截面构造及尺寸 尺寸单位：cm⑴计算单块板重：板截面面积A=124×55-2π×19.52-2(2105+×5+285+×36+21×8×8) =3823.821cm 2截面的惯距h I ：=×+×+×+×+⋅×−×=)3636336883655123656439(21255124333343πh I 1445511.2cm 4则得空心板重：=1g 3823.821×10-4×25=9.5596KN/m （2）桥面系人行道、栏杆：参照其他桥梁取用，单侧为12.5KN/m桥面铺装（沥青混凝土厚0.02m ，混凝土垫层0.09m ）： =××+×235.10209.002.0226.57KN/m将以上重力均摊给24块板，得 =2g （12.5×2+26.57）/24=2.15KN/m恒载总重力：=+=21g g g 9.5596+2.15=11.7096KN/m 恒载内力计算见表1。
25m现浇空心板支架计算书
南渝路J7合同段25m现浇预应力砼简支空心板梁碗扣式钢管支架及模板结构计算书一、计算依据及原则：1、JTJ 041-2000 《公路桥涵施工技术规范》；2、JTJ 025-86 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》3、《路桥施工计算手册》4、南渝高速公路设计文件及图纸5、因支架采用的是碗扣式钢管架，其纵、横间距只能按30cm为梯步进行变化，不似扣件式钢管架可根据计算结果任意采用纵、横间距，所以据以往经验先预计了纵、横向间距，然后进行验算。
二、模板与支架材料及基本尺寸拟定1、模板材料及基本尺寸1）、壳板采用竹胶板做底模和侧模板，厚度δ=12mm。
2）、小棱与大棱均采用西南云杉木材，前者断面尺寸为60×80mm，后者断面尺寸为100×100mm；小棱与壳板相结合支承于大棱上，后者支承于支架顶托上；小棱间距为300mm，大棱间距为900mm，特殊情况下大、小棱的间距减小。
2、支架材料及基本尺寸拟定1）、支架材料采用Q235碗扣式钢管架，其断面尺寸为φ48×3.0mm。
2）、钢管架有横桥向小横杆、纵桥向大横杆、竖向立杆以及纵横桥向的斜撑（剪刀撑）等四种形式。
3）、大横杆的步距为120cm，立杆（立柱）的横向间距为60cm，立杆的纵向间距为90cm，特殊情况下立杆的纵、横向间距减小(为30cm的倍数)。
4）、斜撑的间距以保证支架稳定为前提适当加密。
5）基本资料V砼 = 26KN/m3 V木 = 5KN/m3 V架管 = 3.5Kg/m V竹胶板 = 9KN/m3竹胶板:［σW］= 70Mpa ［τ］= 50Mpa E = 5.0×103MPa （合格品）方木:［σW］= 11Mpa ［τ］= 1.7Mpa E =9×103MPa （杉木）架管:（φ48×3mm）［σa］= 140Mpa i = 1.595cm Ao = 4.24cm2 I=1.078×10-7m4 W=4.493×10-6m3三、空心板梁自重与实心板梁自重的比率（实心率）纵向横向综合实心率：p=(0.7×1.1×4.65－(π×0.252+0.5×0.35)×4.3)÷(0.7×1.1×4.65)=0.55403四、底模板的强度及挠度验算1、作用在底模板的外力1）、模板自重（内模估算为底板模的两倍重，内、外模合计）q1=0.012×9×3=0.33Kpa2）、钢筋砼空心板自重q2=26KN/m3×1.1m×0.55403×1.2 =19.01Kpa(1.2为实心率不均匀系数) 3)、施工人员、施工机具运输堆放荷载q3=2.5KPa；4）、倾倒砼时产生的冲击荷载q4=2.0KPa5）振捣砼时产生的荷载q5=2.0KPa每块0.6m 宽的模板承受的均布荷载为(计算宽度取跨径的两倍):q=(q 1+q 2+q 3+q 4+q 5)×b=(0.33+19.01+2.5+2+2)×0.6=25.84×0.6=15.504KN/m每块0.6m 宽的模板上作用的集中力p=2.5KN2、 模板底壳板的最大弯距为（按三跨连续梁）1）、在均布菏载作用下M maxq =210ql =20.31015.504⨯=0.13954KN.m 2）、在集中荷载作用下M maxP =6pl =2.50.36⨯=0.125KN.m 3、 模板底板壳板的强度验算1）、在均布荷载下σw q =max q M W =320.13954100.60.0126⨯⨯=9.69MPa ≤[σw]=70/2.5=28MPa 2）、在集中荷载下σwp =max p M W =320.125100.0126⨯0.6⨯=8.68MPa ≤[σw]=28MPa 4、模板底板壳板的挠度验算(按3跨连续梁计算)竹胶板的弹性模量E=5.0×103Mpa竹胶板壳板的惯性矩I=312bh =30.012120.6⨯=8.64×10-8m4 验算挠度的荷载组合按下列规定采用q=q1+q2＝0.33+19.01=19.34KN/m 2f qmax ＝45384qbl EI =34985100.338451010-⨯19.34⨯⨯0.6⨯⨯⨯⨯8.64⨯=0.0028m=2.8mm ≤3mm 五、小棱的强度及挠度验算小棱受均布荷载作用，如图：1、 作用在小棱上的外力1）、模板及小棱的自重q 1=0.33+0.06×0.08×5=0.35 Kpa2）、钢筋砼板梁自重q 2=19.01Kpa (见前述)3）、施工人员、施工料具运输堆放荷载q 3=2.5Kpa4）、倾倒砼时产生的冲击荷载q 4=2.0Kpa5）、振捣砼时产生的冲击荷载q 5=2.0Kpa每根小棱的作用范围0.3m 内产生的均布荷载为：q=(q1+q2+q3+q4+q5) ×b=(0.35+19.01+2.5+2+2) ×0.3=25.86×0.3=7.758 KN/m2、 小棱的最大弯矩为M maxq =210ql =27.7580.910⨯=0.6284KN.m 3、 小棱的最大弯应力为σw q =max q M W =320.6284100.060.086⨯⨯=9.89MPa ≤[σw ]=11×1.2=13.2MPa4、小棱的挠度验算挠度验算的荷载组合按下列规定采用q=(q1+q2) ×b ＝（0.35+19.01）×0.3=5.808KN/m I= 312bh =30.060.0812⨯=2.56×10-6 m 4；E=9×103Mpa f max ＝45384ql EI =46950.9384 2.56109103-⨯5.808⨯10⨯⨯⨯⨯⨯=2.154×10-3m=2.154mm ＜900400=2.25mm 六、大棱的强度及挠度验算按受对称集中力简支梁计算(大棱自重忽略不计)，如图：1、 作用在大棱上的外力p=7.758KN/m ×0.9m=6.822KN2、 大棱的最大弯矩为M maxq =p ×0.15m=6.822KN ×0.15m=1.0233KN.m3、 大棱的最大弯应力为σw q =max q M W =32100.100.1061.0233⨯⨯=6.14MPa ≤[σw ]=11×1.2=13.2MPa 4、大棱的挠度验算I= 312bh =30.100.1012⨯=8.333×10-6 m 4；E=9×103Mpa f max ＝()22346pa al a l EIl-=()22690.1530.150.640.150.68.333109100.63-6.822⨯10⨯⨯⨯-⨯⨯6⨯⨯⨯⨯⨯=4.09×10-4m=0.409mm ＜600400=1.5mm 七、钢管支架的稳定性、强度及地基承载力验算1、作用在立杆（柱）上的荷载N=2×P=2×6.822=13.644KN2、立杆稳定性验算大横杆的步距为 1.2m,长细比入=l/r=1200/15.95=75,故φ=0.682,则立杆受压稳定强度允许值:[N]= φA[σ]=0.682×424×10-6×215×106=62.2KN N=13.644KN ＜[N]=62.2KN （满足要求，立杆稳定）另一种方法，查有关手册：[N]=30KN ，也满足要求。
空心板设计计算书
第Ⅰ部分上部结构I、设计资料一、设计标准及材料标准跨径：16m 计算跨径：15.56m桥面净宽： 9+2×0.5m 设计荷载：汽—20，挂—100 材料：预应力钢筋：Φ15.24（7Φ5.0）钢铰线，后张法施工。
非预应力钢筋：Ⅰ钢筋和Ⅱ级螺纹钢筋混凝土：空心板为R40号，空心板铰逢为R30号；桥面铺装为R 30号沥青砼；栏杆、人行道采用R30号砼;二、构造与尺寸图1-1 桥梁横断面（尺寸单位：cm）三、设计依据与参考书《结构设计原理》叶见曙主编，人民交通出版社《桥梁计算示例集》（梁桥）易建国主编，人民交通出版社《桥梁工程》（1985）姚玲森主编，人民交通出版社《公路桥涵标准图》公路桥涵标准图编制组，人民交通出版社《公路桥涵设计规范（合订本）》(JTJ021-85)人民交通出版社《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ022-85）II、上部结构的设计过程一、毛截面面积计算（详见图1-2）A h =99×90－30×63－∏×31.52－（3×3＋7×7＋12×7） =4688.28cm 2 (一)毛截面重心位置全截面静距：对称部分抵消，除去下部3cm 后1/2板高静距 S=2[5×7/2（2/3×7＋14.5＋14）+3×8×（21＋14.5＋8/2）＋2×8/2（14.5＋21＋8/3）]＋99×3×（43.5＋3/2） =3667.5＋13365 =17032.5cm 3铰面积：A 铰=2×（1/2×7×5＋1/2×2×8＋3×8）=99cm 2 毛面积的重心及位置为：d h =17032.5/4688.28=3.63cm (向下)则重心距下边缘的距离为：14＋18＋14.5－3.63=42.87cm 距上边缘距离为：90－42.87=47.13cm 铰重心对除去下部3cm 后1/2板高的距离：d 铰=3667.5/99=37.05cm(二)毛截面对重心的惯距每个挖空半圆(图1-3)面积：A ′=1/2×∏×R 2=1/2×3.14×182=508.68cm2 重心：y=4R/(3×∏)=4×18/(3×3.14)=7.64cm半圆对自身惯距：I=I I-I －A ′y 2=3.14×184/8－508.68×7.642=41203.08－29691.45=11511.63cm 4O y O I I图1-3由此可得：Ih=99×903/12＋99×90×3.632－2[36×293/12＋36×29×3.632]－4×11511.63－2×508.68×[（7.64＋29/2＋3.63）2＋（7.64＋29/2―3.63）2]―2（1/12×83×3＋1/36×2×83＋1×5×73/36）－99×（37.05＋3.63）2=4723333.21cm4二、内力计算（一）、永久荷载（恒载）作用下1.桥面系安全带、栏杆：单侧为6.25kN/m桥面铺装：2×（0.06+0.15）/2×4.5×23=21.74 kN/mg1= (6.25×2+21.74)/10=3.43 kN/m2.铰和接缝：g2=(99+1×90)×10-4×24=0.45 kN/m3.行车道板：g3=4688.28×10-4×25=11.72 kN/m恒载总重力：g=g1+g2+g3=3.43+0.45+11.72=15.6kN/m恒载内力计算见表1-1。
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目录一、项目概况 (1)1.1 设计规范 (1)1.2 主要技术指标 (1)1.3 主要材料 (2)1.4 设计要点 (3)1.5 施工方法及注意事项 (5)二、研究内容 (6)三、主要计算依据 (6)四、纵向结构设计计算 (7)4.1结构分析有限元模型建立 (7)4.2结构有限元分析参数 (7)五、纵向结构计算结果 (8)5.1 结构极限承载能力验算表格 (8)5.2 裂缝宽度验算 (12)5.3 位移验算 (15)六、中横梁结构设计计算 (16)七、中横梁计算结果 (16)7.1 结构极限承载能力验算表格 (16)7.2 裂缝宽度验算 (17)一、项目概况本次项目湖南省资兴市东江湾三文鱼美食城，该项目桥梁工程的修建，将进一步完善三文鱼美食城附近的路网结构，方便该美食城车辆的进出，促进道路两厢的土地开发和土地增值。
拟建桥梁位于湾三文鱼美食城西侧，桥梁全长60.0m。
现场地主要为平整后施工场地，拟建桥位处沿线地势平坦，交通便利。
1.1设计规范1）、《工程建设标准强制性条文》2）、《城市桥梁设计准则》(GJT11-93)3）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004)4）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004)5）、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）6）、《公路工程抗震设计规范》（JTG/T B02-01-2008）1.2 主要技术指标1）、设计荷载：公路-Ⅱ级2）、路线等级：城市支路3）、机动车设计速度：300km/h；4）、桥梁有效宽度（一幅桥）： [0.5m（防撞栏杆）+4.5m（人行道）+7.0m（机动车道）+2.0m（人行道）+0.5m（防撞栏杆）]=14.5m。
5）、地震裂度：按基本烈度6度设防1.3 主要材料1）混凝土上部主梁、桥面板采用C40混凝土；下部桥墩、帽梁立柱采用C30混凝土；桩基等构件采用C25混凝土。
配制混凝土所采用的水泥、砂、石、水等材料及混凝土的配合比、拌制、运输和浇注应严格按照《公路桥涵施工技术规范》执行，并应符合规范所规定的质量检验及质量标准。
为使混凝土外观色泽保持一致，要求采用同厂家同种品种水泥。
2）普通钢筋普通钢筋必须符合。
“GB 1499-1999”和“GB 13013-1991”，标准的规定，其中：钢筋直径D≥12 mm全部采用HRB335钢筋，抗拉强度标准值fsk=335Mpa；钢筋直径D<12mm全部采用R235钢筋，抗拉强度标准值fsk=235Mpa。
3）钢材均采用Q235钢，技术标准必须符合《普通碳素结构钢技术条件》(GB/T700-1988）的规定，选用的焊接材料应符合《碳钢焊条》(GB/T5117-1995）及《低合金钢焊条)(GB/T5118-1995)的要求，并与所采用的钢材材质和强度相适用，达到与母材等强度的要求。
4）伸缩缝全桥共采用设2道80型钢伸缩缝。
5）桥面排水设置桥面排水系统将雨水接入路面排水系统。
6）其他本桥所有材料质量的要求应符合《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2001〕的有关规定并符合相应的国家标准。
本桥所有材料及标准件产品均应采用通过国家级或部级鉴定的产品，并应按国标部标要求进行抽样检验。
1.4 设计要点本桥桥长60m，桥梁跨径组成为：5×12m =60米，全桥桥长60米，加上桥头搭板总长70米。
连续板梁桥型立面布置图连续板梁桥型断面布置图1）上部结构设计上部孔径采用5×12m =60米四跨钢筋砼变截面连续板桥，桥梁全长60.0m。
采用跨中段厚75cm，支点段厚100cm的C40普通钢筋砼变截面连续空心板梁，采用GBF轻型管成孔。
桥面铺装层厚90mm，不设调平层。
本桥箱梁梁高系指箱梁中心处顶板顶面至底板底面的高度。
1.5％的桥面横坡由箱梁顶、底板旋转形成。
2）下部结构设计根据桥跨布置特点，桥墩布置力求简洁、美观，桥墩经过采用圆形桥墩，桥墩桩基采用D120cm桩基础。
桥台采用肋板式桥台，D100cm 桩基础。
对于桥台，填土应先台前、再台后，台前、台后填土均要求分层夯实，板梁架设前，台后填土不得太高，台背不得填土。
考虑到场地弱风化岩层埋置较深，基础均采用柱桩基础，嵌岩桩设计。
若桩基施工采用护壁，则要求采用与桩基同标号砼护壁，以保证桩体同桩侧土密贴。
所有桩孔达到设计标高后要求立即清孔，并一次浇注砼。
各墩基础具体尺寸见相应的一般构造图，由于场地地质复杂，所有基础开挖施工过程应绘制详细的岩土分层柱状图，并与勘查资料进行比对，如有明显差异应即使通知勘查、设计方，协调处理；到达设计标高后，应由勘查单位，监理单位及建设等各方验槽认可后方可浇砼。
1.5 施工方法及注意事项l上部结构采用满堂支架法现浇，支架由施工单位自行设计，其刚度、强度、稳定性和平整度等均应满足《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000的要求。
搭设支架前时应注意河道内支架基础的处理，应采取相应措施，保证桥梁施工和施工通道的安全。
l板梁设计为一次连续全断面浇注，因故中断施工时，应浇注成垂直于板梁轴线的施工缝。
新老混凝土接缝表面必须凿毛并冲洗干净以便新老混凝土结合。
l空心板梁采用GBF管成孔，必须严格按厂家的要求做好管体的定位及固定，以防管体上浮。
同时必须切实加强管下混凝土的振捣，保证GBF管下混凝土的密实度达到设计要求。
l每阶段均要进行施工观测，严格控制板梁的外形尺寸及桥面标高。
l每一道施工工序，均应注意预埋下一道工序所需的预埋件。
l支座安装：支座安装前应检查支座尺寸、型号是否与设计一致；安装时注意导向支座的滑动方向是否与设计一致。
并应对支座全面检查，支座安装时支座的四角高差不得大于1mm。
l钢筋搭接及锚固长度按规范要求施作。
二、研究内容考虑到三文鱼桥工程为满堂支架施工钢筋砼连续板桥，对该桥进行计算分析，其内容如下：l平面结构设计计算n方法：采用桥梁博士3.0，进行全桥计算分析；n软件对桥梁的施工阶段、成桥状态等各种荷载进行分析；得到桥梁主梁结构在主要荷载组合工况下的承载能力包络图；n目的：1）计算确定主梁在正常使用及承载能力极限状态下是否满足规范要求；2）计算确定主梁裂缝宽度是否满足规范要求；三、主要计算依据l交通部部标准：《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60-2004）l交通部部标准：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62-2004）l交通部部标准：《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000四、纵向结构设计计算4.1结构分析有限元模型建立对三文鱼桥结构建立有限元模型，全桥共划分为72个单元，73个节点，全桥结构有限元模型见下图。
全桥结构有限元模型4.2结构有限元分析参数n二期恒载集度：60/kN mn人群荷载集度：3.5/kN m2n其他参数及荷载弹性模量：主梁为3.25E+4MPa；结构自重：钢结构材料容重取为7850kg/m3；混凝土材料容重取为2550kg/m3。
温度荷载：桥面升温按04规范（按竖向日照温差为100mm沥青混凝土铺装层的温度基数计算）；全桥均匀升温：+20ºC；全桥均匀降温：-20ºC。
不均匀沉降：考虑支座沉降0.5cm，程序自动组合出最不利效应。
五、纵向结构计算结果5.1 结构极限承载能力验算表格梁单元单元号节点号内力属性Mj 极限抗力受力类型是否满足(KN.M) (KN.M)1 1 最大弯矩0 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩0 3.13E+04 下拉受弯是2 2 最大弯矩-32 -1.84E+04 上拉受弯是最小弯矩-347 -1.84E+04 上拉受弯是3 3 最大弯矩533 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-163 -1.84E+04 上拉受弯是4 4 最大弯矩 2.74E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩395 2.52E+04 下拉受弯是5 5 最大弯矩 4.46E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩665 2.15E+04 下拉受弯是6 6 最大弯矩 5.85E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩702 3.34E+04 下拉受弯是7 7 最大弯矩 6.77E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩417 2.14E+04 下拉受弯是8 8 最大弯矩7.21E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-107 -9.87E+03 上拉受弯是9 9 最大弯矩7.25E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-535 -9.87E+03 上拉受弯是10 10 最大弯矩7.07E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.05E+03 -9.87E+03 上拉受弯是11 11 最大弯矩 6.52E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.10E+03 -1.84E+04 上拉受弯是12 12 最大弯矩 5.57E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.39E+03 -1.84E+04 上拉受弯是13 13 最大弯矩 4.47E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-5.10E+03 -1.84E+04 上拉受弯是14 14 最大弯矩 3.35E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-7.06E+03 -1.84E+04 上拉受弯是15 15 最大弯矩 2.06E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.47E+03 -1.84E+04 上拉受弯是16 16 最大弯矩 1.20E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.15E+04 -1.84E+04 上拉受弯是17 17 最大弯矩 1.87E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.79E+03 -1.84E+04 上拉受弯是18 18 最大弯矩 3.01E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-7.56E+03 -1.84E+04 上拉受弯是19 19 最大弯矩 3.93E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-5.79E+03 -1.84E+04 上拉受弯是20 20 最大弯矩 4.82E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.32E+03 -1.84E+04 上拉受弯是21 21 最大弯矩 5.44E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.21E+03 -9.87E+03 上拉受弯是22 22 最大弯矩 5.96E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.69E+03 -9.87E+03 上拉受弯是23 23 最大弯矩 6.10E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.54E+03 -9.87E+03 上拉受弯是24 24 最大弯矩 6.08E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.54E+03 -9.87E+03 上拉受弯是25 25 最大弯矩 5.87E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.97E+03 -1.84E+04 上拉受弯是26 26 最大弯矩 5.34E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.75E+03 -1.84E+04 上拉受弯是27 27 最大弯矩 4.56E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.99E+03 -1.84E+04 上拉受弯是28 28 最大弯矩 3.76E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-6.47E+03 -1.84E+04 上拉受弯是29 29 最大弯矩 2.77E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-8.40E+03 -1.84E+04 上拉受弯是30 30 最大弯矩 2.16E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.96E+03 -1.84E+04 上拉受弯是31 31 最大弯矩 2.80E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-8.28E+03 -1.84E+04 上拉受弯是32 32 最大弯矩 3.73E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-6.16E+03 -1.84E+04 上拉受弯是33 33 最大弯矩 4.51E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.48E+03 -1.84E+04 上拉受弯是34 34 最大弯矩 5.28E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.14E+03 -1.84E+04 上拉受弯是35 35 最大弯矩 5.88E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.27E+03 -9.87E+03 上拉受弯是36 36 最大弯矩 6.24E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.81E+03 -9.87E+03 上拉受弯是37 37 最大弯矩 6.32E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.71E+03 -9.87E+03 上拉受弯是38 38 最大弯矩 6.24E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.81E+03 -9.87E+03 上拉受弯是39 39 最大弯矩 5.88E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.27E+03 -1.84E+04 上拉受弯是40 40 最大弯矩 5.28E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.14E+03 -1.84E+04 上拉受弯是41 41 最大弯矩 4.51E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.48E+03 -1.84E+04 上拉受弯是42 42 最大弯矩 3.73E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-6.16E+03 -1.84E+04 上拉受弯是43 43 最大弯矩 2.80E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-8.29E+03 -1.84E+04 上拉受弯是44 44 最大弯矩 2.16E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.96E+03 -1.84E+04 上拉受弯是45 45 最大弯矩 2.77E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-8.40E+03 -1.84E+04 上拉受弯是46 46 最大弯矩 3.76E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-6.47E+03 -1.84E+04 上拉受弯是47 47 最大弯矩 4.56E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.99E+03 -1.84E+04 上拉受弯是48 48 最大弯矩 5.34E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.75E+03 -1.84E+04 上拉受弯是49 49 最大弯矩 5.87E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.97E+03 -9.87E+03 上拉受弯是50 50 最大弯矩 6.08E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.54E+03 -9.87E+03 上拉受弯是51 51 最大弯矩 6.10E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.54E+03 -9.87E+03 上拉受弯是52 52 最大弯矩 5.96E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.69E+03 -9.87E+03 上拉受弯是53 53 最大弯矩 5.44E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.21E+03 -1.84E+04 上拉受弯是54 54 最大弯矩 4.82E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.32E+03 -1.84E+04 上拉受弯是55 55 最大弯矩 3.93E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-5.79E+03 -1.84E+04 上拉受弯是56 56 最大弯矩 3.00E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-7.56E+03 -1.84E+04 上拉受弯是57 57 最大弯矩 1.87E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.79E+03 -1.84E+04 上拉受弯是58 58 最大弯矩 1.20E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.15E+04 -1.84E+04 上拉受弯是59 59 最大弯矩 2.06E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.47E+03 -1.84E+04 上拉受弯是60 60 最大弯矩 3.35E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-7.06E+03 -1.84E+04 上拉受弯是61 61 最大弯矩 4.49E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-5.10E+03 -1.84E+04 上拉受弯是62 62 最大弯矩 5.58E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.39E+03 -1.84E+04 上拉受弯是63 63 最大弯矩 6.52E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.10E+03 -9.87E+03 上拉受弯是64 64 最大弯矩7.07E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.05E+03 -9.87E+03 上拉受弯是65 65 最大弯矩7.25E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-535 -9.87E+03 上拉受弯是66 66 最大弯矩7.21E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-107 -9.87E+03 上拉受弯是67 67 最大弯矩 6.77E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩418 3.34E+04 下拉受弯是68 68 最大弯矩 5.85E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩702 2.15E+04 下拉受弯是69 69 最大弯矩 4.46E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩676 2.15E+04 下拉受弯是70 70 最大弯矩 2.74E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩408 2.52E+04 下拉受弯是71 71 最大弯矩533 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-148 -1.84E+04 上拉受弯是72 72 最大弯矩-32 -1.84E+04 上拉受弯是最小弯矩-331 -1.84E+04 上拉受弯是由上表数据可得：承载能力极限状态基本组合下，主梁正截面强度验算均满足要求；5.2 裂缝宽度验算正常使用极限状态组合2裂缝宽度验算单元号节点号上缘下缘裂缝宽度容许值满足? 裂缝宽度容许值满足?1 1 0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是2 2 0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.01 0.2 是3 3 0.00 0.2 是0.01 0.2 是0.00 0.2 是0.03 0.2 是4 4 0.00 0.2 是0.03 0.2 是0.00 0.2 是0.05 0.2 是5 5 0.00 0.2 是0.05 0.2 是0.00 0.2 是0.06 0.2 是6 6 0.00 0.2 是0.04 0.2 是0.00 0.2 是0.05 0.2 是7 7 0.00 0.2 是0.08 0.2 是0.02 0.2 是0.08 0.2 是8 8 0.02 0.2 是0.08 0.2 是0.04 0.2 是0.09 0.2 是9 9 0.04 0.2 是0.09 0.2 是0.06 0.2 是0.09 0.2 是10 10 0.06 0.2 是0.09 0.2 是0.10 0.2 是0.08 0.2 是11 11 0.04 0.2 是0.05 0.2 是0.06 0.2 是0.05 0.2 是12 12 0.06 0.2 是0.07 0.2 是0.09 0.2 是0.06 0.2 是13 13 0.09 0.2 是0.06 0.2 是0.16 0.2 是0.06 0.2 是14 14 0.16 0.2 是0.06 0.2 是0.21 0.2 否0.04 0.2 是15 15 0.21 0.2 否0.04 0.2 是0.24 0.2 否0.03 0.2 是16 16 0.24 0.2 否0.03 0.2 是0.21 0.2 否0.04 0.2 是17 17 0.21 0.2 否0.04 0.2 是0.16 0.2 是0.05 0.2 是18 18 0.16 0.2 是0.05 0.2 是0.09 0.2 是0.05 0.2 是19 19 0.09 0.2 是0.05 0.2 是0.06 0.2 是0.05 0.2 是20 20 0.06 0.2 是0.04 0.2 是0.05 0.2 是0.04 0.2 是21 21 0.11 0.2 是0.06 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是22 22 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是23 23 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是24 24 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.12 0.2 是0.07 0.2 是25 25 0.05 0.2 是0.04 0.2 是0.07 0.2 是0.04 0.2 是26 26 0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.09 0.2 是0.07 0.2 是27 27 0.09 0.2 是0.07 0.2 是0.16 0.2 是0.07 0.2 是28 28 0.16 0.2 是0.07 0.2 是0.20 0.2 是0.06 0.2 是29 29 0.20 0.2 是0.06 0.2 是0.23 0.2 否0.05 0.2 是30 30 0.23 0.2 否0.05 0.2 是0.19 0.2 是0.06 0.2 是31 31 0.19 0.2 是0.06 0.2 是0.15 0.2 是0.07 0.2 是32 32 0.15 0.2 是0.07 0.2 是0.08 0.2 是0.06 0.2 是33 33 0.08 0.2 是0.06 0.2 是0.06 0.2 是0.07 0.2 是34 34 0.06 0.2 是0.04 0.2 是0.04 0.2 是0.04 0.2 是35 35 0.09 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是36 36 0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是37 37 0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是38 38 0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.09 0.2 是0.07 0.2 是39 39 0.04 0.2 是0.04 0.2 是0.06 0.2 是0.04 0.2 是40 40 0.06 0.2 是0.07 0.2 是0.08 0.2 是0.06 0.2 是41 41 0.08 0.2 是0.06 0.2 是0.15 0.2 是0.07 0.2 是42 42 0.15 0.2 是0.07 0.2 是0.19 0.2 是0.06 0.2 是43 43 0.19 0.2 是0.06 0.2 是0.23 0.2 否0.05 0.2 是44 44 0.23 0.2 否0.05 0.2 是0.20 0.2 是0.06 0.2 是45 45 0.20 0.2 是0.06 0.2 是0.16 0.2 是0.07 0.2 是46 46 0.16 0.2 是0.07 0.2 是0.09 0.2 是0.07 0.2 是47 47 0.09 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是48 48 0.07 0.2 是0.04 0.2 是0.05 0.2 是0.04 0.2 是49 49 0.12 0.2 是0.07 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是50 50 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是51 51 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是52 52 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.11 0.2 是0.06 0.2 是53 53 0.05 0.2 是0.04 0.2 是0.06 0.2 是0.04 0.2 是54 54 0.06 0.2 是0.05 0.2 是0.09 0.2 是0.05 0.2 是55 55 0.09 0.2 是0.05 0.2 是0.16 0.2 是0.05 0.2 是56 56 0.16 0.2 是0.05 0.2 是0.21 0.2 否0.04 0.2 是57 57 0.21 0.2 否0.04 0.2 是0.24 0.2 否0.03 0.2 是58 58 0.24 0.2 否0.03 0.2 是0.21 0.2 否0.04 0.2 是59 59 0.21 0.2 否0.04 0.2 是0.16 0.2 是0.06 0.2 是60 60 0.16 0.2 是0.06 0.2 是0.09 0.2 是0.06 0.2 是61 61 0.09 0.2 是0.06 0.2 是0.06 0.2 是0.07 0.2 是62 62 0.06 0.2 是0.05 0.2 是0.04 0.2 是0.05 0.2 是63 63 0.10 0.2 是0.08 0.2 是0.06 0.2 是0.09 0.2 是64 64 0.06 0.2 是0.09 0.2 是0.04 0.2 是0.09 0.2 是65 65 0.04 0.2 是0.09 0.2 是0.02 0.2 是0.08 0.2 是66 66 0.02 0.2 是0.08 0.2 是0.00 0.2 是0.08 0.2 是67 67 0.00 0.2 是0.05 0.2 是0.00 0.2 是0.04 0.2 是68 68 0.00 0.2 是0.06 0.2 是0.00 0.2 是0.05 0.2 是69 69 0.00 0.2 是0.05 0.2 是0.00 0.2 是0.03 0.2 是70 70 0.00 0.2 是0.03 0.2 是0.00 0.2 是0.01 0.2 是71 71 0.00 0.2 是0.01 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是72 72 0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是成桥运营状态，除支点上缘由于是点支撑模拟支座产生应力集中使应力失真外，各组合荷载作用主梁截面裂缝验算均满足规范要求。