挡土墙侧壁计算

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挡土墙工程量计算

挡土墙工程量计算

挡土墙工程量计算一、挡土墙的类型及组成挡土墙的类型多种多样,常见的有重力式挡土墙、悬臂式挡土墙、扶壁式挡土墙等。

不同类型的挡土墙在结构和受力特点上有所不同,但它们的工程量计算都包含一些共同的部分。

一般来说,挡土墙主要由墙身、基础、排水设施和墙顶防护等组成。

墙身是挡土墙的主体部分,承受土体的压力;基础用于将挡土墙的荷载传递到地基上,保证挡土墙的稳定性;排水设施用于排除墙后土体中的水分,减少水压力对挡土墙的影响;墙顶防护则用于保护墙顶免受雨水侵蚀和人为破坏。

二、工程量计算的准备工作在计算挡土墙工程量之前,需要做好以下准备工作:1、熟悉设计图纸:仔细阅读挡土墙的设计图纸,了解挡土墙的类型、尺寸、材料要求等。

2、确定计算规则:根据工程所在地的计价规范和相关标准,确定工程量的计算规则,例如长度、面积、体积的计算方法。

3、测量现场数据:如果有必要,对施工现场进行测量,获取实际的地形、地貌和尺寸数据,以便对设计图纸进行校核和修正。

三、墙身工程量计算墙身的工程量通常按照体积计算。

计算时需要分别计算不同部位的体积,然后相加得到总墙身体积。

1、直墙段体积:直墙段的体积可以通过长度、高度和厚度相乘得到。

即:体积=长度 ×高度 ×厚度。

2、斜墙段体积:对于斜墙段,需要根据其倾斜角度和尺寸进行计算。

可以将斜墙段分解为若干个梯形或三角形,然后计算每个梯形或三角形的体积,相加得到斜墙段的总体积。

3、墙身孔洞体积:如果墙身上有孔洞,如排水孔、观察孔等,需要扣除孔洞的体积。

孔洞体积可以根据孔洞的形状和尺寸进行计算。

四、基础工程量计算基础的工程量计算方法与墙身类似,也是按照体积计算。

1、矩形基础体积:矩形基础的体积=长度 ×宽度 ×高度。

2、梯形基础体积:梯形基础的体积=(上底+下底)×高度 ×长度 ÷ 2。

需要注意的是,基础的长度和宽度应根据设计要求和实际情况进行确定,同时要考虑基础的埋深和放坡情况。

扶壁式翼墙 稳定及结构计算

扶壁式翼墙 稳定及结构计算

扶壁式挡土墙计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图:二、基本资料:1.依据规范及参考书目:《水工挡土墙设计规范》(SL379-2007),以下简称《规范》《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008),以下简称《砼规》《水工建筑物荷载设计规范》(DL 5077-1997)《建筑结构静力计算手册》(第二版)《水工挡土墙设计》(中国水利水电出版社)2.断面尺寸参数:墙顶宽度B1 = 0.60m,墙面上部高度H = 7.50m墙面变厚B5 = 0.00m,墙背变厚B6 = 0.00m前趾宽度B2 = 1.50m,后踵宽度B3 = 7.00m前趾端部高度H2 = 1.00m,前趾根部高度H3 = 1.00m后踵板高度H1 = 1.00m,墙前填土高度H4 = 0.00m扶臂厚度b = 0.50m,扶臂顶部宽度B4 = 0.20m扶臂数量n = 2个,扶臂净距L = 3.50m墙面板左挑L1 = 1.75m,墙面板左挑L2 = 1.75m3.设计参数:挡土墙的建筑物级别为3级,荷载组合为基本组合。

抗震类型:非抗震区挡土墙。

水上回填土内摩擦角φ= 28.00度,水下回填土内摩擦角φ' = 28.00度回填土凝聚力C = 0.00kN/m2,墙底与地基间摩擦系数f = 0.30基础为岩石地基。

填土面与水平面夹角β= 0.00度,回填土顶面均布荷载q = 0.00kN/m地下水位距墙底高h1 = 0.00m,墙前水深(墙底算起)h2 = 0.00m回填土湿容重γ1 = 19.00kN/m3,回填土浮容重γ2 = 9.00kN/m3混凝土强度等级:C30受力钢筋强度等级:二级,保护层厚度as = 0.050 m扶臂箍筋强度等级:二级地基允许承载力[σo] = 1000.00 kPa三、计算过程:1.计算公式:郎肯土压力计算公式如下:E =0.5×γ×H2×K aE x=E×cos(β)E y=E×sin(β)K a=tan2(45°-φ/2)(《规范》式A.0.1-4)式中:E为作用于墙背的土压力,作用点为距墙底1/3高处,方向与水平面成β夹角K a为土压力系数程序算得水上的土压力系数K a = 0.361程序算得水下的土压力系数K'a = 0.3982.总水平力、总竖向力及各力对前趾力矩计算:单位:水平力、竖向力为kN;力臂为m;弯矩为kN·m。

地下室外墙挡土墙的计算

地下室外墙挡土墙的计算

地下室外墙(挡土墙)的计算1计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系,地下室外墙(挡土墙)、窗井外墙按双向板或单向板计算。

②对单层或多层地下室外墙,当基础底板厚度不小于墙厚时,可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。

当基础底板厚度小于墙厚时,底边按铰接计算。

窗井外墙顶边按自由计算。

墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。

③墙板的支承条件应符合实际受力状态,作为墙板支座的基础和内墙(或扶壁柱),其内力和变形应满足设计要求。

1.2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载。

竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑(结构构件和围护构件)竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。

水平荷载包括土压力(地下水位以下为土水混合压力)、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。

2计算中需注意的问题2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》(2009年版)[1]第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》(2005版)[2]第2.1.6条对室外地面活荷载,建议取5kN/m2(包括可能停放消防车的室外地面)。

该规定适用于有上部结构的地下室外墙,且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。

其出发点是行车道距离建筑物外墙总是有一定距离的,即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶(《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定),消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救(因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离)。

但是,对于没有上部结构的纯地下车库,或处于上部结构范围之外的地下室外墙,以及消防车重超过30吨的,笼统地按5kN/m2计算是有问题的,应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。

2.2计算水压力时,当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时,按勘察报告计算;当勘察报告未提供时,可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值(水位高度包括上层滞水),水压力按静止压力直线分布计算。

地下室外墙的计算

地下室外墙的计算

地下室外墙(挡土墙)的计算1 计算方法1、1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系,地下室外墙(挡土墙)、窗井外墙按双向板或单向板计算。

②对单层或多层地下室外墙,当基础底板厚度不小于墙厚时,可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。

当基础底板厚度小于墙厚时,底边按铰接计算。

窗井外墙顶边按自由计算。

墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。

③墙板的支承条件应符合实际受力状态,作为墙板支座的基础与内墙(或扶壁柱),其内力与变形应满足设计要求。

1、2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载与水平荷载。

竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑(结构构件与围护构件)竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。

水平荷载包括土压力(地下水位以下为土水混合压力)、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。

2计算中需注意的问题2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》(2009年版)[1]第5、8、11条与《北京市建筑设计技术细则-结构专业》(2005版)[2]第2、1、6条对室外地面活荷载,建议取5kN/m2(包括可能停放消防车的室外地面)。

该规定适用于有上部结构的地下室外墙,且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。

其出发点就是行车道距离建筑物外墙总就是有一定距离的,即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶(《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定),消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救(因消防云梯车在工作时受云梯高度与仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离)。

但就是,对于没有上部结构的纯地下车库,或处于上部结构范围之外的地下室外墙,以及消防车重超过30吨的,笼统地按5kN/m2计算就是有问题的,应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。

2.2文[1]第5、8、5条计算水压力时,当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时,按勘察报告计算;当勘察报告未提供时,可取历史最高水位与近3~5年的最高水位的平均值(水位高度包括上层滞水),水压力按静止压力直线分布计算。

地下室外墙(挡土墙)的计算

地下室外墙(挡土墙)的计算

精心整理地下室外墙(挡土墙)的计算1计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系,地下室外墙(挡土墙)、窗井外墙按双向板或单向板计算。

②对单层或多层地下室外墙,当基础底板厚度不小于墙厚时,可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。

当基础底板厚度小于墙厚时,底边按铰接计算。

1.222.12(包(《城,重超过2.2告未提供时,可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值(水位高度包括上层滞水),水压力按静止压力直线分布计算。

则相对更为简化,要求验算地下室外墙承载力时,水位高度可按最近3~5年的最高水位(水位高度包括上层滞水)。

如果勘察报告提供了抗浮设计水位,在计算地下室外墙承载力时应按抗浮设计水位计算。

2.3 计算地下室外墙土压力时,对采用大开挖方式施工的地下室,当没有护坡桩或连续墙支护时,地下室外墙土压力取静止土压力。

《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》静止土压力系数宜通过试验测定,当无试验条件时,对正常固结土,静止土压力系数可按表24估算。

静止土压力系数K=1-sin φ(φ为土的内摩擦角)。

当基坑支护采用护坡桩或连续墙时,除考虑支护结构和地下室外墙共同作用的情况外,地下室外墙土压力按静止土压力系数K 乘以折减系数0.66计算(文[1]第5.8.11条,文[2]第2.1.16条)。

例如,北京地区静止土压力系数K 一般取0.5,乘以折减系数0.66后即为0.33。

2.4计算地下水位以下土对地下室外墙的侧压力时,土的重度应取有效重度。

有效重度=饱和重度-水重度(取10kN/m3),不应用天然重度减去水重度计算有效重度。

当岩土工程勘查报告只提供了土的天然重度而没有提供饱和重度时,可根据报告提供的土粒比重(土粒相对密度)和孔隙比求出饱和重度,即:饱和重度=[(土粒比重-1)/(1+孔隙比)]×水重度有效重度一般在8~13kN/m3。

北京地区一般第四纪土的有效重度可取11kN/m3。

地下室挡土墙设计要领及算例

地下室挡土墙设计要领及算例

地下室挡土墙计算地基基础1.室外地面活荷载:一般可取10kN/m2,荷载较小时也可取5.0kN/m22.土侧压力系数:(1)一般可取静止土压力系数0.5;(2)考虑到支座处可认为无侧向位移,为静止土压力,跨中部分随着侧向位移的增大,逐渐趋向于主动土压力,我院综合取0.4,(3)地下室施工采用护坡桩时可取0.33.3.覆土重度:以前习惯取18,现在习惯取20,也有的院取19.4.砼强度:宜取C30,有利于控制裂缝。

5.外侧保护层:《全国民用建筑人防技术措施》3.6.2 注4上规定保护层厚度:“地下室外墙迎水面有外防水层取30”;《防水规范》规定取50是直接取用前苏联的规定,不适用于一般的地下室结构。

6.裂缝限值:有外防水时取0.3mm,无外防水时取0.2mm7.调幅系数:不宜调幅太大,最多0.9,建议0.95。

8.考虑室内填土的有利作用:当基础埋深低于室内地坪较深时(>2m时),可考虑室内填土的有利作用,此时,应要求回填时先回填室内后回填室外(此项作用不大)。

9.配筋:地下室外墙为控制收缩及温度裂缝,水平筋间距不应大于150,配筋率宜取0.4%~0.5%(内外两侧均计入),有扶壁柱处应另增设直径8mm短钢筋,长度为柱宽加两侧各800mm,间距150mm(在原有水平分布筋之间加此短筋)10.其他:(1)无上部结构柱相连的地下室外墙,支撑顶板梁处不宜设扶壁柱,扶壁柱使得此处墙为变截面,易产生收缩裂缝,不设扶壁柱顶板梁在墙上按铰接考虑,此处墙无需设暗柱。

(2)地下室内外墙除了上部为框剪结构或外框架-内核心筒结构的剪力墙延伸者外,在楼层不需要设置暗梁,所有剪力墙在基础底板处均不需要设置暗梁。

(3)单层或多层地下室外墙,均可按单向板或连续单向板计算,最上层地下室楼层板处按铰支座,基础底板处按固端(4)窗井外侧墙顶部敞开无顶板相连,其计算简图可根据窗井深度按三边连续一边自由,或水平多跨连续板计算,如按多跨连续板计算时,因为荷载上下差别大,可上下分段计算弯矩确定配筋。

挡土墙计算书

挡土墙计算书

X 0=(ν-μ)*L1/(1-μ)= 1.7m R A =(11q A +4q B )*L1/4046.3KN M AB =1.35*(R A *X 0-q A X 02/2-q B X 03/6/L1)=54.2kN.m 墙底(地下室外侧):容重γ=18kN/mm配筋计算h0=d1-C1-10=250mm 浮容重γ`=9.5kN/mm 受压区高度x=h 0-(h 02-2M B /b/f c )1/2=36.35mm 静止土压力系数K 0=0.5As=bxf c /f y =1443.9mm 2地面堆载P=10kN/m跨中(地下室内侧):室外地坪标高H 1=-0.45m配筋计算h0=d1-C2-10=270mm 地下水位标高H 2=-3.1m受压区高度x=h 0-(h 02-2M 1/b/f c )1/2=14.43mm 墙顶标高H 3=-1.8mAs=bxf c /f y =573.4mm 2墙底标高H 4=-5.8m墙厚d1=300mm迎水面保护层厚度C1=40mm弯矩标准值:M BK =89.3kN.m M ABK =40.2kN.m 背水面保护层厚度C2=20mm构件受力特征系数αcr= 1.9混凝土强度等级为C30f c =14.3N/mm 2f tk = 2.01N/mm 2钢筋采用三级钢f y =360N/mm 2deq1=18mm Ate1=2E+05mm 2ρte1=0.01696σsk1=161.3N/mm 2层高L 1=4mdeq 2=18mm Ate2=2E+05mm 2ρte 2=0.01σsk2=134.4N/mm 2实配钢筋为:墙底#####200+#####200A S1=2545ψ1=0.622ωmax1=0.153(小于0.2mm,满足要求)跨中#####400+#####400A S2=1272ψ2=0.2ωmax2=0.046(小于0.3mm,满足要求)人防荷载qe=55KN/mm 2堆载折算为土压力q1=Ko ×P= 5.0KN/m 2材料调整:混凝土fcr=1.5×14.3=21.45N/mm 2地下水位以上土压力q2=Ko ×γ×(H1-H2)=23.9KN/m 2钢筋抗拉强度fyr=1.2×#####432N/mm 3地下水位以下土压力q3=Ko ×γ`×(H2-H4)=12.8KN/m 2按规范要求仅计算侧壁强度,不用验算裂缝及挠度水压力q4=γw ×(H2-H4)=27.0KN/m 2人防弯距MrB=qe ×L /8=110KN.m q A =q1+q2×(H1-H3)/(H1-H2)=17.2KN/m 2人防弯距MrAB=9*qe ×L /128=61.88KN.m q B =q1+q2+q3+q4=68.7KN/m 2标准弯矩组合:底部弯矩Mr 1=#####KN.m 跨中弯矩Mr 2=#####KN.m 底部跨中M B =1.35*(7q A +8q B )L 12/120=120.5kN.m受压区高度x=h 0-(h 02-2M/b/f c )1/2=70.7mm 33.0mm μ=qA/qB=0.24973受拉钢筋 Asr=fcr×b×x/fyr=3512mm 21637mm 2ν=((9*μ2+7*μ+4)/20)1/2=0.56167 土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]4、弯矩计算(设计值):5、强度计算:2、基本资料:6、裂缝计算:3、荷载计算:7、人防计算:地下室墙体计算CDCQ31、计算假定:沿竖向为单向板,沿纵向取1m宽作为计算单元。

挡土墙计算书

挡土墙计算书

DQ1地 下 室 侧 壁 计 算 书 条件:1、土质参数:容重γ=18kN/mm γ` = 11kN/mm Ko=0.50,地下水头高度H1=3300mm ;(在负一层)2、地下室参数:覆土层厚Lo=800mm ,地下一层层高L1=3700mm ,地下二层层高L2=3300mm ,地下三层层高L3=3300mm ;地面堆载p=10kN/mm d1=300mm ;地下二层d2=350mm ;地下三层d3=400mm ;临水面保护层为50mm ;3、材料参数:混凝土强度等级为C30,fc=14.3 N/mmfy=360N/mm计算:1、荷载计算,土压力按静止土压力计算 [《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力 q1=Ko ×p=0.50×10=5.00kN/mm地下水位以上土压力 q2=Ko ×γ×H1=0.50×18×3300×10=29.70kN/mm 地下水位以下土压力 q3=Ko ×γ`×H2=0.50×11×7800×10=42.90kN/mm 水压力 q4=γw ×H2=10×7800×10=78.00kN/mm qD=q1+Ko ×γ×Lo=12.20kN/mmqC=q1+q2+(Ko ×γ` +10)×(L1+Lo-H1)=53.30kN/mmqB=q1+q2+(Ko ×γ` +10)×(L2+L1+Lo-H1)=104.45kN/mmqA=q1+q2+q3+q4=155.60kN/mm2、弯距计算,按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅计算, 顶点按铰支座,其余按固支座,按静力计算手册计算 Mdc=0;Mcd=1.2×(7×qD+8×qC)×L1/120=70.07 kN.mMcb=1.2×qC ×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/30=80.32 kN.m Mbc=1.2×qC ×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/20=91.47 kN.m Mba=1.2×qB ×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/30=136.03 kN.m Mab=1.2×qB ×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/20=147.17 kN.m 弯距分配:D 点: C 点: B 点: A 点:截面: 1000×300 1000×350 1000×400 线刚度i=I/L : 0.61×10 1.08×10 1.62×10 分配系数μ: 0.30;0.70; 0.40;0.60 0 固端弯距: -70.07;+80.32; -91.47;+136.03; -147.17 开始分配: -3.04;-7.22 -17.88;-26.69 0 0;-8.94; -3.61;0 -13.34 +3.59;+6.29; +1.45;+2.16 0 0;+0.72; +3.14;0 +1.08 -0.21;-0.51; -1.26;-1.88 0 0;-0.63; -0.25;0 -0.94 支座弯距: ∑=-69.73;∑=70.04 ∑=-109.87;∑=109.62 ∑=-160.37简化为 Mc=70kN.m Mb=110kN.m Ma=160kN.m 支座调幅后 Mc=70kN.m Mb=110kN.m Ma=160kN.m 根据规范公式7.1.4: ξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<10-50>×10)]}=0.5382 根据规范公式7.2.1-1:受压区高度x=ho-(ho -2*M/α1/fc/b)xc=250-( 250- 2×56×10/1.0/14.3/1000)=16.80mm<ξb ×ho=134.55mm xb=300-( 300- 2×88×10/1.0/14.3/1000)=18.78mm<ξb ×ho=161.45mm xa=350-( 350- 2×128×10/1.0/14.3/1000)=26.61mm<ξb ×ho=188.36mm 根据规范公式7.2.1-2:纵向受拉钢筋 As=α1×fc ×b ×x/fyAsc=1×14.3×1000×16.80/360=667mm Asb=1×14.3×1000×18.78/360=746mm Asa=1×14.3×1000×26.61/360=1,057mm3、裂缝计算:弯距标准值: Mc=70/1.2=58kN.m Mb=110/1.2=91kN.m Ma=160/1.2=134kN.m 14@110钢筋面积As1=1,399mm 16@100钢筋面积As2=2,011mm 16@80钢筋面积As3=2,513mm 带肋钢筋的相对粘结特性系数 υ = 1.0 矩形截面受弯构件,构件受力特征系数 αcr = 2.1 对矩形截面的受弯构件:Ate=0.5×b ×h负一层: Ate1=0.5×1000×300=150000mm 负二层: Ate2=0.5×1000×350=175000mm 负三层: Ate3=0.5×1000×400=200000mm负一层: ρte1=As1/Ate1=1399.43554545455/150000=0.0093 负二层: ρte2=As2/Ate2=2010.6176/175000=0.0115 负三层: ρte3=As3/Ate3=2513.272/200000=0.0126 在最大裂缝宽度计算中,当ρte <0.01 时,取ρte = 0.01 纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho ×As)负一层: σsk1=58×10/(0.87×250×1,399)=192N/mm 负二层: σsk2=91×10/(0.87×300×2,011)=174N/mm 负三层: σsk3=134×10/(0.87×350×2,513)=175N/mm 钢筋应变不均匀系数 ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk负一层: ψ1=1.1-0.65×2.01/0.01/192/=0.4187 负二层: ψ2=1.1-0.65×2.01/0.01/174/=0.4468 负三层: ψ3=1.1-0.65×2.01/0.01/175/=0.5046最大裂缝宽度 ωmax=αcr ×ψ×σsk ×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es负一层:ωmax1=2.1×0.4187×192×(1.9×50+0.08×14/0.01)/200000=0.17mm 负二层:ωmax2=2.1×0.4468×174×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.17mm 负三层:ωmax3=2.1×0.5046×175×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.18mmDQ2地 下 室 侧 壁 计 算 书条件:1、土质参数:容重γ=18kN/mm γ` = 11kN/mm K=0.50,地下水位设防高度为=3300mm ;2、地下室参数:覆土层厚h1=0mm ,地下室侧墙计算跨度Lo=3300mm ,临水面保护层为50mm ; 地面堆载q=20kN/mm d=400mm ,截面有效高度ho=350mm3、材料参数:混凝土强度等级为C30,fc=14.3 N/mm 拉强度为fy=360N/mm 计算:1、荷载计算,土压力按静止土压力计算 [《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力 q1=K ×q=0.50×20=10.00kN/mm地下水位以上土压力 q2=K ×γ×(h1+h2)=0.50×18×(0.00+0.00)=0.00kN/mm 地下水位以下土压力 q3=K ×γ`×h3=0.50×11×3.3=18.15kN/mm 水压力 q4=γw ×h3=10×3.3=33.00kN/mm2、支座弯距计算,按单向板底端固定顶端简支计算,查静力计算手册 m1=q1×Lo /8=10.00× 3.3/8=13.61kN.m m2=q2×Lo /15=0.00× 3.3/15=0.00kN.m m3=q1×Lo /15=18.15× 3.3/15=13.18kN.m m4=q1×Lo /8=33.00× 3.3/15=23.96kN.m3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅计算 m=1.00×1.35×(m1+m2+m3+m4)=68.51kN.mξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<30-50>×0.00001)]}=0.5283 《砼》规公式7.1.4x=ho-√(ho -2×m/α1/fc/b)=350-√(350-2×68.51×1000000/1/14.3/1000) 《砼》规公式7.2.1-1 =13.97mm<ξb ×ho=184.91mmAs=α1×fc ×b ×x/fy 《砼》规公式7.2.1-2 =1×14.3×1000×13.97/360=555mm 4、裂缝计算:弯距标准组合Mk=m1+m2+m3+m4=13.61+0.00+13.18+23.96=50.75kN.m 14@150钢筋面积As=1,026mm 带肋钢筋的相对粘结特性系数 υ = 1.0 矩形截面受弯构件,构件受力特征系数 αcr = 2.1对矩形截面的受弯构件:Ate=0.5×b ×h=0.5×1000×350=200000mm ρte=As/Ate=1,026/200000=0.0051在最大裂缝宽度计算中,当ρte <0.01 时,取ρte = 0.01 纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho ×As)=51×1000000/(0.87×350×1,026)=162 N/mm 钢筋应变不均匀系数 ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk=1.1-0.65×2.01/0.01/162/=0.2955最大裂缝宽度 ωmax=αcr ×ψ×σsk ×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es=2.1×0.2955×162×(1.9×50+0.08×14/0.01)/200000=0.1043mmDQ3地 下 室 侧 壁 计 算 书 条件:1、土质参数:容重γ=18kN/mm γ` = 11kN/mm Ko=0.50,设防水位标高H3=-4.3mm ;(在负一层)2、地下室参数:覆土层厚h1=1.10mm ,地下一层层高L1=3.70mm ,地下二层层高L2=3.30mm ; 地面堆载p=10kN/mm d1=300mm ;地下二层d2=350mm ; 临水面保护层为50mm ;3、材料参数:混凝土强度等级为C30,fc=14.3 N/mmfy=360N/mm计算:1、荷载计算,土压力按静止土压力计算 [《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力 q1=Ko ×p=0.50×10=5.00kN/mm地下水位以上土压力 q2=Ko ×γ×(h1+h2)=0.50×18×4.3=38.70kN/mm 地下水位以下土压力 q3=Ko ×γ`×(h3 + h4)=0.50×11×3.8=20.90kN/mm 水压力 q4=γw ×(h3 + h4)=10×3.8=38.00kN/mm qC=q1+Ko ×γ×h1=14.90kN/mmqB=q1+q2+ko ×γ`×h3+γw ×h3=51.45kN/mmqA=q1+q2+q3+q4=102.60kN/mm2、弯距计算,按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅计算, 顶点按铰支座,其余按固支座,按静力计算手册计算 Mcb=0;Mbc=1.35×(7×qC+8×qB)×L1/120=79.46 kN.m Mba=1.35×qB ×L2/12=63.03 kN.mMab=1.35×(qA-qB)×L2/20+Mba=100.63 kN.m 弯距分配:C 点: B 点: A 点: 截面: 1000×300 1000×350 线刚度i=I/L : 608.111,082.70分配系数μ: 0.36;0.64; 0 固端弯距: -79.46;+63.03; -100.63 开始分配: --5.91;--10.52 0 0;0 --5.26 支座弯距: ∑=-73.55;∑=73.55 ∑=-95.37 3、强度计算:支座调幅后mb=1.00×73.55=73.55 kN.m ;ma=1.00×95.37=95.37 kN.m根据规范公式7.1.4: ξb=β÷{1+360÷[20000×(0.0033-<30-50>×100000)]}=0.5283 根据规范公式7.2.1-1:受压区高度x=ho-√(ho -2*M/α1/fc/b)x1=250-√( 250- 2×74×1000000/1.0/14.3/1000)=21.50mm<ξb ×ho=132.08mm x2=300-√( 300- 2×95×1000000/1.0/14.3/1000)=23.12mm<ξb ×ho=158.49mm 根据规范公式7.2.1-2:纵向受拉钢筋 As=α1×fc ×b ×x/fy As1=1 ×14.3×1000×21.50/360=854mm As2=1×14.3×1000×23.12/360=918mm 4、裂缝计算:弯距标准值:Mk1=74/1.35=54kN.m ; Mk2=95/1.35=71kN.m 14@120钢筋面积As1=1,283mm 14@110钢筋面积As1=1,399mm 带肋钢筋的相对粘结特性系数 υ = 1.0 矩形截面受弯构件,构件受力特征系数 αcr = 2.1 对矩形截面的受弯构件:Ate=0.5×b ×h负一层: Ate1=0.5×1000×300=150000mm 负二层: Ate2=0.5×1000×350=175000mm 负一层: ρte1=As1/Ate1=1,283/150000=0.0086 负二层: ρte2=As2/Ate2=1,399/175000=0.0080 在最大裂缝宽度计算中,当ρte <0.01 时,取ρte = 0.01 纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho ×As)负一层: σsk1=54×1000000/(0.87×250×1,283)=195N/mm 负二层: σsk2=71×1000000/(0.87×300×1,399)=193N/mm 钢筋应变不均匀系数 ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk负一层: ψ1=1.1-0.65×2.01/0.01/195/=0.4309 负二层: ψ2=1.1-0.65×2.01/0.01/193/=0.4245最大裂缝宽度 ωmax=αcr ×ψ×σsk ×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es负一层:ωmax1=2.1×0.4309×195×(1.9×50+0.08×14/0.01)/200000=0.18mm 负二层:ωmax2=2.1×0.4245×193×(1.9×50+0.08×14/0.01)/200000=0.18mmDQ4地 下 室 侧 壁 计 算 书 条件:1、土质参数:容重γ=18kN/mm γ` = 11kN/mm Ko=0.50,设防水位标高H3=-3.7mm ;(在负一层)2、地下室参数:覆土层厚h1=0.00mm ,地下一层层高L1=3.70mm ,地下二层层高L2=3.30mm ; 地面堆载p=5kN/mm d1=300mm ;地下二层d2=350mm ; 临水面保护层为50mm ;3、材料参数:混凝土强度等级为C30,fc=14.3 N/mmfy=360N/mm计算:1、荷载计算,土压力按静止土压力计算 [《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力 q1=Ko ×p=0.50×5=2.50kN/mm地下水位以上土压力 q2=Ko ×γ×(h1+h2)=0.50×18×3.7=33.30kN/mm 地下水位以下土压力 q3=Ko ×γ`×(h3 + h4)=0.50×11×3.3=18.15kN/mm 水压力 q4=γw ×(h3 + h4)=10×3.3=33.00kN/mm qC=q1+Ko ×γ×h1=2.50kN/mmqB=q1+q2+ko ×γ`×h3+γw ×h3=35.80kN/mmqA=q1+q2+q3+q4=86.95kN/mm2、弯距计算,按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅计算, 顶点按铰支座,其余按固支座,按静力计算手册计算 Mcb=0;Mbc=1.35×(7×qC+8×qB)×L1/120=46.80 kN.m Mba=1.35×qB ×L2/12=43.86 kN.mMab=1.35×(qA-qB)×L2/20+Mba=81.46 kN.m 弯距分配:C 点: B 点: A 点: 截面: 1000×300 1000×350 线刚度i=I/L : 608.111,082.70分配系数μ: 0.36;0.64; 0 固端弯距: -46.80;+43.86; -81.46 开始分配: --1.06;--1.89 0 0;0 --0.94 支座弯距: ∑=-45.75;∑=45.75 ∑=-80.52 3、强度计算:支座调幅后mb=1.00×45.75=45.75 kN.m ;ma=1.00×80.52=80.52 kN.m根据规范公式7.1.4: ξb=β÷{1+360÷[20000×(0.0033-<30-50>×100000)]}=0.5283 根据规范公式7.2.1-1:受压区高度x=ho-√(ho -2*M/α1/fc/b)x1=250-√( 250- 2×46×1000000/1.0/14.3/1000)=13.14mm<ξb ×ho=132.08mm x2=300-√( 300- 2×81×1000000/1.0/14.3/1000)=19.40mm<ξb ×ho=158.49mm 根据规范公式7.2.1-2:纵向受拉钢筋 As=α1×fc ×b ×x/fy As1=1 ×14.3×1000×13.14/360=522mm As2=1×14.3×1000×19.40/360=770mm 4、裂缝计算:弯距标准值:Mk1=46/1.35=34kN.m ; Mk2=81/1.35=60kN.m 14@200钢筋面积As1=770mm 14@110钢筋面积As1=1,399mm 带肋钢筋的相对粘结特性系数 υ = 1.0 矩形截面受弯构件,构件受力特征系数 αcr = 2.1 对矩形截面的受弯构件:Ate=0.5×b ×h负一层: Ate1=0.5×1000×300=150000mm 负二层: Ate2=0.5×1000×350=175000mm 负一层: ρte1=As1/Ate1=770/150000=0.0051 负二层: ρte2=As2/Ate2=1,399/175000=0.0080 在最大裂缝宽度计算中,当ρte <0.01 时,取ρte = 0.01 纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho ×As)负一层: σsk1=34×1000000/(0.87×250×770)=202N/mm 负二层: σsk2=60×1000000/(0.87×300×1,399)=163N/mm 钢筋应变不均匀系数 ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk负一层: ψ1=1.1-0.65×2.01/0.01/202/=0.4545 负二层: ψ2=1.1-0.65×2.01/0.01/163/=0.2999最大裂缝宽度 ωmax=αcr ×ψ×σsk ×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es负一层:ωmax1=2.1×0.4545×202×(1.9×50+0.08×14/0.01)/200000=0.20mm 负二层:ωmax2=2.1×0.2999×163×(1.9×50+0.08×14/0.01)/200000=0.11mmDQ5地下室侧壁计算书条件:1、土质参数:容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm K=0.50,地下水位设防高度为=2300mm;2、地下室参数:覆土层厚h1=800mm,地下室侧墙计算跨度Lo=3700mm,临水面保护层为50mm;地面堆载q=20kN/mm d=300mm,截面有效高度ho=250mm3、材料参数:混凝土强度等级为C30,fc=14.3 N/mm fy=360N/mm计算:1、荷载计算,土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]堆载折算为土压力q1=K×q=0.50×20=10.00kN/mm地下水位以上土压力q2=K×γ×(h1+h2)=0.50×18×(0.80+1.40)=19.80kN/mm地下水位以下土压力q3=K×γ`×h3=0.50×11×2.3=12.65kN/mm水压力q4=γw×h3=10×2.3=23.00kN/mm2、支座弯距计算,按单向板底端固定顶端简支计算,查静力计算手册m1=q1×Lo/8=10.00×3.7/8=17.11kN.mm2=q2×Lo/15=19.80×3.7/15=18.07kN.mm3=q1×Lo/15=12.65×3.7/15=11.55kN.mm4=q1×Lo/8=23.00×3.7/15=20.99kN.m3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅计算m=1.00×1.35×(m1+m2+m3+m4)=91.42kN.mξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<30-50>×0.00001)]}=0.5283 《砼》规公式7.1.4x=ho-√(ho-2×m/α1/fc/b)=250-√(250-2×91.42×1000000/1/14.3/1000) 《砼》规公式7.2.1-1=27.03mm<ξb×ho=132.08mmAs=α1×fc×b×x/fy 《砼》规公式7.2.1-2=1×14.3×1000×27.03/360=1,074mm4、裂缝计算:弯距标准组合Mk=m1+m2+m3+m4=17.11+18.07+11.55+20.99=67.72kN.m14@100钢筋面积As=1,539mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ=1.0矩形截面受弯构件,构件受力特征系数αcr =2.1对矩形截面的受弯构件:Ate=0.5×b×h=0.5×1000×250=150000mmρte=As/Ate=1,539/150000=0.0103纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)=68×1000000/(0.87×250×1,539)=202 N/mm钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk=1.1-0.65×2.01/0.01/202/=0.4706最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es=2.1×0.4706×202×(1.9×50+0.08×14/0.01)/200000=0.2040mm。

地下室外墙(挡土墙)的计算

地下室外墙(挡土墙)的计算

地下室外墙(挡土墙)的计算1 计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系,地下室外墙(挡土墙)、窗井外墙按双向板或单向板计算。

②对单层或多层地下室外墙,当基础底板厚度不小于墙厚时,可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。

当基础底板厚度小于墙厚时,底边按铰接计算。

窗井外墙顶边按自由计算。

墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。

③墙板的支承条件应符合实际受力状态,作为墙板支座的基础和内墙(或扶壁柱),其内力和变形应满足设计要求。

1.2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载。

竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑(结构构件和围护构件)竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。

水平荷载包括土压力(地下水位以下为土水混合压力)、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。

2计算中需注意的问题2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》(2009年版)[1]第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》(2005版)[2]第2.1.6条对室外地面活荷载,建议取5kN/m2(包括可能停放消防车的室外地面)。

该规定适用于有上部结构的地下室外墙,且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。

其出发点是行车道距离建筑物外墙总是有一定距离的,即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶(《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定),消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救(因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离)。

但是,对于没有上部结构的纯地下车库,或处于上部结构范围之外的地下室外墙,以及消防车重超过30吨的,笼统地按5kN/m2计算是有问题的,应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。

2.2文[1]第5.8.5条计算水压力时,当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时,按勘察报告计算;当勘察报告未提供时,可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值(水位高度包括上层滞水),水压力按静止压力直线分布计算。

地下室挡土墙计算

地下室挡土墙计算

地下室挡土墙计算1.室外地面活荷载:一般可取10kN/m2,荷载较小时也可取5.0kN/m22.土侧压力系数:(1)一般可取静止土压力系数0.5;(2)考虑到支座处可认为无侧向位移,为静止土压力,跨中部分随着侧向位移的增大,逐渐趋向于主动土压力,我院综合取0.4,(3)地下室施工采用护坡桩时可取0.33.3.覆土重度:以前习惯取18,现在习惯取20,也有的院取19.4.砼强度:宜取C30,有利于控制裂缝。

5.外侧保护层:《全国民用建筑人防技术措施》3.6.2 注4上规定保护层厚度:“地下室外墙迎水面有外防水层取30”;《防水规范》规定取50是直接取用前苏联的规定,不适用于一般的地下室结构。

6.裂缝限值:有外防水时取0.3mm,无外防水时取0.2mm7.调幅系数:不宜调幅太大,最多0.9,建议0.95。

8.考虑室内填土的有利作用:当基础埋深低于室内地坪较深时(>2m时),可考虑室内填土的有利作用,此时,应要求回填时先回填室内后回填室外(此项作用不大)。

9.配筋:地下室外墙为控制收缩及温度裂缝,水平筋间距不应大于150,配筋率宜取0.4%~0.5%(内外两侧均计入),有扶壁柱处应另增设直径8mm短钢筋,长度为柱宽加两侧各800mm,间距150mm(在原有水平分布筋之间加此短筋)10.其他:(1)无上部结构柱相连的地下室外墙,支乘顶板梁处不宜设扶壁柱,扶壁柱使得此处墙为变截面,易产生收缩裂缝,不设扶壁柱顶板梁在墙上按铰接考虑,此处墙无需设暗柱。

(2)地下室内外墙除了上部为框剪结构或外框架-内核心筒结构的剪力墙延伸者外,在楼层不需要设置暗梁,所有剪力墙在基础底板处均不需要设置暗梁。

(3)单层或多层地下室外墙,均可按单向板或连续单向板计算,最上层地下室楼层板处按铰支座,基础底板处按固端(4)窗井外侧墙顶部敞开无顶板相连,其计算简图可根据窗井深度按三边连续一边自由,或水平多跨连续板计算,如按多跨连续板计算时,因为荷载上下差别大,可上下分段计算弯矩确定配筋。

挡土墙设计与计算

挡土墙设计与计算
缩河床的有效措施之一。
按设置位置分类
浸水挡土墙
按设置位置分类
山坡挡土墙
设置在路堑或路堤上方。
用于支撑山坡上可能坍滑的覆盖层、破碎岩层或 山体滑坡。
按设置位置分类
正在施工的山坡挡土墙
按结构型式分类
重力式挡土墙
依靠墙身自重承受土压力来维持稳定。 多用浆砌片(块)石砌筑,缺乏石料地区也可用混凝土。 形式简单,施工方便,取材容易。 圬工数量较大,对地基的承载能力要求较高。 适用于低墙、地质情况较好有石料的地区。
b
zf z
cGx0Eazxf Eaxzf N
e b' c 2
b' b cosa 0
pmax min
N 6e b' (1b' )1.2fa
p ≤ fa pmax ≤ 1.2fa
3.2 重力式挡土墙设计
4、墙身强度验算
抗压验算:
NaAf
抗ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ验算:
Q a(fv0.18 u)A
例题:某挡土墙高H为5m,墙背垂直光滑,墙后填土面水平,挡土墙采用M5水泥砂浆,MU10毛石砌筑,砌体重度
3.2 重力式挡土墙设计
7、沉降缝与伸缩缝: 为适应挡土墙的不同沉降,地基性状、挡土墙高度和截面变化处应设置沉降缝。
设计时,一般将沉降缝与伸缩缝合并设置,沿路线方向每隔10~15m设置一道,兼起两者的作用,缝宽2~3cm, 缝内一般可用胶泥填塞,但在渗水量大,填料容易流失或冻害严重地区,则宜用沥青麻筋或涂以沥青的木板等具有 弹性的材料,沿内、外、顶三方填塞,填深不宜小于0.15m,当墙后为岩石路堑或填石路堤时,可设置空缝。
为防止水分渗入地基,下排泄水孔进水口的底部应铺设30cm厚的粘土隔水层。泄水孔的进水口部分应设置粗粒料反滤层, 以免孔道阻塞。当墙背填土透水性不良或可能发生冻胀时,应在最低一排泄水孔至墙顶以下0.5m的范围内铺设厚度不小于 0.3m的砂卵石排水层(图c)

各个挡土墙详细计算和计算图形

各个挡土墙详细计算和计算图形

目录1。

重力式挡土墙 (2)1。

1土压力计算 (2)1.2挡土墙检算 (4)2。

2设计计算 (6)3。

扶壁式挡土墙 (9)3。

1土压力计算 (9)5。

2锚杆设计计算 (16)5。

3锚杆长度计算 (17)6.锚定板挡土墙 (17)6.1土压力计算 (17)6。

3抗拔力计算 (18)7.土钉墙 (18)7.1土压力计算 (18)7.2土钉长度计算和强度检算 (18)7.3土钉墙内部整体稳定性检算 (19)7.4土钉墙外部整体稳定性检算 (19)1。

重力式挡土墙 1.1土压力计算⑴第一破裂面ψϕδα=++()00tan tan tan cot tan B A θψψϕψ⎛⎫=-±++⎪⎝⎭土压力系数:()()()cos tan tan sin θϕλθαθψ+=-+土压力:()()()00cos tan sin a E A B θϕγθθψ+=-+()cos ax a E E δα=- ()sin ay a E E δα=-① 破裂面在荷载分布内侧()2012A A a H =+ ()012tan 22H B ab H a α=-+ a a σγλ= H H σγλ=1tan tan tan b a h θθα-=+ 21h H h =-()()32211223332x H a H h H h Z H a H h +-+=⎡⎤+-⎣⎦tan y x Z B Z α=-②破裂面在荷载分布范围中()()00122A a H h a H =+++ ()()000122tan 22HB ab b d h H a h α=++-++00h σγλ= a a σγλ= H H σγλ=1tan tan tan b a h θθα-=+ 2tan tan dh θα=+ 312h H h h =--()()322211032103333322x H a H h H h h h Z H aH ah h h +-++=+-+ tan y x Z B Z α=-③破裂面在荷载分布外侧()2012A a H =+ ()00012tan 22HB ab l h H a α=--+00h σγλ= a a σγλ= H H σγλ=1tan tan tan b a h θθα-=+ 2tan tan dh θα=+ 03tan tan l h θα=+ 4123h H h h h =---()()()322211033421033332322x H a H h H h h h h h Z H aH ah h h +-+++=+-+tan y x Z B Z α=-⑵第二破裂面 查有关的计算手册。

钢筋混凝土挡土墙计算书

钢筋混凝土挡土墙计算书

18300.350.5300kpa 300kpa 0.000m -5.800m -5.000m 5.800m 0.5m 5.200m 300mm 300mm300mm 250mm 1000550mm3500mm 5050mm3.17983010.330.5151.38 1.1015kN 立臂、踵板及其上覆土469.8kN 484.8kN484.05358kN 26.891866kN 151.14693kN 8.3970516kN 1.3871284≥1.3满足要求1977.816mmz=H/3=1933.33333.2762208≥1.6满足要求65.44kN m0.13<1/6B=0.84满足要求111.40<1.2f=360满足要求p 2=G/A-M/W=80.60p=p 1+p 2=96<f=300满足要求基础偏心矩e=M/G=p 1=G/A+M/W=五、趾板、踵板、悬臂配筋计算立臂、踵板及趾板均按悬臂板计算E an =E a sin(α0)=(2)抗倾覆稳定性验算挡土墙重心到墙趾的水平距离x 0=四、地基承载力计算作用在基底的偏心弯矩M=G 1*(B/2-b 1/2)+E a *(H/3-h 3/2)-G2*(B/2-(b 1+b 2+b 3)/2)=挡土墙及其上填土总重G=G 1+G 2=三、挡土墙的稳定性验算(1)抗滑移稳定性验算Gn=Gcos(α0)=Gt=Gsin(α0)=E at =E a cos(α0)=E a =1/2ψa γH 2κa =挡土墙增大系数ψa=(3)挡土墙及其上覆土自重趾板及其上覆土自重G 1=踵板宽度b 3=挡土墙底板总长度B=挡土墙基底倾角α0=二、荷载计算:综合排水情况取ka=立壁高度:h 1=踵板顶面倾斜高差:h 2=底板倾斜高差:h 3=趾板、踵板端高h 4=立臂端部宽度:b=趾板宽度b 1=趾板根部宽度b 2=地基承载力标准值f ak =修正后地基承载力f=墙顶标高:H 1=墙底标高:H 2=挡土墙前地坪标高H 3=挡土墙总高度H=挡土墙基础埋深H F =挡土墙计算书一、几何数据及计算参数:回填土容重:γ=填料内摩擦角φ=基底摩擦系数μ=静止土压力系数:Ka=1.2C30HRB4002.01N/mm214.3N/mm 2360kN/m 2200000N/mm 240mm 50mm 40mm50mm111.40kpa 105.30kpa49.68kN•m59.62kN•m 500mm 相对受压区高度ξ=0.017<2as'/h 0=0.200368mm 2拟实配A S =565mm 249.68kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特性系数υ=11000mm 12mm 对矩形截面的受弯构件:A te =0.5bh=275000ρte =0.0021取ρte =0.01σsq =M q /(0.87h o As )=202N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算0.45取ψ=0.450.150<0.2mm4.899092580.60kpa101.94kpa173.23kN•m 207.87kN•m 406524mm 相对受压区高度ξ=0.093<2as'/h 0=0.1911223mm 2拟实配@100A S =2011mm 2173.23kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特性系数υ=11000mm 16mm 对矩形截面的受弯构件:A te =0.5bh=202778ρte =0.0099取ρte =0.01σsq =M q /(0.87h o As )=190N/mm2矩形截面受弯构件,构件受力特征系数αcr=取1米宽墙计算,截面宽度b=受拉区纵向钢筋的等效直径deq=截面高度h=h 2+h 4-b 3*tg(α)=截面有效高度:h 0=AS=M/fy(h0-as')=②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =踵板倾角α2=踵板端部土反力:p 2=踵板根部土反力:p 2’=踵板根部弯矩M k =1/2*20*H*b 32-1/6(2p 2+p 2')b 32=踵板上部受拉弯矩设计值M=γG M k =ψ=1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =裂缝满足要求2、踵板配筋及裂缝计算(1)踵板配筋计算②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件,构件受力特征系数αcr=取1米宽墙计算,截面宽度b=受拉区纵向钢筋的等效直径deq=趾板根部土反力:p 1’=趾板根部弯矩M k =1/6(2p 1+p 1')b 12-1/2*20*H F *b 12=弯矩设计值M=γG M k =截面有效高度:h 0=AS=M/fy(h0-as')=外侧保护层厚度:c'=外侧筋合力点位置:a s'=1、趾板配筋及裂缝计算(1)趾板配筋计算趾板端部土反力:p 1=砼抗拉强度标准值f tk =砼抗压强度设计值:f c =钢筋抗拉强度:fy=钢筋弹性模量:Es=外侧保护层厚度:c=外侧筋合力点位置:a s =恒载分项系数γG =混凝土强度等级:钢筋级别:裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算0.41取ψ=0.410.151<0.2mm立臂倾角α8730H u =5.2031.2kN 117.52kN•m 141.02kN•m 300.00250mm 相对受压区高度ξ=0.116<2as'/h 0=0.4001959mm 2拟实配@100A S =3142mm 2117.52kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特性系数υ=11000mm 20mm 对矩形截面的受弯构件:A te =0.5bh=150000ρte =0.0209取ρte =0.020943951σsq =M q /(0.87h o As )=172N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算0.74取ψ=0.740.184<0.2mmωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =裂缝满足要求根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件,构件受力特征系数αcr=取1米宽墙计算,截面宽度b=受拉区纵向钢筋的等效直径deq=ψ=1.1-0.65f tk /ρte /σsq =根部弯矩M k =1/6*q 1*cos(90-α+δ)*H u 2=弯矩设计值M=γG M k =截面高度h=b 2=截面有效高度:h 0=AS=M/fy(h0-as')=②裂筋计算3、立臂配筋及裂缝计算(1)立壁后土压力计算土对挡土墙背的摩察角δ=(2)立臂根部墙配筋及裂缝计算①立壁配筋计算立臂底部土压力q 1=καγH u =ψ=1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =裂缝满足要求。

各种挡土墙计算公式下载

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各种挡土墙计算公式一:各种挡土墙计算公式引言:挡土墙是一种常见的土木工程结构,用于防止土地塌方、控制土壤流失和稳定地势。

在设计挡土墙时,我们需要使用各种计算公式来确定合适的尺寸和材料。

本将为您提供最新最全的挡土墙计算公式,并附上相应的。

1. 塑性整理挡土墙计算公式:考虑到土壤的塑性变形和稳定性,塑性整理挡土墙是常用的挡土墙类型之一。

下面是塑性整理挡土墙的计算公式:(公式1):挡土墙稳定系数计算公式(公式2):挡土墙侧壁稳定系数计算公式(公式3):挡土墙排方稳定系数计算公式(公式4):挡土墙键合稳定系数计算公式2. 重力挡土墙计算公式:重力挡土墙是最简单的挡土墙类型,其稳定性依靠墙体的自重。

以下是重力挡土墙的计算公式:(公式5):重力挡土墙稳定性计算公式(公式6):重力挡土墙底部宽度计算公式(公式7):重力挡土墙顶部宽度计算公式3. 桩墙计算公式:桩墙是由挡土桩和挡土板组成的挡土结构。

桩墙的计算公式如下:(公式8):桩的侧向承载力计算公式(公式9):桩的弯矩计算公式(公式10):挡土板的承载力计算公式4. 杆件软土墙计算公式:杆件软土墙是由排列的挡土杆件和软土填充物组成的结构。

以下是杆件软土墙的计算公式:(公式11):挡土杆件的承载能力计算公式(公式12):挡土杆间的水平位移计算公式(公式13):挡土杆间的垂直位移计算公式5. 深挖挡土墙计算公式:深挖挡土墙常用于建筑基坑的支护,以下是深挖挡土墙的计算公式:(公式14):挡土墙的稳定性计算公式(公式15):挡土墙的变形计算公式附件:1. 塑性整理挡土墙计算公式2. 重力挡土墙计算公式3. 桩墙计算公式4. 杆件软土墙计算公式5. 深挖挡土墙计算公式法律名词及注释:1. 挡土墙:阻止土壤坡面滑坡和侵蚀的结构。

2. 稳定系数:评估挡土墙的稳定性的参数。

3. 塑性整理:通过人工整理提高土壤的物理性质。

4. 重力挡土墙:靠墙体自重保持稳定的挡土墙。

5. 挡土桩:用于支撑和增强土壤结构的桩。

桩板式挡土墙的设计及计算

桩板式挡土墙的设计及计算
2024/1/28
绿色环保理念将在桩板式挡土 墙设计中得到更广泛的应用, 推动新型环保材料的研发和应
用。
针对复杂地质条件下的桩板式 挡土墙设计,将需要更加深入 的理论研究和工程实践探索。
25
THANKS
感谢观看
2024/1/28
26
2024/1/28
13
稳定性验算方法
2024/1/28
抗滑稳定性验算
01
根据挡土墙基底摩擦力及抗剪强度,验算挡土墙在水平方向上
的稳定性。
抗倾覆稳定性验算
02
通过计算挡土墙重心位置及倾覆力矩,验算其在垂直方向上的
稳定性。
地基承载力验算
03
根据地勘报告提供的地基承载力参数,验算地基在承受挡土墙
荷载后的变形及稳定性。
扶壁式挡土墙
桩板式挡土墙
在悬臂式挡土墙的基础上增设扶壁,以提 高抗倾覆能力,适用于高度更高、地基条 件更差的情况。
由桩和板组成,利用桩的承载力和板的支撑 作用来抵抗土压力,适用于地基承载力不足 、需要较大跨度的情况。
2024/1/28
5
桩板式挡土墙特点
结构简单
桩板式挡土墙由桩和板 组成,结构相对简单,
桩间土
与桩和板共同作用,形成复合结构,提高整体稳 定性。
2024/1/28
12
荷载分析与计算
土压力计算
根据挡土墙高度、土的性质和地面坡度等因素,采用 朗肯土压力理论或库仑土压力理论进行计算。
水压力计算
考虑地下水位高度及变化,计算作用在挡土墙上的水 压力。
其他荷载
考虑地震力、地面附加荷载等,按规范要求进行计算 。
8
设计方法
初步设计
根据工程要求和地质条件,初步确定 桩板式挡土墙的结构形式、尺寸和材 料等关键参数。

关于地下室外墙应如何计算

关于地下室外墙应如何计算

关于地下室外墙应如何计算1计算方法1.1计算简图(1)根据墙板长边与短边支承长度的比例关系,地下室外墙(挡土墙)、窗井外墙按双向板或单向板计算.(2)对单层或多层地下室外墙,当基础底板厚度不小于墙厚时,可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算;当基础底板厚度小于墙厚时,底边可按铰接计算或按弯矩平衡计算.不论采用何种计算简图,均应采用适宜的构造做法.窗井外墙顶边按自由计算.墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑.(3)墙板的支承条件应符合实际受力状态,作为墙板支座的基础和内墙(或扶壁柱),其内力和变形应满足设计要求.1.2计算荷载地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载.竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑(结构构件和围护构件)竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载.水平荷载包括土压力(地下水位以下为土水混合压力)、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载.2计算中需注意的问题(1)《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》(2009年版)第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》(2005版)第2.1.6条对室外地面活荷载,均建议取5kN/m2(包括可能停放消防车的室外地面).该规定对于有上部结构的地下室外墙是适用的,且当考虑消防车时消防车重不超过30吨.其出发点是行车道距离建筑物外墙是有一定距离的,即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶(《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定),消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救(因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离).对于没有上部结构的地下车库外墙,或处于上部结构范围之外的地下室外墙,以及消防车重超过30吨的,若笼统地按5kN/m2计算就可能因地面荷载取值偏小而引起结构安全问题.这时候应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压分布按实际情况计算.(2)《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》(2009年版)第5.8.5条计算水压力时,当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时,按勘察报告计算;当勘察报告未提供时,可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值(水位高度包括上层滞水),水压力按静止压力直线分布计算.《北京市建筑设计技术细则-结构专业》(2005版)第3.1.8条则相对更为简化,要求验算地下室外墙承载力时,水位高度可按最近3~5年的最高水位(水位高度包括上层滞水).当勘察报告缺少对地下水变化规律的描述,或勘察报告依据的场地标高与设计目标的差别可能影响设计结果时,应请勘察单位补充说明.如果勘察报告提供了抗浮设计水位,在计算地下室外墙承载力时应按抗浮设计水位计算.(3)计算地下室外墙土压力时,对采用大开挖方式施工的地下室,当没有护坡桩或连续墙支护时,地下室外墙土压力取静止土压力.《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》第9.3.2条的条文说明指出,静止土压力系数宜通过试验测定,当无试验条件时,对正常固结土,静止土压力系数可按表24估算.静止土压力系数K=1-sinφ(φ为土的内摩擦角).当基坑支护采用护坡桩或连续墙时,除考虑支护结构和地下室外墙共同作用的情况外,地下室外墙土压力按静止土压力系数K乘以折减系数0.66计算(《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》(2009年版)第5.8.11条,《北京市建筑设计技术细则-结构专业》(2005版)第2.1.16条).例如,北京地区静止土压力系数K一般取0.5,乘以折减系数0.66后即为0.33.(4)计算地下水位以下土对地下室外墙的侧压力时,土的重度应取有效重度:有效重度=饱和重度-水重度(水的重度取10kN/m3).注意,不能用天然重度减去水重度来计算有效重度,这是错误的概念.当勘查报告只提供了土的天然重度而没有提供饱和重度时,可根据报告提供的土粒比重(土粒相对密度)和孔隙比求出饱和重度,即:饱和重度=[(土粒比重-1)/(1+孔隙比)]×水重度,或根据勘察报告提供的其他参数计算有效重度,必要时应请勘察单位补充.有效重度一般在8~13kN/m3,北京地区一般第四纪土的有效重度可取11kN/m3.(5)《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》(2009年版)第5.8.11条提出,配筋计算时,地下室外墙的侧向压力分项系数取1.3.这是指在完成荷载组合之后,对其荷载效应乘以该分项系数,适用于仅考虑水平荷载的情况.从受力状态上讲,地下室外墙属于压弯构件,同时存在水平荷载和竖向荷载.一般情况下,地下室外墙计算时可以忽略竖向荷载作用,是因为竖向荷载引起的效应在荷载效应组合中所占比例很低,对配筋结果的影响很小.但是对于地下室外墙上部有较大荷载的情况,例如地下室外墙与上部结构剪力墙相连的情况,当竖向荷载较大已经不可忽略时,仍应按恒、活荷载效应的比例确定具体分项系数,按压弯构件计算,并与按纯弯计算的结果比较,选较大值作为配筋设计的依据.(6)计算地下室外墙配筋时,如果考虑地下室外墙扶壁柱的支承作用,就必须考虑按外墙传递的荷载计算扶壁柱的内力和变形.当扶壁柱与上部结构框架柱相连时,扶壁柱的内力要考虑上部结构的整体作用.当上部结构的柱距较大时,可在地下室外墙加设扶壁柱,用以减小墙板的跨度,进而减小扶壁柱承担的水平荷载.当扶壁柱承担较大的上部结构传递的竖向荷载时,应按压弯构件计算.当扶壁柱承担的竖向荷载较小时,例如仅地下室设置的扶壁柱,可按底端固结、顶端连续的竖向单跨梁(或连续梁)计算.(7)对剪力墙结构的地下室挡土墙,应尽可能利用垂直于外墙方向的剪力墙作为外墙板的支座,按双向板计算配筋.对框架结构的地下室挡土墙,按竖向单向板计算配筋较为稳妥.挡土墙配筋可以采用通长钢筋+附加短筋(竖向、水平或两者兼有)的方式,而不必一律通长,可以节约钢材.对平面长度较大的窗井墙,可在其中部设置内隔墙作为窗井墙的支座,根据窗间墙长度确定工字形截面,按底部嵌固于基础、顶部铰接于地下室顶板的竖向梁计算其承载力和变形.图2设有内隔墙的窗井墙(8)根据一般民用建筑工程混凝土结构所处的环境类别,外墙外侧钢筋的混凝土保护层厚度取30mm已经足够,如无特殊需要,不必加厚.对《地下工程防水技术规范》(GB50108-2008)第4.1.7条的规定应慎重对待.设有防水层的人防外墙,混凝土保护层厚度取30mm.(2009年版全国民用建筑工程设计技术措施-防空地下室)(9)地下室外墙的厚度,当有防水要求时不小于250mm,具体厚度应根据计算确定.当为多层地下室时,其外墙可根据侧向压力、层高的大小,自下而上逐层减小墙厚,以节约混凝土和钢材.如果层高较大且室内有回填土及刚性地坪时,可以利用刚性地坪减小外墙的计算高度.此时,应要求施工时先回填室内,后回填室外,回填土的压实系数不应小于0.94.当有条件时,可在外墙根部设置加腋或地梁,用以减小外墙的计算高度.加腋或地梁的刚度应能约束外墙使之符合计算简图.当地下室外墙计算时确定底部为固结支座(即外墙固结于基础),侧壁底部与相连的基础底板应满足弯矩平衡条件,底板的抗弯能力不应小于侧壁.尤其对窗井外墙、地下车道外墙敞口段,车道侧壁等悬臂构件,要特别注意底板的抗弯能力不应小于侧壁底部.同时,对于地下室顶板开洞部位(如楼梯间、地下车道),地下室外墙顶部没有楼板支撑,应注意计算模型的支座条件和配筋构造要与实际情况相符.(10)由于一般地下室外墙所受弯矩是底部最大,因此一般竖向钢筋置于外层,水平钢筋置于内层,使挡土墙在承受水平荷载时有效高度最大,抗弯能力最高.《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图(现浇钢筋混凝土框架、剪力墙、梁、板)16G101-1》规定地下室外墙的水平筋在内层,但当设计有不同要求时,应按设计要求施工.需要注意的是,当大多数墙板的两侧弯矩相较于底端为大时,就应改变竖向钢筋和水平钢筋的内外位置,保障最大的有效高度.(11)地下室外墙的混凝土强度等级应尽量采用较低等级,以不超过C30为宜.因为混凝土强度等级越高,水泥用量越大,就越容易产生收缩裂缝.当地下室外墙(或扶壁柱)与上部结构剪力墙(或框架柱)相连时,若上部结构剪力墙(或框架柱)的混凝土强度等级高于地下室外墙的混凝土强度等级,应通过计算确定地下室外墙的混凝土强度等级,此时,不应简单地将地下室外墙的混凝土强度等级取与上部结构相同.混凝土强度等级的确定,尚应符合规范规定的环境类别.当地下室有防水要求时,根据相关规范,地下室外墙的抗渗等级应由最大水头与墙厚之比确定,且不应低于P6.3结论地下室外墙(挡土墙)既承担竖向荷载,亦承担水平荷载,经济、合理地设计地下室外墙,对结构安全、投资优化都会产生积极的影响.本文简单地讨论了地下室外墙(挡土墙)计算的相关问题,期待各位同行批评指正.。

地下室外墙挡土墙的计算

地下室外墙挡土墙的计算

地下室外墙挡土墙的计算集团标准化小组:[VVOPPT-JOPP28-JPPTL98-LOPPNN]地下室外墙(挡土墙)的计算1计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系,地下室外墙(挡土墙)、窗井外墙按双向板或单向板计算。

②对单层或多层地下室外墙,当基础底板厚度不小于墙厚时,可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。

当基础底板厚度小于墙厚时,底边按铰接计算。

窗井外墙顶边按自由计算。

墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。

③墙板的支承条件应符合实际受力状态,作为墙板支座的基础和内墙(或扶壁柱),其内力和变形应满足设计要求。

1.2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载。

竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑(结构构件和围护构件)竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。

水平荷载包括土压力(地下水位以下为土水混合压力)、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。

2计算中需注意的问题2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》(2009年版)[1]第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》(2005版)[2]第2.1.6条对室外地面活荷载,建议取5kN/m2(包括可能停放消防车的室外地面)。

该规定适用于有上部结构的地下室外墙,且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。

其出发点是行车道距离建筑物外墙总是有一定距离的,即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶(《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定),消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救(因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离)。

但是,对于没有上部结构的纯地下车库,或处于上部结构范围之外的地下室外墙,以及消防车重超过30吨的,笼统地按5kN/m2计算是有问题的,应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。

挡土墙计算书

挡土墙计算书

印江县和谐阆苑挡土墙计算书审核:__ ____校对:计算:贵州大学勘察设计研究院2012年12挡墙计算一、挡土墙验算挡土墙计算模型按下端固结,上端简支计算。

作用在挡土墙上的荷载由三部分组成。

其中:地面荷载对侧壁的压力(均布活载)F1= Ka P=0.5x10=5kn/m2 土自重对侧壁的压力(三角形恒载)F2上=0地下水对挡墙的侧壁压力(三角形荷载)F3上=0F2中1= Ka H0Ra=0.5x4.8x18=43.2kn/m2F2中2= Ka H0Ra=0.5x8.7x18=78。

3kn/m2F2下= Ka H0Ra=0.5x12.6x18=113.4kn/m2F3下= RGH=1x3x10=30kn/m2一、几何数据及计算参数构件编号: LL-1混凝土: C40 主筋: HRB400 箍筋: HRB400纵筋合力点边距as(mm): 35.00 指定主筋强度:无跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00(说明:弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重:否恒载系数: 1.20 活载系数: 1.40二、荷载数据荷载工况1 (活载):三、内力及配筋1. 弯矩图2. 剪力图3. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m,负弯矩 0.00 kN*m,剪力34.81 kN,上钢筋: 3f18, 实际面积: 763.41 mm2, 计算面积: 641.25 mm2下钢筋: 3f18, 实际面积: 763.41 mm2, 计算面积: 641.25 mm2裂缝 0.00mm1跨中: 正弯矩 35.83 kN*m,负弯矩 0.00 kN*m,剪力-115.34 kN,挠度1.10mm(↓),位置:跨中裂缝 0.07mm上钢筋: 3f18, 实际面积: 763.41 mm2, 计算面积: 641.25 mm2下钢筋: 3f18, 实际面积: 763.41 mm2, 计算面积: 641.25 mm2 1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 位置: 3.90m负弯矩 77.19 kN*m, 位置: 3.90m剪力-115.34 kN, 位置: 3.90m上钢筋: 4f18, 实际面积: 1017.88 mm2, 计算面积: 833.85 mm2下钢筋: 3f18, 实际面积: 763.41 mm2, 计算面积: 641.25 mm2裂缝 0.20mm。

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