坝顶超高计算程序 - 360文档中心

坝顶超高计算00

0.3
设计孔深度(m)
15.12 14.86 14.77 14.9 15.06 15.14 15.15 15.2 15.51 16.13 16.76 17.51 18.27 19.03 19.8 19.93 20.02 20.11 20.19 20.14 19.34 18.5 17.7
m+坝顶高程得，防浪墙顶高程＝
2.367687121 m，hm/H＝ 0.01374905
cosβ＝风雍水面高度e＝
0.707106781 0.000539164 m
当m＝1.5～5.0 时：
单坡的坡度系数m ＝
2
斜坡的糙率渗透性系数KΔ＝
0.9
W/（（gH） ^0.5)=
平均波浪爬高Rm ＝
0.176097119 m，Rp＝
单坡的坡度系数m
＝
斜坡的糙率渗透性系数KΔ＝
0.9
2
W/（（gH） ^0.5)=
平均波浪爬高Rm ＝
0.297202693 m，Rp＝
0.54685295
水位（m） 1848.50
R
e
A
0.546852955 0.00121312
0.5
吹程D＝水域平均水深Hm
＝
综合摩阻系数K＝
170
m，多年平均最大风速＝
1394.44
14.76
1.2
0.76
G30
1409.3
1394.63
14.68
1.3
0.63
G31
1409.53
1394.82
14.71
1.53
0.48
G32
1409.77
1395.01

坝顶高程计算

5.1.1坝顶高程的确定
砼重力坝为3级建筑物，按100年一遇洪水设计和1000年一遇洪水校核的控制工况来确定坝顶高程。

根据《混凝土重力坝设计规范》（SL319-2018），坝顶防浪墙顶高程=水库静水位＋∆h，其中∆h为坝顶距水库静水位（正常蓄水位或校核洪水位）的高度，∆h由下式确定：
∆h ＝h1%＋h z＋h C
式中：h1%──波浪高（m）；
h Z──波浪中心线至水库静水位高差(m)；
h C──安全超高(m)，本工程坝的安全级别为3级，正常蓄水位和校核洪水位下分别取0.4m和0.3m。

h c和h Z按照《混凝土重力坝设计规范》（SL319-2018）的相关规定计算，坝顶高程计算成果见表5.6 -1。

5.1.1.1坝顶高程的确定
均质土坝为3级建筑物，按50年一遇洪水设计和1000年一遇洪水校核的控制工况来确定坝顶高程。

根据《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2020），坝顶防浪墙顶高程=水库静水位＋y，其中y为坝顶距水库静水位（正常蓄水位或校核洪水位）的高度，y 由下式确定：
y＝R ＋e＋A
式中：R──波浪高（m）；
e ──波浪中心线至水库静水位高差(m)；
A──安全超高(m)，本工程坝的安全级别为3级，正常蓄水位和校核洪水位下分别取0.7m和0.4m。

R和e按照《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2020）的相关规定计算，坝顶高程计算成果见表5.6 -1。

2。

水库坝顶超高计算程序范本

h2%= 1.181510373
h2%= 2.170573154λ0.1%= 5.915535138λ1%=
莆田公式
鹤地公式
0.071115347
0.37497026
水库超高计算
计算安全超高y=e+R+A
鹤地公式
h 2%=0.00625W 1/6
(D 1/3g 1/3
/W 2/3
)*W 2
/g λp %=0.0386(gD/W 2)1/2*W 2
/g 1、本次计算的工况：设计洪量685m3/s，相应洪水位的平均水深（由水力计算求得2.55），风浪要素采用渭南地区暨铜川水文手册统计表中
汛期（6-10）最大平均风速的1.5倍（风速依次是20、18、16、20、22），风向采用对本工程最不利的西北风，吹程由1:1000平面图中量取，取最远吹程187m。

2波浪爬高R 的计算
1/221/2波浪爬高R 的计算
1/2
21/2
莆田公式计算结果：
鹤地公式计算结果：
1.71（m）校核情况：
y=e+R+A= 2.55（m）2.14（m）设计情况：y=e+R+A= 3.18（m）2.42（m）
地震情况：y=e+R+A= 1.31（m）校核水位540.24535.36 6.32设计水位540.46535.36 5.10地震水位538.40535.36 3.04
校核情况：y=e+R+A=设计情况：y=e+R+A=地震情况：y=e+R+A=
计表中的数字，风速采用
面图中量取，取最远吹程为
96
28.8
8.87330270637.5。

土坝坝顶高程计算说明书

土坝坝顶高程计算说明书土坝坝顶高程计算说明书1 计算基本资料达兰河流域属大陆性气候，其特点是光照充足，夏季炎热，冬季寒冷，干燥少雨，蒸发量大，春季多风，库区最大风速18m3/s,多年平均最大风速12.6m3/s,风向多顺河，风向基本上与坝轴线正交，吹程D=5.3km。

东田水库属内陆峡谷水库。

东田水库枢纽工程的特征水位如下：●死水位1400.0m●正常蓄水位1435.5m●设计洪水位1437.66m●校核洪水位1440.25m本工程地震基本烈度为Ⅵ度，根据中华人民共和国国家经济贸易委员会发布的《水工建筑物抗震设计规范》（DL5073－2000）总则所述：设计烈度为Ⅵ度时，可不进行抗震计算，但对1级水工建筑物仍应按规范采取适当的工程措施。

2 设计计算情况根据中华人民共和国水利部发布的《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001），第5.3.3条，坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按以下运用条件计算，取其最大值：(1)设计洪水位加正常运用条件下的坝顶超高超高；(2)正常蓄水位加正常运用条件下的坝顶超高；(3)校核洪水位加正常运用条件下的坝顶超高；(4)正常蓄水位加非常运用条件下的坝顶超高，再按本规范5.3.2条规定加地震安全加高。

本工程地震基本烈度为Ⅵ度，故由《水工建筑物抗震设计规范》（DL5073－2000）知不考虑地震加高。

第5.3.4条规定：当坝顶上游侧设有防浪墙时，坝顶超高可改为对防浪墙顶的要求。

但此时在正常运用条件下，坝顶应高出静水位0.5m；在非常运用条件下，坝顶应不低于静水位。

第5.3.5规定，设计计算风速的取值应遵循下列规定：正常运用条件下的1级、2级坝，采用多年平均年最大风速的1.5～2.0倍； (1) 正常运用条件下的的3级、4级和5级坝，采用多年平均年最大风速的1.5倍；(2) 非常运用条件下，采用多年平均年最大风速。

本次设计大坝为3级，故正常运用情况下，采用多年平均年最大风速的1.5倍，即：W=12.6×1.5=18.9m/s；非常运用条件下，采用多年平均年最大风速，即：W=12.6m/s 。

3种情况土石坝坝顶高程的计算教程

h 2%=0.001365*W 9/6*D 1/3L m =0.01233*W*D 1/2 将上述公式简化后可得：2%及平均波长L （1）对于丘陵、平原地区水库，当W<26.5m/s、D<7500m时，波浪的波高和平均波长可采用鹤地水规范附录A公式（A.1.6-1）、（A.1.6-2）：3 风浪要素（平均波高h m 及平均波长L m ）的确定2 已知参数碾压式土石坝坝顶超高及坝顶高程的确定1 计算依据《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）第5.3节及附录A有关规定。

2.320.94、5级大坝采用累积频率为5%的爬高值R 5%。

规范表A.1.13　不同累积频率下的爬高与平均爬高比值（Rp /R m ）（2）按规范A.1.11条，设计波浪爬高值应根据大坝级别确定，1、2、3级大坝采用累积频率为1%的1%，平均爬高R 计算结果表系数K 计算成果表（2）按规范附录A.1.7及A.1.8条的规定，根据gD/W 2和h m /H m 值的范围可按规范表A.1.8求取平均波高h m ：规范表A.1.8　不同累积频率下的波高与平均波高比值（h p /h m ）4 设计波浪爬高R的确定（1）按规范A.1.12条，当上游坝坡为单坡且m=1.5～5时，平均爬高R m 按公式(A.1.12-1)计算：…………(A.1.12-1) 式中： K W ……………斜坡的糙率渗透性系数,根据W/(gH)1/2的值按规范表A.1.12-2用内插法确定m………………………单坡的坡度系数，m=K △……………斜坡的糙率渗透性系数,K △= 按规范5.3.1条，安全加高A根据大坝级别按规范表5.3.1确定。

6 安全加高A的确定7 超高y的确定按规范5.3.1条，坝顶在水库静水位以上的超高y按规范公式(5.3.1)计算： y=R+e+A　……(5.3.1)　按规范A.1.10条，风壅水面高度按公式(A.1.10)计算：……………(A.1.10)5 风壅水面高度e的确定7 坝顶高程（或防浪墙顶）确定 (1)按规范5.3.3条，坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按下列运用条件，取其大值：1加正常运用条件的坝顶超高；2 正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高；3 校核洪水位加非常运用条件 (2)按规范5.3.4条，当坝顶上游侧设有防浪墙时，坝顶超高可改为对防浪墙顶的要求。

超高计算程序

（B.6.3－1）L m ——平均波长（m)；D——风区长度（m)；D＝100m g——重力加速度；取g＝9.81m/s 3V 0——计算风速（m/s)；取历年最大风速平均值的1.0倍；Vmax＝13.7(m/s)V 0＝1.5Vmax＝20.55(m/s)最高水位24.22(m)河床平均高程18.7(m)H m ＝ 5.52mgD/V 02＝ 2.323gH m /V 02＝0.128gh m /V 02＝0.0026h m＝0.113(m)最高水位运行工况坝顶超高计算波高、波长按《混凝土重力坝设计规范》(SL319－2005)的莆田试验站公式（B.6.3－1）、(一) 波高、波长计算式中：（B.6.3－2）计算.Hm ——水域的平均水深（m)；hm——平均波高，m；根据公式（B.6.3－1）}])(7.0[13.0)(0018.0{])(7.0[13.07.02045.0207.02020v gH th v gD th v gH th v gh m m mh m /H m＝0.020查表B.6.3，取h 5％/H m ＝ 1.95h 5％＝0.220(m)(二) 波浪中心线至计算水位的高差根据规范公式（B.6.1－2）、（B.6.1－3）计算（B.6.1－2）（B.6.1－3）（B.6.3－2）（B.6.3－7）（B.6.3－8）式中:取H＝H m = 5.52mT m =1.490sL mgT m 2/2π＝3.464m取L m =3.464L m＝ 3.464mH ——坝前水深（m)；h 1％1——累积频率5％～10％的波高(m)；采用公式（B.6.3-7）试算平均波长采用公式（B.6.3－8）初算平均波长5.0200)(9.13v v m m =)2(22mm m L H th gT L ππ=π22m mgT L =H cr＝0.233mhz＝0.044m（三）坝顶超高坝顶超高按规范公式（8.1.1）计算：Δh=h5％+h z+h c（9.1.1）式中：Δh——防浪墙顶与水库正常蓄水位或校核水位的高差（m）；h5％——波高(m)；h z——波浪中心线至水库正常蓄水位或校核洪水位的高差（m）；h c——安全超高（m）；h c=0.3Δh=0.563（m）最高水位时坝顶高程为24.783（m）。

坝顶高程计算

设计洪水位+正常运用条件的坝顶超高324.3852校核洪水位+非常运用条件的坝顶超高坝前风壅高度 e=KW 2Dcos α/（2gHo ）
0.002146坝前风壅高度 e=KW 2Dcos α/（2gHo ）波浪爬高R5%
0.563013波浪爬高R5%带马道的复坡上的平均波浪爬高Rm
0.305985带马道的复坡上的平均波浪爬高Rm 单坡上的平均波浪爬高Rm
0.305985单坡上的平均波浪爬高Rm 安全加高A
0.5安全加高A 计算风速W
22.5计算风速W 多年平均年最大风速V1
15多年平均年最大风速V1水域平均水深Ho
6.5水域平均水深Ho 风区长度D （m)
150风区长度D （m)计算风向与坝轴线法线的夹角α
0计算风向与坝轴线法线的夹角β浅丘区平均波高hm
浅丘区平均波高hm
峡谷区平均波高hm
峡谷区平均波高hm 浅丘区平均波长Lm
浅丘区平均波长Lm 斜坡的糙率渗透性系数K △
0.77斜坡的糙率渗透性系数K △经验系数Kw
1.02经验系数Kw 单坡的坡度系数m
2.6单坡的坡度系数m h2%
h2%h5%
h5%峡谷区平均波长Lm
峡谷区平均波长Lm 设计洪水位校核洪水位
1.065159
坝顶超高计算
根据《碾压式土石坝设计规范》SL274—2001P15，本工程为浅丘区4级坝，取设计概率5% BBT 水库
，取设计概率5%
324.4291
0.0003126
0.3187861
0.1732533
0.1732533
0.2
15
15
3
80
5
0.77
1
2
0.3414032
0.5190987。

土石坝坝顶高程的计算

e
A
y
正常蓄水位设计洪水位校核洪水位
1.699
0.0045
0.7
1.699
0.0044
0.7
0.986
0.0019
0.4
2.404 2.403 1.388
7 坝顶高程（或防浪墙顶）确定
(1)按规范5.3.3条，坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按下列运用条件，取其大值：1 设计洪水位加正常运用条件的坝顶超高；2 正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高；3 校核洪水位加非常运用条件的坝顶超高； (2)按规范5.3.4条，当坝顶上游侧设有防浪墙时，坝顶超高可改为对防浪墙顶的要求。但此时在正常运用条件
P(%)
hm/Hm <0.1
0.1～0.2
1
2.42 2.3
5
1.95 1.87
水位（m）正常蓄水位设计洪水位校核洪水位
gD/W2 气象参数不适合! 气象参数不适合！
20～250
假设hm/Hm <0.1 <0.1 <0.1
平均波高hm 根据假设求的hm（m）
气象参数不适合！气象参数不适合！
0.258
9.05 6.03
（2）按规范附录A.1.7及A.1.8条的规定，根据gD/W2和hm/Hm值的范围可按规范表A.1.8求取平
值（hp/hm）
hm（m） 0.683 0.683 0.372
.12-1)计算：
内插法确定
Rm 0.762 0.762 0.442 用累积频率为1%的爬高值R1%，
规范表A.1.8 不同累积频率下的波高与平均波高比值（hp/hm
设计爬高R计算结果表
大坝级别
hm/H

溪口水库坝顶超高计算2015.6.23

第五章. 水库大坝抗洪能力的复核根据《水库大坝安全评价导则》（SL258-2000）4.5.1规定，根据规范（SDJ218-84）及其他坝型设计规范的有关大坝安全的规定和工程质量评价结果，复核并确定水库安全度汛的设计和校核洪水位及其相应的最大下泄流量。

据此确定的设计和校核洪水位相应的设计洪水频率和校核洪水频率，即为水库大坝现状的抗洪能力。

根据《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）（替代SDJ218-84）5.3.1规定，土坝坝顶在水库静水位以上的超高按下式确定，要求分别计算最大波浪爬高R ，最大风壅水面高度e 和安全加高A 。

y=R+e+A (5-1)式中：y ——坝顶超高，m ；R ——最大波浪在坝坡上的爬高，m ； e ——最大风壅水面高度，m ； A ——安全加高，m 。

5.1. 波浪爬高采用莆田试验站公式计算波浪的平均浪高h m 和平均波周期T m 。

0.450.72220.720.00180.130.70.130.7m m m gD gh gH W th th W W gH th W ⎧⎫⎛⎫⎪⎪ ⎪⎡⎤⎪⎪⎛⎫⎝⎭=⎢⎥⎨⎬ ⎪⎡⎤⎝⎭⎢⎥⎛⎫⎪⎪⎣⎦⎢⎥ ⎪⎪⎪⎝⎭⎢⎥⎣⎦⎩⎭ (5-2) 0.54.438m mT h = (5-3) 式中：m h ——平均波高，m ； m T ——平均波周期，s ；D ——风区长度，根据规范SL274-2001附录A.1.3计算风区长度计算公式： 2c o s c o s i iieiiD D αα=∑∑ （5-4）本次复核风区长度取1200.0m 。

W ——计算风速，m/s ，正常运用条件下的3级坝，采用多年平均年最大风速的1.5倍，非常运用条件下，采用多年平均年最大风速。

本次复核计算风速取15m/s 。

H m ——水域平均水深，在库区地形图上分段计算得风区内水域平均底高程h 0=23.55m ，计算得H m 设计=30.19m ，H m 校核=30.93m 。

坝顶高程计算的方法

坝顶高程计算的方法在水利工程中，坝顶高程是一个重要的参数，它直接关系到坝体的稳定性和工程的安全性。

因此，准确计算坝顶高程是非常重要的。

本文将介绍以坝顶高程计算的方法。

一、确定基准面在进行坝顶高程计算之前，首先需要确定一个基准面。

基准面是一个参考标志，用于测量各点的高程值。

常见的基准面有国家高程基准、地方高程基准等。

根据实际情况选择适当的基准面。

二、测量控制点为了准确计算坝顶高程，需要在工程现场进行测量，确定一些控制点。

控制点的选择应考虑到其位置与坝顶的关系，以及易于观测和测量的因素。

通常选择在坝体上分布均匀的几个控制点。

三、测量方法1.水准测量法水准测量法是最常用的测量坝顶高程的方法之一。

该方法的基本原理是利用水准仪和水平仪进行测量，通过观测水平线上两点的高差来计算坝顶高程。

在实际测量中，需要注意仪器的使用和观测的精度，以减小误差。

2.全站仪测量法全站仪测量法是一种现代化的测量方法，其测量精度较高，并且具有自动记录和数据处理的功能。

在测量坝顶高程时，可以通过设置全站仪的位置和测量参数来获得高程数据。

同时，全站仪还可以进行水平角和垂直角的测量，从而提高测量的精度。

四、计算方法在测量完成后，可以根据观测数据计算坝顶高程。

计算方法通常采用代数平差法或最小二乘法。

在计算过程中，需要考虑各观测数据的权重，以及其他误差因素的影响。

通过计算，可以得到坝顶高程的准确值。

五、误差控制在进行坝顶高程计算时，需要注意误差的控制。

误差是不可避免的，但可以通过合理的方法进行控制和修正。

常见的误差来源有仪器误差、观测误差、环境条件等。

通过合理设置观测参数和检查数据，可以减小误差的影响，提高计算结果的准确性。

六、实例分析为了更好地理解以坝顶高程计算的方法，下面通过一个实例进行分析。

假设某坝体的高程控制点分别为A、B、C，测量结果如下：控制点高程(m)A 100.50B 101.20C 99.80根据上述数据，可以进行坝顶高程的计算。

土石坝坝顶超高计算

鸡公尖水库安全复核一、防办计算经测量计算，漳河水库最大风速w=20.7m/s ，风区长度（吹程）d=6000m 。

根据现有土石坝碾压规范要求坝顶超高为：y=r+e+a ，其中a 值为安全加高值，根据规范在设计水位下a=1.5m ，校核水位下为0.7m 。

e 为风壅水面高度，计算公式为e=mgh d kw 22cos β，其中k 为综合摩阻系数，k=3.6×10-6 ；β为风向与坝轴线法线夹角取为0度。

m h 为平均水深，取鸡公尖水深，鸡公尖坝顶高程126.50m ，最大坝高58m ，由此可以算出坝底高程为68.5m ，因此在设计水位下，m h =123.89-68.5=55.39m ；在校核水位下，m h =124.30-68.5=55.8m 。

由此得出，设计水位下e=0.008525248；校核水位下e=0.008462607。

r 为波浪高度，算法采用鹤地水库公式，按频率2%波高计算。

公式：2%2w gh =0.00625w 1/63/12⎥⎦⎤⎢⎣⎡w gd计算出： m h =2.335618 m因此，坝顶超高计算结果：设计水位：y=2.335618+0.008525248+1.5=3.844144 m 校核水位：y=2.335618+0.008462607+0.7=3.044081m二、历次计算结果1、64年设计报告风速为21m/sec，扩度为5.5公里。

2、汛限水位研究报告鸡公尖水库0.2%设计水位124.99m、PMF校核水位126.04m。

加固后防浪墙顶标高127.70m、坝顶标高126.50m。

1）设计水位时如遇8级风上限与9级风下限风速20.7m/s，波浪爬高h B=1.094m，风壅水面高度e=0.023m，安全加高1.5m(正常)，坝顶超高Y=h B+e+1.5=2.62m。

需坝顶或防浪墙顶高程为：124.99+Y=127.61m，是小于127.70m。

如遇9级风上限风速24.4m/s，波浪爬高h B=1.344m，风壅水面高度e=0.032m，安全加高 1.5m(正常)，坝顶超高Y=hB+e+1.5=2.88m。

超高模板工程量几种计算方式

一、超高起始计算高度：是指柱从这个高度以上的部分计算超高。

可以输入具体的高度，或选择“从底开始全部计算超高”。

例如有些地图例说明：柱截面尺寸为：400mm*400mm，超出3.6m以上每增1m计算一个超高，不足1m按1m计算，计算柱的超高模板面积。

（1）选项0（不分段，计算总量）：柱顶标高-柱底标高解释：按超过“超高计算高度”部分的工程量计算柱超高模板面积=0.4*4*1.4=2.24m2（2）选项1（不分段，计算总量×超高系数（超高顶面-超高起始高度））解释：超高系数指"超高顶面-超高起始高度"后的数值，超高工程量为：计算总量×超高系数.超高系数=超高顶面-超高起始高度=5-3.6=1.4m柱超高模板面积=（0.4*4*1.4）*1.4=3.136m2（3）选项2（不分段，计算总量×超高数量）解释：通过“超高分段高度”和“超高数量取舍方式”计算出超高数量，超高工程量为计算总量×超高数量。

超高分段高度:在计算规则中通常会有类似这样的规定：“超过3.6m 时，每超过1m（不足1m者按1m计）”。

软件中的超高分段高度就是指的这个每超过多少米。

超高数量取舍方法:提供三种方式：不足分段高度或舍去；或进一；或四舍五入。

超高数量=（超高顶面-超高起始高度）/超高分段高度，然后取整。

超高数量：5-3.6=1.4m，不足1m按照1m计算，所以超高数量为2。

柱超高模板面积=（0.4*1.4*4）*2=4.48m2分析：按照规定，此柱应该分为2段计算，一段为1m,一段为0.4m，柱超高模板面积=((0.4*1)*4)*1+((0.4*0.4)*4)*2=2.88m2注意：超高算法按各地计算规则默认设置，但有些规则未明确注明，所以默认的“超高分段计算方法”可能与您的期望不符，当出现这种情况时请按上述介绍的四种算法调整。

土石坝坝顶高程的计算

2 已知参数碾压式土石坝坝顶超高及坝顶高程的确定1 计算依据《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）第5.3节及附录A有关规定。

3 风浪要素（平均波高h m 及平均波长L m ）的确定（1）对于丘陵、平原地区水库，当W<26.5m/s、D<7500m时，波浪的波高和平均波长可采用鹤地水算，即按规范附录A公式（A.1.6-1）、（A.1.6-2）：将上述公式简化后可得：2%及平均波长Lh 2%=0.001365*W 9/6*D 1/3L m =0.01233*W*D 1/2 （2）按规范附录A.1.7及A.1.8条的规定，根据gD/W 2和h m /H m 值的范围可按规范表A.1.8求取平均波高h m ：2.470.8…………(A.1.12-1) 式中： K W ……………斜坡的糙率渗透性系数,根据W/(gH)1/2的值按规范表A.1.12-2用内插法确定m………………………单坡的坡度系数，m=K △……………斜坡的糙率渗透性系数,K △=4 设计波浪爬高R的确定（1）按规范A.1.12条，当上游坝坡为单坡且m=1.5～5时，平均爬高R m 按公式(A.1.12-1)计算：规范表A.1.8　不同累积频率下的波高与平均波高比值（h p /h m ）系数K 计算成果表（2）按规范A.1.11条，设计波浪爬高值应根据大坝级别确定，1、2、3级大坝采用累积频率为1%的1%，平均爬高R 计算结果表4、5级大坝采用累积频率为5%的爬高值R 5%。

5 风壅水面高度e的确定按规范A.1.10条，风壅水面高度按公式(A.1.10)计算：……………(A.1.10)6 安全加高A的确定7 超高y的确定按规范5.3.1条，坝顶在水库静水位以上的超高y按规范公式(5.3.1)计算： y=R+e+A　……(5.3.1) 按规范5.3.1条，安全加高A根据大坝级别按规范表5.3.1确定。

7 坝顶高程（或防浪墙顶）确定 (1)按规范5.3.3条，坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按下列运用条件，取其大值：1加正常运用条件的坝顶超高；2 正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高；3 校核洪水位加非常运用条件高； (2)按规范5.3.4条，当坝顶上游侧设有防浪墙时，坝顶超高可改为对防浪墙顶的要求。

坝顶高程计算(程序)

计算方法参见《碾压式土石坝设计规范》SL274-2001坝顶超高计算公式：y＝R+e+AR－最大波浪在坝坡上的爬高计算如下： ∵m＝ 2.5∈（1.5～5.0）Rm －平均波浪爬高m－坡度系数＝ 2.5K △－斜坡的粗糙率渗透系数，根据护面类型查表A.1.12-1得0.9K W -经验系数，根据查表A.1.12-2校核洪水位K w ＝ 1.153.83设计洪水位K w ＝ 1.274.45正常蓄水位K w ＝1.29h m －平均波高，计算公式采用莆田公式0.214校核洪水0.107设计洪水0.087正常蓄水2.106校核洪水1.462设计洪水1.462正常蓄水∴采用下面公式计算0.003770.086m0.0026∴h m ＝0.134m 0.002580.133mL m(一般说来，H>0.5L m ）1.304其中1.6261.6212.658m 校核洪水∴L m ＝4.128m 设计洪水4.103m正常蓄水0.184m 校核洪水∴R m ＝0.316m 设计洪水0.319m 正常蓄水根据规范规定：4级5级坝采用累积频率为5％的爬高值查表A.1.13可知R 5％与平均波浪爬高R m 的比例关系1.840.339m 校核洪水∴R=R m ×1.84＝0.581m 设计洪水0.587m 正常蓄水e－风壅水面高度K－综合摩阻系数，取3.6×10-6β－计算风向与坝轴线法线的夹角0.00117396m 校核洪水∴e＝0.00317572m 设计洪水0.0042708m 正常蓄水A-安全超高，查表5.3.1可知0.3校核洪水A=0.5设计洪水0.5正常蓄水非常运用下坝顶超高y＝0.640m 正常运用下下坝顶超高y＝ 1.091m大坝坝顶高程根据不同工况计算如下：1.设计洪水位加正常运用下的坝顶超高27.301m2.正常蓄水位加正常运用下的坝顶超高26.401m3.校核洪水位加非常运用下的坝顶超高27.560m4.正常蓄水位加非常运用下坝顶超高加地震安全加高26.950m(地震超高参见《水工建筑物抗震设计规范》DL5073-2000,P21)取1.0m∴大坝坝顶高程取最大值为：m27.5600.54.438m mT h==。

2.2坝顶高程

e——风浪引起的坝前水位壅高，m，
2 Kv0 D e cos 2 gHm
A——安全加高，m，根据坝的级别按设计规范采用。
hl——设计波高，m； m——坝坡坡率； n——坝坡护面糙率，其值为：抛石0．035，干砌块石0．0275，浆砌石并勾缝0．025 沥青和混凝土 0．0155； K——综合摩阻系数，不同研究者所建议的系数值K有所不同，一般取值范围 1．5×10-3～5×10-3，计算时可取 3．6×10-3； V——设计风速，m／s； D——吹程，km； H1——水库水域的平均水深，m； β ——风向与坝轴线法线方向的夹角。
坝顶高程水库静水位加相应的超高取下列中的最大值正常蓄水位非常运用条件的坝顶超高再加地震安全超高土坝坝顶高程根据正常运行和非常运行时的静水位加相应的超高d予以确定波浪在坝坡上的爬高初步拟定时也可以按经验公式计算m
二、坝顶高程
坝顶高程＝水库静水位加相应的超高，取下
列中的最大值
1. 设计洪水位+正常运用条件的坝顶超高 2. 正常蓄水位+正常运用条件的坝顶超高
土石坝的安全加高
运用情况 Ⅰ 坝的级别 Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ
正常运行１．５１．００．７０．５非常运行０．７０．５０．４０．３ａ非常运行１．００．７０．５０．３ｂ当坝顶有防浪墙时坝顶高程
防浪墙的顶部高程=设计洪水位+ d设防浪墙的顶部高程=校核洪水位+ d校两者中取大值。坝顶高程=设计洪水位+0.5m 坝顶高程=稍高于校核洪水位两者中取大值。
3. 校核洪水位+非常运用条件的坝顶超高
4. 正常蓄水位+非常运用条件的坝顶超高，再加地震安全超高
土坝坝顶高程根据正常运行和非常运行时的静水位加相应的超高d予以确定

坝顶高程计算

设计年径流量（m3/s）
典型年
典型年径流量（m3/s）
缩放倍比
枯水年
P=85％
5.56
1973
5.35
1.039
中水年
P=50％
7.50
1957
7.11
1.055
丰水年
P=15％
10.37
1967
9.95
1.042
表 4 潜渔站设计年径流过程
月份
设计枯水年典型年 Q 设计年 Q
设计中水年典型年 Q 设计年 Q
46.6
46.8
二、设计提纲
（一）水文气象资料的搜集和审查熟悉流域的自然地理情况，广泛搜集有关水文气象资料（见基本资料）。经初步审查，降雨和径流等实测资料是可靠的、具有一致性的，可用于本次设计。（二）设计年径流量及其年内分配 1.设计年径流量的计算先进行年径流量频率计算，求出频率为 85%、50％、15％的丰、中、枯年径流量。 2.设计年内分配根据年、月径流资料和代表年的选择原则，确定丰、中、枯三个代表年。并按设计年径流量为控制用同倍比方法缩放各代表年的逐月径流量，推求丰、中、枯年径流量的年内分配。（三）选择水库死水位 1.绘制水库水位容积曲线和水电站下游水位流量关系曲线； 2.根据泥沙资料计算水库的淤积体积和水库相应的淤积高程（按百年运用估
4.根据地区用电要求和电站的可能情况，发电要求为保证出力不能低于 800 千瓦，发电保证率为 85％，灌溉和航运任务不大，均可利用发电尾水得到满足。
—7—
5.水库水位容积曲线如表 5
水位（m）容积（106 m3）水位（m）容积（106 m3）水位（m）容积（106 m3）水位（m）容积（106 m3）