裸眼完井方法简介
裸眼井解释
窄些就是油气层评价）。
第二部分 裸眼井测井资料解释与评价
一、测井资料分类 二、测井曲线的识别及变化特征 三、测井资料解释
一、测井资料分类 根据测井仪器和资料解释方法上的差异，可把裸眼井测 井资料归为如下几种：
国产测井仪组合测井资料 引进数控（如CSU）组合测井资料 地层倾角（HDT）、地层压力（RFT）和波形（WF）等 成像测井、核磁共振测井等
式中：GCUR——为一系数，新地层（第三纪）为3.7，老地层为2； GR——自然伽马测井值； GRmin——纯砂岩自然伽马测井值；
GRmax——纯泥岩自然伽马测井值。
孔隙度φ
纯砂岩层的孔隙度
φ
t t ma 1 t f t ma CP
含泥质砂岩层的孔隙度
φ
t t ma 1 t sh t ma Vsh t f t ma CP t f t ma
式中：Δt——声波时差值，μs/m； Δtma——骨架声波时差值，μs/m； Δtsh——纯泥岩声波时差值，μs/m； Δtf——流体声波时差值，μs/m； Vsh——泥质含量，f； CP——声波时差压实校正系数，CP≥1。
含油气饱和度So ①西门图（Sima04R sh φ
磁共振（CMR）测井等。
二、测井曲线的识别及变化特征 测井曲线的形态和变化特征主要取决于测井方法和岩 性、物性、含油性的变化。探测范围浅的测井曲线其形态 变化剧烈，反映层界面的效果好，对岩性的变化比较敏感， 如微电极、微球、球形聚焦、八侧向等。 探测范围深的测井曲线其形态变化平缓，一般不能有效 地反映薄层的变化，如深感应电阻率曲线、深侧向电阻率 曲线、自然电位曲线等。
1 n
②阿尔奇公式：
a b Rw Sw φm R t
水平井裸眼完井工具施工步骤分析
水平井裸眼完井工具施工步骤分析虽然水平井在钻井过程中难度较大，但是由于其能够深入到油藏内部，实现对油藏的有效开采，提高单井原油产量，因此水平井在目前的钻井生产中得到了重要应用。
考虑到水平井实际钻井过程的复杂性，我们应对水平井裸眼完井工具施工有足够的了解，并做到对水平井施工技术的全面了解，满足水平井钻井的实际需要，为提高水平井产量和水平井的可靠性提供有力的技术支撑。
基于这一考虑，我们应对水平井裸眼完井工具施工进行重点分析，把握施工要点，提高水平井裸眼完井工具施工的整体质量。
1水平井裸眼完井工具的具体施工内容及步骤分析从目前水平井裸眼完井工具的实际施工来看，主要分为以下几个步骤：1.1利用刮管器对套管进行作业，并利用通井规对套管进行疏通（1）中150mm×1.05m的通井规+31/2钻杆1根+套管刮管器下到套管鞋上部50m；（2）刮管、通井管柱结构：通井规+31/2斜坡钻杆1根+刮管器+3 1/2斜坡钻杆；（3）下至悬挂器座封位置反复上下活动刮管2-3次；（4）若有刮管不顺畅，在阻力大的井段反复活动2-3次；（5）刮管至套管鞋上部50m处进行泥浆循环；（6）起出刮管、通井管柱。
1.2利用单磨鞋的方式进行通井（1）通井管柱结构：6（152.4mm）牙轮钻头+1根31/2斜坡钻杆+150mm×1.3m 铣柱+31/2斜坡钻杆+31/2加重钻杆+31/2斜坡钻杆；（2）单模鞋管柱通井至完钻井底后，上提2m，用原钻井泥浆循环 1.5～2周，直到进出口泥浆性能一致；（3）短起1次至套管鞋，再用原钻井泥浆循环1.5～2周；1.3利用双磨鞋的方式进行模拟通井（1）模拟通井管柱结构：6（152.4mm）牙轮钻头+1根31/2钻杆+150mm×1.3m磨鞋+1根3 1/2斜坡钻杆+150mm×1.3m磨鞋+31/2斜坡钻杆+31/2加重钻杆+31/2斜坡钻杆；（2）短起1次至套管鞋，套管鞋处用原钻井泥浆循环1.5～2周；（3）短起下工具时，工具到井底后用稠浆扫井眼后循环洗井；1.4向水平井中下裸眼封隔器完井管柱在完成上述工序之后，需要向水平井中下裸眼封隔器进行完井施工，在下裸眼井封隔器的过程中首先需要了解完井管柱的送入结构。
水平井裸眼完井工具施工步骤
周，直到进出口泥浆性能一致； 3）短起1次至套管鞋（第一次下模拟通井管柱时，如果通井不顺利，则 追加短起1次），套管鞋处用原钻井泥浆循环1.5～2周； 4）短起下工具时，工具到井底后用稠浆扫井眼后循环洗井，直到进出 口泥浆性能一致； 5）起出通井管柱（起至套管鞋处循环1小时）； 6）通井管柱起至3205m（悬挂器位置）时称重，分别为上提悬重、静止 悬重、下放悬重，以备完井管柱丢手时使用。 7）注意事项： a、在下钻到裸眼段后如遇阻，遇阻负荷严禁超过8t，原则上应通过上 提下放钻具来降低遇阻大小，不建议划眼。具体为：如果遇阻超过8t， 可逐步增加下压负荷，并上下活动管柱，每次增加负荷2t，最大遇阻负 荷不得超过15t。管柱通过后在遇阻井段反复拉2～3次，直到拉顺，再 加拉1～2次，保证井眼光滑，并用泥浆循环，直到可以顺利下钻； b、如下压15t仍不能通过，可适当采取划眼的方法，划眼过程中，划入 深度超过2m后需上提3～5m后再次下放划眼并同时进行泥浆循环，以免 卡钻；划眼通过后必须对划眼井段上下提拉3～5次，保证井眼光滑，划 眼时转速40rpm，扭矩控制在6kNm以内； c、在狗腿度较大位置处，注意观察管柱悬重变化； d、下钻过程中严禁造成井下落物； e、钻杆扣必须抹密封脂； f、必须按标准扭矩上扣； g、下井管柱必须对每个丝扣进行检查，有损伤或不合格的丝扣严禁下 井；不能套管
1）Φ150mm×1.05m的通井规＋3 1/2″钻杆1根+套管刮管器下到 3547m（套管鞋上部10m），下入过程中在悬挂器位置（3205m）反复刮3 遍； 2）刮管、通井管柱结构：通井规＋3 1/2斜坡钻杆1根＋刮管器＋3 1/2 斜坡钻杆=3547m； 3）若有刮管不顺畅，在阻力大的井段反复活动2-3次； 4）刮管至3547m处进行泥浆循环，直到出口泥浆与钻井设计的泥浆性能 相同，循环泥浆时必须过筛滤掉可能存在的颗粒状杂质（一般为2小时 左右）； 5）起出刮管、通井管柱。
裸眼洞穴完井方法
煤层气裸眼洞穴完井
煤层气开发中的裸眼洞穴完井，半个世纪以前就诞生了，但直到1977年Amcoco公司利用此法在圣胡安盆地Cahn1井实施后，其潜在优势才被真正认识。
之后，众多公司相继采用此技术在圣胡安盆地北部水果地组煤层进行储层改造，取得了良好的效果。
具体工艺是在较高的生产压差作下，利用井眼的不稳定性，在井壁煤岩发生破坏后允许煤块塌落到井筒中，进而形成物理洞穴（自然裸眼洞穴完井）；或者人工施加压力（从地面注气、水），然后突然释放，使井壁煤层发生破坏，再清除井底的煤粉，形成较大尺寸的物理洞穴。
从现场试验结果看，裸眼洞穴完井的产量远远高于压裂井，一般为3~20倍。
之后一些学者对裸眼洞穴完井的增透机理进行了系统探讨，如图6.5所示，主要包括以下几个方面。
洞穴：洞穴是在煤层重复性坍塌和煤屑的清除过程中形成的，其有效直径一般为3~4 m，且其形状不规则。
洞穴的形成增大了煤层的裸露面积，消除了煤层在钻井过程中形成的伤害，实现了井筒与煤层的最大限度沟通。
破碎带：由于洞穴效应的延续，使洞穴以外的煤层发生张性破裂和剪切破裂，形成一定范围的破碎带。
破碎带的有效半径一般为6~8 m。
破碎带的形成，使煤层内一些处于封闭状态的原始微裂缝相互沟通，同时也形成一些新的裂缝，使得此带的渗透率明显增加。
扰动带：在造洞穴过程中，由于应力释放作用会在剪切破碎带以外产生一定的扰动效果，这种扰动相当于一种压力波的冲击作用，从而在煤层形成一个半径约60 m左右的渗透率升高区，即扰动带，其范围与煤层物性和造洞穴的井底压力有关。
煤中裂隙——裸眼洞穴法完井的前提
焦作工学院学报,第17卷,第3期,1998年5月Jour nal ofJiaozuo Institute of T echnology,V ol.17,No.3,M ay1998煤中裂隙)))裸眼洞穴法完井的前提*苏现波潘结南薛培刚(焦作工学院化石燃料研究所,焦作454000)(焦作矿务局)摘要裸眼洞穴法完井既是一种完井技术,又是一种储层强化措施,在某些情况下,其强化增产效果特别明显.本文将对裸眼洞穴法完井的工艺、机理及其先决条件)))煤中裂隙进行综述,为该技术在我国煤层气开发中的应用和推广提供参考.关键词煤中裂隙裸眼洞穴法完井割理完井工艺中图法分类号P618.130.210引言裸眼法完井技术早在40余年前就诞生了,直到20世纪80年代发展为裸眼洞穴法完井后,人们才真正认识到其潜在优势.此种完井方法对厚度较大的高渗透率、高压储层的强化效果最为明显.裸眼洞穴法完井的目的为:(1)使钻孔与储层连通性加强;(2)在储层内形成多方向自我支撑的诱导裂隙;(3)井筒及诱导裂隙切截自然裂隙系统.完井前必须解决以下问题:(1)储层是否适用该技术;(2)采用何种完井程序;(3)如何进行完井效果评价;(4)如何使完井技术最优化.1裂隙特征前已述及,裸眼洞穴法完井适用于高渗、高压、厚度较大的煤储层,其中渗透率是关键因素,而渗透率的高低取决于裂隙发育情况.关于煤中裂隙的分类、成因和煤储层的渗透性及其分级、分类已由苏现波[1、2]作过详细论述.本文仅就裂隙与裸眼洞穴法完井的关系进行简要论述.裸眼洞穴法完井的对象必须是裂隙发育完好的煤储层,同时也必须以内生裂隙为主,外生裂隙次之.也就是说,必须是瓦斯地质学中的Ñ、Ò类煤.这就告诉我们只有内生裂隙发育的中变质阶段煤是最佳的强化对象,也正是这类煤其渗透性最好.裸眼洞穴法完井仅适用于这类储层的原因可简单概括为:发育良好的裂隙系统为完井注入阶段压力的传递提供了通道;较高的储层压力使得在卸压阶段形成储层到井筒的较大压力差,使井筒附近煤体所受压力超过其破裂极限而发生破碎.较厚的煤层不仅能形成较大的洞穴,而且有利于形成较长的诱导裂隙.收稿日期:1998O01O13第一作者:苏现波,男,1963年生,工学硕士,副教授.*国家自然科学基金资助项目部分成果,编号:49702027.2 裸眼洞穴法完井工艺2.1 储层选择裸眼洞穴法完井对储层有严格的要求.目前成功的实例说明,适合采用该技术的储层渗透性要好,最好渗透率在20md 以上,10~20m d 的储层采用该技术后也取得了一定强化效果,对2~10md 的储层还没有充分证据说明能否采用该技术.煤级在高挥发分烟煤A 以上、埋深在600~1000m 范围内,储层压力较高.在此条件下,采用裸眼洞穴法完井时渗透率是最关键因素(煤层本身必须有发育完好的自然裂隙系统).在任何一个煤盆地中,必定存在高渗储层,在高渗储层发育区的每一口煤层气井中,必定存在渗透性更好的储层段.寻找这类储层是裸眼洞穴法完井的关键,具体可通过以下步骤实现:(1)研究盆地的地质史.通过已有的科研生产资料进行系统的盆地分析,了解地质时期的应力史和现今的应力状态、热演化史及沉积环境;(2)在已知储量后,进行探井区地层评价.记录钻进过程中的各种参数,并利用这些参数对地层进一步评价;(3)收集和解释岩芯及流体性质资料,对试井、测井结果进行校正,确定高渗储层发育段;(4)解释和校正试井、测井结果将有助于确定和评价开发井的高渗储层发育段.图1 裸眼洞穴法完井钻孔结构Fig.1 Configur at ion of dynamic open -hole completions2.2 钻孔结构常采用的钻孔结构有4种(图1):(1)造穴后不下套管,适用于稳定性较好的储层,是目前普遍采用的钻孔结构.(2)造穴后下入套管,可适用于稳定性较差的储层.(3)侧孔造穴,在已有的钻孔中造斜,形成一个侧孔,在侧孔中完井,以降低钻探费用.(4)造穴失败,改用水力压裂法完井.2.3 完井程序目前采用的裸眼洞穴法完井程序有3种:(1)注入空气/空气与水的混合物)卸压)循环排出破碎的煤粒;(2)欠平衡循环/自然塌落;(3)自然升压/降压.以上3种操作均可使储层得到强化.但第1种是首选方法,此种方法是利用空压机将空气或空气与水的混合物以一定流速注入钻孔裸眼井段,持续1~6h,然后突然卸压,使注入的流体、储层中的流体和煤粒涌向钻孔.重复这一程序,直到钻孔被煤体充满为止,通过钻孔流体循环清除这些固体.对一口井需20~30个旋回,持续5~15d.2.4 完井评价裸眼洞穴法完井效果检验是通过试井或试生产实现的.通过完井前后试井或试生产获得的渗透率和产出速率的比较,就可评价完井强化的成功与否.另外,通过声波测井可确定洞穴的形状和大小.164 焦 作 工 学 院 学 报 1998年第17卷图2 裸眼洞穴周围的剪切、引张和周缘裂隙的概念模型[3]F ig.2 Co nceptual model of shear ,estensional,and circumferential failure around an open -hole cavit y well3 裸眼洞穴法完井的强化机制裸眼洞穴法完井中使井孔有效地连通了主内生裂隙(面割理)、次内生裂隙(端割理)及其它类型裂隙.成穴过程增加了井孔与煤层中天然裂隙系统之间的连通性.当井下洞穴形成时,煤层的压力场重新分布,垂直作用于洞穴之上的应力就会发生改变,它被部分地转移到洞穴的壁面,在煤层中形成了指向洞穴的单向负荷,引起煤体因缺乏支撑而向洞穴中移动.这种影响向煤层内不断延续,可以扩展到洞穴周围数十米半径的范围.应力下降使煤层内的内生裂隙和任何其它天然裂隙进一步加宽,进而使有效渗透率增加.加压注入流体与快速卸压使储层物性改善的过程中,钻孔周围可形成4个变动带,见图2.3.1 洞穴裸眼洞穴法完井使钻孔直径扩大,形成一个近柱状的洞穴,其直径为钻孔直径的数倍,如表1所示.洞穴对储层渗透性的影响不是主要的,它本身只能使储层传导能力提高5%.表1 裸眼洞穴法完井的典型参数[3]T able 1 T ypical parameters of open -hole cav ity co mpletions盆地/地区参 数圣胡安盆地(COAL 试验场)阿尔伯特(C 3)阿尔伯特(RIA)圣胡安盆地(Glover 1号)皮申斯盆地(DS O 2)排出固体物总量/t >70 80 50 10 储层厚度/m 15.24 7.62 4.57 7.65 4.88 洞穴半径/m 1.4 1.49 1.52 0.52,0.791.37 近似深度/m975.36289.5650.29944.881676.43.2 塑性带所有材料在应力的作用下均发生变形,可用应变定量描述.煤是一种低强度材料,钻孔周围的应力远远超过其屈服应力,因此完井时必定形成一个塑性带.在钻探、生产过程中,由于钻孔等的影响,使得有效径向应力小于有效周缘应力.在这一应力场的作用下,煤体将向钻孔方向移动,从而形成主动塑性屈服带.在加压注入过程中,径向应力大于周缘应力,从而形成被动塑性屈服带.在卸压过程中,塑性带内可存在剪切破坏,剪切带方向与最小水平应力一致.剪切诱导裂隙可通过自身的煤粒自我支撑,保持较宽的张开度.塑性带的视渗透率可通过考虑流体与应力的相互作用,用库仑准则中面应变模型来计算:165第3期 苏现波等:煤中裂隙)))裸眼洞穴法完井的前提L q2P hk c=2C tg A(1)式中:L)))流体粘度;q)))生产速度;h)))层厚;k c)))塑性带视渗透率;C)))内聚力(内抗剪强度);A=(P/4+U/2),U为内摩擦角.塑性带的大小受内摩擦角和内聚力的控制,内摩擦角越小,内聚力越大,塑性屈服带就越宽. 3.3引张破坏带3.3.1径向引张破坏随流体的注入,塑性带会被进一步拉裂强化.当流体压力超过最小水平应力时,面割理或力学薄弱面将被拉裂、延伸、增宽.这种诱导张性裂隙的方向与最大水平应力的方向一致.3.3.2周缘引张破坏圣胡安盆地某些钻孔在采用前述的第1、第2种完井程序时,储层也得到强化,说明其它机制必定存在.一种可能是随储层内流体向钻孔流动产生周缘引张裂隙.由于流体向钻孔集中,使得径向引张应力达到或超过煤体的抗拉强度,造成周缘引张破坏.如果储层渗透性好,原始储层压力高,孔隙度小,钻孔直径小,这种应力状态可长时间维持.3.4最外部扰动带Palmer曾估计完成井影响带的半径在50m左右[3],也就是说在塑性屈服径向扩张和周缘引张破坏带之外,还有一部分储层被强化.机理是:(1)快速卸载诱导的剪切应力超过煤体抗剪强度,使割理被扰动;(2)瞬时的或稳定的流体运移产生的压力梯度足够大,使煤体沿割理发生剪切移动.无论哪一种情况,都将在钻孔以外较远的地带造成割理的扰动.这种扰动是由割理的性质决定的.3.4.1割理宽度割理宽度对其进一步扩张影响很大,而其宽度是有效应力决定的.有效应力是垂直在割理面上的总应力与割理内流体压力的差.储层压力越高,有效应力越低,割理就越易张开,意味着渗透率和流速越高,沿割理的块体运动更加容易.研究表明,对小隙宽裂隙中流体的流速正比于孔隙度的立方.3.4.2割理间距基质块越小、割理间距越小,渗透率越高.此外,渗透率随割理宽度的增大而增大.因此可以认为,对割理宽度较大、间距较小的超高压系统,煤层气的产出速率将会更高.如图3所示.3.4.3割理粗糙度和膨胀性自然界中任何物体的表面都是粗糙的.煤中割理面的粗糙度影响到完井或生产过程中煤体基质块的运动.割理面间的相对运动会造成割理空间的膨胀扩容这种变化分两种途径.理想化的粗糙裂隙,在完井或生产诱发的剪切应力作用下,裂隙面凸起部分或相互迭加,使裂隙扩容,或被剪切掉,有效宽度减小.4裸眼洞穴法完井控制因素定量描述4.1原应力Nolt给出了使裂隙开启的定量准则[4]:p-R H min>R Hmax-R H min1-2T(2)式中:R Hm ax)))最大水平应力;R Hm i n)))最小水平应力;T)))泊松比;p)))流体压力.上式成立时割理才可能被拉裂,形成连通性更好的网络.166焦作工学院学报1998年第17卷4.2 完井段厚度M clennan 试图用下式描述裸眼段厚度对塑性带宽度的影响[4]: r p <h2tg (45-U /2)(3)式中: r p )))塑性带半径; h )))完井段厚度; U )))内摩擦角.4.3 基质块平衡计算如果从三维角度考虑扰动带内割理的变动,作用在基质块上并使之运动的外力(体力、流体压力、剪切力)与块体自身的反作用力(内聚力、摩擦力)是平衡的.9p (y ,t)9y >2S x (R n c )C x +2S z (R n c)C z(4)式中: p )))局部瞬时储层压力; x ,y ,z )))距离,位置;R n c)))有效正应力;S i=x ,y ,z)))抗剪强度;C i =x ,y ,z )))割理间距.上式成立时将发生块体运动.5 裸眼洞穴法完井数值模拟在过去的10年中,裸眼洞穴法完井在某些地区得到了成功运用,对储层的强化机制在许多文献中均有论述.特别是近5年来的实验室研究,使其强化机理更加明朗化.Shi 及Durucan 等人考虑气体相相对渗透率提出了岩石力学和流体流动的有限元模型[5].该模型假设水相是固定的,对造穴作用没有贡献.这是由于与气体相比,水的压缩率低、粘度高,因此在卸压时由水引起的压力梯度极小,对井筒附近地层的破坏极微弱.实验室造穴试验已证实了这一点.5.1 有限元模型5.1.1 基本方程裸眼洞穴法完井的岩石力学与流体流动有限元模型的基本方程以柱坐标的形式表示为 G x 199x j (x 19u i 9x j )+(K +G )9E 9x i -G x 21D i 1#u 1-9p9x i=-F i(5)对固体基质的位移有1x 199x i (k r k i Q L x 19p 9x i )-U 9(S Q )9t -S Q 9E9t=0(6)对孔隙压力分布,i 、j =1、2,x 1和x 2对应于径向坐标r 和垂向坐标z .气相的相对速率v i 为 v i =U S (v i f -v i s )(7)式中: v i f )))气相的速率; v i s )))固相的速率.在生产井的储层中,气饱和度(S )是不均一的,在井筒附近较高.如果假设整个储层内的气饱和度是一定值,则方程(6)可写为1x 199x i (k *i Q L x 19p 9x i )-U 9Q 9t -Q 9E9t=0(8)式中: k*=k @k r /S方程(8)及k *=k @k r /S 适用于具有均一的、不可动水相的气体不饱和储层.如果认为渗透率是绝对渗透率和气相相对渗透率与饱和度之积,则可将上述现象与气相饱和储层以等同论处.如果储层内任一点的气饱和度互不相同,则方程k *=k @k r /S 中的k r 和S 是对应于该点k 值的相对渗透率和气饱和度.167第3期 苏现波等:煤中裂隙)))裸眼洞穴法完井的前提168焦作工学院学报1998年第17卷该模型把应力、应变理想化为线弹性)脆性)塑性.这就意味着一旦压力超过样品的峰值强度,样品随即达到其残余强度.煤的残余强度极低,一旦被破坏,其承载能力将严重下降.5.2数值模拟数值模拟包括两个阶段:钻进阶段和注入/卸压阶段.在钻进期,钻孔中的径向应力由原地水平应力逐步逼近储层压力.计算每一卸载期的应力状态,直到系统内的应力处于新的应力平衡状态.在该阶段,假设储层和钻孔处于压力平衡状态.该模拟阶段可计算出剪切破坏带的大小.该阶段与时间无关.第二阶段,模拟钻孔压力随不同压降速率的下降趋势.6结论及建议裸眼洞穴法完井作为一种新兴的完井方法,目前在国外一些煤储层中的应用取得了意想不到的良好效果,但在一些盆地的煤储层中遭到了可怕的失败.究其原因,主要在于此种方法并不能在任何储层条件下都能很好的发挥其独特的优点.理论及实践证明,在高渗透率、超高压的煤储层中才能得到很好的应用,尤其对煤中裂隙的要求较高,故在煤层气的开发过程中,使用裸眼洞穴法完井之前,必须对煤储层中的裂隙有一个比较深入的了解,以确保此方法的有效运行.参考文献1苏现波.煤层气储层的孔隙特征.焦作工学院学报,1998,17(1):6~112苏现波,方文东.煤层气储层渗透性及其分级与分类.焦作工学院学报,1998,17(2):94~993L ogan T L.I mproving dynamic o pen-hole completion techniques in San Juan basin.In:Qarterly Rev iew of M ethane From Coal Seams T echnolo gy,1994,11(3~4):13~184M cL ennan J D,M ohamad K hodaver dian.Jones AÒ.Creation of an open-hole cavit y-theor y and labor ator y r esult.In:Qarterly R eview of Methane From Coal Seams T echnology,1994,11(3~4):27~345Shi J Q,Durucan S,Daltaban T S.Numer ical modeling of open-hole cav ity completion in coalbed methane w ells.I n: T he Proceeding of1997International Coalbed M ethane Symposium.T uscaloosa,1997.419~427Fractures Are the Foundation of Open-hole Cavity CompletionSu Xianbo Pan Jienan Xue Peigang(Fossil Fuel Institu te,Jiaozu o I nstitute of T ec honology,Jiaoz uo454000)(Jiaozuo M ine B ureau)Abstact Open-hole cavity completion is not only a technique of w ell com pletion,but also a method of reservoir stim ulation.According to the literature,the technique,mechansim and the foundation (fractures in coal)w ill be discussed.It.s a reference to the researchers in the field coalbed methane develoment in China.Keywords fractures in coal;open-hole cavity completion;cleat;technique of well completion;(本文责任编校胡秀芳杨玉东)。
S20—17—15H水平井裸眼分段压裂完井技术
摘 要 水平 井裸 眼分 段压裂相 比其 它技术具 有不 需要 固井 、成本低 、建井周 期 短 、减 少压裂作业 时间、多级分段（ 最高可达１ 级） ３ 等优点。特别适合 苏里格地 区推广使 用 ，可增 大储 层裸露 面积 ，提 高产量 ，减少 地 面植 被破坏 ，是苏 里格 气 田快速高效 开 发 重要手 段。压 裂完 井管柱 能否顺利下入是 决定 完井成 败的关键 环节 ，一定 要在水 平 钻进 阶段做好 井壁稳定 工作 ，完井管柱及 工具性 能应具有 较好 的井眼适应 性 ，能够 提 高 完井管柱 的可下入性 ，减少通井作业量。
工 程师 。
试
采
技
术 表１ 分段压裂完井管柱井下工具设计位置
泥饼质量和泥浆性能 的稳定 。同时加大润滑剂
用量 ，保证摩 阻系数始终保持在０ ８ ． 以下 。完 ０
井 阶段采用 了无 固相超低渗透保护油层技术 ， 加人可变径成膜封堵剂等油层保护添加剂 ，严 格控制泥浆Ａ Ｉ Ｐ失水在４０ ５ Ｌ ． ． ｍ ，高温高压失 ０
２ 地质及井 身结构概况
￥ ０ １— ５ 井 目的层 为下石盒 子组 ，孑 ２ — ７ １Ｈ Ｌ
隙度平均值 为８２ ％ ；渗透率
ｕ ｎ，储层总体表现为低孑 、低渗特征 。平 Ｌ
均压力系数０ １ Ｐ ／ ０ｍ，气层压力３ ａ ． Ｍ ａ１ ９ ０ ０ ＭＰ ， 地温梯度２８ １０ｍ，气层温度 １０～１０ ．℃／０ ０ ℃。 １ 该井井深４６ ０ｍ，靶前位移６ ０１ ，裸眼段 ２ ０． Ｉ ０ｎ 水平位移 ８９ ６ ｍ。
工过 程 中及时加人 抗高温材料 、Ｓ Ｓ ，保证 Ａ等
本论文系渤海钻探工程公司重大研究项 目 “ 水平井分段压裂工艺技术研究与应用”成果 ，课题编号２ １２ Ｏ Ｋ ０ ０Ｄ ５ 作者简介 ：郑永哲 ，男 ，１７ 年１ 出生 ， ００ ９０ 月 ２ ０ 年毕业于石油大学伴 东） 计算机应用专业 ，目 前从事钻井完井专业 ， 石油机具研发 中
苏里格气田苏6—15—7h井裸眼完井技术与应用
苏里格气田苏6—15—7H井裸眼完井技术与应用苏里格气田苏6—15—7H井裸眼完井技术与应用摘要：苏6-15-7H井是苏里格气田一口需要改造的水平井。
从水平井的设计，井身结构、钻具组合、PDC钻头、钻井液技术、摩阻扭矩控制技术、油气层保护技术和打捞技术等进行研究，完善了水平井钻井，钻井完井液、钻井完井管柱下入、打捞和完井技术。
为实现致密气藏水平井开发，提高水平井钻井完井技术，储层增产改造效果都具有重要的指导意义。
关键词：苏里格气田水平井轨迹控制钻井液钻井完井打捞技术磨铣一、概述苏6-15-7H井位于鄂尔多斯盆地伊陕斜坡的苏里格气田[1]。
该井的钻探目的是提高单井控制储量，合理开发低孔、低渗、非均质致密气藏。
在施工中应用水平井钻井、钻井完井液、打捞和钻井完井技术，保证了水平井投产。
本井完钻井深4773米，水平段长1095米。
进行了钻井、井眼准备、下完井管柱、悬挂器提前座挂、磨铣、打捞、再次下完井管柱等钻完井施工。
二、钻井施工1.水平井钻井技术1.1一开（0-745米）钻具结构：φ346mmPDC+630*630+203mm钻铤+φ203mm无磁钻铤+631*410+φ177.8mm钻铤+φ127mm加重钻杆*30根+φ127mmDP……采用低固相聚合物钻井液体系，大井眼井壁稳定，携岩干净，确保表套下入顺利。
1.2二开直井段（745-2880米）钻具结构：φ241.3mmPDC（P5263S）+φ197mm螺杆（0.75°）+631*630（回压）+631*630（定向接头）+φ203mm无磁钻铤+φ203mm 钻铤+631*410+238mm扶正器+φ177.8mm钻铤+φ127mmDP 采用强抑制、低固相聚合物钻井液体系，以抑制性、防塌性和絮凝性等性能，提高井壁稳定、携岩清除岩屑和高钻速。
有好的造斜条件。
1.3二开斜井段（2880-3678米）钻具结构：φ215.9mmPDC+φ172mm螺杆（1.25°）+431*410+411*410+411*4A10+φ158.8mm无磁钻铤+φ212mm扶正器+411*4A10+φ158.8mm钻铤+4A11*410+φ127mm加重DP+φ127mmDP 采用低固相、聚磺钻井液体系，以防钻头泥包、泥岩坍塌和低压层井漏，好的润滑性，携岩性，井壁稳定性，保证井眼轨迹控制等。
热采水平井裸眼完井技术
2、钻塞过程造成套管串损坏。
——对策：1）制定了钻完井施工技术要求。 （已完成） 2）配套了可旋转扶装置。（正试验）
3、水平井冲砂（含大砾石）困难。 ——对策：配套泡沫冲砂工艺，设计专用工具。（已完成）
续的砂体，这一砂体的作用一是在井壁与筛管之间形成支撑，
避免由于热采造成近井地带环空由于地层坍塌造成渗透率下 降，二是在井壁与筛管之间形成高渗透的档砂屏障，避免生 产式的携砂液流对精密滤砂管的冲击和磨蚀，提高其使用寿 命。
四种完井防砂方式分析
综合评价下来，滤砂管完井泡沫酸洗防砂一体化工艺实施后，
取得油气比升高，投资大幅下降的效果，具有良好的前景。
套管完井挂精密滤砂管完井
套管完井+金属毡滤砂管防砂井第一周期情况统计表
井号 郑411-P2 射 开 厚 203 油压 19.2 温度 357 平均 干度 40 平均 速度 8.8 注汽 量 2187 周期产 油 2241 周期产 水 2549 含水 53.2 采注 比% 2.19 油汽 比% 1.02
完井管柱损坏原因分析
1）管柱下入过程中的受力影响 在相关的文献中，水平井管柱下入过程中，在弯曲段 所受到的力最大。以坨826-平4为例，下入过程中最大套管 应力为85MPa，深度1628米，套管应力明显要低于套管屈服 应力值，可见整个套管在完井过程中是安全的。
套管外壁Mises应力图
完井管柱损坏原因分析
完井方式 应用井数/ 第一周期平 第一周期平 可对比井数 均单井累油 均油汽比 9/9 1378 0.63 完井费用
200米水平段
221万 270万 102万 146万
直(斜)井完井方式
直（斜）井完井方式目前国内外常用的完井方式有裸眼完井、套管或尾管射孔完井、割缝衬管完井以及基于防砂目的的裸眼或管内砾石充填完井。
为了降低完井及开发成本以利于经济地开发低产油层，又出现了永久完井法、无油管完井法以及多油管完井法等新工艺。
本节主要介绍裸眼完井法、射孔完井法、割缝衬管/筛管完井及砾石充填完井方式。
1.裸眼完井裸眼完井（open hole completion）分为先期裸眼完井、复合型完井和后期裸眼完井三种方法。
先期裸眼完成法是钻头钻至油层顶部附近后，取出钻具下套管注水泥浆固井，水泥浆从套管和井壁之间的环形空间上返至预定高度，待水泥浆凝固后，从套管中下入直径较小的钻头，钻穿水泥塞和油层，直至达到设计井深。
对于油层较厚、油层上部有气顶或顶界附近有水层时，此时可以将生产套管下过油气界面，用以封隔上部的气顶，然后下部裸眼完成，必要时可以再将上部的含油段射开。
这种类型的完井称为复合型完井法。
后期裸眼完井是当钻头钻至油层顶部附近后，不用更换钻头，用同一尺寸的钻头钻穿油气层直至设计井深，然后下套管至油气层顶部，注水泥固井。
为了防止固井时水泥浆损害套管鞋以下的油层，通常在油层段垫砂或替入低失水、高粘度的钻井液，防止水泥浆下沉。
裸眼完井方式的主要优点是产层完全裸露，产层具有最大的渗流面积，流线平直，符合平面径向渗流规律，这种井称为水动力学完善井，其产能较高。
此外，由于井底没有任何设备，也不需要诸如射孔、砾石充填等工序，因此工艺简便，成本低，完井速度快。
与后期裸眼井完井方式相比，先期裸眼完井还具有下述优点：（1）先期完井由于在钻开之前已经完成了固井工序，因此在起钻、下套管、挤水泥浆期间，泥浆对产层没有任何影响。
即缩短了泥浆对产层的浸泡时间；（2）消除了高压油气对固井的影响，有利于提高固井质量；（3）钻开产层时已经排除了上部地层的干扰，为采用清水或其他符合产层特性的优质钻井液打开产层或采用平衡钻井创造了良好条件。
水平井裸眼选择性分段压裂完井技术及工具
水 平 井 裸 眼 选 择 性 分 段 压 裂 完 井 技 术 及 工 具
王励 斌 陈 德 广 ，
（ ． 海 钻 探 工 程 公 司 井 下 技术 服 务分 公 司 ， 津 ３ ０ ８ ， ． １渤 天 ０ ２ ３ ２ 渤海 钻 探 工 程 公 司 技 术 研 究 院 ， 津 ３ ０ ８ ） 天 ０ ２０
２ Ｅｎ ｎ ｅ ｉｇ Ｔｅｈ ｏｏ ｙ Ｒｅｅ ｒ ｈ Ｉ ｓｉｕ ｅｏ ． ｇｉｎ ｒｎ ｃ ｎ ｌｇ ｓａ ｃ ｎｔｔ ｔ ｆ ＢＨ ＤＣ ， ａ ｊｎ ３ ０ ８ Ｃｈ ｎ ） Ｔｉｎ ｉ ０ ２ ０， ｉａ
Ａ ｂ ｔａ ｔ： ｉ ａ ｉｌ ｓ ｈａ ａ ｔ ｒｚ ｄ ｙ ｌ Ｗ ｅ ｓ ｒ ｎｄ ｌｒ —ｏｗ ｒ ｅ ｂｉ ｔ ａ ｅ ｅ — ｓｒ ｃ Ｓｕｌ ｇｅ ｇ ｓ ｆｅｄ ｉ ｃ ｒ ｃ ｅ ｉｅ ｂ Ｏ ｐｒ ｓ ｕ ｅ ａ ｕ ｔ ａ ｌ ｐｅ ｍ ａ ｌ ｙ ｇ ｓ ｒ ｓ ｒ ｉ
摘要： 苏里格 气田属低 压 、 低渗 透 气藏 ， 特 由于 完井方式 的不 同 、 井身轨迹 弯曲和 井眼尺 寸等 因素的 限制 ， 使得 裸 眼水平 井与直 井 以及 套 管 固井水 平 井的 选择 性 压裂 完 井 管 串有很 大 区别 。介 绍 了利
用 油管作 为完 井和压 裂管 串 ， 趟 下入 长水平裸 眼段 而不 需要 下 套 管 固井 、 孔 等 作 业 ， 一 射 实现 了裸 眼 水 平段 选 择 性 分 段 压 裂 工 艺技 术 及 该 技 术 的 管 串结 构 、－ 原 理 、 术 特 点 、 套 工 具 和 现 场 应 ＿艺 ｒ 技 配
用 。研 究及 现场应 用表 明 ， 用该技 术 比其他低 渗透 气藏压 裂增 产技 术 开发 效果 更好 ， 入成 本更 采 投 低， 具有 显著 经济及 社会 效益 。
培训材料-水平井裸眼完井分段改造基础知识
尾管悬挂封隔器
裸眼封隔器+滑套分段压裂技术 主要完井工具
（1） 1/4″大级差：3.25″3.00″2.75″2.50″2.25″2.00″1.75″1.50″；
（2） 1/8″小级差：3.875 ″ 3.75 ″ 3.625 ″3.5 ″ 3.375 ″ 3.25 ″ 3.125 ″ 3.00 ″ 2.875 ″2.75 ″2.625 ″2.50 ″2.375 ″2.25 ″2.125 ″2.00 ″1.875 ″1.75 ″1.625 ″ 1.50″1.375 ″1.25 ″1.125 ″ （3）密度：1.25—1.80g/cm3； （4）材质：有酚醛树脂、橡胶、Nytef等。
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裸眼封隔器+滑套分段压裂技术 裸眼水平井分段改造技术
可打捞（推）式球座滑套
投球双层滑套为双层设计，外层滑套可自由开关； 内球座可由打捞工具一次性取出或推至井底，实现全通径； 外滑套可选择性开关，实现二次改造或选择性投产。
裸眼封隔器+滑套分段压裂技术 裸眼水平井分段改造技术
可打捞（推）式球座滑套
稳压 时间
3min
压降
0
加载
拉68.4t 压65t
加载 时间
5min
备注
—
套压35MPa 20min 1.8MPa 20min 20min 20min 5min 下液缸50mm 上液缸31mm 下液缸 55.7mm 上液缸 5.48mm
—
加载在常温下进行 上环空 70MPa 下环空 70MPa 上环空 50.2MPa 下环空 50.4MPa
安东石油已把7 ″套管、6″裸眼工具； 95/8″套管、81/2″裸眼； 51/2″套 管、4.6″系列工具自主化；年生产能力200套，耐温175℃，承压70MPa。
裸眼井解释
POR—PORF部分表示残余油体积
PORW
PORF—PORW部分表示可动油体积 PORW—右边线部分表示含水体积。
PORF
第三部分 低阻油层测井资料评价 一、概述 二、低阻油层成因
三、低阻油层解释思路及解释方法
一、概述
低电阻率油气层一般是指含水饱和度大于
50%，电阻增大率小于3的油气层，简称低阻油 层。不论是油气勘探还是开发都面临着对低阻 油层的认识问题，低阻油层的识别和解释是全 球性难题，因此，低阻油层评价技术在许多油
1、砂岩储层的划分
一般方法：依据自然伽马、自然电位、井径、微电极
或微球曲线，结合声波时差等孔隙度曲线和径向电阻率曲
线的变化来识别储层。
砂泥岩剖面曲线的显示及划分
曲线名称
砂岩层
泥岩层
干层（致密层） 泥质干层GR偏高 致密干层GR偏低值 无明显异常
自然伽马
低值
高值
自然电位
目的层段多有异常
基值并且平稳 扩径
ILM
LLD］ LLS］ LL8
感应电导率
COND（CILD）
4米梯度电阻率 RT 2.5米梯度电阻率 R2.5 ［中子伽马 NEU（NGR）］
［0.5米电位电阻率 R0.5］
［井温、地温］
2、引进数控（CSU）组合测井资料
井径CALS、自然伽马GR、自然电位SP 深感应电阻率ILD、中感应电阻率ILM、微球形聚焦
目前综合解释一般的方法是：
根据计算的储层泥质含量、孔隙度、渗透率、含油气饱和度、 可动水饱和度等参数，结合区块的试油资料进行综合判别。
通过泥质含量、孔隙度和渗透率识别干层与油气、水层； 通过孔隙度、含油气饱和度等参数结合区域或区块解释标
两种不同完井方式的比较：裸眼洞穴完井与套管压裂完井
比较裸眼洞穴和套管水力压裂完井技术在新墨西哥州圣胡安盆地的应用摘要自从19世纪50年代圣胡安盆地第一口煤层气井钻井以来，完井技术有了大幅度的提升。
最初的井都使用裸眼完井，然而除了分隔不同煤层外，井壁稳定性是另一个重要问题。
套管完井后又进行了射孔和水力压裂措施。
圣胡安地区大多采用煤层裸眼洞穴完井，但是最近裸眼完井重新在该地区应用起来。
之后将裸眼段和未固井的预射孔套管连通。
在圣胡安盆地由Blackwood&Nichol公司管理的布兰科东北部地区，套管压裂完井技术和裸眼洞穴完井技术都在使用。
这为比较并最终决定采用哪项技提供了难得的机会。
简介圣胡安盆地Fruitland层煤层气储量预计为50万亿立方英尺。
开发这样的大气藏的前提条件是定位富集区的可靠技术和开采煤层的创新技术。
煤储层是非均质的，即使同一区域的气藏地质条件也可能不同。
储层参数如渗透率、压力、含水饱和度、含气量，地质参数如煤阶、厚度和天然裂缝决定了气藏的生产潜力。
完井和采气技术影响气藏的产能和有效采收率。
并列比较不同完井技术效果时，储层和地质参数的影响较完井技术本身要更大。
圣胡安盆地产出油气的历史已有65年之久，主要层位是Fruitland层以深的多个砂岩层。
由于Fruitland浅层超压煤层可能引发井喷，造成在这些地区深部层位钻井有风险。
讽刺的是，现在开发的大多煤层气藏正是以往打井时要避开的超压层。
圣胡安盆地Fruitland层最早的煤层气井于37年前投入开发，即1952年。
自那之后采用了多种多样的完井技术，然而还从未确定过某种技术为“最好的”。
1988年Blackwood&Nichol公司开展了一项关于煤层气井钻井的合作研究，具体层位位于新墨西哥州圣胡安盆地布兰科东北部地区的Fruitland层，本文报告正是基于上述研究作出的。
该研究由能源公司承担，由天然气研究所通过西部白垩纪煤层气藏项目赞助。
目前在布兰科东北部地区，由Blackwood&Nichol公司负责实施套管压裂和裸眼洞穴完井，因此提供了一个难得的机会比较这两项技术。
裸眼完井方法简介
根据下油层套管的先后，分为先期裸眼完井和后期裸眼完井两 大类。
先期裸眼完井： 钻至油气层顶部时，先下入油层套管固井，然后换小尺寸的
钻头，用符合打开油气层条件的优质钻井液打开油气层裸眼 完成的完井方法。
后期裸眼完井： 先打开储集层，后将油层套管下入油气层顶部固井。
先期裸眼完井方法
后期裸眼完井方法
裸眼完井的特点： 暴露面积大，产量高，完井费用低，但适应性窄，
仅适用于地层稳定的单一油气层，无法进行选择性酸 化或压裂等。
完井方法——精选推荐
完井⽅法完井⽅法1、裸眼完井裸眼完井是油⽓井套管下⾄到⽣产层顶部然后固井，⽣产层段完全裸露，油⽓流动效率⾼，⼀般分为先期裸眼完井、后期裸眼完井。
先期裸眼完井是钻头钻⾄油层顶界附近后，下套管柱⽔泥固井。
⽔泥浆上返⾄预定设计⾼度后，再从套管中下⼊直径较⼩的钻头，钻穿⽔泥塞，钻开油层⾄设计井⾝完井。
先期裸眼完井⽰意图1—表层套管2—⽣产套管3—⽔泥环4—裸眼井壁5—油层后期裸眼完井⽅式是不更换钻头，直接钻穿油层⾄设计井深，然后下套管⾄油层顶界附近，注⽔泥固井。
固井时，为防⽌⽔泥浆损害套管鞋以下的油层，通常在油层段垫砂或者换⼊低失⽔、⾼粘度的钻井液，以防⽔泥浆下沉。
后期裸眼完井⽰意图1－表层套管2－⽣产套管3－⽔泥环4－套管外封隔器5－井眼6－油层先期裸眼⽐后期裸完经优越在于：排除了上部地层的⼲扰，为采⽤清⽔或符合产层特点的洗井液打开油⽓层创造了条件；缩短了洗井液对对产层的浸泡时间，减少油⽓层污染；钻开产层后，如遇到复杂情况，可将钻柱起到套管内进⾏处理；消除⾼压油⽓层对固井质量带来的影响。
优点：1)油层完全裸露，整个油层段井径都可以开采；2)成本预算低；3)⽓井完善系数⾼；4)储层不受⽔泥浆侵蚀伤害，减少油⽓层污染；5)⼀般不需要射孔，减少射孔污染；6)井眼容易再加深，并可转为衬管完井；后期采⽤砾⽯充填可保持⾼产。
缺点：1)⽣产过程时容易产⽣井壁坍塌、堵塞、埋没或者部分埋没⽣产层；2)⽓井后期的修井⼯作艰难；3)不利于分层测试和开采；增产措施效率低长裸眼井段不利于实施分段酸化、分段注⽔；4)不能克服井壁垮塌和油层出砂对油井⽣产的影响；5)不能产层范围内不同压⼒油、⽓、⽔层的相互⼲扰；6)先期裸眼完井在未打开油⽓层时就固井，对油层情况还不够清楚，7)打开油⽓层时遇到特殊情况，会给钻井和⽣产造成⿇烦；8)后期裸眼完井不能消除泥浆对产层的污染。
适应地质条件：1)岩性坚硬、致密，井壁稳定不易坍塌的碳酸岩盐岩、砂岩储层；2)单层开采的储层或岩性⼀致的多层储层；3)⽆⽓顶、⽆底⽔、⽆含⽔夹层及易跨塌的夹层储层；4)不需要实施分隔层段及选择性处理的油层。
裸眼完井投产地质设计模板
裸眼完井投产地质设计模板裸眼完井投产地质设计模板一、地质背景介绍在开始设计裸眼完井投产方案之前，首先需要对目标区域的地质背景进行全面了解。
包括但不限于地层分布、岩性特征、地质构造、地层压力、地下水情况等。
这些信息的获取将有助于我们制定合适的完井方案和投产策略。
二、完井方式选择根据目标区域的地质特征和实际需求，选择合适的裸眼完井方式。
裸眼完井主要包括套管射孔完井和无套管射孔完井两种方式。
套管射孔完井适用于较为复杂的地质条件，如地层压力差异大、地层不稳定等，但其作业难度较大，且会对储层造成一定程度的损害。
无套管射孔完井适用于地层稳定、渗透率较高的储层，其优点在于作业简便、对储层损害小，但可能会面临地下水污染等问题。
三、井身结构设计根据目标区域的地质特征和实际需求，设计合理的井身结构。
在考虑井身结构时，应重点考虑以下因素：储层特点、地层压力、地层稳定性、井深设计等。
裸眼完井的井身结构主要包括井口装置、井身、井底等部分，其中井身和井底的设计尤为关键，直接影响到投产后的采油（气）效果和安全生产。
四、储层保护措施在裸眼完井过程中，应采取有效的储层保护措施，防止对储层造成损害。
具体措施包括：选择合适的完井液、优化射孔方案、减少作业过程中的压力波动等。
此外，还应考虑采用压裂、酸化等技术手段来提高储层的渗透性和产能。
五、储层参数评估在裸眼完井投产后，需要对储层参数进行评估，以便及时调整生产方案和保护措施。
储层参数评估主要包括：地层压力、储层渗透率、储层厚度、油气藏类型等。
通过对这些参数的评估，可以全面了解储层的生产能力和实际效果，为后续的开采计划提供科学依据。
六、投产方案制定根据目标区域的地质特征和实际需求，制定合适的投产方案。
投产方案应包括：采油（气）方式选择、采油（气）设备选型、采油（气）速度控制、采油（气）过程中的压力控制等。
在制定投产方案时，应充分考虑目标储层的实际情况和实际需求，以确保投产效果和经济效益的最佳化。
水平井裸眼完井工具施工步骤
顶替122.68m3，准备160m3
顶替排量 (m3/min)
0.5~0.6
顶替液类型及 密度
4%KCl溶液，密度1.04g/cm3
3）排量及压力稳定后，以0.4-0.45m3/min排量正常顶替，并注意压力 的变化； 4）顶替100m3后，停泵； 5）敲开井口管线，投1.25″坐封球； 6）继续以0.4-0.45m3/min排量送球； 7）以0.4-0.6m3/min的排量送球，用液量约25m3，差1.5m3左右到位时 密切注意压力变化，做好停泵的准备； 8）如果泵压突然升高，说明坐封球到位，马上停泵，但不放掉压力。 9）注意事项： a、顶替技术要求：顶通→逐步加大排量顶替→投球→等待→送球→起 压后马上停泵； b、顶替过程必须在工程院技术人员指挥下进行。 顶替KCL计算表格
7、 起出钻杆，安装井口装置
1）起出钻杆，起钻过程保持连续灌注1.04g/cm3的KCL溶液； 2）拆掉井控装置，安装井口采气树（或用井口法兰盘封盖）； 3）关闭全部闸门，安装压力表，观察是否有压力显示。
8、 钻井队搬家，作业队搬上9、 回接生产油管
（下压裂施工管柱）
管柱图见裂缝设计一节中的压裂完井施工管柱示意图。 1）油管回接前，用1.5-2倍井筒容积的活性水正循环洗井，进出口液性 一致后，进行回接。 2）把短油管下到插入头上部，下入回接管柱，回接管柱结构如下：
5、 用4%KCL水溶液顶替井筒内泥浆
1）连接正注管线 2）用4%KCL水溶液顶替全井筒泥浆，顶替量及如下表所示：
钻杆
油管
套管
裸眼段
规格(") 3 1/2规格(") 3 1/2规格(")
7 规格(")
6mm) 177.8裸眼段通 壁厚(mm) 9.35壁厚(mm) 6.45壁厚(mm) 10.36(mm)
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裸眼完井方法：
指完井时井底的储集层是裸露的，只在储集层以上用套管封固 的完井方法。
根据下油层套管的先后，分为先期裸眼完井和后期裸眼完井两 大类。
先期裸眼完井： 钻至油气层顶部时，先下入油层套管固井，然后换小尺寸的
钻头，用符合打开油气层条件的优质钻井液打开油气层裸眼 层顶部固井。
先期裸眼完井方法
后期裸眼完井方法
裸眼完井的特点： 暴露面积大，产量高，完井费用低，但适应性窄，
仅适用于地层稳定的单一油气层，无法进行选择性酸 化或压裂等。