低温乙烯罐压缩机处理能力计算
乙烯低温压缩机新技术的研究
乙烯低温压缩机新技术的研究摘要：随着我国综合国力的不断提升，国内的先进科学技术水平也随之不断提升。
乙烯压缩机是乙烯装置中工作温度最低的压缩机，达到-115℃。
乙烯低温压缩机低温材料的选择，影响机组的安全运行。
转子件常温开车、低温运行的特性，需要对转子件部件的过盈传递特殊分析。
压缩机出口隔板蜗室截面优化，提高机组效率、降低运营成本。
乙烯低温铸造机壳结构的改进，减小铸造难度，缩短生产周期，降低生产成本。
乙烯低温新技术研究提升了乙烯装置国产化水平，增强国际竞争力。
关键词：乙烯低温；压缩机；新技术引言乙烯是世界上产量最大的化学产品之一，乙烯装置是石油化工产业的核心，乙烯产品占石化产品的75%以上。
公司目前成套生产乙烯压缩机组10余套，从起初的技术引进、消化吸收，到自主研发成套，积累的丰富的经验。
现以某项目为对象，针对乙烯低温压缩机组结构、成本、材料、性能、开车、运行中出现的问题，对压缩机的设计进行改进与优化。
1乙烯低温铸造机壳的新结构低温压缩机一般工作在-50～-20℃，乙烯低温压缩机的工作温度更低，达到-115℃。
由于-115℃低温下焊接机壳焊缝处强度难以保证，考虑低温结霜等因素，乙烯压缩机均采用铸造不锈钢的结构。
铸造机壳体积庞大，轴承箱腔体结构复杂，铸造加工等成本较高，且铸壳一般都要根据工艺要求重新设计，给实际应用带来很大困难。
通用-新比隆(GE-NuoVoPignone)公司压缩机采用一种M+B的结构，即MCL水平剖分的压缩机结构+BCL垂直剖分的端盖结构。
针对中压（40kg/cm2左右）压缩机，能够有效的降低BCL筒形压缩的锻造成本保证机组安全运行，又汲取了MCL水平剖分结构压缩机易于安装检修、加工制造周期短的优势。
公司根据M+B结构所做的改进铸造机壳，也是采用MCL水平剖分结构，根据MCL水平焊接机壳的经验，对复杂的轴承区结构进行了优化，降低了铸造难度，减少铸造缺陷点。
原铸造不锈钢机壳因结构复杂，缺陷较多，国内厂家的铸造质量很难满足设计要求，改进后的铸造机壳则完全弥补了这一缺陷，不但能节省成本，还缩短了制造周期。
关于低温乙烯储罐的类型及材质简介的相关研究
关于低温乙烯储罐的类型及材质简介的相关研究作者：于海鹏来源：《E动时尚·科学工程技术》2019年第16期摘要：由于低温乙烯是石油生产的主要原料之一，所以人们越来越重视乙烯的储存方面，因此本文就对低温乙烯储罐的类型及材质方面进行了详细的探究，阐述低温乙烯储罐类型和材质的优缺点，并探究乙烯储罐未来的发展形式。
关键词：低温乙烯；储罐的类型；储罐的材质一、乙烯储存的形式现阶段乙烯的储存形式主要有三种，分别为：带压储存、低温储存和常温高压储存。
其中带压储存主要形式为球罐储存；低温储存主要形式为常压低温储罐储存；常温高压储存主要形式为岩洞储存。
对于岩洞储存来说，岩洞的深应为900-1500m，乙烯的储存压力应保持10-12MPa。
不过因为岩洞储存的建设要求比较特殊，所以使用很少。
对于球罐储存来说，通常储存的压力应为2MPa，温度应为-30℃，此形式不仅耐高压，而且在相同压力与直径中，其内应力最小，需要的钢板较薄，所以耗用钢材较少，不过球罐对制造、焊接以及组装的要求较大，而且工作量较大、费用高，通常乙烯球罐的容量低于6000m3，我国的乙烯球罐基本低于2000m3。
对于低温储罐储存来说，是在常压与低于-104℃的沸点时储存乙烯。
外面的低温液态乙烯经过管道输送到低温储罐当中，乙烯储罐内的乙烯蒸发气BOG（通常罐内的乙烯日蒸发率是0.06%-0.08%wt）通过压缩机以及冷冻机组液化之后再回到储罐当中，液态乙烯经低温泵加压之后进到乙烯蒸发器中，从液态乙烯变成气态乙烯送至到下游用户，一般低温储罐的容量很大、储运安全、成本低。
二、低温乙烯储罐的类型及材质通常低温乙烯储罐的类型有两种，即地上储罐和地下储罐。
其中，地上储罐按照不同的结构还可分成三种，分别为：单容罐、双容罐以及全容罐。
而地下储罐的种类为薄膜罐。
（一）单容罐单容罐通常分为单壁的储罐和双壁的储罐，不过为了提高安全性，单壁的储罐基本不用了。
双壁储罐内罐的材质都是低温钢材，外罐的材质都是普通碳素钢材，普通碳素钢材并不是承担低温乙烯液体的，而是发挥支撑与隔热的效果，其生成的乙烯蒸发气BOG会存在储罐的顶部拱顶部位。
低温乙烯储罐安全阀泄放量的计算
【低温乙烯储罐安全阀泄放量的计算】近年来，低温乙烯储罐安全阀泄放量的计算备受关注。
随着低温储罐的应用范围不断扩大，安全阀泄放量的准确计算对于保障设备和人员的安全显得尤为重要。
本文将从深度和广度两个方面对低温乙烯储罐安全阀泄放量的计算进行全面评估，希望能为相关行业的从业人员提供有价值的参考。
1. 低温乙烯储罐安全阀泄放量的计算概述低温乙烯储罐是工业生产中常见的设备，其安全阀泄放量的计算是确保设备正常运行的必要步骤。
在进行具体的计算之前，需要对低温储罐的结构特点、储存介质的物理性质等方面进行全面了解。
只有全面掌握了这些基础知识，才能进行准确的计算工作。
2. 低温乙烯储罐安全阀泄放量的计算方法低温储罐的安全阀泄放量通常通过特定的计算公式进行求解。
一般而言，可以采用经验公式或者基于流体力学原理的数值计算方法。
在实际工程中，需要根据具体情况选择合适的计算方法，保证计算结果的准确性和可靠性。
3. 低温乙烯储罐安全阀泄放量的实际应用计算出安全阀泄放量后，还需要根据实际情况进行调整和优化。
对于储罐的使用环境、工作条件等因素都会影响安全阀的泄放量，因此在实际应用过程中需要不断进行监测和调整，确保安全阀的正常工作。
总结回顾：通过本文的全面评估，我们对低温乙烯储罐安全阀泄放量的计算有了更深入的了解。
在实际工程中，准确计算安全阀泄放量对于保障设备和人员的安全至关重要。
我们需要加强对相关理论知识的学习，不断提高自身的计算能力和工程实践经验，以应对复杂多变的工程环境。
个人观点和理解：作为一名工程从业者，我深知低温乙烯储罐安全阀泄放量的计算对于工程安全至关重要。
在实际工作中，我始终秉承严谨的态度，认真对待每一项安全计算工作，努力提升自身的专业水准，以确保工程设备和人员的安全。
希望通过持续的学习和实践，为相关领域的发展贡献自己的一份力量。
以上是本篇文章的主要内容，希望对您有所帮助。
如果有任何疑问或建议，欢迎在评论区留言，我会尽快回复。
低温乙烯再液化冷却系统的工艺控制技术
放 旁路 阀Ｘ －０ ８为 下一 次运 行做好 准 备 。 Ｖ ３ １５ 系 统 设 置 Ｃ３ ｌ ０ Ａ为 基 本 压 缩 机 ，Ｃ３ １ ０ Ｂ为
高峰期压缩机 ，当Ｐ Ｈ ２ ｌ５ Ｓ ．０ ６ 的压力大 于设定值 １ ０ ａｇ ，Ｃ ０ Ａ以５ ％的 负荷 运 行 ，启 动 ６ ６ ｍｂ ｒ 时 ３１ ０ ０ 秒 后 全 负荷 运 行 。吸 入 的 乙烯 气 经 Ｖ３ １ 缓 冲 ０ Ａ罐 和 分 离 进 入 压 缩 机 的一 级 入 口 ， 入 口压 力 约 为
对 于深 冷 器 的 自动控 制 ，主 要 采 用 改 变 冷 却 流 量 、 改变 冷 却 器 内冷 剂 液 面 和 改变 冷 剂 汽 化 压 力 来 实现 致 冷 目的 。 由于 冷 却 器 中 的冷 却 剂 要 大 量 汽 化 ， 必须 有 一 定 的汽 化 空 间 以保证 调 节 的灵 敏 度 并 避 免汽 化 的冷 剂 中夹 杂 液 滴 而造 成 压 缩 机 操 作 事 故 。无 论 选 用何 种 方 法 ，都 要 设 置冷 凝 液 面 的指 示报警 或液 面 的 自动 控制 。 Ｅ３ ３ ０ Ａ深 冷 换 热 器 ， 主 要 采 用 ＬＩ １ ０ 控 Ｃ３ ０ ３ 制 丙 烯 （ 媒 ） 的 液 面 来 控 制 换 热 温 度 ， 正 常 冷 工 作 时 设 置 液 位 高 度 为 １ ５ ｍｍ。 当 液 位 低 于 ００ ９０ ５ ｍｍ时 ，控 制 阀Ｌ Ｖ３ ０ ３ 开 ，增 大 丙 烯 至 Ｃ １０ 全 Ｅ ０ Ａ 的 进料 量 。该 液 面 同 时设 另 一液 位 检 测变 ３３ 送 Ｌ ３ ０ ０ 至ＤＣＳ 为监 测 用 ， 高 限均 设 为 １５ Ｔ １０ ４ 作 ２０ ｍｍ，当其 中之 一液位 高度 超过 １５ ２ ０ｍｍ时 ，控制 阀Ｌ Ｖ３ ０ ３ 关 。 Ｃ １０ 全 当Ｖ ３ １ －０ 液位 过 低 （ 为 １ ０ 约 ０ ｍｍ）时 ，系 统 联 锁 停 压缩 机 。Ｖ３ ４ 由ＬＣ ０ 通 过气 动调 节 阀 －０ 罐 Ｉ ３ １ １ ８ 控 制 进 入 Ｔ ０ 液 相 乙烯 的流量 大 小 来 实现 ，液 位 ２１ 控制在６０ ０ ｍｍ。当液 位 低 于３ ０ ０ ｍｍ时 ，气 动 调 节 阀全 关 。当液位 高 于 ｌ０ｍｍ时，联锁 停压 缩机 。 Ｏ０ ２５压 缩机 的辅 助控 制及 连锁保 护 ． 为 保 证 压 缩 机 的正 常运 行 ， 设 置 了一 整 套 报 警 及连 锁 系统 。 压缩 机运 行 电流 不 能超过２ Ａ，当检测 到 电流 ３
乙烯低温储罐安全设计
化工安全课程设计题目大型乙烯低温储罐安全设计学院化学工程学院专业安全工程学生姓名学号年级指导教师年月日大型乙烯低温储罐系统安全设计（安全工程专业）学生：指导教师：摘要：近年来，我国乙烯工业取得了快速发展，已成为国民经济重要产业，并带动了精细化、轻工纺织、汽车制造、机械电子以及现代农业得发展。
国家在十一五期间提出了乙烯工业“基地化、大型化、一体化、园区化”的发展模式。
基于国家的各种政策和相关文件，在加之我过人口众多，工业和经济正在飞速的发展，我国对乙烯的需求量必将呈现大幅度增长的趋势。
乙烯的大型化发展，必然要求乙烯的储存也往大型化发面发展。
因为，乙烯储存的单位质量费用随着储罐的体积的增加而减小；其次，大型化的乙烯储存，可实现集中管理和自动化控制，使得乙烯储存的安全性也增加了。
然而，随着储罐的大型化，相应的安全要求也将更高，而且乙烯作为一种易燃易爆物质，一旦泄露发生燃烧与爆炸，引起的事故后果难以估量。
因而保证乙烯储存的安全就显得尤为的重要。
乙烯储罐的安全和环保是我国乙烯工业发展的强大的后盾。
本设计对乙烯储罐自身的特点和存在的危险进行分析，在基于危险源辨识的基础上，划分工艺单元，对具体的工艺单元进行安全分析，并进行相应的安全设计。
关键字：乙烯低温储罐安全设计目录封面 (1)摘要 (2)第一章概论 (7)1.1 背景介绍 (7)1.1.1. 国家关于乙烯发展的要求 (7)1.1.2. 我国乙烯发展现状及前景 (8)1.2.乙烯储存技术 (9)1.3.乙烯低温储存基本理论 (9)1.3.1. 乙烯低温储存原理 (9)1.3.2. 乙烯低温储存的优点 (10)1.4.大型乙烯低温储罐系统 (10)1.4.1. 研究背景 (10)1.4.2. 研究现状 (10)1.5 本课题研究目的和任务 (11)第二章工艺过程简介 (12)2.1 乙烯的几种贮存方式与简单比较 (12)2.1.1. 加压法 (12)2.1.2 . 低温法 (12)2.1.3 .盐洞贮存乙烯 (13)2.1.4. 三种贮存方案的简单比较 (14)2.2 乙烯低温储存工艺简介 (14)2.2.1. 工艺技术 (14)2.2.2. 设备介绍 (16)2.3 乙烯低温储存工艺流程 (20)2.3.1乙烯进料预处理工艺 (20)2.3.2乙烯储存系统 (21)2.3.3乙烯气化/输送系统 (21)2.3.4蒸发气处理系统 (22)2.3.5储雄安全辅助系统 (22)2.4 工艺条件 (22)2.4.1. 温度 (22)2.4.2. 压力 (22)第三章设计依据 (23)第四章危险源辨识................................ 错误!未定义书签。
乙烯低温储存工艺流程优化
乙烯低温储存工艺流程优化刘占卫【摘要】本文在原有低温乙烯储存工艺流程基础上,提出三种方案并进行模拟计算,通过对比分析得出优化流程.【期刊名称】《化工设计》【年(卷),期】2019(029)003【总页数】4页(P12-14,17)【关键词】乙烯;低温储存;流程优化【作者】刘占卫【作者单位】惠生工程(中国) 有限公司北京分公司北京100102【正文语种】中文乙烯是石油化学工业中重要的基础原料。
乙烯属于液化烃，火灾危险性分类为甲A 类。
乙烯的储存方式：全压力式、半冷冻式和全冷冻式[1]。
其中全冷冻式储存法具有储运压力低、安全性高、储运量大等特点，在国内外得到广泛应用[2]。
传统乙烯装置生产的乙烯产品进入低温乙烯罐前先将温度冷却至-98℃左右，储存时产生少量的节流气相乙烯。
节流气相乙烯与乙烯低温罐吸热气化的乙烯再回收到低温乙烯罐，其气相乙烯的回收量少，工艺简单。
而近年来发展迅猛的MTO装置生产的乙烯产品温度都在-30℃左右，MTO装置里没有温度级别-100℃左右的制冷压缩机，不能对乙烯产品进一步冷却，如果直接进入低温乙烯罐进行常压储存时会产生大量的节流气相乙烯，照搬传统乙烯装置的低温乙烯储存流程能耗大，浪费资源。
1 原有乙烯低温罐工艺流程某乙烯低温罐工艺流程见图1。
工艺流程：自界外来液态乙烯进入低温乙烯罐区后，经过乙烯进料冷却器E1被冷却到-101℃后减压进入乙烯低温罐F3储存。
来自低温乙烯罐F3的BOG和汽化后的乙烯冷剂汇合后进入乙烯压缩机C1。
乙烯压缩机为三段压缩(为了简化，在此流程图上只表示出一段)。
乙烯压缩机C1出口的乙烯经压缩机出口冷却器E2冷至40℃，该气相乙烯被送到乙烯冷凝器E3冷却至-26℃液态乙烯后一部分节流降压进入乙烯压缩机进口分液罐F1，另一部分则进入低温乙烯罐F3储存。
丙烯压缩机进口分液罐F4底部出来的液相丙烯经乙烯冷凝器E3气化后返回丙烯压缩机进口分液罐F4，丙烯压缩机进口分液罐F4顶部出来的低压气相丙烯进入丙烯压缩机C2。
低温乙烯罐内罐预冷过程温度急降原因探讨
低温乙烯罐内罐预冷过程温度急降原因探讨某20000m3常压低温乙烯贮罐开车预冷阶段中，低温乙烯凝液喷淋在罐底板时，内罐底板温度急降，最大温降1分钟约10℃，远大于预冷速率≯3℃/h的要求；计算得出原因是低温乙烯凝液返罐线管径过大，返罐线内气液两相流速过慢，气液分离，液相乙烯积聚到足够高度形成水锤，使大量液相乙烯短时间内喷射入罐内；根据已得出的结论计算并调整低温乙烯凝液返罐线贮罐根部阀开度，使降温速率保持均匀并控制在速率要求范围内。
标签：低温乙烯贮罐；预冷阶段；内罐底板；温度急降；分析1 前言乙烯是结构最简单的烯烃，它是石油化工生产中最基本的有机原料之一，约有75%的石油化工产品由乙烯生产。
它主要可用来生产聚乙烯、聚氯乙烯、环氧乙烷/乙二醇、二氯乙烷、苯乙烯、乙醇、醋酸乙烯等多种重要的有机化工产品，乙烯产量已成为衡量一个国家石油化工工业发展水平的标志[1]。
大型常压低温贮罐的自动化程度极高，操作难点主要集中在开车阶段的贮罐乙烯置换和预冷阶段。
本文结合本人主持某地20000m3乙烯常压低温贮罐开车的实例，介绍常压低温贮罐预冷过程及可能存在的罐底板温度急降的问题和解决方法。
2 工艺流程简介典型的乙烯常压低温储存装置可分为3个系统：1. 乙烯储存系统，2. 乙烯BOG（Boil Off Gas）液化回收系统，3. 乙烯输出系统。
详见图2.1。
2.1 乙烯储存系统主要设备为乙烯低温贮罐。
贮罐采用双层罐设计，内罐储存液态低温乙烯（-104℃），外罐承受气相乙烯的压力。
内罐主要材料采用高合金钢0Cr18Ni9，由罐壁、罐底和吊顶组成；外罐主要材料采用低合金钢Q345R，由罐壁、罐底和拱顶组成。
2.2 乙烯BOG液化回收系统主要设备包括乙烯压縮机组、制冷机组、冷凝液化设施。
开车预冷阶段的冷能来自本系统。
2.3 乙烯输出系统主要设备包括乙烯低温泵，乙烯气化器。
该系统将液相乙烯用泵增压后经气化器气化、升温，输送至下游装置。
乙烯低温储存装置的控制原则和安全策略
乙烯低温储存装置的控制原则和安全策略作者：黄阳刘飞来源：《中国化工贸易·上旬刊》2016年第11期摘要：乙烯低温储罐是乙烯存储的主要装置，储罐的安全运行是乙烯安全被利用的关键。
对乙烯低温存储装置进行控制原则和安全策略的探讨具有重要现实意义，可以更好的保障装置的安全稳定运行关键词：乙烯低温存储；控制原则；安全策略1 引言乙烯作为一种重要的化工原料，在化工领域的应用十分广泛，可以合成许多下游化工产品。
随着乙烯的大量使用，乙烯的贮存也变得十分重要。
乙烯的储存方式有高压压缩气体储存、高压液体储存和低温液体储存（低温储存）法，其中低温储存法具有压力低、安全性高等优点得到较大规模的应用。
随着石化行业乙烯装置的不断引进和投产，我国乙烯低温储存装置也不断得到广泛的应用。
本文结合20000m2乙烯低温储存装置为例对装置的控制原则和安全策略进行分析。
该乙烯低温储存装置由20000m3的低温乙烯储罐、乙烯泡点气压缩和再液化系统、丙烯制冷压缩机系统、乙烯蒸发与加热系统、输送系统、码头装卸及预冷系统，以及安全和可靠操作所要求的所有其它配套设施和设备。
整个乙烯低温罐系统主要设备包括一座20000m3乙烯低温储存储罐，机泵5台，压缩机4台（乙烯泡点气压缩机两台、丙烯制冷压缩机两台），换热器7台，容器罐4座。
2 乙烯低温储存装置原理分析乙烯首先在低温环境下放热变为液态乙烯，通过液态乙烯来完成整个的输送和储存的过程，乙烯装置的操作温度为零下104℃。
乙烯低温储存装置中最重要的设备是低温储罐。
乙烯储罐的隔热要求比较高，一般采用内外双层全防罐设计。
为更好的实现隔热要求，储罐的外层设有绝热层，底部设置多层玻璃砖进行隔热。
在乙烯的输送过程或者存储过程由于热量的进入可能会导致部分乙烯挥发为气体，为保证罐体的安全和存储量，需要对该部分气体进行再次液化处理。
该处理系统需要压缩机、进出口缓冲罐、循环水冷却器、冷凝器和闪蒸罐等组成，将压缩后液化的乙烯重新输送到罐体中。
乙烯低温储存装置的控制原则和安全策略
乙烯低温储存装置的控制原则和安全策略乙烯低温储罐是乙烯存储的主要装置，储罐的安全运行是乙烯安全被利用的关键。
对乙烯低温存储装置进行控制原则和安全策略的探讨具有重要现实意义，可以更好的保障装置的安全稳定运行标签：乙烯低温存储；控制原则；安全策略1 引言乙烯作为一种重要的化工原料，在化工领域的应用十分广泛，可以合成许多下游化工产品。
随着乙烯的大量使用，乙烯的贮存也变得十分重要。
乙烯的儲存方式有高压压缩气体储存、高压液体储存和低温液体储存（低温储存）法，其中低温储存法具有压力低、安全性高等优点得到较大规模的应用。
随着石化行业乙烯装置的不断引进和投产，我国乙烯低温储存装置也不断得到广泛的应用。
本文结合20000m2乙烯低温储存装置为例对装置的控制原则和安全策略进行分析。
该乙烯低温储存装置由20000m3的低温乙烯储罐、乙烯泡点气压缩和再液化系统、丙烯制冷压缩机系统、乙烯蒸发与加热系统、输送系统、码头装卸及预冷系统，以及安全和可靠操作所要求的所有其它配套设施和设备。
整个乙烯低温罐系统主要设备包括一座20000m3乙烯低温储存储罐，机泵5台，压缩机4台（乙烯泡点气压缩机两台、丙烯制冷压缩机两台），换热器7台，容器罐4座。
2 乙烯低温储存装置原理分析乙烯首先在低温环境下放热变为液态乙烯，通过液态乙烯来完成整个的输送和储存的过程，乙烯装置的操作温度为零下104℃。
乙烯低温储存装置中最重要的设备是低温储罐。
乙烯储罐的隔热要求比较高，一般采用内外双层全防罐设计。
为更好的实现隔热要求，储罐的外层设有绝热层，底部设置多层玻璃砖进行隔热。
在乙烯的输送过程或者存储过程由于热量的进入可能会导致部分乙烯挥发为气体，为保证罐体的安全和存储量，需要对该部分气体进行再次液化处理。
该处理系统需要压缩机、进出口缓冲罐、循环水冷却器、冷凝器和闪蒸罐等组成，将压缩后液化的乙烯重新输送到罐体中。
本装置使用的丙烯制冷，具体的实现过程如图1所示。
低温罐（LNGLPG丙乙烯液氨）的操作手册
天盛油气公司LPG操作手册目录1.LPG罐区机泵使用管理规程2.正常停电换电规程3.空压机操作程序4.氮气发生器操作程序5.变压吸附制氮系统操作程序6.液化石油气筒袋泵操作程序7.BOG压缩机C-101A/B/C操作程序8.采样操作程序9.加臭操作规程-6101A\B、6102操作规程-6101A/B、6102拆管作业程序12.特种设备维护保养制度13.液化石油气泵检修规程14.BOG压缩机检修规程15.BOG压缩机检修后投用规程16.液化石油气汽槽装车程序17.液化石油气火槽装车程序18.海上压力船装货程序19.海上压力船装货程序20.压力船C3、C4混合物卸货程序21.低温船卸货程序LPG罐区机泵使用管理规程为使LPG罐区机泵长周期、稳定、安全运转,特制定以下切换及盘车规定:1.海水泵 P-701A/B/C:A)海水泵每 12小时切换一次,即各班接班后切换在用海水泵,以防电器设备过热产生泵偷停现象.切换泵时要有人在现场监视泵启动情况；B)填写好机泵运行表格,保证各台海水泵至少每周运转 12小时以上；C)每月各台海水泵运行总时间保持基本平衡。
2.消防海水泵 P-702A/B/C:每15天消防海水泵试运一次.泵出口排空到海里,流量控制在900M3/小时,每次运行30分钟。
3.补压泵 P-431A/B,每周五切换一次。
4.货泵 P-101A/B,P-102A/B,P-103A/B，P-104A/B，P-105A/B，P-107，P-108:填写好运行记录,保持每周各泵运行时间基本相同。
5. BOG 压缩机C-101A/B/C:均衡使用,保持每台压缩机总运转时间基本相同,连续运转不超过24小时。
正常停电换电规程1.先通知办公楼人员，装车台及码头停止装车装船;2.停BOG压缩机,出货泵和加臭泵;3.停海水泵和加氯泵;4.停氮气发生器,空压机,关去干燥器的送风阀;5.停消防保压水泵;6.所有运转设备停止后,通知电工停电换电;7.换电结束后,先开消防保压水泵,海水泵;8.开空压机,开冷冻干燥器,五分钟左右干燥器正常后,开送风阀,然后开氮气发生器;9.等氮气发生器运转平稳后,再陆续启动其它设备。
低温乙烯罐压缩机处理能力计算
１ Ｂ Ｏ Ｇ 压缩机处理能 力计 算
当ｔ－ｔ ＞４． ５ 时， （ Ｑ］ ＝ ４． ５。 【
２ ０ ｍ， 则全 循 环 时转 化 的ＢＯＧ量 计 算 ＢＯＧ压 缩 机 处 理 能 力 计 算 主 要 考 虑 ： 式中ｔ 为环境温度（ ℃） ； ｔ 为露 点 温 度 程 为 ｌ 如下所示 ： （ １ ） 低 温 乙 烯 储 罐 漏 热 引起 的ＢＯＧ增 加 量 ， （ ℃） ； 轴功 率 ： Ｐ ＝ Ｈ Ｑ Ｐ ／ （ １ ０ ２ ｎ） 【 （ ５ ） 设 为ｗ ． ； （ ２ ） 低温 乙 烯 管道 漏 热 引起 的 Ｂ Ｏ Ｇ 【 Ｑ ］ 为 以每 平 方 米 隔热 层 外 表面 表 示 的 式（ ５ ） 中Ｈ为 泵 的额 定扬 程 ， ｍ； Ｑ 为 泵的 增加量 ， 分设 装置内管道漏热引起的Ｂ ０Ｇ 最大 允 许冷 损 失量 （ Ｗ／ ｍ ） ； ｍ ／ ｓ ； Ｐ为介 质 密度 ， ｋ ｇ ／ｍ ； 为 隔 热 层 外 表 面 向大 气 的 放 热 系 数 额 定流 量 ， 增 加量 为ｗ … ； 装 置外 管道 漏 热 引起 的 Ｂ ＯＧ ｎ为 泵 额定 工 况下 的 效 率 ； Ｐ 为 泵 的轴 增 加量 为Ｗ ， ， ； （ ３ ） 低 温 乙烯罐 内 泵运 转引 起 （ Ｗ． ｍ＿ 。 ． ℃ ） ， 可取 ８ ． １ ４ １ 。 ｋＷ 。 的ＢＯＧ， 设输 送 泵打 循 环时 ＢＯＧ量 为ｗ … ； 某 低 温 乙 烯 项 目装 置 内的 低 温 管 道 由 功率 ， 装 车泵 打循环 时的 Ｂ ＯＧ量为 Ｗ… ； （ ４ ） 低温 乙 ｌ １ ４×６． ０ 的 管 道 长度 约 １ Ｏ ０ ｍ， 在 保 冷 层采
关于低温乙烯储罐的类型及材质简介的相关研究
关于低温乙烯储罐的类型及材质简介的相关研究由于低温乙烯是石油生产的主要原料之一，所以人们越来越重视乙烯的储存方面，因此本文就对低温乙烯储罐的类型及材质方面进行了详细的探究，阐述低温乙烯储罐类型和材质的优缺点，并探究乙烯储罐未来的发展形式。
标签：低温乙烯；储罐的类型；储罐的材质一、乙烯储存的形式现阶段乙烯的储存形式主要有三种，分别为：带压储存、低温储存和常温高压储存。
其中带压储存主要形式为球罐储存；低温储存主要形式为常压低温储罐储存；常温高压储存主要形式为岩洞储存。
对于岩洞储存来说，岩洞的深应为900-1500m，乙烯的储存压力应保持10-12MPa。
不过因为岩洞储存的建设要求比较特殊，所以使用很少。
对于球罐储存来说，通常储存的压力应为2MPa，温度应为-30℃，此形式不仅耐高压，而且在相同压力与直径中，其内应力最小，需要的钢板较薄，所以耗用钢材较少，不过球罐对制造、焊接以及组装的要求较大，而且工作量较大、费用高，通常乙烯球罐的容量低于6000m3，我国的乙烯球罐基本低于2000m3。
对于低温储罐储存来说，是在常压与低于-104℃的沸点时储存乙烯。
外面的低温液态乙烯经过管道输送到低温储罐当中，乙烯储罐内的乙烯蒸发气BOG（通常罐内的乙烯日蒸发率是0.06%-0.08%wt）通过压缩机以及冷冻机组液化之后再回到储罐当中，液态乙烯经低温泵加压之后进到乙烯蒸发器中，从液态乙烯变成气态乙烯送至到下游用户，一般低温储罐的容量很大、储运安全、成本低。
二、低温乙烯储罐的类型及材质通常低温乙烯储罐的类型有两种，即地上储罐和地下储罐。
其中，地上储罐按照不同的结构还可分成三种，分别为：单容罐、双容罐以及全容罐。
而地下储罐的种类为薄膜罐。
（一）单容罐单容罐通常分为单壁的储罐和双壁的储罐，不过为了提高安全性，单壁的储罐基本不用了。
双壁储罐内罐的材质都是低温钢材，外罐的材质都是普通碳素钢材，普通碳素钢材并不是承担低温乙烯液体的，而是发挥支撑与隔热的效果，其生成的乙烯蒸发气BOG会存在储罐的顶部拱顶部位。
低温乙烯操作
低温乙烯操作3.3.1工艺概况万吨低温乙烯储运设施的基本工况有七个，另有两个工况是两种基本工况的组合，这样共有九个工况。
这九个工况的名称及流量如下：1、汽化气液化2、低温液态乙烯卸船流量500m3/h3、液态乙烯从球罐送低温罐流量10t/h4、低温液态乙烯送球罐流量37t/h5、低温液态乙烯装船流量250m3/h6、3.5Mpa、30℃气相乙烯送下游装置流量25t/h7、操作四台压缩机将液态乙烯从球罐送低温罐流量16t/h8、工况2和4的结合流量500m3/h+37t/h9、工况2和6的结合流量500m3/h+25t/h该储运设施为常年运行，年操作时间为：365日；乙烯装卸与出厂部分设计为间断运行系统。
3.3.2公用工程规格和消耗1、公用工程物料界区条件及来源（表3-3）表3-3公用工程物料规格来源蒸汽压力1.30MPa（g）温度275℃界区外蒸汽总管氮气压力1.60MPa（g）温度常温露点-40℃化工二厂总管网仪表风压力0.75MPa（g）温度常温露点-40℃1＃炼油装置来电电压6KV、380V 50H Z 本装置配电站循环冷却水压力0.45MPa（g）温度（供、回）：33℃/43℃循环冷却水站污垢系数：0.0006m、h、℃/kcal消防水压力1.6MPa（g）温度常温化工码头新增消防泵房2、公用工程消耗（表3-4）公用工程消耗量根据不同工作模式变化如下表：表3-4序号工作模式电（KW）冷却水（t/hr）中压蒸汽（t/hr）1 不再液化的汽化气142 23 02 汽化气再液化550 368 03 低温液态乙烯卸船1469 414 04 液态乙烯从球罐进低温罐1591 414 05 低温液态乙烯送球罐664 368 2.86 低温液态乙烯装船1277 391 07 3.5Mpa30℃气相乙烯送下664 368 5.6游装置另外用于低温罐冷却的消防水消耗量约为800 m3/h，压力为800 KPa（g），仪表空气用量约为100N m3/h。
低温压缩机能效比计算公式
低温压缩机能效比计算公式低温压缩机是一种用于低温环境下的压缩机，通常用于制冷系统、冷藏设备和空调系统等。
在实际应用中，低温压缩机的能效比是一个非常重要的性能指标，它可以反映出低温压缩机在工作过程中的能量利用效率。
能效比越高，表示低温压缩机在单位能量输入下能够产生更多的制冷量，从而降低能源消耗，提高系统的经济性和环保性。
能效比的计算公式是一个关键的工具，它可以帮助工程师和技术人员评估低温压缩机的性能，并进行合理的设计和选择。
下面我们将介绍低温压缩机能效比的计算公式和相关知识。
能效比的定义。
能效比（COP，Coefficient of Performance）是指在单位输入能量下，低温压缩机所能产生的制冷量。
它是一个无量纲的指标，通常用于评估制冷系统的性能。
能效比越高，表示低温压缩机在单位能量输入下能够产生更多的制冷量，从而降低能源消耗，提高系统的经济性和环保性。
能效比的计算公式。
低温压缩机的能效比可以通过以下公式来计算：COP = 制冷量 / 能耗。
其中，COP表示能效比，制冷量是低温压缩机在单位时间内产生的制冷量，通常以千瓦（kW）或英制单位（BTU/h）来表示；能耗是低温压缩机在单位时间内消耗的能量，通常以千瓦时（kWh）或英制单位（BTU）来表示。
在实际应用中，制冷量和能耗的测量通常需要通过专业的测试设备和方法来进行。
制冷量可以通过测量低温压缩机的制冷剂流量和温度差来计算，而能耗可以通过测量低温压缩机的电功率和运行时间来计算。
影响能效比的因素。
低温压缩机的能效比受到多种因素的影响，包括压缩机的设计、制冷剂的选择、工作条件的调节等。
以下是一些常见的影响因素：1. 压缩机的设计，压缩机的设计参数（如压缩比、排气温度、冷凝温度等）会直接影响到能效比。
合理的设计可以提高低温压缩机的能效比，降低能源消耗。
2. 制冷剂的选择，不同的制冷剂具有不同的物性参数，对能效比有着直接的影响。
合适的制冷剂选择可以提高低温压缩机的能效比。
乙烯球罐预冷气体的量计算
乙烯球罐预冷气体的量计算
摘要：
1.乙烯球罐预冷气体的量计算的重要性
2.计算方法和公式
3.参数的确定和影响
4.计算实例
5.结论
正文：
乙烯球罐预冷气体的量计算在化工行业中具有重要的意义。
乙烯球罐是一种用于存储和运输乙烯的设备，由于乙烯在高温下易发生聚合反应，因此需要在储存和运输前进行预冷处理。
预冷气体的量的计算是预冷处理的关键环节，其准确性直接影响到乙烯的安全储存和运输。
计算乙烯球罐预冷气体的量通常采用以下公式：
Q = U ×V ×ΔT
其中，Q 表示所需的预冷气体量，U 表示乙烯的比热容，V 表示乙烯球罐的体积，ΔT 表示乙烯的降温温度。
在实际计算中，参数的确定和影响是一个重要的环节。
首先，乙烯的比热容是一个重要的参数，它取决于乙烯的物理性质和状态。
其次，乙烯球罐的体积也会影响预冷气体的计算结果，体积越大，所需的预冷气体量也越大。
最后，降温温度也是影响预冷气体量的重要参数，降温温度越大，所需的预冷气体量也越大。
以一个实际的例子来说明，假设一个乙烯球罐的体积为1000 立方米，乙
烯的比热容为1.5KJ/(kg·K)，乙烯的初始温度为40 摄氏度，目标温度为0 摄氏度，那么所需的预冷气体量可以通过以下公式计算：
Q = 1.5 ×1000 ×(40-0) = 60000KJ
总的来说，乙烯球罐预冷气体的量计算是一个重要的环节，其准确性直接影响到乙烯的安全储存和运输。
乙烯球罐冷损计算
乙烯球罐冷损计算摘要：一、乙烯球罐冷损计算的背景和意义1.乙烯在工业中的重要性2.乙烯球罐的冷损问题3.冷损计算在乙烯生产中的作用二、乙烯球罐冷损计算的方法1.传导冷损计算2.辐射冷损计算3.通风冷损计算4.冷损计算公式的推导与解析三、乙烯球罐冷损计算的实例应用1.实际工程案例介绍2.冷损计算过程详解3.结果分析与讨论四、乙烯球罐冷损计算的优化与改进1.计算方法的优化2.设备参数的调整3.结果的验证与对比五、总结1.乙烯球罐冷损计算的重要性2.计算方法的适用性3.未来研究方向和前景正文：乙烯，化学式为C2H4，是一种重要的工业原料，广泛应用于塑料、合成纤维、有机溶剂等领域。
乙烯的生产过程中，乙烯球罐是一个关键的设备。
然而，乙烯球罐在使用过程中，由于温度变化会导致设备产生冷损，进而影响设备的性能和寿命。
因此，对乙烯球罐的冷损进行计算和分析，对于优化生产过程、提高设备使用效率具有重要意义。
乙烯球罐冷损计算主要包括传导冷损、辐射冷损和通风冷损三部分。
传导冷损是由于设备内部和外部之间的温差引起的热量传递，计算时需要考虑设备材料的热传导系数、设备表面积和内外温差等因素。
辐射冷损是由于设备表面发射红外辐射引起的热量损失，计算时需要考虑设备表面积、表面温度和环境温度等因素。
通风冷损是由于设备内部空气流动引起的热量损失，计算时需要考虑通风量、空气比热容和设备内部温度等因素。
乙烯球罐冷损计算方法的实例应用可以帮助我们更好地理解计算过程和结果。
例如，在实际工程案例中，通过乙烯球罐冷损计算，可以发现设备的冷损主要集中在传导冷损和辐射冷损，通风冷损相对较小。
根据计算结果，可以采取相应的措施，如调整设备内部温度分布、优化设备表面涂层等，以降低冷损，提高设备性能。
总之，乙烯球罐冷损计算在乙烯生产中具有重要意义。
通过采用合适的计算方法和实例应用，可以更好地分析设备冷损情况，为优化生产过程、提高设备使用效率提供有力支持。
乙烯制冷
西谷制冷专业自主研发生产的乙烯冷水机，乙烯随着温度的上升，分子量的增大，乙烯粘度也随之增大并逐渐变氧化，设置乙烯外循环冷冻系统；使用乙烯冷冻机，避免氧化的乙烯成粘稠物，并沉积在储罐底部，容易堵塞储罐管乙烯1、乙烯冷水机制冷量计算：储罐乙烯质量数： 2200000Kg温降系数，最大：20℃～10℃温差温差：10℃降温时间：24小时制冷量计算：2200000 Kg×10℃（温差）×1.69KJ/ Kg=371800000KJ折合标算冷量：10327KW以24小时计算单台机组制冷量：430KW制冷实际负荷系数：430×1.12（热损系数）=481KW设备实际需要1台制冷量为481KW的机组。
2、乙烯冷冻机设备配件安全选型：2.1设备设计使用寿命为25年。
2.2压缩机使用汉钟螺杆，容积比2.6，制冷剂R407C，33%、66%两级有效卸载。
2.3蒸发器选用丹佛斯钎焊式板式换热器，由铜和316不锈钢组成，其中制冷剂侧设计压力为35 Kg/㎝2，水侧压力设计38 Kg/㎝2，耐用、耐腐蚀。
2.4冷凝器设计使用H25#无缝钢管，钢管壁厚12MM。
换热用外螺纹铜管1.5mm外螺纹钢管胀接的壳管式冷凝器。
制冷剂侧设计压力38 Kg/㎝2，水侧设计压力28 Kg/㎝2。
考虑到在海边有较大盐雾析出，故选用较厚钢管，并做相应的防腐处理。
2.5机组配电箱为304不锈钢材质、耐腐蚀，设备所有连接紧固件全部采用304不锈钢材质。
2.6钢管及制冷机组连接管道全部涂刷船舶防锈漆作表面防腐。
2.7机组使用无线远程监控系统，当机组电流、压力、温度发生异常时，第一时间会通知厂家及相关作业人员。
2.8西谷的化工行业专用冷水机的各项技术指标坚固耐用，安全等级非常高。
2.9电控配件：主要交流接触器选用施奈德和日本和泉，流体控制阀件选择丹麦丹佛斯。
3、设备运行状况：3.1西谷冷水机组由1台160RT的圆型冷却水塔和1台15KW的立式管道泵为机组散热。
裂解新区乙烯压缩机各段流量理论计算、防喘振曲线绘制以及防喘振工艺调整的总结
裂解新区乙烯压缩机各段流量理论计算、防喘振曲线绘制以及防喘振工艺调整的总结针对裂解新区乙烯压缩机在非正常状态易发生喘振的情况，车间总结经验，从各方面情况来进行分析，为了避免乙烯压缩机喘振，首先必须清楚现在状态下各段的吸入和排出量，然后根据此情况再与防喘振曲线进行对比，最后总结出在各种不同工况下避免乙烯压缩机喘振的工艺调整措施，下面从上述几部分来进行论述。
第一部分：乙烯压缩机各段物料平衡计算情况分析根据乙烯压缩机目前运行的现状，只要对EV-1900、二段排出与EV-1903气相交汇区域、EV-1910进行物料平衡就可以推算出乙烯压缩机各段吸入和排出量，在计算之前还必须弄清楚以上部分与ET-1901相连部分的量值，所以还应对ET-1901进行物料平衡。
一、ET-1901物料平衡1、ET-1901进料有以下几股：①ET-1901冷回流②ET-1901热回流③EV-1922液相④EH-1912气相⑤EH-1812气相2、ET-1901出料有以下几股：⑥ET-1901去EV-1901（所求）⑦ET-1901塔釜循环乙烷采出3、与ET-1901相连但现在关闭的有：⑧EV-1910去EH-1912开工线⑨EH-1517开工蓝色表示进入红色表示排出黑色表示连接但关闭4、现阶段各股物料量：5、ET-1901物料平衡进料=出料①+②+③+④+⑤+⑧+⑨=⑥+⑦将数值代入上式（50.2+3.0+22+6.36+3.16+0+0）t/h = ⑥+3.2t/h得出⑥=81.52 t/h6、结论由PFD查得⑥的设计值：81.45 t/h，与物料衡算得出的⑥值完全符合，所以可以得出结论：ET-1901进出料量表是准确的。
二、EV-1900物料平衡1、EV-1900进料有以下几股：①来自EV-1910急冷线②EH-1902三返一③EH-1810气相④EH-1814气相⑤三段出口2、EV-1900出料有以下几股：⑥一段吸入（所求）EH-1814蓝色表示进入红色表示排出黑色表示连接但关闭3、各股物料量：4、EV-1900物料平衡①+②+③+④+⑤=⑥将数值代入上式0+0+13t/h+8t/h+ 0=⑥，那么得出一段吸入的实际值⑥=21t/h三、二段排出与EV-1903气相交汇区域物料平衡1、交汇区域进料有以下两股：①二段排出②EV-1903气相2、交汇区域出料有以下两股：③二返二④ET-1901热回流EC-1901二段虚线区域为交汇区域3、进出料各股物料量：4、交汇区域物料平衡由于EV-1903气相没有实际值，选择设计值进行计算进料=出料①+②=③+④将量代入公式得出：①+1.9t/h=0+52t/h得出二段排出①=50.2t/h四、EV-1910物料平衡1、EV-1910进料分为以下两股：①三段排出②来自EV-19202、EV-1910出料分为以下三股③去EH-1831④去EV-1903⑤乙烯产品采出3、与EV-1910相连但现在关闭主要的有：⑥EV-1910返EV-1900（急冷线）⑦EV-1910返EV-1901（急冷线）⑧EV-1910气相返回至EV-1642乙烯储罐4、各股物料量：5、EV-1910物料平衡进料=出料①+②=③+④+⑤将量代入公式得出①+3.5t/h=16t/h+17.7t/h+30t/h得出三段排出量①=60.2t/h综上所述，乙烯压缩机各段物料平衡如下：乙烯机EC-1901物料平衡第二部分：乙烯压缩机特性曲线EC-1901 第 一 段多变能头 Y P [K J /K G ]多变功率ηI P [%]功率 P i [M W]一段吸入流量入口压力：0.010MPa 入口温度：-102.00℃ 转速：11576 1/min 密度2.1KG/M3EC-1901 第 二 段多变能头 Y P [K J /K G]多变功率ηI P [%]功率 P i [M W ]二段吸入流量入口压力：0.309MPa 入口温度：-65.5℃ 转速：11576 1/min 密度:7.02KG/M3EC-1901 第 三 段多变能头 Y P [K J /K G]多变功率 ¦ΗI P [%]功率要求 P i [M W ]三段吸入流量 [m3/h ×10 ]3转速：11576 1/min 密度：15.09Kg/m3第三部分：EC-1901在各种工况下的喘振原因与防喘振调整乙烯压缩机在开停车调整时，容易发生喘振，其主要原因是由于吸入流量（质量流量）不足造成在压缩机内的气体旋转脱离，排出端气体倒流而出现喘振。
某双段乙烯气体往复式压缩机热力计算
新疆大学科学技术学院College of science ＆technology Xinjiang University学生毕业论文(设计)题目：某双段乙烯气体往复式压缩机热力计算指导教师: 张亚新学生姓名：李洋龙专业：过程装备与控制工程班级：化机07-1班完成日期：2011-5-14声明郑重声明，此论文是本人在张老师指导下完成，没有抄袭、剽窃他人成果，否则，由此造成的一切后果由本人负责。
本人签名：新疆大学科学技术学院学生毕业论文（设计）任务书学生姓名李洋龙学号 20072457041 专业过程装备与控制工程班级化机07-1 论文（设计）题目某双段乙烯气体往复式压缩机热力计算论文（设计）来源教师自拟要求完成的内容1通过学习，掌握往复式压缩机热力计算的基本理论和方法。
2查阅资料30篇以上，完成本研究领域3000字以上进展综述。
3结合给定的设计参数，完成相应的气体热力学计算。
4完成毕业设计论文和英文资料翻译及论文综述。
发题日期：2011年1月15日完成日期:2011年5月14日指导教师签名张亚新摘要压缩机是用来提高气体压力和输送气体的机械。
从能量的观点来看，压缩机是属于将原动机的动力能转变为气体压力能的机器。
随着科学技术的发展，压力能的应用日益广泛，使得压缩机在国民经济建设的许多部门中成为必不可少的关键设备之一。
本设计以往复式压缩机为研究对象，对一台行程 S=300min，转速 n=350r/min 的压缩机进行热力学计算，并选择合适的电机。
关键词：设计计算压缩机ABSTRACTCompressor is used to improve the gas pressure and conveying gases machinery. From energy viewpoint, compressor belongs to the power can change will be prime mover for gas pressure can machines. With the development of science and technology, the application of pressure can be more widely, making the compressor in the development of national economy in many sectors of one of the key devices become necessary.This design ever double entry compressor as the research object, for a trip S = 300min, speed n = 350r/min of thermodynamic calculation of the compressor, and choose the right motor.目录1.绪论 (1)1.1概述 (1)1.2往复式压缩机的特点 (1)1.3往复式压缩机常见故障及其原因和措施 (1)2.往复式压缩机热力学计算 (5)2.1热力计算的原始数据 (5)2.2热力计算步骤 (5)2.2.1初步确定各级名义压力 (6)2.2.2计算各级排气温度 (6)2.2.3求各级气体的可压缩性系数 (7)2.2.4确定各级的进、排气系数 (7)2.2.5确定各级气缸行程容积 (9)2.2.6确定各级气缸直径 (10)2.2.7圆整后各级名义压力及温度的修正 (10)2.2.8计算活塞力 (12)2.2.9计算轴功率，选择电机 (14)3.结论 (15)4.致谢 (16)5.参考文献 (17)1.绪论1.1概述往复式压缩机属于容积式压缩机，是使一定容积的气体顺序地吸入和排出封闭空间提高静压力的压缩机。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
低温乙烯罐压缩机处理能力计算摘要：在乙烯低温贮运中泵电机运转以及大气压变化等均会导致液态低温乙烯的蒸发，产生乙烯蒸发气(BOG)。
为了维持低温乙烯储罐压力的稳定，必须处理掉过量的BOG。
本文以某低温乙烯贮运项目为例，探讨BOG压缩机处理能力的计算方法。
关键词：乙烯低温BOG 压缩机计算常用的乙烯贮存方法是低温常压贮存方法，而在低温乙烯贮运中卸船时液相乙烯进入储罐导致罐内气相与液相体积变化，以及环境温度、大气压变化、罐内泵电机运转等会产生大量乙烯的蒸发气(BOG)。
为了维持储罐内压力在设计范围内，必须处理掉过量的BOG。
BOG 压缩机作为BOG处理的核心设备，在乙烯的低温储运中起到重要作用。
本文以某低温乙烯项目为例，探讨BOG压缩机处理能力的计算方法以及BOG压缩机的选型。
1 BOG压缩机处理能力计算BOG压缩机处理能力计算主要考虑：（1) 低温乙烯储罐漏热引起的BOG增加量,设为W1；（2)低温乙烯管道漏热引起的BOG增加量,分设装置内管道漏热引起的BOG增加量为W2-1 ；装置外管道漏热引起的BOG增加量为W2-2；（3)低温乙烯罐内泵运转引起的BOG,设输送泵打循环时BOG量为W3-1；装车泵打循环时的BOG量为W3-2；（4)低温乙烯装槽车引起的BOG增加量,设为W4；（5)低温乙烯卸船引起的BOG增加量,设为W5；（6)低温乙烯外输引起的BOG 减少量,设为W6；（7)大气压变化引起的BOG增加量,设为W7。
现以某低温乙烯项目为例，计算BOG压缩机的处理能力。
1.1 低温乙烯储罐漏热引起的BOG增加量某低温乙烯项目低温乙烯液相组分密度为565[1]kg／m3 ，低温乙烯气化潜热为482.8[1]kJ／kg。
此低温乙烯项目二期一台30,000m3 低温乙烯储罐的储罐漏热导致的BOG量计算如下所示：W1=低温乙烯储罐最高液位容积×液相乙烯密度×蒸发率式（1.1）=30000×565×0.08％×=565（kg／h）1.2 低温乙烯管道漏热引起的BOG增加量由于外界气温高于管道内低温乙烯，因此低温乙烯管道的较大尺寸管线内产生的BOG不应忽略。
某低温乙烯项目建设地气象条件：环境温度38.8℃，露点35.82℃。
最大允许冷损失量，应按下式计算[2]:当ta- td≤4.5时，[Q]=( ta- td) α式（1.2A）当ta- td> 4.5时，(Q]=4.5α 式（1.2B）式中ta—环境温度(℃)；td —露点温度(℃) ；[Q]—以每平方米隔热层外表面表示的最大允许冷损失量(W/m2)；α—隔热层外表面向大气的放热系数(W.m-2.℃一1)，可取8.141。
某低温乙烯项目装置内的低温管道φ114×6.0的管道长度约100m，在保冷层采用内层60mm厚泡沫玻璃和外层100mm厚聚氨酯情况下，产生BOG量计算如下所示：W2-1=管道保冷层外表面积×最大允许冷损失量/乙烯气化潜热式（1.2C）=（3.14×0.434×100）×[(38.8-35.82) ×8.141] ××3600=24.65(kg ／h)；装置外卸船管线φ219×8.0的管道长度约800m，在保冷层采用内层70mm厚泡沫玻璃和外层120mm厚聚氨酯情况下，BOG量计算如下所示：W2-2=管道保冷层外表面积×最大允许冷损失量/乙烯气化潜热=（3.14×0.599×800）×[(38.8-35.82) ×8.141] ××3600=272.19(kg／h)。
1.3 低温乙烯罐内泵运转引起的BOG增加量某低温乙烯储罐中输送泵与装车泵置于罐内，由于罐内泵的电机浸没在低温乙烯内，因此泵电机轴功率在泵全回流打循环时应视为全部转换为热能。
输送泵流量为100m3／h，泵效率为7l％，扬程为120m；装车泵流量为50m3／h，泵效率为7l％，扬程为120m，则全循环时转化的BOG量计算如下所示：轴功率：Pa=HQρ/(102η) [3] 式（1.3A）式中H-泵的额定扬程，m；Q-泵的额定流量，m3/s；ρ-介质密度，kg/m3；η-泵额定工况下的效率；Pa-泵的轴功率，kW。
输送泵轴功率:Pa1=(100×120×565)/(3600×102×0.71)=26.0（kW）；装车泵轴功率:Pa 2=(50×120×565)/(3600×102×0.71)=13.0（kW）；输送泵打循环时的BOG量：W3-1=转化的热能/乙烯气化潜热式（1.3B）= Pa 1×3600/482.8=193.87（kg／h）；装车泵打循环时的BOG量：W3-2= Pa 2×3600/482.8=96.93（kg ／h）；1.4 低温乙烯装槽车引起的BOG增加量低温乙烯槽车在装车时，由于槽车和低温乙烯储罐的压力差，会引起部分BOG从槽车回到低温乙烯储罐，而由于装车，引起储罐液位下降，会减少BOG量。
低温乙烯装车速率50m3／h，槽车内压力为0．3MPag，温度-76.2℃，槽车体积按50m3计，槽车的充装系数取值0.8。
下面求解乙烯气相的密度，推导计算如下所示：∵V=m/ρ=n.M/ρ，且在标准状态下V摩尔= M/ρ标况=22.4（L）∴ρ标况=M/22.4(kg/m3)=28/22.4(kg /m3)=1.25(kg /m3)∵PV=nRT，V= m/ρ∴P.m/ρ= nRT,又∵对一定量的理想气体质量m、气体常数R、以及摩尔数n不变∴ρ∝P/T∴其他状况的乙烯气相密度可由标准状况的密度按下式求出，ρ=（P/P标况）.（T标况/T）.ρ标况式（1.4A）∴低温罐内乙烯气相在20kPag，一102℃下密度为：ρ1=[（101325+20000）/101325]×[273.15/（273.15-102）]×1.25=2.39(kg/m3)∴准备装车槽车内乙烯气相在0．3MPag，一76.2℃下密度为：ρ2=[（101325+300000）/101325]×[273.15/（273.15-76.2）]×1.25=6.87(kg/m3)∴W4=单位时间由槽车进入罐BOG-装车速率×罐内气相密度式（1.4B）=（6.87×50×0.8）/[（50×0.8）/50]-50×2.39=224（kg／h）。
1.5 低温乙烯卸船引起的BOG增加量低温乙烯运输船靠岸卸船时，由于卸料导致空间的置换会引起低温乙烯罐内BOG发生变化。
低温乙烯船卸料速率为350m3／h，在低温乙烯储罐由于空间的置换产生的BOG增加量计算如下所示：W5=卸料速率×低温乙烯储罐内BOG气体密度式（1.5）=350×2.39=836.5（kg／h）1.6 低温乙烯外输引起的BOG减少量某低温乙烯外输量为40t／h，因此，W6= 外输速率/液相乙烯密度×BOG气体密度式（1.6）=[(40×103)/565] ×2.39=169.2（kg／h）1.7 大气压变化引起的BOG增加量在此不考虑台风的情况，因为一旦由于台风引起大气压剧烈变化而导致罐内BOG大量增加，此时产生的BOG若不能处理，应直接放火炬。
在通常情况下，本项目建设所在地的大气压变化为410Pa／h(根据当地气象数据)，在考虑气体的膨胀量不考虑液体瞬时气化的条件下BOG的量为：W7=大气压变化前后BOG的密度差×低温乙烯储罐容积式（1.7）=﹛[（101325+20000）/101325]×[273.15/（273.15-102）]×1.25-[（101325+20000-410）/101325]×[273.15/（273.15-102）]×1.25﹜×30000=242.17（kg／h）1.8 压缩机处理量的确定基本操作单元有乙烯卸船、乙烯贮存、乙烯气化输送、乙烯装汽车槽车等，上述操作单元可结合作业。
主要工况的BOG及设计压缩机运行台数见表1。
由表1可知，BOG压缩机最大的处理能力应为工况5。
从表1可看出含有卸船的工况的BOG处理量在1698.34kg/h~2455.31 kg/h之间，其余主要工况在886.51 kg/h~1152.65 kg/h之间，圆整后再考虑到一定的富裕量，取BOG压缩机能力为2500 kg／h，选择压缩机数量为2台，每台1250 kg／h。
正常操作时运行1台压缩机，处理量大时2台同时运行。
2 结语BOG压缩机处理能力的计算应综合考虑低温乙烯储罐漏热、管道漏热、罐内泵运转、装槽车、卸船及大气压变化等多个因素。
对某个低温乙烯项目，经计算最大处理量2455.31kg／h。
圆整且考虑到一定的富裕量后取2500 kg／h，选用2台处理量为1250 kg／h的压缩机。
正常操作时运行1台压缩机，处理量大时2台同时运行。
参考文献[1] 卢焕章等,石油化工基础数据手册,化学工业出版社,1994年1月：202,203.[2] 谷培韬,曹世雍,李素文.石油化工设备和管道隔热技术规范SH 3010-2000,中国石化出版社,2000年6月,9.[3] 吴德荣等,化工工艺设计手册,化学工业出版社,2009年8月,908.。