桩基承载力计算书
桩端承载力计算
桩端承载力计算书计算依据：《建筑桩基技术规范》JGJ94-94和本项目岩土工程勘察报告单桩竖向承载力设计值(R)计算过程:桩型:干作业钻孔灌注桩(d<0.8m)桩基竖向承载力抗力分项系数:γs=γp=γsp=2桩类别:圆形桩直径或边长d/a=600mm截面积As=.282743334m周长L=1.88495556m第1土层为:新近填土，黄土,极限侧阻力标准值qsik=20Kpa层面深度为:0m; 层底深度为:5m土层厚度h= 5 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556×5 ×20×1= 188.495556 KN第2土层为: 粉细砂,极限侧阻力标准值qsik=55Kpa层面深度为:5m; 层底深度为:7m土层厚度h= 2 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556×2 ×55×1= 207.3451116 KN第3土层为：粉土,极限侧阻力标准值qsik=50Kpa层面深度为:7m; 层底深度为:10m土层厚度h= 3 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556×3 ×50×1= 282.743334 KN第4土层为: ⑧1泥质砂岩,极限侧阻力标准值qsik=100Kpa层面深度为:10m; 层底深度为:13m土层厚度h= 3 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556×3 ×100×1= 565.486668 KN第5土层为: ⑧2泥质砂岩,极限侧阻力标准值qsik=140Kpa层面深度为:13m; 层底深度为:16m土层厚度h= 3 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556×3 ×140×1= 791.6813352 KN总极限侧阻力Qsk=∑Qsik= 2035.7520048 KN极限端阻力标准值qpk=2500KN极限端阻力Qpk=qpk×As=2500×.282743334= 706.858335 KN总侧阻力设计值QsR=Qsk/γs= 1017 KN端阻力设计值QpR=Qpk/γp= 353 KN基桩竖向承载力设计值R=Qsk/γs+Qpk/γp= 2035.7520048 /2+ 706.858335 /2= 1370 KN──────────────────────────────────────────。
桩基础设计(计算书、图纸)工程计算书
基础工程计算书桩基础设计1．1设计资料 1．1．1上部结构资料某教学实验楼，上部结构为七层框架，其框架主梁、次梁、楼板均为现浇整体式，混凝土强度等级为C30。
底层层高3.4m （局部10m ，内有10t 桥式吊车），其余层高3.3m ，底层拄网平面布置及柱底菏载见图2.1。
1．1．2建筑物场地资料拟建建筑场地位于市区内，地势平坦，建筑平面位置见图2.2。
建筑场地位于非地震区，不考虑地震影响。
图2.2建筑物平面位置示意图单位：m场地地下水类型为潜水，地下水位离地表 2.1m，根据已有的分析资料，该场地底下水对混凝土无腐蚀性。
建筑地基的土层分布情况及其各土层的物理、力学指标见表2.1表2.1地基各土层物理、力学指标1．2选择桩型、桩端持力层、承台埋深1．2．1选择桩型因框架跨度大而且极不均匀，柱底荷载大，不宜采用浅基础。
根据施工场地、地基条件以及场地周围的环境条件，选择桩基础。
因钻孔灌注桩水泥排泄不便，为了减小对周围环境的污染，采用静压预制桩，这样可以较好的保证桩身质量，并在较短施工工期完成沉桩任务，同时，当地的施工技术力量、施工设备及材料供应也为采用静压桩提供了可能性。
1.2.2选择桩的几何尺寸及承台埋深依据地基土的分布，第④层土是较合适的桩端持力层。
桩端全断面进入持力层1.0m(＞d2),工程桩进土深度为23.1m。
承台底进入第②层土0.3m，所以承台的埋深为2.1m，桩基的有效长度即为21m。
桩截面尺寸选用450m m×450m m，由施工设备要求，桩分为两节，上段长11m，下段长11m（不包括桩尖长度在内），实际桩长比有效桩长大1m，这是考虑持力层可能有一定的起伏以及桩需嵌入承台一定长度而留有的余地。
桩基及土层分布示意图见图2.3. 1.3确定单桩极限承载力标准值本设计属二级建筑桩基，采用经验参数法和静力触探法估算单桩承载力标准值。
根据单桥探头静力触探资料s P 按图1.2确定桩侧极限阻力标准值。
单桩竖向极限承载力和抗拔承载力计算书
塔吊基础计算书一、计算参数如下：非工作状态工作状态基础所受的水平力H：66.2KN22.5KN基础所受的竖向力P：434KN513KN基础所受的倾覆力矩M：1683KN.m1211KN.m 基础所受的扭矩Mk：067KN.m取塔吊基础的最大荷载进行计算,即F=513KN M=1683KN.m二、钻孔灌注桩单桩承受荷载：根据公式:（注：n为桩根数,a为塔身宽）带入数据得单桩最大压力:Qik压＝872.04KN单桩最大拔力：Qik拔＝-615.54KN三、钻孔灌注桩承载力计算1、土层分布情况：层号土层名称土层厚度（m）侧阻qsia（Kpa）端阻qpa（Kpa）抗拔系数λi4粉质粘土0.9522/0.755粉质粘土4.613/0.757粉质粘土5.616/0.758-1砾砂7.33810000.68-2粉质粘土8.9255000.758-3粗砂4.68306000.68-4a粉质粘土4.05327500.75桩顶标高取至基坑底标高，取至场地下10m处，从4号土层开始。
2、单桩极限承载力标准值计算：钻孔灌注桩直径取Ф800，试取桩长为30.0米，进入8-3层根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）8.5.5条：单桩竖向承载力特征值计算公式：式中：Ra---单桩竖向承载力特征值；qpa,qsia---桩端端阻力，桩侧阻力特征值；Ap---桩底端横截面面积；up---桩身周边长度；li---第i层岩土层的厚度。
经计算：Ra=0.5024×600+2.512×（22×0.95+13×4.6+16×5.6+38×7.3+25×8.9+30×2.65）＝2184.69KN>872.04KN满足要求。
单桩竖向抗拔承载力特征值计算公式：式中：Ra，---单桩竖向承载力特征值；λi---桩周i层土抗拔承载力系数；Gpk ---单桩自重标准值（扣除地下水浮力）经计算：Ra，＝2.512×（22×0.95×0.75+13×4.6×0.75+16×5.6×0.75+38×7.3×0.6+25×8.9×0.7 5+30×2.65×0.6）+0.5024×30×15＝1504.03KN>615.54KN满足要求。
抗拔桩承载力计算书
3.箍筋配置
按构造配置箍筋
实配箍筋：8@300
4.计算te
Ats=As=3769.91 mm2
196349.54 mm2
根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-4）
te=
5.计算sq
根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.4-1）
sq=
7.计算max
根据《混凝土结构设计规范》第7.1.2条
纵筋合力点至近边距离：as= 35.00 mm
混凝土：C30
ftk= 2.01 N/mm2
最大裂缝宽度限值：lim= 0.3000 mm
2.设计依据
《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008
《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010
二、计算结果
1.计算主筋截面面积
根据《混凝土结构设计规范》式（6.2.22）
三、竖向抗拔承载力
基桩抗拔极限承载力标准值：
Tuk=iqsikuili
= 0.75×60×1.57×2.50 + 0.72×38×1.57×4.00 + 0.55×65×1.57×6.50
= 714kN
四、基桩抗拔力特征值
Rtu=Tuk/2+Gp=714/2+0.5x0.5x3.14x13x25x1.35=612Kn
桩身强度计算书
一、设计资料
1.基本设计参数
桩身受力形式：轴心抗拔桩
轴向拉力设计值：N'= 750.00 KN
轴向力准永久值：Nq= 560.00 KN
不考虑地震作用效应
主筋：HRB400
fy= 360 N/mm2Es= 2.0×105N/mm2
800单桩承载力计算书
单桩承载力计算书一、设计资料1. 基桩设计参数 成桩工艺: 人工挖孔灌注桩 承载力设计参数取值: 人工填写 孔口标高0.00 m 桩顶标高0.50 m 桩身设计直径: d = 0.80 m 桩身长度: l = 10.00 m中风化岩37.50砾砂7.50填土5.00孔口标高3. 设计依据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-94) 以下简称 桩基规范《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002) 以下简称 基础规范二、单桩竖向抗压承载力估1. ψsi ——大直径桩侧阻尺寸效应系数，按桩基规范表5.2.9-2确定2. 桩身周长u 、桩端面积A p 计算 u = π × 0.80 = 2.51 m A p = π × 0.802 / 4 = 0.50 m 23.单桩竖向抗压承载力估算 粘性土、粉土中ψsi = 1 砂土、碎石类土中ψsi = ⎝⎛⎭⎫0.8d 1/3= 1.00ψp = ⎝⎛⎭⎫0.8d 1/3 = 1.00根据桩基规范5.2.9采用公式如下Q uk = Q sk + Q pk土的总极限侧阻力标准值为：Q sk = u∑ψsi q sik l i = 2.51 × (1.00 × 0 × 5.00 + 1.00 × 160 × 4.20) = 1687kN总极限端阻力标准值为：Q pk = ψp q pk A p = 1.00 × 1800 × 0.50 = 905 kN单桩竖向抗压极限承载力标准值为：Q uk = Q sk + Q pk = 1687 + 905 = 2592 kN单桩竖向承载力特征值R a计算，根据基础规范附录Q条文Q.0.10第7条规定R a = Q uk/2 = 2592/ 2 = 1296 kN。
桩基计算书
桩基参数桩承载力计算单桩/基桩竖向承载力特征值计算书(一)、输入参数：(二)、计算公式：(5.3.5)式中： Quk──单桩竖向极限承载力标准值；Qsk──总极限侧阻力标准值；Qpk──总极限端阻力标准值；qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-1取值；li──桩周第i层土的厚度；qpk──极限端阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-2取值；Ap──桩端面积；u──桩身周长。
(5.2.2)式中： Quk──单桩竖向极限承载力标准值；K──安全系数，取K=2；Ra──单桩竖向极限承载力特征值。
(三)、计算过程：1、桩身周长=(0.500+0.500)×2=2.000 m2、桩端面积=0.500×0.500=0.250 m23、总极限侧阻力标准值=(30.300×1.300+30.600×2.600+30.900×2.100)×2.000=367.680 KN—桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；qsik—桩周第i层土的厚度。
li4、总极限端阻力标准值=1.000×2000.900×0.250=500.225 KN—桩端土的极限端阻力标准值；qpk—端阻发挥系数。
αp5、单桩竖向极限承载力标准值=367.680+500.225=867.905 KN6、单桩竖向极限承载力特征值=867.905÷2=433.952 KNK为安全系数,取K=2。
(四)、计算示意图：桩承载力验算桩基承载力验算计算书(一)、输入参数：(二)、计算公式：(5.2.1-1)式中： Nk──荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力；R──基桩或复合基桩竖向承载力特征值。
(5.2.1-2)式中： Nkmax──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，桩顶最大竖向力；R──基桩或复合基桩竖向承载力特征值。
500管桩单桩水平承载力特征值计算书
管桩单桩水平承载力（地震）特征值计算书一.基本资料桩类型：125A -PHC500桩顶约束情况：铰接，半固接混凝土强度等级: C80二.系数取值1.桩入土深度h ＝15.000~25.000m 2 桩侧土水平抗力系数的比例系数44/5000/5mKN mMN m（松散或稍密填土）44/2500/5.2mKN mMN m（淤泥或淤泥质土）3.桩顶容许水平位移a X 0＝10mm4.砼弹性模量CE ＝38000N/mm 2=7108.3KN/m2三.执行规范《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）《先张法预应力混凝土管桩基础技术规程》（DBJ13－86-2007）四.计算内容1.管桩截面惯性矩：64)1(44D I=64)50.01(5.014.344=31087.2m4其中，α=Dd 500.0500250D ——管桩外径，d ——管桩内径2.管桩截面抗弯刚度：EI=237927011087.2108.385.085.0mKN IE C 3.管桩桩身计算宽度：m125.10.5)0.9(1.5D b04.管桩水平变形系数：5I E mb c =592701125.15000=)/1(571.0m 5.管桩桩顶水平位移系数：桩的换算深度al >4.0 查表得：441.2xV 6.单桩水平承载力设计值：a x C HX V I E R 03=KN701.7001.0441.292701571.037.单桩水平承载力特征值：KNR R H Ha5337.5235.1/701.70/五.结论：根据《福建省结构设计暂行规定》第4条规定：（1）单桩和两桩承台基础中的单桩水平承载力特征值取值为：KNR Ha53（2）三桩及三桩以上承台基础（非单排布置）中的单桩水平承载力特征值取值为：KNKNR H a 4.775346.1'注：桩顶约束为固接时，940.0xV ，故，桩顶约束介于铰接与固接之间假定桩顶水平位移系数为线性变化（供参考）：675.12940.0441.2'x V ，KNR V V R Hax x Ha 24.7753675.1441.2''（3）当地基土为淤泥或淤泥质土(44/2500/5.2mKN m MN m)时，KN R Ha5.34，KNR Ha 3.50'（4）当有地震作用参与组合时，REHaEH a R R 其中，44/5000/5mKN m MN m 时单桩两桩KN KN R EHa 25.6625.153，三桩及以上KN KN R E H a 75.9625.14.77'其中，44/2500/5.2mKN m MN m 时单桩两桩KNKN R EHa 13.4325.15.34三桩及以上KNKN R E Ha 8.6225.13.50'(5) 与SATWE 结果文件WDCNL.OUT 对接时,应当将其设计值按照1.35的分项系数转化为标准值，与此计算书转化对应。
单桩承载力计算书新
单桩承载力计算书一、设计资料1.单桩设计参数桩径1.0（扩底1.2）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=0.92*3.14*1.0*(8*18+160*1.5)+0.92*3.14*0.6*0.6*4600=5893kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*1*8=289KN中性点以上填土的正摩阻：0.92*3.14*1*18*8=416kn特征值：5893/2-289-416/2≈2400KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力1782.54kn检测标准值为（1783+289+416/2）*2≈4500KN单桩承载力计算书1.单桩设计参数桩径0.8（扩底1.2）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2 桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+0.87*3.14*0.6*0.6*4600=5488kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：5488/2-231-362/2≈2300KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力1916.57kn检测标准值为（1917+231+362/2）*2≈4600KN2..单桩设计参数桩径0.8（扩底1.4）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+0.83*3.14*0.7*0.7*4600=6838kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：68388/2-231-362/2≈3000KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力2530.9kn检测标准值为（2531+231+362/2）*2≈5800KN3..单桩设计参数桩径0.8（扩底1.8）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2 桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+0.76*3.14*0.9*0.9*4600=9856kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：9856/2-231-362/2≈4500KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力4481.16kn检测标准值为（4482+231+362/2）*2≈9700KN1.单桩设计参数桩径0.8 选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2 桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+3.14*0.4*0.4*4600=2733kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：2733/2-231-362/2≈950KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力833.74kn检测标准值为（883.74+231+362/2）*2≈2800KN桩身强度计算（800mm 直径桩）一、设计资料1.基本设计参数桩身受力形式：轴心受压桩稳定系数不折减不考虑地震作用效应桩顶5D 范围内箍筋加密主筋：HRB400f'y = 360 N/mm2箍筋：HRB400桩身截面直径：D = 800.00 mm纵筋合力点至近边距离：as = 35.00 mm混凝土：C30fc = 14.3 N/mm2成桩工艺系数： = 0.702.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010二、计算结果1.. 验算正截面受压承载力r =D/2=800/2=400mmAps = πr 2 = 3.14×400.002 =502400 mm2根据《建筑桩基技术规范》式（5.8.2-2）ps c c A f ψ= 0.70×14.3×502400 =5029024N正截面受压承载力满足要求桩身强度计算（1000mm 直径桩）一、设计资料1.基本设计参数桩身受力形式：轴心受压桩稳定系数不折减不考虑地震作用效应桩顶5D 范围内箍筋加密主筋：HRB400f'y = 360 N/mm2箍筋：HRB400桩身截面直径：D = 1200.00 mm纵筋合力点至近边距离：as = 35.00 mm 混凝土：C30fc = 14.3 N/mm2成桩工艺系数： = 0.702.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010二、计算结果1.验算正截面受压承载力r =D/2=1000/2=500mmAps = πr 2 = 3.14×500.002 =785000 mm2根据《建筑桩基技术规范》式（5.8.2-2）ps c c A f ψ = 0.70×14.3×785000=7857850N 正截面受压承载力满足要求2. 计算0.8直径桩配筋配筋率0.45%A's = minAps = 0.45%×502400=2260mm2 实配主筋：12D16，A's =2412mm23 .计算1.0直径桩配筋配筋率0.35%A's = minAps = 0.35%×785000=2747mm2 实配主筋：14D16，A's =2814mm24.裂缝计算因为桩身受力形式为轴心受压桩，所以无需进行裂缝计算。
桩基承载力计算书
桩基承载力计算书摩擦桩桩基承载力计算运用铁路桥涵设计规范第十二章第四节桩基础规定打入单桩容许承载力计算公式：【P】=1/2(U∑l i q sui+A p q pu)【P】-单桩容许承载力U-桩身截面周长l i-桩周第i层土层厚度q sui、q pu-分别为桩周第i层土极限侧阻力和端桩持力层极限端阻力，可查表。
A p-桩端底面积桩的极限端阻力q pu ，Kpa(tf/m2)一、计算参数的选取主要是对q sui、q pu的选取，其他的参数都是已知的。
考虑到安全作保守处理：亚粘土极限侧阻力取15kpa 、中粗砂极限侧阻力取75 kpa 、花岗岩极限端阻力取4000 kpa。
二、进行计算1.亚粘土层桩侧阻力的计算：【P】1=1/2U∑l i q sui=1/2*2*3.14*6*15*1000=282600N2.中粗砂桩侧阻力的计算：【P】2=1/2U∑l i q sui=1/2*2*3.14*10.5*75*1000=2472750N3.花岗岩桩端阻力的计算：【P】3=1/2A p q pu=1/2*3.14*12*4000*1000=6280000N【P】=【P】1+【P】2+【P】3=9035350N=903.535t钻孔桩基础地质情况如下图所示：根据《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB 10002.5—2020)，挖孔灌注摩擦桩桩的容许承载力按下式计算：（临时结构采用1.5系数）[][]011.5i i P U f l m A σ=+∑ 式中 [P]——桩的容许承载力（kN ）；U ——桩身截面周长（m ）； l i ——各土层厚度（m ）； A ——桩底支承面积（m 2）； m 0——桩底支承力折减系数； [σ]——桩底地基土的容许承载力； 桩基周长： 3.14(1.20.05) 3.925U m =⨯+=； 桩底支撑面积：223.140.6 1.13A m =⨯= 桩底支撑力折减系数：00.3m =各土层的极限摩阻力i f 根据现场提供的地质资料进行取值；地基容许承载力：[]'02222(43)(6)k d k d σσγγ=+-+，其中：地基的基本承载力：0150KPa σ=（②1#土层）；0100KPa σ=（②2#土层）；0210KPa σ=（②3#土层） 深度修正系数：2 2.5k =，2'2 1.252k k ==（②1#土层）； 22k =，2'212k k ==（②2#土层） 23k =，2'2 1.52kk ==（②3#土层）基底以上土的天然容重平均值（采用浮重度）：328.9/KN m γ= 桩径： 1.2d m =[]150 2.58.9(4 1.23) 1.258.9(6 1.2)270KPa σ=+⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯= （②1#岩层）[]10028.9(4 1.23)18.9(6 1.2)196KPa σ=+⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯= （②2#岩层）[]21038.9(4 1.23) 1.58.9(6 1.2)354KPa σ=+⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯= （②3#岩层）钻孔桩P2基本容许承载力：213.93(4.615012.8135 4.9535)1.50.3 1.13196229()196P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P3基本容许承载力：313.93(4.945012.8235 4.6935)1.50.3 1.13196231()196P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P4基本容许承载力：413.93(5.14509.6835)0.3 1.13270165()1411.5P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P5基本容许承载力：513.93(5.44509.3535)0.3 1.13270166()1411.5P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P6基本容许承载力：613.93(3.8450 5.775012.86357.67354.5440)1.50.3 1.13354373()325P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P7基本容许承载力：713.93(3.3350 6.345012.89359.0335 2.5140)1.50.3 1.13354366()325P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P8基本容许承载力：813.93(6.33508.1935)0.3 1.13270167()1411.5P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P9基本容许承载力：913.93(6.03508.2535)0.3 1.13270163()1411.5P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P10基本容许承载力：1013.93(5.825012.3535 3.5435)1.50.3 1.13196228()196P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P11基本容许承载力：1113.93(5.485012.0735 3.8835)1.50.3 1.13196224()196P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯=> 由上述计算可知，所有钻孔桩基础承载力均满足要求。
桩承载力抗拔计算书
桩承载力计算书持力土层6层边长400抗拔(工程桩) 22m（-5.70）C9Rtk=4x0.4x(25x12.72x0.7+45x4.2x0.7+80x1.7x0.75+70x3.38x0.7)=4x0.4x622.5=996G=0.4x0.4x(22-0.05)x(25-10)=52.7Rtd=(996+52.7)/2=524kN取Nk=520kN桩接头焊缝长度连接BQ=520x2/1.6=650kNQ=Lw’*he*fwt/1.2 fwt=170MPa he=0.75s=0.75x6=4.5mm Lw’=16Lw/2=8Lw Lw=650x1000x1.2/4.5/170/8=127mm图集Lw=160mm桩顶锚固筋As=Q/fy=520x2/1.6x1000/360=1805mm2取8d20 As=2513mm2《建筑桩基技术规范》3.5.3条工程桩裂缝控制值为0.3mm《建筑桩基技术规范》4.1.5条混凝土保护层厚度30mm地下室抗浮（水位标高室外地坪下0.5m）：一般部位柱网尺寸8.1x8.1水位高度 6.0+0.1+0.6-0.5=6.2m板自重25x0.6+20x0.1+20x0.02+25x0.25+16x1.0=39.6kN/m2柱、梁自重25x0.5x0.5x3.3+25x0.35x(0.8-0.25)x(8.1+8.1) =98.5kNG=39.6x8.1x8.1+98.5+520x4=4776kN F=6.2x10x8.1x8.1=4067kNG/F=1.17>1.05 安全抗拔(试桩) 26m（-1.900）C9Rtk=4x0.4x(32x0.5x0.7+25x15.1x0.7+45x4.2x0.7+80x1.7x0.75+70x3.58x0.7)=4x0.4x685.1=1096G=0.4x0.4x26x(25-10)=62.4 Rtd=(1096+62.4)/2=579kN试桩加荷值为1200裂缝控制验算计算书（工程桩）1.1 基本资料1.1.1 工程名称：工程一1.1.2 矩形截面轴心受拉构件，构件受力特征系数αcr ＝2.7，截面尺寸 b×h ＝ 400×400mm 1.1.3 纵筋根数、直径：第 1 种：8Φ20，受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni·di2) / ∑(ni·υ·di) ＝ 20mm，带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝ 11.1.4 受拉纵筋面积 As ＝ 2513mm2，钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm21.1.5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 cs ＝ 30mm，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝ 40mm，h0 ＝ 360mm1.1.6 混凝土轴心抗拉强度标准值 ftk ＝2.01N/mm2 C301.1.7 按荷载准永久组合计算的轴向力值 Nq ＝ 550kN1.1.8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010），以下简称混凝土规范1.2 最大裂缝宽度验算1.2.1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）对矩形截面的轴心受拉构件：Ate ＝ b·h ＝ 400*400 ＝ 160000mm2ρte ＝ As / Ate ＝ 2513/160000 ＝ 0.015711.2.2 在荷载准永久组合下受拉区纵向钢筋的应力σsq，按下列公式计算：轴心受拉：σsq ＝ Nq / As （混凝土规范式 7.1.4－1）σsq ＝550000/2513 ＝ 219N/mm21.2.3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 7.1.2－2 计算：ψ＝ 1.1 - 0.65ftk / (ρte·σsq) ＝1.1-0.65*2.01/(0.01571*219) ＝ 0.7211.2.4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 7.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr·ψ·σsq·(1.9cs + 0.08deq / ρte ) / 1.5Es＝ 2.7*0.721*219*(1.9*30+0.08*20/0.0157)/ 1.5 *200000＝ 0.225mm ≤ωlim ＝ 0.3mm，满足要求。
桩基水平承载力计算书
桩基水平承载力计算书
本计算书旨在计算桩基水平承载力。
桩基水平承载力是指桩基在水平方向上所能承受的最大荷载。
其计算过程需要考虑多种因素，如土壤特性、桩基尺寸、桩的材料和截面形状等。
本计算书将介绍桩基水平承载力的计算方法及其相关参数的确定，具体包括以下内容：
1. 桩基水平承载力的定义及其影响因素
2. 桩基水平承载力计算方法的介绍
3. 桩基水平承载力计算中所需的参数的确定，包括土壤的力学性质、桩基的尺寸和形状、桩的材料及其强度等
4. 桩基水平承载力计算的实例分析
5. 结论及建议
本计算书旨在为工程技术人员提供桩基水平承载力计算的参考和指导，帮助他们更准确地计算桩基水平承载力，为工程设计提供可靠的技术支持。
- 1 -。
桩基计算书
桩基计算书根据计算后轴力资料和建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）注：桩基计算柱底内力采用标准值1．Q k≤R a2．R a=q Pa A P1q Pa—桩端岩石承载力特征值A P1—桩扩底横载面积(A P1=πD2/4)3．Q≤A P2f cΨcA P2—桩身横载面积f c—混凝土抗压强度设计值Ψc—工作条件系数，取0.654.最小配筋率≥0.2%5. 桩身混凝土等级为C25ZH-1桩基计算：1. 取最大轴力的孔桩计算： N=1600kPa q Pa=4000kPaN= Q k≤R a= q Pa A P11624≤4600×πD2/4=4000×3.14×D2/4D≥0.67m取D=0.9 m 扩底尺寸取a=0m2.桩身混凝土承载力验算:Q≤A P2f cΨc= 3.14×450×450×11.9×0.65×1/10001424≤4918(满足要求)3.最小配筋率计算:A s/πD2/4=0.2%A s=3.14×450×450×0.2%=1271mm2实配钢筋:9φ14ZH-2桩基计算：1.取最大轴力的孔桩计算： N=2742 kPa q Pa=4600kPaN= Q k≤R a= q Pa A P12742≤4600×πD2/4=4000×3.14×D2/4D≥0.87m取D=1.0 m 扩底尺寸取a=0m2.桩身混凝土承载力验算:Q≤A P2f cΨc= 3.14×500×500×11.9×0.65×1/10002742≤6071(满足要求)3.最小配筋率计算:A s/πD2/4=0.2%A s=3.14×500×500×0.2%=1570mm2实配钢筋:11φ14。
桩基手算计算书
土层号
土层名
fs(Kpa)
fp(Kpa)
①1
填土
②1
粘土
15
②2
粘土
15
③
粉质粘土
15
③
粉质粘土(桩顶以下）
15
③
粉质粘土(6米以下）
20
④1
粘土（6米以上）
15
④1
粘土
50
④2
粉质粘土
45
⑤1
粉质粘土
40
1200
⑤2
砂质粉土
50
2500
⑥
粘土(桩尖以上）
70
2000
⑥
0
0
-0.19
0
0
0
0
0
0.05
0
0
-0.19
0
0
0
0
2.5
-2.45
37.5
2.3
-2.49
34.5
2.5
-2.5
37.5
1.1
-3.55
55
2
-4.49
100
2
-4.5
100
7.9
-11.45
355.5
7
-11.49
315
6
-10.5
270
4.8
-16.25
192
5
-16.49
200
6.2
-16.7
粘土
70
2000
⑦1
砂质粉土
85
5000
±0.000相当于黄海高程6.100，PHC AB500 100 20预制管庄，桩尖持力层为6层，桩长25米。
施工平台(栈桥)承载力计算书(12根桩基)
施工平台（栈桥）承载力计算书（12根桩基）一、单桩承载力验算1、计算公式Qu＝λsUΣq sui l iq sui、－桩周第i层土的极限侧阻；l i-桩周第i层土的厚度；λs-侧阻挤土效应系数；2、基本参数参照设计图纸及《建筑施工手册第四版》可知：q su2=30kPa（粉砂）l2=8m，λs=0.83、单桩承载力Qu＝λsUΣq sui l i=0.8×3.14×0.6×30×8=361.73KN考虑0.5的安全系数，单桩承载力为241.2KN二、纵向钢梁受力计算本施工平台分配梁上铺设单拼36#b工字钢，其计算跨径为5.5m。
取最不利情况做受力计算（7棵工字钢中5棵受力，最边两棵工字钢不受力），所以单跨单棵工字钢受力为：70吨（整个施工平台）/2（两跨）/5（5棵工字钢受力）=7吨=70KN（1）抗弯强度计算1）跨中最大弯矩计算Mx=ql2/8l-计算跨径，l=5.5mq-均布荷载，q=70/5.5=12.73KN/mMx=(12.73×5.5×5.5)/8=48.14KN·m2）强度计算M x/W nx≤f-----------------------------由《钢结构设计规范》中查得M x-最大计算弯矩，M x=48.14KNmf-钢材抗弯强度设计值，f=215N/mm2W nx－工字钢的截面抵抗矩，取920.8mm3则：M x/nW nx=（48.14×1000）/920.8=52.28N/mm2<f=215N/mm2（2）抗剪承载力计算1）最大剪力V max=0.5×q×l=0.5×48.14×5.5=132.39KNl-计算跨径，l=5.5m2）抗剪计算Τmax=VS/It w≤f vV-计算截面沿腹板平面作用的剪力，V=132.39KNf v-钢材抗剪强度设计值，f v=125N/mm2S－36b工字钢面积矩541.2cm4I-36b工字钢的截面惯性矩16574cm3I/S=16574cm4/541.2cm3=31cmt w-腹板厚度，取12mmΤmax=VS/It w=(132.39×1000)/(31×10×12)=35.59/mm2<f v=125N/mm2（3）型钢变形计算5ql4/n384EI≤[f] --------------由《建筑施工脚手架实用手册》中查得q-荷载，q=48.14KN/ml-工字钢的跨径，l=5.5m。
单桩水平承载力计算书
单桩水平承载力设计值计算书一、构件编号: ZH-1二、依据规范:《建筑桩基技术规范》(JGJ 94－2008)三、计算信息1.桩类型: 桩身配筋率＜0.65%灌注桩2.桩顶约束情况: 铰接、自由3.截面类型: 圆形截面4.桩身直径: d=800mm5.材料信息:1)混凝土强度等级: C30 ft=1.43N/mm2Ec=3.00*104N/mm22)钢筋种类: HRB335 Es=2.0*105N/mm23)钢筋面积: As=2614mm24)净保护层厚度: c=50mm6.其他信息:1)桩入土深度: h=10.000m2)桩侧土水平抗力系数的比例系数: m=14.000MN/m47.受力信息:桩顶竖向力: N=2000.000kN四、计算过程:1.计算桩身配筋率ρg:ρg=As/(π*d*d/4)=2614/(π*800*800/4)=0.520%2.计算桩身换算截面受拉边缘的表面模量Wo:扣除保护层的桩直径do=d-2*c=800-2*50=700mm钢筋弹性模量Es与混凝土弹性模量Ec的比值αE=Es/Ec=(2.0*105)/(3.00*104)=6.667Wo=π*d/32*[d*d+2*(αE-1)*ρg*do*do]=π*0.800/32*[0.800*0.800+2*(6.667-1)*0.520%*0.700*0.700]=0.053m33.计算桩身换算截面积An:An=π*d*d/4*[1+(αE-1)*ρg]=π*0.800*0.800/4*[1+(6.667-1)*0.520%]=0.517m24.计算桩身抗弯刚度EI:桩身换算截面惯性矩Io=Wo*d/2=0.053*0.800/2=0.021m4EI=0.85*Ec*Io=0.85*3.00*104*1000*0.021=535500.000kN*m25.确定桩的水平变形系数α:对于圆形桩，当直径d≤1m时:bo=0.9*(1.5*d+0.5)=0.9*(1.5*0.800+0.5)=1.530mα=(m*bo/EI)(1/5)【5.7.5】=(14000.000*1.530/535500.000)(1/5)=0.525 (1/m)6.计算桩顶（身）最大弯矩系数νm:桩的换算埋深αh=0.525*10.000=5.253查桩基规范表5.7.2得:νm=0.7687.其余参数:圆形截面:桩截面模量塑性系数γm=2.00竖向压力:桩顶竖向力影响系数ζ N=0.58.单桩水平承载力设计值Rh:Rh=α*γm*ft*Wo*(1.25+22*ρg)*(1±ζ N*N/γm/ ft / An)/νm 【5.7.2-1】=0.525*2.000*1430.00*0.053*(1.25+22*0.520%)*(1+0.5*(2000.000)/2.000/1430.00/0.517)/0.768 =234.960kN。
桩承载力折减计算书
根据《建筑桩基技术规范应用手册》第388页可知，设计中布桩桩距小于
3d时，会导致桩侧阻力因相互影响而降低，其桩基承载力特征值可以将总侧阻
力乘以侧阻力折减系数后确定。
侧阻力折减系数=0.182*桩间距/桩直径+0.454，总的侧阻力=侧阻力折减系数*原侧阻力。
由于桩平面布置受限，本工程部分桩距小于3.0d（桩直径），其中最小桩
距为1300mm。
桩直径为500mm，计算得侧阻力折减系数为0.9272。
ZK69：计算得总的侧阻力为：2495.05KN，端阻力为：1767.15KN，经折减
单桩竖向极限承载力标准值为：2495.05*0.9272+1767.15=4080.56KN,则单桩竖向承载力特征值为2040.28KN,本工程中设计取用的单桩竖向承载力特征值为1800KN,符合要求。
ZK73：计算得总的侧阻力为：2525.84KN，端阻力为：1492.26KN，经折减
单桩竖向极限承载力标准值为：2525.84*0.9272+1492.26=3834.22KN,则单桩竖向承载力特征值为1917.11KN,本工程中设计取用的单桩竖向承载力特征值为1800KN,符合要求。
桩端承载力计算
桩端承载力计算书计算依据：《建筑桩基技术规范》JGJ94-94和本项目岩土工程勘察报告单桩竖向承载力设计值(R)计算过程:桩型:干作业钻孔灌注桩(d<0.8m)桩基竖向承载力抗力分项系数:γs=γp=γsp=2桩类别:圆形桩直径或边长d/a=600mm截面积As=.282743334m周长L=1.88495556m第1土层为:新近填土，黄土,极限侧阻力标准值qsik=20Kpa层面深度为:0m; 层底深度为:5m土层厚度h= 5 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556×5 ×20×1= 188.495556 KN第2土层为: 粉细砂,极限侧阻力标准值qsik=55Kpa层面深度为:5m; 层底深度为:7m土层厚度h= 2 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556×2 ×55×1= 207.3451116 KN第3土层为：粉土,极限侧阻力标准值qsik=50Kpa层面深度为:7m; 层底深度为:10m土层厚度h= 3 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556×3 ×50×1= 282.743334 KN第4土层为: ⑧1泥质砂岩,极限侧阻力标准值qsik=100Kpa层面深度为:10m; 层底深度为:13m土层厚度h= 3 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556×3 ×100×1= 565.486668 KN第5土层为: ⑧2泥质砂岩,极限侧阻力标准值qsik=140Kpa层面深度为:13m; 层底深度为:16m土层厚度h= 3 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556×3 ×140×1= 791.6813352 KN总极限侧阻力Qsk=∑Qsik= 2035.7520048 KN极限端阻力标准值qpk=2500KN极限端阻力Qpk=qpk×As=2500×.282743334= 706.858335 KN总侧阻力设计值QsR=Qsk/γs= 1017 KN端阻力设计值QpR=Qpk/γp= 353 KN基桩竖向承载力设计值R=Qsk/γs+Qpk/γp= 2035.7520048 /2+ 706.858335 /2= 1370 KN──────────────────────────────────────────。
800单桩承载力计算书
单桩承载力计算书
2. 岩土设计参数
3. 设计依据
《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-94) 以下简称桩基规范
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002) 以下简称基础规范二、单桩竖向抗压承载力估
1. 计算参数表
土层计算厚度li(m) 极限侧阻力qsik(kPa) 极限端阻力qpk(kPa) si
1 5.00 0 0 1.00
2 4.50 160 1800 1.00
si——大直径桩侧阻尺寸效应系数，按桩基规范表5.2.9-2确定
2. 桩身周长u、桩端面积Ap计算
u = × 0.80 = 2.51 m
Ap = × 0.802 / 4 = 0.50 m2
3.单桩竖向抗压承载力估算
粘性土、粉土中si = 1
砂土、碎石类土中si =
p =
根据桩基规范5.2.9采用公式如下
Quk = Qsk + Qpk
土的总极限侧阻力标准值为：
Qsk = usiqsikli = 2.51 × (1.00 × 0 × 5.00 + 1.00× 160 × 4.20) = 1687kN
总极限端阻力标准值为：
Qpk = pqpkAp = 1.00 × 1800 × 0.50 = 905 kN
单桩竖向抗压极限承载力标准值为：
Quk = Qsk + Qpk = 1687 + 905 = 2592 kN
单桩竖向承载力特征值Ra计算，根据基础规范附录Q条文Q.0.10第7条规定
Ra = Quk/2 = 2592/ 2 = 1296 kN。