先张法20空心板标准化图集
先张法台座结构验算
先张法台座结构验算我项目部共预制20米板梁1041片，16米板梁624片，10米板梁432片，并全部为先张板梁。
现以20米板梁的应力状态对先张台座及压杆进行验算。
预应力张拉台座要承受预应力筋的巨大回缩力，设计制作必须保证台座具有足够的强度和稳定性。
按结构可分为墩式和槽式两种。
根据空心板梁的特点，从“安全、实用”的角度决定采用墩式台座，台座结构见附图。
一、台座的抗倾覆性验算根据规范要求，台座的抗倾覆系数K0=M1/M≥1.5式中：M——由张拉里产生的倾覆力矩M1——抗倾覆力矩，若不考虑土压力，则为台座自重对O点的力矩。
台墩倾覆点的设置，对与台面共同工作的台墩，按理论计算倾覆点该在混凝土台面的表面处；但考虑到台墩的倾覆趋势使得台面端部顶点出现局部应力集中和混凝土抹面层的施工质量，因此倾覆点的位置取在混凝土台面往下5cm处。
每个牛腿的受力按2500KN考虑。
N=2500×2=5000KN牛腿受力作用中心点距台面距离e=0.07mM=T(e+0.05)=5000×(0.07+0.05)=600000 N·M忽略牛腿自重，计算由台墩如图所示部分自重，混凝土比重取2.4×103kg/m3,台墩宽度取2.4M,故G=2.4×2×3.1×2.4×104=357120NL=3.55MM1=357120×3.55=1267776 N·MK0=M1/M=1257776/600000≈2.1≥1.5故抗倾覆性符合规范要求。
二、台墩抗滑移验算K c=N1/N≥1.3K c——抗滑移系数，按照规范要求，应不小于1.3N1——抗滑移的力，对于独立的台墩，由侧壁土压力和底部摩阻力等产生。
对于与台面共同工作的台墩，以往在抗滑验算中考虑台面、承力墙的水平力，侧壁土压力和底部摩阻力共同工作。
通过分析认为混凝土的弹性模量和土的压缩模量相差极大，两者不可能共同工作；而底部摩阻力也较小，可忽略不计；实际上台墩的水平推力几乎全部传给台面和承力墙，不存在滑移问题。
20m简支先张法空心板计算书手算57页word
目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断面布置 (2)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算 (3)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (3)3.1.1 跨中横向分布系数 (3)3.1.3 车道折减系数 (4)3.2 汽车荷载冲击系数μ值计算 (4)3.2.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (4)3.2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (4)4 作用效应组合 (4)4.1 作用的标准值 (4)4.1.1 永久作用标准值 (5)4.1.2 汽车荷载效应标准值 (6)4.2 作用效应组合 (7)4.2.1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计） (8)4.2.2 作用短期效应组合(用于正常使用极限状态设计) (10)4.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计） (11)4.3 截面预应力钢束估算及几何特性计算 (13)4.3.1 A类部分预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算 (13)4.3.2 换算截面几何特性计算 (16)5 持久状态承载能力极限状态计算 (18)5.1 正截面抗弯承载能力 (18)5.2 斜截面抗剪承载力验算 (19)5.2.1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算 (19)5.2.2 箍筋设置 (22)6 持久状况正常使用极限状态计算 (23)6.1 预应力钢束应力损失计算 (23)6.1.1 张拉控制应力 (24)6.1.2 各项预应力损失 (24)6.2 温度梯度截面上的应力计算 (29)6.3 抗裂验算 (32)6.3.1 正截面抗裂验算 (32)6.3.2 斜截面抗裂计算 (35)6.4 挠度验算 (38)6.4.1 汽车荷载引起的跨中挠度 (38)6.4.2 预制板是否设置预拱值的计算 (39)7 持久状态和短暂状况构件应力计算 (41)7.1 使用阶段正截面法向应力计算 (41)7.1.1 受压区混凝土的最大压应力 (41)7.1.2 受拉区预应力钢筋的最大拉应力 (41)7.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (43)7.3 施工阶段应力验算 (46)8 桥面板配筋计算 (48)8.1 荷载标准值计算 (48)8.1.1 计算跨径 (48)8.1.2 跨中弯矩计算 (48)8.1.3 支点剪力 (49)8.2 极限状态承载力计算 (49)8.2.1 荷载效应组合计算 (49)8.2.2 正截面抗弯承载力 (49)8.2.3 斜截面抗剪承载力 (49)8.3 抗裂计算 (50)9 铰接板的混凝土铰缝剪力验算 (50)附录1:跨中截面横向分布系数计算 (50)预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算示例（20m预应力混凝土空心板）1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准•跨径：桥梁标准跨径20m；计算跨径(正交、简支)19.3m；预制板长19.96m•设计荷载：公路－Ⅰ级•桥面宽度：（路基宽23m，高速公路），半幅桥全宽11.25m0.5m(护栏墙)+10.25m(行车道)+ 0.5m(护栏墙)＝11.25m•桥梁安全等级为一级，环境条件Ⅱ类1.1.2 规范•《公路工程技术标准》JTG B01-2019•《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2019（简称《通规》）•《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2019（简称《预规》）1.1.3 参考资料•《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2019.3）•《公路桥梁荷载横向分布计算》（人民交通出版社1977.12）1.2 主要材料1）混凝土：预制板及铰缝为C50、现浇铺装层为C40、护栏为C302）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f Mpa =，51.9510p E Mpa =⨯3）普通钢筋：采用HRB335，335sk f Mpa =，52.0104S E Mpa =⨯ 1.3 设计要点1）本计算示例按先张法部分预应力混凝土A 类构件设计，桥面现浇层100mmC40混凝土中，考虑50mm 参与活载阶段的结构受力； 2）预应力张拉控制应力值0.68con pk f σ=，预应力张拉台座长假定为50m ，混凝土强度达到85％时才允许放张预应力钢筋;3）计算预应力损失时计入加热养护温度差20℃引起的预应力损失; 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=70％; 6）存梁时间为90d 。
长线式台座先张法预制2025米空心板梁综合施工技术
长线式台座先张法预制20、25米空心板梁综合施工技术桥梁预制场概况：第一预制梁厂设在k510+800线路的左侧，距离线路中心线50米，主要负责20米空心板梁的生产任务。
第一桥梁预制场，长度350米，宽度60米，占地31亩，设计生产能力4-6片/天，存梁设计100片，主要预制20米空心板梁512片，预制厂内设置JS750拌合楼和400Kw的变压器，同时又配备了一台75Kw的发电机以备紧急情况下使用。
每个预制梁场设有载重60的龙门吊两台，负责场内空心板梁的移动及存放。
空心板梁240片，16米空心板梁12片，13米空心板梁48片，空心板梁的生产任务。
第一桥梁预制场平面图见下图（１－１）第二桥梁预制场设在k515+800线路的左侧，距离线路中心线800米，主要负责25米桥梁预制场，设计总长300米，宽50米，总占地22.5亩，设计生产能力2-3片/天，存梁90片。
预制场内设置JS750拌合楼和400Kw的变压器，同时又配备了一台75Kw的发电机以备紧急情况下使用。
每个预制梁场设有载重60的龙门吊两台，负责场内空心板梁的移动及存放。
第二桥梁预制场平面布置图见下图（１－２）空心板梁全部采用预应力1860Mp 低松弛钢绞线，控制张拉应力为1395Mp。
空心板的底宽均149㎝，梁高分别有125㎝、90㎝、75㎝、60㎝四种，空心板内钢绞线的布置分别有20根、18根、16根、15根、14根五种。
编制依据《桥梁施工规范》，《XX路基工程质量监督手册》，《投标文件》，《设计图纸》先张法预应力空心板预制方案⑴施工工艺流程制作张拉台座制作板梁平台钢绞线下料、布置位置张拉绑扎钢筋立模浇筑混凝土养护拆模整体放张移梁。
⑵台座设计本工程设计为长线式台座，根据施工要求，现场设计采用六槽长线式台座，台座总宽度第一预制厂台座长度设计70米，每槽可同时生产3片20米空心板梁；第二预制厂的台座设计长度54米，可同时生产2片25米空心板梁。
先张法空心板梁张拉参数计算书全部油表
济乐高速公路5标先法空心板梁拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超拉。
当拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新拉到控制应力，直到稳定为止。
现将拉控制程序说明如下：一、拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先法采用一端拉，另一端固定，其中预应力钢筋拉控制应力为0.70 f pk=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70% ；根据出厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa ；先法拉程序：0 a。
（拟采用oo=0.25ocon 0.5acon 1.0acon）acon （持荷5分钟锚固），拉采用双控，以拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计拉力小）L——拉钢绞线长度（cm）Ap --- 钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103（台座）-0.65（拉端）-2 （锚固端）=100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89（台座）-1.6（拉端）-1（锚固端）=86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格围：630〜710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格围：543〜611mm ；二、先法预应力空心板梁拉油压表读数计算式拉控制应力ocon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制拉力Ng= o con xAp=182.28KN，整体控制拉力为：10m 板梁中梁：Ny=9 根xNg=1640.5KN；10m 板梁边梁：Ny=11 根xNg=2005KN；13m板梁中梁：Ny=12 根xNg=2187.3KN；13m 板梁边梁：Ny=13 根xNg=2369.6KN；16m板梁中梁：Ny=14 根xNg=2551.9KN；16m 板梁边梁：Ny=16 根xNg=2916.5KN；20m 板梁中梁：Ny=18 根xNg=3281KN；20m 板梁边梁：Ny=20 根xNg=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先法预应力空心板梁单根g s15,2钢线线其设计拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式拉机(1)压力表1911910P=0.2311F+1.260.10acon =0.2311x182.28x0.10+1.26 =5.47MPa(2)压力表1811470P=0.2436F+0.050.10acon =0.2436x182.28x0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁93s15,2钢线线其设计拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x1640.5^2x0.25-0.32=3.24MPa0.5acon =0.01740x1640.5：2x0.5-0.32=6.81MPa1.0acon =0.01740x1640.5：2x1.0-0.32=13.95MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x1640.5：2x0.25+1.01=4.64MPa0.5acon =0.01774x1640.5：2x0.5+1.01=8.28MPa1.0acon =0.01774x1640.5：2x1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x1640.5：2x0.25+0.22=3.73MPa0.5acon =0.01715x1640.5：2x0.5+0.22=7.25MPa1.0acon =0.01715x1640.5：2x1.0+0.22=14.28MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25acon =0.01829x1640.5：2x0.25+0.08=3.83MPa0.5acon =0.01829x1640.5：2x0.5+0.08=7.58MPa1.0acon =0.01829x1640.5：2x1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁110s15.2钢绞线其设计拉控制力为2005KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x2005^2x0.25-0.32=4.04MPa0.5acon =0.01740x2005：2x0.5-0.32=8.4MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2005：2x0.25+1.01=5.45MPa0.5acon =0.01774x2005：2x0.5+1.01=9.9MPa1.0acon =0.01774x2005：2x1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x2005：2x0.25+0.22=4.51MPa0.5acon =0.01715x2005：2x0.5+0.22=8.81MPa1.0acon =0.01715x2005：2x1.0+0.22=17.41MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25acon =0.01829x2005：2x0.25+0.08=4.66MPa0.5acon =0.01829x2005：2x0.5+0.08=9.24MPa1.0ocon=0.01829x2005：2x1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁120s15.2钢线线其设计拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x2187.3^2x0.25-0.32=4.43MPa1.0acon =0.01740x2187.3：2x1.0-0.32=18.71MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2187.3：2x0.25+1.01=5.86MPa0.5acon =0.01774x2187.3：2x0.5+1.01=10.71MPa1.0acon =0.01774x2187.3：2x1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x2187.3：2x0.25+0.22=4.90MPa0.5acon =0.01715x2187.3：2x0.5+0.22=9.59MPa1.0acon =0.01715x2187.3：2x1.0+0.22=18.97MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25acon =0.01829x2187.3：2x0.25+0.08=5.08MPa0.5ocon=0.01829x2187.3：2x0.5+0.08=10.08MPa1.0ocon=0.01829x2187.3：2x1.0+0.08=20.08MPa131n空心板梁边梁130s15.2钢绞线其设计拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.5acon =0.01740x2369.6^2x0.5-0.32=9.98MPa1.0acon =0.01740x2369.6：2x1.0-0.32=20.29MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2369.6：2x0.25+1.01=6.26MPa0.5acon =0.01774x2369.6：2x0.5+1.01=11.51MPa1.0acon =0.01774x2369.6：2x1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25 a con =0.01715x2369.6：2x0.25+0.22=5.30MPa0.5acon =0.01715x2369.6：2x0.5+0.22=10.37MPa1.0acon =0.01715x2369.6：2x1.0+0.22=20.53MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25acon =0.01829x2369.6：2x0.25+0.08=5.49MPa0.5acon=0.01829x2369.6：2x0.5+0.08=10.91MPa1.0acon =0.01829x2369.6:2x1.0+0.08=21.75 MPa161n空心板梁中梁140s15.2钢绞线其设计拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x2551.9：2x0.25-0.32=5.23MPa0.5acon =0.01740x2551.9：2x0.5-0.32=10.78MPa1.0acon =0.01740x2551.9：2x1.0-0.32=21.88MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2551.9：2x0.25+1.01=6.66MPa0.5acon =0.01774x2551.9：2x0.5+1.01=12.32MPa1.0acon =0.01774x2551.9：2x1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x2551,9：2x0.25+0.22=5.69MPa0.5acon =0.01715x2551,9：2x0.5+0.22=11.16MPa1.0acon =0.01715x2551,9：2x1.0+0.22=22.1MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25ocon=0.01829x2551.9：2x0.25+0.08=5.91MPa0.5acon =0.01829x2551.9：2x0.5+0.08=11.74MPa1.0acon =0.01829x2551.9：2x1.0+0.08=23.41MPa161n空心板梁边梁16 0s15.2钢绞线其设计拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x2916.5^2x0.25-0.32=6.02MPa0.5acon =0.01740x2916.5：2x0.5-0.32=12.37MPa1.0acon =0.01740x2916.5：2x1.0-0.32=25.05MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2916.5：2x0.25+1.01=7.47MPa0.5acon =0.01774x2916.5：2x0.5+1.01=13.94MPa1.0acon =0.01774x2916.5：2x1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x2916.5：2x0.25+0.22=6.47MPa0.5acon =0.01715x2916.5：2x0.5+0.22=12.72MPa1.0acon =0.01715x2916.5：2x1.0+0.22=25.23MPa(2)压力表1811417一删% '0+g •oxz.ig在xg”io -Q= uoong -Q叼的％2YZ .()+% 'OX-xg”io •()= us。
先张法20空心板标准化图集
工程项目质量首件样板标准图集先张20m预应力空心板施工标准化图集一、工程概况京沪高速公路莱芜至临沂（鲁苏界）段改扩建工程施工六标段预制梁场负责范围起讫里程为K601+600～K632+600，主线全长31公里。
段落内桥梁构造物共有大桥600米/2座、中桥219米/4座、小桥102米/5座、分离立交15座、涵洞82道、通道33道、天桥7座；互通立交3处、服务区1处。
20m先张法预应力混凝土空心板共计962片。
项目部根据施工计划的安排，选K608+735.500新汶泗路分离左幅1#-1先张法预应力空心板作为20m梁板预制首件工程。
20m先张空心板首件为K608+735.500新汶泗路分离，与路线交角为0°，第一孔1#-1中板,板长19.92米,板高0.95米,顶板宽1.04米，底板宽1.24米，顶板厚0.12米，底板厚0.12米。
二、施工工艺流程台座打磨、刷油→铺设底板钢筋→安装横梁及钢绞线定位板→布钢绞线、穿入钢绞线并进行初张拉（失效管的穿入）→（张拉设备效验）预应力筋张拉（固定失效管，记录失效值）→绑扎钢筋→安装侧模→浇筑底板混凝土→安装内模→浇筑腹板及顶板混凝土→拆侧模，腹板及顶板凿毛→拆内模→喷淋养生→放张、移存。
2.1台座打磨、刷油空心板底座模板采用超规范标准要求的不锈钢钢板铺设，台座绑扎钢筋前对台座底板清理干净彻底，完成后均匀刷擦拭模板油。
刷油后及时覆盖一层较厚薄膜，薄膜上覆盖土工布，防止布设钢绞线时直接与模板油接触造成污染。
2.2安装横梁及钢绞线定位板在安装横梁和千斤顶时，如钢绞线数量对称的，千斤顶要按照钢绞线数量及间距对称放置；如钢绞线数不对称时，要通过力的对称分配来放置千斤顶。
防止因不对称造成两端受力不均，伸工程项目质量首件样板标准图集长值不对应的现象发生。
2.3布设钢绞线、进行初张拉在覆盖了土工布的台座上布设钢绞线；用小型穿心式千斤顶先对单根对称施加25%的张拉力，将预应力钢筋拉直，锚固端和连接器拉紧，保证每根预应力筋均匀受力，然后在另一端整体张拉到位。
20m先张法预应力空心板施工工艺
科技信息
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
０建筑 与工程０
Ｓ Ｉ Ｎ Ｅ Ｉ Ｆ Ｒ ＴＯ ＣＥ Ｃ Ｎ Ｏ ＭＡ Ｉ Ｎ
２０ ０６年
第５ 期
２ｍ先张法预应力空心板施工工艺 ０
杨 贵江
（ 哈铁 建设 集 团有 限责 任公 司 黑龙 江 哈尔滨 １ ０ ０ ５ ０ ６）
口封 死 ， 防止 水 泥 浆 进 入 套 管 内
⑤装设张拉设备 ． 准备预张
２１ 、 料 、 泥 的 质 量 控 制 经 检 验 合 格 后 才 能 进 场 的 砂 、 ．砂 石 水 石 （）预 张拉 调 整 初 应 力 现 场 施 工 采 取 预应 力 钢 绞 线 整 体 同时 张 ５ 料， 必须分存堆放在 巳经 硬化的硬地上 ， 并且挂牌注明产地 、 规格 ， 不 拉 。 因此张拉前必须调整初应力。 其值取控制应力的 １％１ ９５ＫＮ： ０ ￣１． ０ ３ 得 直接 置 于 十地 ， 以防 污染 。 泥 必 须 用 仓 库 存 放 ， 水 且有 防 潮 防水 措 调整初 应力 时用 ２ Ｔ千斤 顶一 根一根 的张 拉 ，使 钢绞线 应力 都为 ５ 施 １．３ Ｎ。初张拉结束后 ， ９５ Ｋ 应仔细检查每根预应力筋 的位置 ． 否与 设 是 ２２钢 筋 及 预 应 力 钢 材 的质 量 控 制 热 轧 钢 筋 采 用 首 钢 和 马 钢 生 计 位置相符 ， ． 否则应重新调整 ， 确认无误后 ． 量测伸长值 △Ｌ １ 产的， 预应 力钢绞线采用 江阴法 尔胜钢铁制品有限公司的。所有钢筋 （） 绞 线 的 张拉 ６钢 及预应力钢绞线进场 时必须有 出厂 合格 证 、 品质量证 明书 ， 产 并进行 ① 预张拉结束后 ， 对千斤顶锚固端 、 前后钢横梁作一次详细检查 。 外 观检 查 。 绞 线 要 逐 盘 检 查 ． 行 外 观 检 查 ． 面 不得 有裂 纹 、 刺 、 若 一切正常 ， 钢 进 表 毛 则开始 预备 张拉 ， 张拉时用 ２台 ３ ０ ０ Ｔ千斤顶 ． ２台油泵 油污 、 锈蚀 、 械 损 伤 等 缺 陷 。钢 筋 进 场 时 ， ２ ｔ 一批 ； 应 力 钢 绞 供油， ２台千斤顶同时启动 。 机 每 ０为 预 使 千斤顶顶推前横粱 ， 千斤顶通过丝杠带 线 每 ６ ｔ 一 批 ． 行 取 样 验 收 试 验 ， 检 验 合 格 后 ． 可 使 用 。其 机 动后横 梁， ０为 进 经 方 使钢绞线被张拉。 张拉前在钢绞线上作一记号． 为测量伸 作 械 性 能 分 别 按 Ｇ ４ ９ ９ Ｂ １９ — ８和 ＧＢ５ ２ — ５执行 ，钢筋 及 预 应 力 钢 绞 长 量 的参 考 点 。 ２ ４ ９ 线 必 须 入 棚 ， １ 地 面 以 上 Ｏ ｍ 的平 台 、 木 或 其 他 支 承 上 ． 不 贮 竽于 ． ５ 垫 并 ② 张拉 程 序 得与盐 、 、 油 酸类 物质 堆 放 在 一 起 。 （＿初 应 力 ０１ｃｎ １ ５ ｃｎ持荷 ２ ｎ ． Ｏ＿８ｏ（ 固１ 卜 ．８０ ． ８ ｏ（ ０ ｍｉ） ＋ ＿ ｃｎ锚 ＋ 。 ２３外 加 剂 外 加 剂 使 用 必 须 经 过 省 试 验 检 验 ， 性 能 符 合 要 求 ． ． 其 ⑧ 初 张拉 结 束 后 ， 置 好 千斤 顶进 行 张拉 。 拉 过 程应 匀 速 ． 安 张 两油 才 能使 用 ， 外加 剂 掺 量 必 须严 格 控 制 。施 工 选 用 的 是 山 西 黄 河 化 工 泵压力表 同时起 动 ， 且 且每 隔 ５ ｐ 油泵 暂停供 油 ， Ｍａ 测量钢绞 线伸长量 有 限公 司 ＵＮ 一 Ｃ缓 凝 高 效 减 水剂 ． 盘 混 凝 土 所 用 外 加 剂 应 事 称 量 是否一致 ， Ｆ２ 每 前后横梁是否｛持平行 ， ５ ｉ ｝ 否则进行调整 。在 张拉 过程 中。 抽 备好， 专人负责添加 。要求 外加剂专库存放 。 查 预应力钢绞线 的预应力值 ， 其偏差的绝 对值不得超过按 一个 构件全 ２４混凝 土配合 比的要 求水灰 比为 ０４ ． ． ．１ 水泥用量为 ４ ０ ｇｍ ，— 部 预应 力 总 值 的 ５ ， 项 工 作 应 重 复 进行 。 当 应 力 达 到 １ ８ ｏ ． ４ ｋ ／ ５ ％ 这 ． ｃｎ时 ０ １ｍｍ 碎 石 掺 量 按 ３ ％ 。０ ３ ｍｍ 碎 石 掺 量 按 ６ ％ ，外 加 剂 按 水 泥 用 测其伸 长值 ， ０ ５ １— ０ ５ 如果差值超过± ％时应停止张拉 ． 明原 因后 ， ５ 查 再进行张 量 的 ３ ， 落 度 接 ３０ ５Ｏｍ 控 制 。 ％ 坍 ． ．ｃ — 拉， 当达到 １ ５ ｃｎ时 ， ． ８ｏ ０ 测其伸长值 ． 井持荷 ２ ｎ ｍｉ ３钢 绞 线 伸 长 值 计 算 ． ④ 当超 张 拉 结 束 后 。 松 至 零 ， 张拉 到 ８ｏ ， 其 伸 长 量 。 若合 放 再 ｃｎ 测 （） 据 台 座 具 体 形 式 及 钢 绞 线 锚 同形 式 ． 算 下 料 长 度 为 ： １依 计 格 ， 扳手 带 好 螺 母 进 行 锚 固 在 前 横 粱上 。再 凹油 。 千 斤 顶 复 位 用 使 下 料 长度 Ｌ 传力柱长＋ ＝ 钢横 梁宽一 ． ＝ ５ ０６ — ．０ １ ０ ８ ＋ ．０ １ ２ ２ （ 张拉 时 ， 意 检 矗 钢 绞 线 是 否 产生 滑 丝 、 注 断丝 现 象 ， 有 则 停止 如 ８ ４ ４．ｍ 施工， 进行 更 换 。滑 丝 、 丝 量 控 制在 钢 丝 总量 的 ｌ 断 ％以 内 设 计 图纸 规 定 单 束 张 拉 控 制 力 为 １ ５３ Ｎ则 各 阶段 的 张 拉 力 为 ： ９ ．Ｋ ， ⑥ 张拉完毕 后 ， 检查钢 绞线 的位置是否与设 汁位置 …致 ， 大偏 最 初 始应 力 ０ １ ｃ ｎ：０ １ １ ５３ １ ． ＫＮ ．８ ｏ ．× ９ ．＝ ９５ ３ 差不大于 ５ ｍｍ。 ８ ｏ ：１ ５ ３ ｃｎ ９ ． ＫＮ （ 上各 工 序 都 在 监 理 工 程 师 的 监督 下进 行 ， 以 只有 在监 理 工 程 师 １０ ８ ｏ ：２ ５．６ ＫＮ ．５ ｃ ｎ ０ ０５ 检查 确 认 许 可 后 ， 可 进 行 下 一 步 工 序 的 施 工 。 方 （）根 据 公 式 Ａ ＝ ＬＡ ｐ ｙ ，式 中：＝ ４４ Ａｙ＝１０ Ｅ ｐ ２ Ｌ Ｐ ／ ｙＥ ｐ （ Ｌ ８ ．ｍ， ｐ ４ ｍｍ ． ｙ ＝ 钢筋制作成型 、 安放绑 扎钢筋应在张拉结 束 ８小 时
20M跨大型预应力空心板先张法施工技术
20M跨大型预应力空心板先张法施工技术【摘要】：太佳高速公路在k44+300∽k52+820m的主线跨线桥上部结构为20m跨大型预应力空心板采用先张法施工工艺。
预应力空心板生产在现场预制场集中预制，对墩式台座及混凝土台面进行计算均满足规范要求的基础上，一次可浇20m长梁板4块。
预应力钢筋张拉采用单张整放方式，一端张拉一端自锚，砂箱四次放张工艺。
空心板外模采用大块钢模，内模采用抽拉式钢模及胶囊芯模。
预应力空心板采用人字桅杆配合卷扬机架设的安装方法。
实践证明，该法施工机械简单、施工速度快、经济效果明显。
【关键词】：预应力空心板；先张法；预应力钢筋；胶囊芯模；墩式台座large-scale cross-20m prestressed hollow pre-tensioned construction technologyzhang changhua(china railway bureau group twelve first engineering co., ltd, shanxilinfen, 041000)[abstract]: taiyuan-jia county-highway is an important part which constitutes a highway network in hebei province. to improve the network structure, to break down the coal from shanxi which east transport rapid access to the sea is of great significance. in the k44+300∽k52 +820 m of the main structure of the upper part of the bridge for major prestressed hollowcross-20m board, using pretensioning method technology. pretensioning method prestressed hollow slab production site in the pre-game focus on the use of prefabricated pier-and concrete tun-pedestal, using large pieces of steel outside the mold and steel capsule ,using capsule of hollow-core plate girder and pumping and pulling model. tension use ofpre-stressed steel sheet put the whole way, one end of tension since the end of the anchor, and put four sandbox zhang process. support the department’s application of the rubber-bearing basins, prestressed hollow slab were used with hoist up the mast installation methods.[key words]:prestressed hollow slab; pretensioning method; prestressed steel bar; capsule of hollow-core plate girder; tun-pedestal1 工程概况太佳高速公路东段11标段位于山西省忻州市境内，本合同段起讫k44+300～k52+820m，全长8.52km，本工程由中铁十二局集团第一工程有限公司承建。
先张法(空心板)预应力张拉记录表(QLB50)
先张法(空心板)预应力张拉记录表
项目名称
合同段
单位工程
桩号范围
设计控制应力(MPa)
序号
千斤 顶号
油表 编号
分部工程
分项工程
工程部位
构件编号
实际读数 10%
跨径L(m) 理论 实际伸 读数 长值
理论伸 长值
油压表标定日期 项目 钢绞线编号
50%
油表读数
控制伸长值(mm) 左(N)
钢绞线编号筒图：
注：先张法（空心板）预应力张拉为整体张拉。 自检意见 施工员: 专业工程师: 质检工程师: 监理工程师:
监理意见
记录表
施工单位 监理单位 检验单位 施工日期 控制伸长值(mm)
左(N)
Байду номын сангаас
中
编号：____________________
检测日期 张拉日期
右(N)
原 表号
始 记
册号
录 页码
序号
20m先张法预应力空心板梁施工技术方案123资料(可编辑修改word版)
20m 先张法预应力空心板梁施工技术方案一、工程概况本标段共有大桥 1 座，中桥 1 座，上部结构全部为 20m 先张法预应力空心板，k0+811 北川河桥 40 片，k1+485 黑林河桥 32 片，共 72 片。
二、梁场布置预制场建在 k0+880 右侧的农田里，梁的预制台座均采用混凝土固定台座，台面采用钢板。
1、梁场总体布置梁场总建设面积 7500㎡，预制梁槽及通道：20×100=2100㎡，存梁场地：20×100=2000㎡，钢筋棚及生产、生活设施：2250㎡。
2、先张法施工预制梁槽布设○1 、本标段共设预制梁槽 2 个，每个槽一次生产 4 片梁。
○2 、梁槽长 90 米，宽1.7 米，支撑梁由钢筋混凝土组成，台座由钢筋混凝土及角钢组成，台座顶面为钢板。
5、先张法施工张拉体系先张法施工张拉体系详见附图 2-2《20m 预应力空心板梁先张法施工张拉体系图》。
6、梁场布局总体原则○1 、2 个梁槽形成流水作业线。
○2 、制梁施工形成工厂化施工、车间化生产。
○3 、制梁、运梁、存梁一体化作业。
三、资源配置1、人力资源配置表3-1 制梁队施工作业人员配置一览表2、机械设备资源配置表3-3 梁场主要机械设备、锚具及其他设备一览表1、原材料进场检验○1 、钢绞线按业主及总监办指定检验单位进行取样委外送检，并出据试验报告，并上报代表处审批，合格后方可进行使用。
○2 、张拉千斤顶及所配油压表按总监办指定地点进行检验，并出据检验报告，报代表处审批。
○3 、梁板 C50 混凝土采用商品混凝土，并做相关试验并出据试验报告，报监理代表处进行审批，经代表处审批合格后方可进行施工。
○4 、施工所用钢筋按规范规定进行自检，并经驻地办抽检合格后方可进行使用。
2、其他方面○1 、梁场的一切电器设备及动力、照明电缆、电线做全面安全检查。
○2 、张拉梁槽两端网式防护栏，并挂安全警示牌。
五、空必板梁施工流程及施工方法1、施工流程20m 预应力先张法空心板梁施工工艺流程详见附图 5-1《预应力先张法空心板梁施工工艺流程》。
先张法20m空心板梁预制施工方案及工艺
“20m空心板梁预制”施工方案及施工工艺本合同段从67#墩—102#墩为空心板梁，共35孔，210片。
其中中梁140片，边梁70片。
根据工期安排，拟在11月份开始预制，其施工方案及劳动力组织如下：预制梁场设置一、场地布置：梁场拟布置在93#—98#之间，预制场全长约88米，横向宽度约12米。
梁场内起吊设备采用两台40t龙门吊机，龙门吊机净跨为14米，净高18米。
考虑到存梁及架设需要，龙门吊机走道铺设范围从89#墩至101#墩。
其中89#—93#墩范围是为了此四孔空心板梁架设以便拼装架桥机的需要，98#—101#墩是为了存梁的需要。
二、台座设置：1、台座布置：因水上由于各方面的原因还未正式开工，为确保总工期，上部结构的施工安排作了一定的调整，拟先进行空心板梁的预制和架设，而后再进行T梁的施工。
因此，为了满足工期要求，加大了空心板梁的台座及模板数量投入，拟在5个月内完成空心板梁的施工。
现台座数量为12个，其中中梁8个，边梁4个。
模板数量为6套，其中中梁4套，边梁2套。
每月制梁48—54片。
中梁台座布置成两条四个一联的长线台座，边梁布置成两条两个一联的长线台座。
2、软基处理：由于桥位附近均为棉麻地或农田，土质较软或较松散，经过碾压后也满足不了地基承载力要求，现处理如下：在台座范围内，用直经20cm左右的木桩对地基进行插打挤密，木桩长度为3米左右。
尤其在每个台座两端位置要对土壤挤压密实，（木桩间距应视土壤情况而定，其不宜超过50cm），以避免预应力松张后地基下沉而使台座开裂破坏。
除插打木桩外，在每个台座的两端须设置成扩大基础，以增强其承载力。
台座结构：台座采用混凝土浇注而成，在混凝土的顶面均匀的撒上一层水磨石碎砾，然后打磨光滑，以利脱模。
另外为防止台座混凝土开裂，在台座混凝土里面配置了构造钢筋。
3、在梁场范围内，桥位右侧因受一条原排水渠的影响，在红线范围内，龙门吊走道无法铺设，因此在预制场范围内将整个红线向左平移了2米，制梁场均相应地向桥轴线左侧平移了2米。
20米先张空心
20米先张空心板计算书先张法预应力混凝土简支空心板设计一、设计资料（一）设计荷载本桥设计荷载等级确定为汽车荷载（公路—I级），人群荷载为3.5KN/m2 （二）桥面跨径及净宽标准跨径：L k=20m计算跨径：L=19.50 m桥面净宽：净—9.0+2×0.75m主梁全长：19.96m。
（三）主要材料1．混凝土采用C50混凝土浇注预制主梁，栏杆和人行道板采用C30混凝土，C30防水混凝土和沥青混凝土磨耗层；铰缝采用C40混凝土浇注，封锚混凝土也使用C40；桥面连续采用C30混凝土。
2．钢筋普通钢筋主要采用HRB335钢筋，预应力钢筋为钢绞线。
3．板式橡胶支座采用三元乙丙橡胶，采用耐寒型，尺寸根据计算确定。
（四）施工工艺先张法施工，预应力钢绞线采用两端同时对称张拉。
（五）计算方法及理论极限状态法设计。
(六)设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），以下简称《通用规范》。
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D60-2004）。
二、构造布置及尺寸（一）桥梁横断面空心板的横断面具体尺寸见图1。
三、板的毛截面几何特性计算本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的巨型计算，然后与图2中所示的挖空面积叠加，叠加时挖空部分按负面积计算，最后再用AutoCAD 计算校核，计算成果以中板为例，如表1。
预制中板的截面几何特性挖空部分以后得到的截面,其几何特性用下列公式计算:毛截面面积： ∑∑-=ki i c A A A对截面上缘面积矩: ())(ki ki i i c y A y A S ∑∑-= 重心至截面上缘的距离: ccs A S y =毛截面对自身重心轴的惯性矩：∑∑-=kii c I I I表1 预制中板的毛截面积几何特性四、主梁内力计算（一）永久荷载（恒载）产生的内力 1.预制空心板自重1g (一期恒载)中板：069.121057.48272541=⨯⨯=-g KN/m2．板间接头（二期恒载）21g中板： 8844.210)57.482757.6012(24421=⨯-⨯=-g KN/m3．桥面系自重（二期恒载）（1） 单侧人行道8cm 方砖： 104.1236.008.0=⨯⨯KN/m 5cm 沙垫层： 0.05×0.6×20=0.600 KN/m 路缘石： 26.12435.015.0=⨯⨯KN/m17cm 二灰土： 938.1196.017.0=⨯⨯KN/m10cm 现浇混凝土： 620.12415.005.0246.01.0=⨯⨯+⨯⨯KN/m人行道总重： 522.6620.1938.126.1600.0104.1=++++KN/m取6.5KN/m 。
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工程项目质量首件样板标准图集
先张20m预应力空心板施工标准化
图集
一、工程概况
京沪高速公路莱芜至临沂（鲁苏界）段改扩建工程施工六标段预制梁场负责范围起讫里程为K601+600～K632+600，主线全长31公里。
段落内桥梁构造物共有大桥600米/2座、中桥219米/4座、小桥102米/5座、分离立交15座、涵洞82道、通道33道、天桥7座；互通立交3处、服务区1处。
20m先张法预应力混凝土空心板共计962片。
项目部根据施工计划的安排，选K608+735.500新汶泗路分离左幅1#-1先张法预应力空心板作为20m梁板预制首件工程。
20m先张空心板首件为K608+735.500新汶泗路分离，与路线交角为0°，第一孔1#-1中板,板长19.92米,板高0.95米,顶板宽
1.04米，底板宽1.24米，顶板厚0.12米，底板厚0.12米。
二、施工工艺流程
台座打磨、刷油→铺设底板钢筋→安装横梁及钢绞线定位板→布钢绞线、穿入钢绞线并进行初张拉（失效管的穿入）→（张拉设备效验）预应力筋张拉（固定失效管，记录失效值）→绑扎钢筋→安装侧模→浇筑底板混凝土→安装内模→浇筑腹板及顶板混凝土→拆侧模，腹板及顶板凿毛→拆内模→喷淋养生→放张、移存。
2.1台座打磨、刷油
空心板底座模板采用超规范标
准要求的不锈钢钢板铺设，台座绑
扎钢筋前对台座底板清理干净彻
底，完成后均匀刷擦拭模板油。
刷
油后及时覆盖一层较厚薄膜，薄膜
上覆盖土工布，防止布设钢绞线时
直接与模板油接触造成污染。
2.2安装横梁及钢绞线定位板
在安装横梁和千斤顶时，如钢绞线数量对称的，千斤顶要按照钢绞线数量及间距对称放置；如钢绞线数不对称时，要通过力的对称分配来放置千斤顶。
防止因不对称造成两端受力不均，伸
工程项目质量首件样板标准图集
长值不对应的现象发生。
2.3布设钢绞线、进行初张拉
在覆盖了土工布的台座上布设钢绞线；用小型穿心式千斤顶先对单根对称施加25%的张拉力，将预应力钢筋拉直，锚固端和连接器拉紧，保证每根预应力筋均匀受力，然后在另一端整体张拉到位。
2.4预应力筋整体张拉
整体张拉采用两台智能张拉设备控制两个千斤顶同时推进，保持横梁平行移动，预应力均匀受力，施工过程中采用双控：张拉应力和伸长值。
理论伸长值为671.6mm，实测分别为：683.3mm 和685.8mm，伸长率分别为1.7%和2.1%，符合规范要求（±6%）。
2.5绑扎钢筋
绑扎钢筋工作要在钢绞
线张拉完成8小时后进行。
首先要在钢筋骨架在胎架上
绑扎成型，确保钢筋绑扎间
距符合规范要求。
钢筋绑扎
过程中尤为注意腹板铰缝筋
的绑扎，高度一致，外露水
平紧贴侧模，有利于工后铰缝筋能够快捷的凿出，还能保证腹板
工程项目质量首件样板标准图集
厚度。
2.6安装侧模
钢筋绑扎结束后，用人工对底模进行最后清理。
底模清理结束后，进行侧模和端模的安装。
2.7浇筑底板混凝土及安装内模
浇筑底板：混凝土由拌和站集中拌合，拌合时间控制在180秒，由混凝土车运输和龙门吊吊装入模，采用插入式振捣器振捣。
梁板预制C50混凝土设计坍落度为140-160mm，实际施工中我合同段按140-150mm控制。
为能使坍落度损失得到有效控
制，我合同段在混凝土运输上采用
“少运快运”的方式，每次运至现场
的混凝土控制在3-5m3，使用时间控
制在30分钟。
振捣时要避开预埋筋，尤其是腹
板铰缝筋，防止因振捣使钢筋偏位。
底板混凝土浇筑完成后，在底板处铺上一层钢板，然后把内模整体吊起，用龙门吊机吊起芯模缓缓放入空心板中，然后固定并将端模处密封。
工程项目质量首件样板标准图集
混凝土集料的控制：对集料进行水洗，确保集料符合规范要求。
2.8浇筑顶板腹板及顶板混凝土
混凝土要求和浇筑底板的相同，浇筑时应分层振捣，振捣应特别注意预制板侧面倒角部位混凝土的振捣，可在倒角处配合橡胶锤敲到。
振捣时应避免振动棒碰撞模板、钢筋及预埋件。
预埋件在振捣过程中如有偏位应及时调整。
顶板混凝土浇筑时，对表面浮浆及时清除并补充适量混凝土重新振捣，混凝土终凝前进行
至少三遍收面压光。
施工中要制作4组试件，2组
随梁板同条件养生，2组放标
准养护室养护28天。
2.9拆除侧模，腹板
及顶板凿毛
侧模拆除后应及时对顶板和腹板进行凿毛处理，20m空心板凿毛时人员安排：顶板2人，腹板3人，共需8人。
针对现在的天气温度（20°-30°），混凝浇筑完4-5小时内完成拉毛，温度高时时间应提前。
超过5小时局部无法拉毛就应凿毛处理。
此图为凿毛处理，由于碎石在凿毛机的冲击下破碎，整个面出现不能程度的白点。
此图为拉毛处理，表面粗糙，小碎石没有破损，颜色均匀。
工程项目质量首件样板标准图集
2.10拆除内模
内模采用活动铰支连接，拆除时松动铰支，使其折叠，用固定在两端的卷扬机将芯模拽出。
芯模拆除时间要控制，过早：顶板容易塌陷或裂缝，过晚：芯模不容易拆除。
针对现在的温度（20°-30°）应控制在混凝土浇筑完6-8小时内拆除，天气温度高时可提前。
2.11养生
养生采用喷淋养生，土工布覆盖，确保混凝土表面湿润，养护时间不少于7天。
2.12放张、存放
待梁板混凝土强度达到设计强度的100%以上后，进行预应力钢绞线放张。
放张采用2个300吨活塞式千斤顶对称、均匀、分次完成。
放张完成后应及时测量上拱度，以确保施工应力的准确。
移梁存放：在移梁存放前要在梁体上标明桥梁名称、梁板编号、张拉日期、浇筑日期及台座编号，然后封端移梁。
2.13成品实测
顶板设计厚度120mm,实测123mm（规范：+10，-0mm）；梁板高设计950mm,实测高度952mm。
（规范+5，-10mm）；顶板宽设计1040mm，实测1040mm（规范+10，-0mm）；长度：设计
工程项目质量首件样板标准图集19920mm，实测19921mm（规范要求：+5，-10mm）。