一般性楼盖验算计算书分析
七钢筋混凝土楼盖分析计算
3）等跨连续板、梁的内力值 ）等跨连续板、 控制截面的弯矩 ： M =α(g + q)l2 弯矩系数， 式中 α— 弯矩系数，
（三）单向板肋形楼盖的计算和构造 1. 单向板
b.对于四周与梁整体相连的板: b.对于四周与梁整体相连的板: 对于四周与梁整体相连的板 对于四周与梁整体相连的板， 对于四周与梁整体相连的板，在荷载作用下跨 中下部及支座上部将出现裂缝， 中下部及支座上部将出现裂缝 ， 使板的实际轴线 呈拱形。 呈拱形。
当楼面有振动荷载作用， 当楼面有振动荷载作用，对板缝开裂和楼面整体性 有较高要求时，可在板缝内加短钢筋后， 有较高要求时，可在板缝内加短钢筋后，再用细石砼灌 缝。 在地震高烈度区或对楼面整体性有较高要求时， 在地震高烈度区或对楼面整体性有较高要求时 ， 可 在板面设置厚度为45～55mm的整浇层，整浇层可采用C mm的整浇层 在板面设置厚度为45～55mm的整浇层，整浇层可采用C20 45 细石砼，内配φ 150或 细石砼，内配φ4@150或φ6@200双向钢筋网。 200双向钢筋网。 双向钢筋网
(2)塑性理论计算法 1）塑性内力重分布计算方法的基本概念
此外，应保证塑性铰有足够的转动能力： 此外，应保证塑性铰有足够的转动能力： x≤0.35h0 此外， 此外，应采用塑性性能较好的钢筋 应采用塑性性能较好的钢筋HPB235级，HRB335 级 应采用塑性性能较好的钢筋 级和HRB400级。 级 级和
2.板与墙、梁的连接 板与墙、 一般情况下，板和梁的支承面下需坐浆、找平， 一般情况下 ， 板和梁的支承面下需坐浆 、 找平， 采 用水泥砂浆坐浆厚度10 ～ 15mm mm。 用水泥砂浆坐浆厚度 10～ 15mm 。 预制板在墙上的支承长 10 度不小于100mm，在梁上的支承长度不小于80mm。 度不小于100mm，在梁上的支承长度不小于80mm。 100mm 80mm
(附件一)屋盖结构选型及主要计算结果
一、结构选型及主要构件本工程屋盖结构屋盖由11榀空间门式钢框架组成，跨度82.4m ，中心距8m 。
刚架梁柱均为4肢组合的格构式构件。
其中，格构横梁尺寸为4.0X2.5m （两端及中间3榀为8.0X2.5m ），上下弦一般为φ219-7.5的圆钢管，上下弦间的腹杆、上下弦平面内的斜腹杆及直腹杆一般均为φ83-5圆钢管。
门式刚架的格构柱平面尺寸为4.0X2.8m （两端及中间3榀为8.0X2.8m ），4肢立柱均为φ299-8的钢管混凝土构件，斜向、横向缀条均为φ127-5圆钢管。
两端及中间3榀门式刚架的格构柱外侧两肢设置柱间支撑，并利用门式刚架两侧及马道（两侧1/4跨度）位置4道设纵向支撑，上、下弦平面内及上、下弦间纵向支撑，一般均采用φ83-5圆钢管，提高了屋盖结构的整体性。
门式刚架之间仅由檩条连接，以传递屋面板自重、积雪荷载及竖向风荷载。
屋盖结构详见结构图纸。
二、结构传力模式2.1、竖向荷载传力路线为：屋面板--檩条--格构横梁--格构柱—下部混凝土结构—基础 2.2、横向风荷载传力路线为：山墙—立柱--两端榀格构横梁--两端榀柱间支撑—下部混凝土结构—基础2.3、横向地震作用传力路线为：每榀自重—每榀格构柱—纵向支撑--两端及中间榀柱间支撑—下部混凝土结构—基础三、结构分析及主要计算结果3.1、单榀空间门式钢框架屈曲分析（特征值法） 竖向荷载作用下前4个屈曲模态如下：竖向荷载作用下前6个屈曲模态列表如下：屈曲分析结果表明，单榀空间门式钢框架在竖向荷载作用下，结构稳定有较大的安全度，且该安全度大于材料强度的安全度。
因此，空间门式刚架之间仅由檩条连接，无须另加出平面纵向支撑。
3.2、屋盖结构计算考虑的荷载有结构自重、马道荷载、积雪荷载、各方向风荷载。
各工况荷载作用下，结构主要构件内力及变形详附图附图1-1：框架一（1.0恒载+1.0活载）作用下轴力N 图附图1-2：框架二（1.0恒载+1.0活载）作用下轴力N 图附图1-3：框架三（1.0恒载+1.0活载）作用下轴力N 图附图2-1：框架一（1.0X 方向地震）作用下轴力N 图附图2-2：框架二（1.0X 方向地震）作用下轴力N 图附图2-3：框架三（1.0X 方向地震）作用下轴力N 图附图3-1：框架一（1.0Y 方向地震）作用下轴力N 图附图3-2：框架二（1.0Y 方向地震）作用下轴力N 图附图3-3：框架三（1.0Y 方向地震）作用下轴力N 图附图4-1：框架一（1.0X 方向风载）作用下轴力N 图附图4-2：框架二（1.0X 方向风载）作用下轴力N 图附图4-3：框架三（1.0X 方向风载）作用下轴力N 图附图5-1：框架一（1.0Y 方向风载）作用下轴力N 图附图5-2：框架二（1.0Y 方向风载）作用下轴力N 图附图5-3：框架三（1.0Y 方向风载）作用下轴力N 图附图6-1：框架一（1.0温度荷载）作用下轴力N 图附图6-2：框架二（1.0温度荷载）作用下轴力N 图附图6-3：框架三（1.0温度荷载）作用下轴力N 图附图7-1：框架一（1.0满布雪载）作用下轴力N 图附图7-2：框架二（1.0满布雪载）作用下轴力N 图附图7-3：框架三（1.0满布雪载）作用下轴力N 图附图8-1：框架一（1.0恒载+0.6活载+1.3 X 方向地震）作用下轴力N 图附图8-2：框架二（1.0恒载+0.6活载+1.3 X 方向地震）作用下轴力N 图附图8-3：框架三（1.0恒载+0.6活载+1.3 X 方向地震）作用下轴力N 图附图9-1：框架一（1.0恒载+0.6活载+1.3 Y 方向地震）作用下轴力N 图附图9-2：框架二（1.0恒载+0.6活载+1.3 Y 方向地震）作用下轴力N 图附图9-3：框架三（1.0恒载+0.6活载+1.3 Y 方向地震）作用下轴力N 图附图10-1：框架一（1.2恒载+1.4活载）作用下轴力N 图附图10-2：框架二（1.2恒载+1.4活载）作用下轴力N 图附图10-3：框架三（1.2恒载+1.4活载）作用下轴力N 图附图11-1：框架一（1.2恒载+1.4活载+0.6*1.4温度荷载）作用下轴力N 图附图11-2：框架二（1.2恒载+1.4活载+0.6*1.4温度荷载）作用下轴力N 图附图11-3：框架三（1.2恒载+1.4活载+0.6*1.4温度荷载）作用下轴力N 图附图12-1：框架一（1.2恒载+1.4满布雪载）作用下轴力N 图附图12-2：框架二（1.2恒载+1.4满布雪载）作用下轴力N 图附图12-3：框架三（1.2恒载+1.4满布雪载）作用下轴力N 图附图13-1：框架一（1.2恒载+1.4不平衡雪载）作用下轴力N 图附图13-2：框架二（1.2恒载+1.4不平衡雪载）作用下轴力N 图附图13-3：框架三（1.2恒载+1.4不平衡雪载）作用下轴力N 图附图14-1：框架一（1.0恒载+1.0活载）作用下位移图附图14-2：框架二（1.0恒载+1.0活载）作用下位移图附图14-3：框架三（1.0恒载+1.0活载）作用下位移图附图15-1：（1.0温度荷载）作用下二层平面X 方向楼板应力附图15-2：（1.0温度荷载）作用下二层平面Y 方向楼板应力附图16-1：（1.0温度荷载）作用下三层平面X 方向楼板应力附图16-2：（1.0温度荷载）作用下三层平面Y方向楼板应力。
楼盖结构设计计算书
××建筑多层多功能厅 楼盖结构设计计算书一、设计基本资料（1）建筑平面布置：平面尺寸12×36m 2，四边边柱柱距6000mm ，厅中无柱，楼面标高5.5m 。
建筑平面布置见附图。
（2）结构做法：本工程采用全现浇钢筋混凝土屋盖和框架。
（3）屋面做法：不上人屋面，88J1屋3B （屋面做法重量：3.54kN/m ²）。
（4）不上人屋面活荷载标准值按0.50kN/m ²计算，雪荷载按0.75kN/m ²计算。
（5）本工程所处地区基本风压值为0.75kN/m ²。
（6）本工程不进行抗震设防。
（6）材料选用: 楼板、梁用混凝土均采用C25级，钢筋直径mm 12≤时采用HPB235，直径>12mm 时，选用HRB335钢筋。
（7）构件尺寸：柱截面拟定尺寸为600×600mm 22.荷载计算100mm 钢筋混凝土板 0.1×25=2.5kN/m 288J1楼44 2.3kN/m 2 20mm 厚水泥砂浆抹灰 0.02×20=0.4kN/m 2 恒载标准值 g k =5.2kN/m 2 活载标准值 q k =4.0kN/m 2 荷载设计值 P=1.2×5.2+1.4×4=11.84kN/m 2 3.LB1区格mm l x 28002003000=-=，mm l y 55005006000=-=96.1==xyl l n ，故取26.0=α，2.2=βLB1区格为四边连续板，四周有梁，内力折减系数为0.8()()αβαβ+++-=n n n pl m x x24138.02 ()()m m kN ⋅=⨯++⨯+⨯-⨯⨯⨯⨯=13.22.226.026.02.296.196.124196.138.284.118.02 取9.0=γ，mm h x 800=，mm h y 700=，2210mm N f y =%2.0%272.045.0min >==y t f ρ2min min ,2721001000%272.0mm bh A s =⨯⨯=⨯=ρ4.LB2区格mm l x 26752502002503000=+--=，mm l y 55005006000=-=06.2==xyl l n ，故取24.0=α，0.2=β LB2区格为一长边简支，内力折减系数为1.0LB1和LB2有一个共同的短跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2314,1608mm -φ故m m kN h f A m y s x ⋅=⨯⨯⨯==75.4809.02103140'γ()αβα2221312'2++--=n nm n pl m xx x()m m kN ⋅=⨯⨯+⨯+⨯⨯--⨯⨯=82.40.224.0224.0206.2275.406.2106.2312675.284.1125.LB3区格mm l x 28002003000=-=，mm l y 562525025006000=--= 01.2==xyl l n ，故取25.0=α，0.2=β LB3区格一短边简支，内力折减系数为1.0LB1和LB3有一个共同的长跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2279,1808mm -φ故m m kN h f A m y s y ⋅=⨯⨯⨯==69.3709.02102790'γ()βαn n m n pl m yx x 2221312'2++--=()m m kN ⋅=⨯⨯+⨯+⨯--⨯⨯=38.60.225.0225.0201.2269.3101.23128.284.1126.LB4区格mm l x 2675=，mm l y 5625= 10.2==xyl l n ，故取23.0=α，0.2=β LB4区格为角区格（两邻边简支，另两邻边连续），内力折减系数为1.0 LB4和LB2有一个共同的长跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2279,1808mm -φ故m m kN h f A m y s y ⋅=⨯⨯⨯==69.3709.02102790'γLB4和LB3有一个共同的短跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2870,13012mm -φ故m m kN h f A m y s x ⋅=⨯⨯⨯==15.13809.02108700'γ()α221312''2+---=n nm m n pl m xy x x()m m kN ⋅=⨯+⨯⨯---⨯⨯=31.123.0210.2215.1310.269.3110.2312675.284.112三、次梁（L 4）计算纵筋HRB335级钢筋，箍筋HPB235级钢筋，C25混凝土，梁高h ＝400mm ，梁宽b ＝200mm ，保护层厚度35mm 。
楼盖设计计算(1~20号)
混凝土楼盖课程设计计算书编制人：班级：学号：编制日期：混凝土楼盖课程设计计算书1基础设计资料（1）工业仓库楼盖，外围墙体为砖墙，采用Mu10烧结普通砖，M5混合砂浆砌筑，纵墙厚度370mm, 横墙厚度240mm，平面轴线尺寸如下图所示：（2）内柱为钢筋混凝土柱，截面尺寸400mm*400mm（3）材料：混凝土强度等级C25：f c=11.9N/mm2 , f t=1.27N/mm2 , f tk=1.78N/mm2；板筋、主次梁箍筋为HPB300级（f y=270N/mm2）；梁纵筋HRB335级（f y=300N/mm2，ξb=0.55）（4）荷载标准值：楼面活荷载标准值q k=4.0kN/m2;水磨石楼面自重标准值0.65KN/m2;钢筋混凝土自重标准值25kN/m3 ;顶棚水泥砂浆抹灰20mm厚，自重标准值17kN/m32 板的设计（按塑性理论方法）主次梁、板、柱的布置如上图，6000/2200>2，为单向板（1）确定板厚及次梁截面①板厚hh>=l/40=2200/40=55mm，并应不小于民用建筑楼面最小厚度70mm，取h=80mm。
②次梁截面b×h次梁截面高h按（l/18～l/12）初估，h在333～500mm之间，选h=450mm，截面宽b=（1/2～1/3）h，选b=200mm。
（2）板荷载计算楼面面层（水磨石） 0.65kN/m2板自重 0.08×25=2.00kN/m2板底抹灰 0.02×17=0.34kN/m2恒荷载g 1.2×2.99=3.588kN/m2活荷载q 1.3×4.0=5.2kN/m2g+q=3.588+5.2=8.788kN/m2q/g=5.2/3.588=1.45﹤3（3）计算简图取板宽b=1000mm作为计算单元，由板和次梁尺寸可得板的计算简图（实际9跨，可按5跨计算），如下图示。
其中中间跨的计算跨度l o=l n=2200-100*2=2000mm；边跨的计算跨度l o=l n+h/2=1980+80/2=2020mm。
荷载计算书(样本)
荷载计算书一、基本荷载工程地点：宜昌市基本风压：0.30kN/m2 (结构水平位移验算)0.35kN/m2 （结构承载力验算）基本雪压：0.30kN/m2地面粗糙度：B类抗震设防烈度：6度（0.05g）地震分组：第一组场地类别：二、恒载取值注：GSSAP和SATWE恒载输入时按程序自动计算楼板自重。
2、各楼层附加恒载计算1）一般楼面100(110)mm厚现浇楼板自重：0.10(0.11)m×25KN/m3=2.50(2.75) KN/m2板底抹灰：0.02m×20 KN/m3=0.40 KN/m2找平层自重：0.03m×20 KN/m3=0.60 KN/m2 楼面面层自重及装修找平： 1.0 KN/m2Σg (标准值) 4.5(4.75)KN/m2 2）卫生间楼面100（110）mm厚现浇板自重：0.100（0.11）m×25KN/m3=2.50（2.75）KN/m2板底抹灰：0.02m×20 KN/m3=0.40 KN/m2找平层自重：0.03m×20 KN/m3=0.60KN/m2 400mm厚石灰炉渣垫层自重：0.30m×14.0KN/m3=4.20KN/m2 楼面面层自重及装修找平： 1.0 KN/m2 Σg (标准值) 8.6 (8.9)N/m23）楼梯间平台板100mm厚现浇板自重：0.10m×25KN/m3=2.50KN/m2板底抹灰：0.02m×20 KN/m3=0.40 KN/m2 找平层自重：0.03m×20 KN/m3=0.60 KN/m2 楼面面层自重及装修找平： 1.0 KN/m2Σg (标准值) 4.5KN/m2注：梯板恒载输入不按程序自动计算楼板自重。
4）上人屋面板120(100)mm厚现浇楼板自重：0.120m(0.10)×25KN/m3=3.0(2.5)KN/m2板底抹灰：0.02m×20 KN/m3=0.40 KN/m2 找平层自重：0.02m×20 KN/m3=0.40 KN/m2 炉渣找坡层自重：0.15m×14 KN/m3=2.10 KN/m2 屋面面层自重：0.03m×20 KN/m3=0.60 KN/m2Σg (标准值) 6.50(6.0)KN/m24）种植屋面板（覆土400mm）120(100)mm厚现浇楼板自重：0.120m(0.10)×25KN/m3=3.0(2.5)KN/m2 400mm厚覆土自重：0.40m×20 KN/m3=8 KN/m2 板底抹灰：0.02m×20 KN/m3=0.40 KN/m2 找平层自重：0.02m×20 KN/m3=0.40 KN/m2 炉渣找坡层自重：0.15m×14 KN/m3=2.10 KN/m2 屋面面层自重：0.03m×20 KN/m3=0.60 KN/m2Σg (标准值) 14.50(14.0)KN/m2 2、墙体荷载计算1）外墙采用混凝土空心砌块，自重12 KN/m3。
楼盖设计计算书
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书1. 设计资料（1）楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层（320/kN m γ=），钢筋混凝土现浇板12mm 厚纸筋灰粉底（316/kN m γ=）。
（2）楼面荷载：楼面均布活荷载标准值6.0KN/m 2（3）材料：混凝土强度等级C25；钢筋强度为HPB235和HRB335。
2. 楼盖的结构平面布置确定主梁的跨度为7.2m ，次梁的跨度为6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板跨为2.4m 。
按跨高比条件，对工业建筑的楼盖板，要求h ≥80mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足60006000/18/12333.35001812h l l mm mm =-=-=，考虑到楼面活荷载比较大，取h=400mm,截面宽度取为b=200mm. 主梁截面高度应满足72007200/15/104807201510h l l mm mm =-=-=-。
取h=600mm ，截面宽度取为b=300mm 。
3. 板的设计 （1）荷载板的恒荷载标准值：20mm 水泥砂浆面层 20.02200.4kN m ⨯= 80mm 钢筋混凝土板 20.08252kN m ⨯= 12mm 混合纸筋灰粉底 20.012160.192kN m ⨯= 小计 22.592kN m（1）板的活荷载标准值： 26.0/kN m恒荷载分项系数取1.2；因为是工业建筑楼盖且活荷载标准值大于24.0kN m ，所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的恒荷载设计值 22.592 1.23.11g kN m =⨯= 活荷载设计值 26.0 1.37.8/q kN m =⨯=荷载总设计值 210.91/g q kN m +=，近似取为210.9g q kN m +=（2）计算简图次梁截面为200400mm mm ⨯，板伸入墙内120mm 。
按内力重分布设计，板的计算跨度：边跨：010200802400120222022402222n a hl l mm l mm =+=--+=+= 所以，012220l mm =中间跨： 0224002002200n l l mm ==-=因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
楼板计算书[共7页]
![楼板计算书[共7页]](https://img.taocdn.com/s3/m/cdf249153868011ca300a6c30c2259010202f3bb.png)
LB-1矩形板计算项目名称B期设计者校对者一、构件编号:LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度:Lx = 3500 mm; Ly = 5700 mm板厚：h = 100 mm2.材料信息混凝土等级：C25 fc=11.9N/mm2 ft=l. 27N/mm2 ftk=l. 78N/mm"Ec=2. 80X 104N/mm2钢筋种类:HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0X105 N/mm2最小配筋率：P = 0. 200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离：as = 20mm保护层厚度：c = 10mm3.荷载信息（均布荷载）永久荷载分项系数：Y G=1.200可变荷载分项系数：Y Q = 1.400准永久值系数：* q = 0. 500永久荷载标准值：q gk = 4. 000kN/m2可变荷载标准值：q qk = 2. 000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件（上端/下端/左端/右端）：简支/简支/固定/固定6.设计参数结构重要性系数：丫。
=1.00泊松比：口= 0. 200五、计算参数：1.计算板的跨度：Lo = 3500 mm2.计算板的有效高度：ho = h-as=100-20=80 mm六、配筋计算Q算ly=3500/5700=0. 614<2. 000所以按双向板计算):3.X向底板钢筋D确定X向板底弯矩Mx =表中系数(Y G* q gk+ 丫Q* q qk) *Lo2=(0. 0399+0. 0046*0. 200) *(1. 200*4. 000+1. 400*2. 000)*3. 52=3. 803 kN*m2)确定计算系数a s = yo*Mx/(a l*fc*b*ho*ho)=1. 00*3. 803X107(1. 00*11. 9*1000*80*80)=0. 0503)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt(1-2* a s) = l-sqrt(1-2*0. 050) = 0. 0514)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g /fy = 1.000*11.9*1000*80*0.051/360=136mm'5)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 136/(1000*100) = 0.136%P<Pmin = 0. 200%不满足最小配筋要求所以取面积为As = P min*b*h = 0. 200%* 1000* 100 = 200 mm2采取方案80200,实配面积251 mm24. Y向底板钢筋D确定Y向板底弯矩My =表中系数(yG*qgk+yQ*qqk)*L<)2=(0. 0046+0. 0399*0. 200) *(1. 200*4. 000+1. 400*2. 000)*3. 52=1.174 kN*m2)确定计算系数a s = y o*My/(a l*fc*b*ho*ho)=1. 00*1. 174X107(1. 00*11. 9*1000*80*80)=0. 0153)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt (1-2* a s) = l-sqrt (1-2*0. 015) = 0. 0164)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.016/360=41mm"5)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 41/(1000*100) = 0.041%p < P min = 0. 200%不满足最小配筋要求所以取面积为As = p min*b*h = 0. 200%* 1000* 100 = 200 mnr采取方案8@200,实配面积251 mm25.X向支座左边钢筋1）确定左边支座弯矩M°x =表中系数(y G* q gk+y Q* q qk)*Lo?=0. 0832*(1. 200*4. 000+1.400*2. 000)*3. 52=7. 744 kN*m2)确定计算系数a s = Y o*Nf'x/( Q l*fc*b*ho*ho)=1. 00*7. 744X107(1. 00*11. 9*1000*80*80)= 0. 1023)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt (1-2* a s) = l-sqrt(1-2*0.102) = 0. 1074)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.107/360=284mm25)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 284/(1000*100) = 0.284%P > P min = 0. 200% 满足最小配筋要求采取方案8@160,实配面积314 mm26. X向支座右边钢筋1)确定右边支座弯矩Nf'x =表中系数(yG*q gk+ 丫Q* q qk)*L(「=0. 0832*(1. 200*4. 000+1.400*2. 000)*3. 52=7. 744 kN*m2)确定计算系数a s = y o*Mx/ ( a l*fc*b*ho*ho)=1.00*7. 744X107(1.00*11. 9*1000*80*80)=0. 1023)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt(1-2* a s) = 1-sqrt(1-2*0. 102) = 0. 1074)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g/fy = 1. 000*11. 9*1000*80*0.107/360=284mm25)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 284/(1000*100) = 0.284%P 2 P min = 0. 200% 满足最小配筋要求采取方案8@160,实配面积314 nun2七、跨中挠度计算：Mk --------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq --------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk=(0. 0399+0. 0046*0. 200) * (4. 000+2. 000) *3. 52 = 3. 002 kN*mMq = Mgk+ 3 q*Mqk=(0. 0399+0. 0046*0. 200) * (4. 000+0. 5*2. 000) *3. 52 = 2. 502 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度Bs1)计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力osk = Mk/ (0. 87*ho*As) 混规(7. L 4-3)= 3. 002X107(0.87^80*251) = 171.841 N/mmo sq = Mq/ (0. 87*ho*As) 混规(7. L 4-3)=2. 502X107(0.87*80*251) = 143. 201 N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积：Ate = 0.5*b*h = 0. 5*1000*100= 50000mm2P te = As/Ate 混规(7. L 2-4)=251/50000 = 0.502%3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数2*k = 1. 1-0. 65*ftk/(Pte*osk) 混规(7. L 2-2)= 1. 1-0. 65^1. 78/(0. 502%*171. 841);-0. 241因为中不能小于最小值0.2,所以取3k = 0.2力q = 1. 1-0. 65*ftk/(P te*o sq) 混规(7. 1.2-2)=1. 1-0. 65*1. 78/(0. 502%*143. 201) = -0. 509因为*不能小于最小值0.2,所以取3q = 0. 24)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值aEa E = Es/Ec = 2.0X1072. 80X10' = 7. 1435)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值Yf矩形截面，Yf=06)计算纵向受拉钢筋配筋率PP 二As/(b*ho)= 251/(1000*80)= 0.314%7)计算受弯构件的短期刚度BsBsk = Es*As*ho7[l. 15 * k+0. 2+6* a E*P/(1+ 3. 5 丫f')](混规(7. 2. 3-1))=2 . 0X 105*25 U807[l. 15*-0. 241+0. 2+6*7. 143*0. 314%/(1+3. 5*0.0)]=5.692X 1()2 kN*/Bsq = Es*As*h02/[L 15 Aq+0.2+6*aE*p/(l+ 3. 5 丫f')](混规(7. 2. 3-1)) =2. OX l(r*251*807[L 15*-0. 509+0. 2+6*7. 143*0. 314%/(1+3. 5*0. 0)]=5. 692 X102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数()当p=0时，9=2.0 混规(7.2.5)2)计算受弯构件的长期刚度BBk = Mk/(Mq*(6-l)+Mk)*Bs (混规(7. 2. 2-1))=3. 002/ (2. 502* (2. 0-1)+3. 002) *5. 692 X 102=3. 105 X 102 kN*m2Bq = Bsq/ 0 (混规(7. 2. 2-2))=5. 692X1072.0=2. 846 X102 kN*m2B = min(Bk,Bq)=min (310. 460, 284. 588)=284. 5884.计算受弯构件挠度fmax = f*(qgk+吗*qqk)*Lc)4/B=0. 00254*(4. 000+0. 5*2. 000)*3. 572. 846 X102=6. 686iiun5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3500/200=17. 500mmfmax=6. 686mmWfo=l7. 500mm,满足规范要求！八、裂缝宽度验算：6.跨中X方向裂缝1)计算荷载效应Mx =表中系数(qgk+2 q qk) *Lo2=(0. 0399+0. 0046*0. 200) * (4. 000+0. 50*2. 000) *3. 52=3. 002 kN*m2)带肋钢筋，所以取值5=1取3)因为C < 20,所以取C = 204)计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力。
楼盖设计计算书
单向板肋梁楼盖设计计算书院系：建筑工程学院班级：土106姓名：凌子健学号：109044525指导老师：于峰1.设计资料：（1）楼面做法：20㎜水磨石面层，20㎜水泥砂浆打底，80㎜钢筋混凝土板，15㎜顶棚抹灰。
（2）材料：混凝土选用C25；梁、板受力钢筋采用HRB400级钢筋，梁箍筋、板构造筋采用HRB335级钢筋。
其中，板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁按弹性理论设计。
2.楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主梁的跨度：A —B 、B —C 、C —D 之间均为6900。
根据所给资料选用300㎜×650㎜的截面，主梁每跨内布置两根次梁。
板的跨度为：6900/3=2300，ll 0102=6/2.3=2.61，可按单向板设计，适当增加长跨方向分布钢筋。
按跨高比条件，要求板厚h ；≥2300/40=57.5，对工业建筑楼板盖，h≥70㎜，取板厚h=80㎜。
次梁截面高度应满足h=18l ～12l =6600/18～6600/12=366.67—550㎜。
取h=500㎜。
截面宽度取为b=200㎜。
柱子截面：400㎜×400㎜.楼盖结构平面布置见A2图纸。
3.板的设计轴线①～②、⑤～⑥的板属于端区格单向板；轴线②～⑤的板为中间区格单向板。
（1）荷载计算板的永久荷载标准值水磨石面层及水泥砂浆打底合计 0.65 kN/㎡80㎜厚钢筋混凝土板 0.08×25 =2kN/㎡15㎜厚顶棚抹灰 0.015×17 =0.225 kN/㎡ 小记 2.905 k N/㎡ 板的可变荷载标准值 6 kN/㎡永久荷载分项系数取1.2，因楼面可变荷载标准值大于4.0 kN/㎡，所以取可变荷载分项系数为1.3。
于是板的永久荷载设计值 g=2.905 ×1.2=3.486kN/㎡ 可变荷载设计值 q=6×1.3=7.8 kN/㎡荷载总设计值 g ＋q=11.286kN/㎡ (2）计算简图次梁截面为200㎜×500㎜，据所给资料，板在墙上的支承长度为120㎜.按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨 l 0=l n ＋h/2=(2300-120-100)＋80/2=2120㎜<l n +a/2=2140㎜ 取l 0=2120㎜ 中间跨 l 0=2300-200=2100㎜。
楼盖楼板计算书
楼盖楼板计算书一、计算简图的确定1、板的类别的确定A区格：l y=7.0m，l x=3.5m，l y/l x=7.0/3.5=2，故按单向板计算；B区格：l y=7.0m，l x=2m，l y/l x=7.0/2=3.5＞2，故按单向板计算。
C区格：l y=7.0m，l x=2.5m，l y/l x=7.0/2.5=2.8>2，故按单向板计算。
D区格：l y=3m，l x=7m，l x/l y=7/3=2.33>2，故按单向板计算。
2、板厚δ的确定A区格：δ=3500/40=87.5mm，故取板厚为100mm。
取B、C、D区格板和A区格同厚。
二、荷载计算屋面板自重：g=4.18KN/m2×1.2=5.02KN/m2屋面板上活载： q=0.7KN/m 2×1.4=0.98KN/m 2 楼面板自重： g=4.31KN/m 2×1.2=5.17KN/m 2 楼面板上活载： q=5KN/m 2×1.4=7KN/m 2 ∴屋面： g+2q =5.02+20.98=5.51KN/m 2，2q =0.49KN/m 2，g+q=6 KN/m 2 楼面： g+2q =5.17+72=8.67KN/m 2，2q=3.5KN/m 2，g+q=12.17KN/m 2 三、板的内力计算1.屋盖计算(1)、A,B,C 区格计算 ①、 计算简图取1m 板宽作计算单元，(g+q) 1=6 1=6KN/m ，②、 弯矩计算③、 配筋计算有效高度h 0=h-a s =100-20=80mm截面 A 1 B 2 C 3 D 4 E 5 F Mmax2.775.54 -8.19 3.15 -3.99 0.16 -1.88 1.69 -4.22 2.81 1.41 调幅弯矩（调幅0.2) 2.226.65-6.553.78-3.190.19-1.502.03-3.383.371.13αS 0.021 0.062 0.061 0.035 0.030 0.002 0.014 0.019 0.032 0.032 0.011 ξ0.021 0.064 0.063 0.036 0.030 0.002 0.014 0.019 0.032 0.032 0.011A s93 2862821601358638514314347选配钢筋8@1508@1508@1508@2008@2008@2008@2008@2008@2008@20008@200实配面积335 335335251251251251251251251251(2)、次梁次梁截面为200X400mm①、荷载屋面板传来恒载 4.18 3.5=14.63KN/m次梁自重0.2*0.4*25=2KN/m恒载Σ=16.63KN/m活载0.7 3.5=2.45KN/m总荷载P=1.2g+1.4q=1.2*16.63+1.4*2.45=23.39KN/m②、计算简图l=l n =7.0-0.3/2*2=6.7m③、次梁弯矩计算截面 A 1 B 2 C 3弯矩系数-0.0417 0.0714 -0.0909 0.0625 -0.0714 0.0625弯矩-43.75 75.00 -95.45 65.62 -75.00 65.62④、次梁剪力计算截面 A B左B右C左C右剪力系0.3940 -0.6060 0.5260 -0.4740 0.5000⑤、配筋计算有效高度h0=400-35=365mma、正截面配筋316 218+220 216+218318316316b、斜截面配筋验算截面尺寸：Hw=h0-h’f=365-100=265mm，因hw/b=265/200<4，截面尺寸按下式验算：0.25f c bh 0=0.25*16.7*200*365=304.75KN>Vmax=94.97KN 截面尺寸满足要求 计算所需腹筋： 采用8双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。
(屋面板)楼板模板支撑体系荷载验算书
楼板(屋面板)现浇混凝土模板(扣件钢管式支架体系)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):l=1.1～1.2平均1.15，验算取不利值1.2；纵距(m): b=1.1～1.2平均1.15，验算取不利值1.2；步距(m):h=1.6～1.8平均1.70，验算取不利值1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):a=0.08；模板支架搭设高度(m)最大值:H=7.9+4.2=12.1m；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：(1.8+1.5)=3.3，其中“1.8”为施工人员及施工设备荷载，“1.5”为混凝土浇筑时的振动荷载；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):400.0～500.0平均450.0，验算取不利值500.0；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：Φ48×3.0；间距@8005.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400；楼板混凝土强度等级:C30；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):500.000；楼板的计算宽度(m):5.7，验算取不利值5.7；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):6.2，验算取不利值6.2；施工平均温度(℃):28.000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 120×1.8×1.8/6 = 64.8 cm3；I = 120×1.8×1.8×1.8/12 = 58.32 cm4；模板面板按照三跨连续梁计算。
楼盖计算书
l l
0
=2.1-0.12-
0.2 0.08 + =1.92m 2 2
0
=2.1-0.20=1.9m
跨度差 （1.92-1.9）/1.9=1%＜10%，说明可按等跨连续板计算内力。取 1m 宽带作为计算单元，其计算简图如图(b)所示。 (b)
各截面的弯矩计算见下表： 连续板各截面弯矩计算 截 面 边跨跨中 离端第二支座 离端第二跨跨中 中间跨跨中 中间支座
l l
0
n
平均跨度 跨度差
l
6.03 6.0 6.02 m （计算支座弯矩用） 2 6.03 6.0 0.5 %<10%，则可按等跨连续梁计算。 6 .0
0
由于主梁的线刚度较柱的线刚度大得多 （ i梁 i柱 5.8 4 ） ， 故主梁可视为铰支 柱顶上的连续梁计算，计算简图如图所示： (主梁计算简图)
设计者： 邓宇
土木 08-2 班
混凝土楼盖计算书
共 20 页 第 8 页
Q=85.8KN
G=62.23 KN
在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行， 跨中和支 座截面最大弯矩及剪力按下式计算：
M=KG l +KQ l V=KG+KQ
【注】 边跨取 l =6.03m 中间跨取 l =6.00m 支座取 l =6.02m 具体计算结果及最不利内力组合见下表： 主梁弯矩计算（KN·M） 序 荷载简图及弯矩图 号 边跨跨中 中间支座
弯矩计算系数 α m
1 11
-
1 11
1 16
设计者： 邓宇
-
1 14
土木 08-2 班
混凝土楼盖计算书
共 20 页 第 5 页
sts钢结构组合楼盖计算书
sts钢结构组合楼盖计算书STS钢结构组合楼盖计算书一、引言楼盖是建筑物中的重要部分，它不仅承载着楼层的重量，还需考虑其结构的稳定性和安全性。
在这份计算书中，我们将探讨STS钢结构组合楼盖的设计和计算。
二、STS钢结构简介STS钢结构，即不锈钢结构，具有优异的耐腐蚀性和力学性能，广泛应用于建筑领域。
在楼盖设计中，STS钢结构的使用可以提供更高的强度和稳定性，同时减少材料的使用量，提高建筑的可持续性。
三、楼盖设计与计算1. 荷载计算在楼盖设计中，首先需要进行荷载计算。
荷载包括建筑物自重、活荷载和风荷载等。
通过对楼盖所受荷载的合理分析和计算，可以确定楼盖的尺寸和材料要求。
2. 结构设计楼盖的结构设计是基于荷载计算的结果进行的。
使用STS钢结构时，需要考虑钢材的强度和刚度，以及连接部件的设计。
通过合理的结构设计，可以确保楼盖在使用过程中的稳定性和安全性。
3. 楼盖计算书编写楼盖计算书是对楼盖设计和计算过程的记录和总结。
在编写计算书时，需要清晰地描述楼盖的结构和材料，并详细记录荷载计算和结构设计的过程。
同时，还需包括计算结果和结论，以便后续的审核和审查。
四、STS钢结构组合楼盖的优势1. 强度高：STS钢结构具有较高的强度和刚度，能够承受较大的荷载，提高楼盖的稳定性和安全性。
2. 耐腐蚀性好：STS钢结构具有优异的耐腐蚀性，不易受到外界环境的影响，延长楼盖的使用寿命。
3. 构造简单：STS钢结构的组合方式灵活多样，可以根据不同的需求进行组合和调整，使楼盖的设计更加灵活多样化。
4. 可持续性好：STS钢结构具有较高的可回收性和可再利用性，有利于减少资源的消耗和环境的污染。
五、结论通过对STS钢结构组合楼盖的设计和计算，可以提高楼盖的稳定性和安全性，同时减少材料的使用量，提高建筑的可持续性。
在楼盖设计中，需要充分考虑荷载计算和结构设计，编写详细的计算书，并确保其准确无误。
同时，STS钢结构的优势也为楼盖的设计和施工提供了更多的可能性。
楼盖设计计算书
s s s第五章施工图的绘制5.1施工图绘制按照国家制图标准《房屋建筑制图统一标准》和《建筑结构制图标准》绘制施工图，合理图面布置，正确表达，文字规范，线条清楚，达到施工图设计深度要求。
5.2 结构平面布置图绘制结构平面布置图如图二，注意哪些用实线表示，哪些用虚线表示。
给板、主梁和次梁编号，尺寸标注要求清楚、完整。
5.3 板的配筋图板的钢筋负弯矩筋画在上边（左边），正弯矩筋画在下边（右边）。
图上标注的受力钢筋直径和间距与计算书上计算出来的要相对应。
沿墙四周、单向板的非受力方向和横向主梁上设计构造钢筋。
所有钢筋注明直径和间距，受力负筋和构造负筋注明尺寸。
所有钢筋均编号，编号相同的钢筋只需在一处注明钢筋直径、间距和尺寸。
钢筋用粗线表示，其他用细线表示。
5.4主、次梁的配筋图画出梁的纵断面图和每跨的跨中和支座处的横断面图见图纸。
主梁钢筋截断点和起弯点应根据弯矩包络图确定，钢筋在支座的锚固长度应根据构造要求确定。
在梁的纵断面图上标注钢筋的编号和断点位置。
除开计算得到的纵向受力钢筋和箍筋以外，还要设计构造钢筋：边支座的构造负筋和架力钢筋。
横断面图上应将钢筋的根数、钢筋位置、钢筋直径、钢筋编号表示清楚。
在一个横断面图上应标注断面宽度和高度。
横断面图上的钢筋编号与纵断面图应一致，且纵横断面图上的受力钢筋直径与根数与计算书上计算得到的应一致。
箍筋的直径与间距应与计算书上一致。
画抽筋图时应将梁上部钢筋画在上边，下部钢筋画在下边；钢筋的长短与纵断面图上的钢筋对应。
注意同一张图上，断面编号只能出现一次，如只能有一个1-1断面。
钢筋用粗线表示，其他均用细线。
Ⅱ级钢筋的断点用短斜线表示，Ⅰ级钢筋端头本身带有圆弯钩。
直径、长短和形状完全相同的钢筋用同样的编号。
3课程设计体会如果说理论学习和社会实践之间是一条河，那么课程设计是跨越河流，实现两岸连通的桥梁。
此次课程设计虽然只持续了一周时间，然而，却为我深入认识自己提供了一个平台，同时也使自己的理论学习与社会实践有了一次小小的结合，因此受益匪浅。
建筑楼盖振动舒适度验算方法
建筑楼盖振动舒适度验算方法说到建筑楼盖振动舒适度验算，这事儿可不是随便说说的。
我们住的地方，办公的地方，甚至走廊上的每一步，都会感受到振动的存在。
对，就是那个走路时有点“哒哒哒”的感觉，或者电梯门一开，楼层上下晃动的瞬间。
嗯，这就是振动，虽然它没什么声音，却让人不舒服，感觉好像自己成了“晃动的小船”。
这时候，工程师们的任务就是通过振动舒适度的验算，确保这些不太让人愉快的小振动，不会影响到我们的生活质量。
楼盖这个东西可大可小，但它承载着巨大的责任。
它不仅要承受来自上方或者周围的重量，还要抵御风吹雨打、日晒雷击，甚至是你我走路、搬东西造成的轻微冲击。
这些因素叠加在一起，都会对楼盖产生不同程度的振动。
想象一下，如果你走在地板上，感觉到地面一直在轻微的摇晃，那就说明楼盖的振动没处理好，舒适度没保障。
这时你就能明白，验算振动舒适度的重要性了。
咱们聊的这个“舒适度”，可不是什么抽象的东西。
它指的就是那些看不见、摸不着的细小振动，会不会让你感觉到不舒服，或者干脆影响到你的正常生活。
举个例子，楼顶有个空调机组工作时，会导致楼盖轻微震动。
如果这个震动传到你办公室里，那你可得忍受着“嗡嗡嗡”的声音和晃动感，哪儿还有心思工作呢？这时候就需要通过科学的计算和分析，确定楼盖能不能承受这些振动，保证我们不至于“坐立不安”。
要验算振动舒适度，首先得了解几个关键指标。
比如楼盖的振动频率，振动的幅度，以及振动传递到人的感知程度等等。
每个人对振动的敏感度不同，就像有些人坐过山车不怕，另一些人却会抓紧扶手尖叫一样。
因此，舒适度的标准不仅仅是物理上的振动强度，还得考虑到人对于振动的“容忍度”。
说白了，就是振动不能太过分，要让人能在这儿安安稳稳地生活、工作，不至于总觉得地板像要裂开了似的。
说到计算嘛，其实也没那么复杂。
工程师们会先根据楼盖的结构和材料，推算出可能的振动幅度和频率。
如果楼盖的设计不合理，或者用了不太适合的材料，可能会导致振动过大，甚至在某些情况下，震动会影响到楼内的设备运行，或者在某些特殊的办公环境下，影响到设备的精度和稳定性。
混凝土楼盖设计计算书最终版
212l 即500mm 232h 即200mm ，取310l即600mm，32h即200300b mm300mm=。
单向板肋梁楼盖结构平面布置如下图所示：(3).弯矩设计值计算相关数据代入公式后计算结果列入下表中：①②⑤⑥8＠200251.0 8＠200251.06/8＠200196.08＠200251.0②⑤6/8＠170231.08＠200251.06＠170166.08＠200251.0注：对轴线②⑤(3).内力设计值计算，列入下表中：318 763318 7633144613166036，双肢箍，可得箍筋间距：⨯30056.6(3).内力计算1).弯矩计算弯矩包络图（单位：kN m ⋅）(4).正截面承载力计算 1).确定翼缘宽度主梁跨中按T 型截面计算，翼缘宽度取：边跨：'0358*******f b l mm ===，'3005400=5700f n b b s mm =+=+ 取较小值'1963f b mm =；中跨：'03600032000f b l mm ===,'3005400=5700f n b b s mm =+=+ 取较小值'1963f b mm =。
支座截面仍按矩形截面计算。
222（弯）3181523 322（弯）3161743125（弯）218889.12164028 @250⨯1.27300140.31kN验算最小配筋率：8 @200排，次梁两侧各布置若不设吊筋，则14，主梁边支座下需设置梁垫，计算从略。
混凝土结构课设-楼盖计算书
《钢筋混凝土结构》课程设计（一）单向板肋形楼盖设计班级：学号：姓名：时间：某多层内框架结构房屋二层建筑平面如下图（不含楼梯间）：轴线尺寸：轴线尺寸： l 1= 6.9 m = 6.9 m；； l 2= 6.0 m = 6.0 m。
柱截面尺寸：柱截面尺寸：柱截面尺寸： b h ´= 400 ×400 × 400 400 mm 。
楼面面层：楼面面层：楼面面层： 30 30厚水磨石 板底粉刷：板底粉刷：板底粉刷： 15 15厚混合砂浆楼面活荷载标准值：楼面活荷载标准值： q k= 6KN m /2混凝土强度等级：混凝土强度等级：混凝土强度等级：梁主筋级别：梁主筋级别：梁主筋级别： Ⅱ、Ⅲ级Ⅱ、Ⅲ级 其余钢筋级别：其余钢筋级别：其余钢筋级别： ⅠⅠ 级级213456ABCD113701111201201.设计资料设计资料（1）楼面做法：30厚水磨石面层；钢筋混凝土现浇板；15厚混合砂浆抹底。
厚混合砂浆抹底。
（2）材料：混凝土强度等级C30；梁钢筋采用HRB400级钢筋，板采用HPB300级钢筋。
级钢筋。
2.楼盖的结构平面布置楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.9m ，次梁的跨度为6.0m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.0/3=2.0m ， =6.9/2.0=3.45，因此按单向板设计。
，因此按单向板设计。
按高跨比条件，要求板厚h ≥2000/30=68mm ，对工业建筑的楼盖板，要求h ≥70mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足h= /18~/12=6900/18~6900/12=383~575mm 。
考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm 。
截面宽度取为b=200mm 。
主梁的截面高度应满足h=/15~ /10=6900/15~6900/10=460~690mm ，取h=650mm ，截面宽度取为b=300mm 。
计算书结果分析doc
计算文件分析基本情况：框剪结构(带转换层)，地上十二层（38m），地下一层，其他基本情况如下：///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: || || 建筑结构的总信息|| SATWE 中文版|| 文件名: WMASS.OUT || ||工程名称: 设计人: ||工程代号: 校核人: 日期:2006/ 5/25 |///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 27.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 1竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息: 不计算结构类别: 框架-剪力墙结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号：MCHANGE= 2墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00墙元侧向节点信息: 出口节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.45地面粗糙程度: B 类结构基本周期（秒）: T1 = 0.49体形变化分段数: MPART= 3各段最高层号: NSTi = 1 2 13各段体形系数: USi = 1.30 1.30 1.30地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC计算振型数: NMODE= 15地震烈度: NAF = 6.00场地类别: KD = 3设计地震分组: 一组特征周期TG = 0.45多遇地震影响系数最大值Rmax1 = 0.04罕遇地震影响系数最大值Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 3剪力墙的抗震等级: NW = 4活荷质量折减系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 0.80结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00是否考虑偶然偏心: 是（高层结构均考虑偶然偏心，多层平面规则结构可以不考虑，平面不规则结构需要考虑偶然偏心。
计算结果的正确性判断介绍
符合上述八项要求，可以认为计算结 果大体正常，可以在工程设计中应用。
结构 5.悬挂结构体系 6.巨型框架结构体系
框架结构体系
由梁、柱构件通过结点连接组成的 结构称为框架
剪力墙结构体系
框架—剪力墙结构体系
框架－剪力墙结构体系
框架－筒体结构体系
筒中筒结构体系
深圳发展中心大厦
多筒结构体系
成束筒
成束筒结构体系
悬挂结构体系
巨形框架结构
主框架 次框架 3
次框架 2 次框架 1
G为结构总重量。
层数多、刚度小时，偏于较小值；层数少、 刚度大时，偏于较大值。当其它烈度和场地类 型时，相应调整此数值。
当计算的底部剪力小于上述数值时，宜适当 加大截面、提高刚度，适当增大地震力以保证 安全；反之，地震力过大，宜适当降低刚度以 求得合适的经济技术指标。
四、水平位移特征
水平位移满足《高层规程》的要求，是合理 设计的必要条件之一，但不是充分条件。即：合 理的设计，水平位移应满足限值；但是水平位移 限值满足，还不一定是合理的结构，还要考虑周 期，地震力大小等综合条件。
式中，N为建筑物层数。
第二及第三振型的周期近似为：
T2=（1/3~1/5) T1 T3=（1/5~1/7) T1
如果计算结果偏离上述数值太远，应考虑 工程中截面是否太大、太小，剪力墙数量是否 合理，应适当予以调整。反之，如果截面尺寸、 结构布置都正常，无特殊情况而偏离太远，则
应检查输入数据是否有错误。
跨度大时自重大、不经济⇒现浇非预应力空心板楼盖 无粘结预应力平板楼盖——适用于大跨且梁高受限时、平面布置灵活
➢ 预制板楼盖
预应力空心板楼盖——适用于高度50m以下时，但要求严格（缝内设钢筋、 设现浇 面层、加强板端连接）
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
一、工程属性
X向负筋HRB335Ф8@150 A SX'=335.103
Y向负筋HRB335Ф10@100 A SY'=785.398
楼层立杆的横向间距L a(m) 立杆的纵向间距L b(m) 第3层 1.1 1.1
第2层 1.1 1.1
第1层 1.1 1.1
结构模型立面图
结构模型平面图
三、荷载参数
当前施工层每根立杆传递荷载(kN) 7 施工荷载(kN/m2) 4
振捣荷载(kN/m2) 2 钢筋混凝土自重(kN/m3) 25.1 模板自重(kN/m2) 0.3
1、第3层荷载计算
模板类型胶合板本层砼的龄期(天) 7
砼的实测抗压强度f c(N/mm2) 8.294 砼的实测抗拉强度f tk(N/mm2) 0.829 砼的弹性模量实测值E(MPa) 22800
3
楼盖自重荷载标准值：g3=h3/1000×25.1＝2.51kN/m2
2、第2层荷载计算
2
楼盖自重荷载标准值：g2=h2/1000×25.1＝2.51kN/m2
3、第1层荷载计算
1
楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000×25.1＝2.51kN/m2
4、各楼层荷载分配：
假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：
P1/(E1h13)＝P2/(E2h23)＝P3/(E3h33)...则有：P i'＝(E i h i3∑F i)/(∑(E i h i3)) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：
五、板单元内力计算
1、第3层内力计算
第3层配筋图第3层板单元内力计算
板的支撑类型四边固支B c/B l＝3000/4000＝0.75
m10.03
m20.013
m1'-0.07
m2'-0.056 四边简支B c/B l＝3000/4000＝0.75
mq10.062
mq20.032
荷载组合设计值计算(kN/m2)
G i Q i G i'=G i+Q i/2 G q=G i+Q i Q i'=Q i/2
2.582 2.789
3.976 5.371 1.394
依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：
第2层配筋图第2层板单元内力计算
板的支撑类型四边固支B c/B l＝3000/4000＝0.75
m10.03
m20.013
m1'-0.07
m2'-0.056 四边简支B c/B l＝3000/4000＝0.75
mq10.062
mq20.032
荷载组合设计值计算(kN/m2)
G i Q i G i'=G i+Q i/2 G q=G i+Q i Q i'=Q i/2
3.125 3.376
4.813 6.501 1.688
矩形截面受压区高度
比较
M u1＞m1符合要求
M u2＞m2符合要求
M Ui' f y(N/mm2) A s(mm2) h0(mm) αs'(mm) 板正截面极限
承载弯矩
(kN.m)
M i'(kN.m)
M u1' 300 335.103 80 20 6.032 -4.102 M u2' 300 785.398 80 20 14.137 -3.306 比较
M u1'＞m1' 符合要求
M u2'＞m2' 符合要求
第1层配筋图
第1层板单元内力计算
矩形截面受压区高度
六、楼板裂缝验算
1、本结构按压弯构件进行计算
根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式。