25m箱梁钢绞线伸长量计算
25_米预制箱梁伸长值计算
25米先简支后连续预应力箱梁张拉数据计算书一、中跨梁理论伸长量计算1、计算公式△L=Ｐ·L/Ag·EgＰ——平均张应力（N）L——预应力钢绞线长度（cm）Eg——钢铰线的弹性模量（N/mm2）Ag——钢绞线的截面面积（mm2）Ｐ=P[1-e-(kx+μθ)]/K·X+μ·θP——张拉力（N）X——从张拉端至计算截面积的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
μ——预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
2、各参数的确定XX1=24.38m X2=24.41m X3=24.44m X4=24.16m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束Ag=139*4=556(mm2）3束Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=N=795.01( KN)3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=N=596.257（KN）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8°合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad) （6）：K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.38+0.20x0.175）]/（0.0015x24.38+0.20x0.175）=767.227(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.227x24.38/556x1.95=17.25(cm)(2):N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.41+0.20x0.175）]/0.0015x24.41+0.20x0.175=767.21(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.21x24.41/556x1.95=17.27(cm)(3)N3伸长量ＰN3(3束)=P3[1-e-（0.0015x24.44+0.20x0.175）]/0.0015x24.44+0.20x0.175=575.394(KN)ΔL N3(3束)=P N3(束)L N3/AgEg=561.091x24.44/417x1.95=17.29(cm)(4)N4伸长量ＰN4(3束)=P4[1-e-（0.0015x24.16+0.20x0.049）]/0.0015x24.16+0.20x0.049=582.739(KN)ΔL N4(3束)=P N4(束)L N4/AgEg=582.739x24.16/417x1.95=17.31(cm) 最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.25(cm)N2理论伸长量：17.27(cm)N3理论伸长量：17.29(cm)N4理论伸长量：17.31(cm)二、边跨梁理论伸长量计算（1）各参数的确定XX1=24.49m X2=24.50m X3=24.51m X4=24.35m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束Ag=139*4=556(mm2）3束Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=N=795.01(K N)3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=N=596.257（KN）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8°合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad)（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1)N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.49+0.20x0.175）]/（0.0015x24.49+0.20x0.175）=767.165(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.165x24.49/556x1.95=17.32(cm) (2)N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.50+0.20x0.175）]/0.0015x24.50+0.20x0.175=767.159(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.159x24.50/556x1.95=17.33(cm)(3)N3伸长量ＰN3(4束)=P3[1-e-（0.0015x24.51+0.20x0.175）]/0.0015x24.51+0.20x0.175=767.153(KN)ΔL N3(4束)=P N3(束)L N3/AgEg=767.153x24.51/556x1.95=17.34(cm)(4)N4伸长量ＰN4(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.35+0.20x0.049）]/0.0015x24.35+0.20x0.049=776.877(KN)ΔL N4(4束)=P N4(束)L N4/AgEg=776.877x24.35/556x1.95=17.44(cm) 最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.32(cm)N2理论伸长量：17.33(cm)N3理论伸长量：17.34(cm)N4理论伸长量：17.44(cm)三、箱梁顶板负弯矩钢束理论伸长量计算（1）各参数的确定XT1=7.0m T2=14.0m（2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积5束Ag=139*5=695(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%5束:P5=1860*106*0.75*139mm2*5*/106mm2*1.025=N=993.763( KN)（5）θ值T1最大夹角为0°T2最大夹角为0°（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):T1伸长量ＰT1(5束)=P5[1-e-(kxT1+μθT1)]/kx N1+μθN1=993.763KNx[1-e-（0.0015x7.0+0.20x0）]/（0.0015x7.0+0.20x0）=988.563(KN)ΔL T1=P T1.L T1/AgEg=988.53x7.0/695x1.95=5.1(cm) (2):T2伸长量ＰT2(5束)=P5[1-e-（0.0015x14.0+0.20x0）]/0.0015x14.0+0.20x0 =983.401(KN)ΔL T2=P T2L T2/AgEg=983.401x14.0/695x1.95=10.15(cm) T1理论伸长量：5.1(cm)T2理论伸长量：10.15(cm)计算：复核：监理工程师：。
桥梁钢绞线张拉伸长量的计算
桥梁预应力混凝土钢绞线张拉预应力张拉就是在构件中提前加拉力，使得被施加预应力张拉构件承受压应力，进而使得其产生一定的形变，来应对结构本身所受到的荷载，包括构件自身重量的荷载、车辆荷载作用等。
一、工作原理：预应力采用双控法，以张拉应力控制为主，伸长量进行校核。
实际伸长量应控制在±6%偏差，一般张拉顺序为中间→上面→下面，左右腹板对称张拉，具体已设计图纸为准。
预应力钢绞线张拉施力程序：0→初应力σ0→2倍初应力σ0→控制应力σk （持荷5分钟锚固）。
σk为张拉时的控制应力（包括预应力损失在内）。
张拉施工的工作顺序：穿束→安装锚具→安装千斤顶及张拉设备→张拉、锚固→拆除千斤顶及张拉设备→压浆。
智能张拉设备千斤顶张拉工作锚具（13孔）工作夹片（2瓣）限位板千斤顶工具锚工具夹片（三瓣）千斤顶的选用：张拉千斤顶的额定张拉力宜为所需张拉力的 1.5倍，且不小于1.2倍。
千斤顶的校核：千斤顶与压力表应配套标定，当出现下列情况应重新标定①使用时间超过6个月，②张拉次数超过300次，③使用过程中千斤顶或压力表出现异常情况，④千斤顶检修或更换配件后。
初应力的选择：初应力一般设置为张拉控制应力的10%-25%。
工具锚锚塞回缩量的量测：在钢绞线开始张拉，当千斤顶张拉力，达到钢绞线张拉至初始拉力（设计控制拉力的10～25%），已把松弛的预应力钢绞线拉紧，此时应将千斤顶充分固定，精确量取从千斤顶工具锚锚杯外露端面至钢绞线外露端头的长度b1，当千斤顶张拉力，达到钢绞线预应力张拉设计控制拉力时，再量取从千斤顶工具锚锚杯外露端面至钢绞线外露端头的长度b2，工具锚锚塞回缩量b= b1- b2。
（b值量测见右图）当预应力钢绞线由很多单根组成时应每根量测，取其平均值进行计算，最少不得少于三根。
此回缩的出现仅对张拉伸长值的计算有影响，对张拉力量测没有影响。
工作锚锚塞回缩量的量测：目前钢绞线预应力张拉施工以使用YDC型液压千斤顶为主，该千斤顶与工作锚接触处，设有一块限制工作锚夹片在张拉过程位移的限位板，钢绞线在张拉时工作锚夹片跟随钢绞线的拉伸，向后移动至限位板凹槽的底部，对钢绞线失去约束，当千斤顶将钢绞线张拉至设计控制张拉力，在回油放松钢绞线的瞬时，钢绞线弹性收缩，工作锚夹片跟随收缩向锚环孔内位移，随即将钢绞线锚固，这就是工作锚锚塞回缩的全过程。
钢绞线伸长值计算公式
钢绞线伸长值计算公式钢绞线伸长值计算(1) 依据台座具体形式及钢绞线锚固形式，计算下料长度为：下料长度L=传力柱长+钢横梁宽-1.20=85+0.60-1.20=84.4m设计图纸规定单束张拉控制力为195.3KN,则各阶段的张拉力为:初始应力0.1δcon ：0.1×195.3=19.53KNδcon ： 195.3KN1.05δcon ： 205.065KN(2)根据公式ΔL=ΡL/AypEyp，(式中:L=84.4m，Ayp=140mm2，Eyp=1.95×105N/mm2)计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：结果为：0.1δcon时: ΔL1=60mmδcon时: ΔL2=604mm1.05δcon时: ΔL3=635mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值:ΔL=ΔL2-ΔL1=544mm钢绞线在1.05δk时的量测伸长值:ΔL=ΔL3-ΔL1=575mm单根：总吨位/总根数×锚固长度m/2.73(或2.8)=伸长值（单位mm）偏差5～10％总吨位＝KN.M/10，钢绞线面积取140mm2，弹性模量1.95~2×105如：5根钢绞线60吨，张拉段45m，单根伸长值＝60/5×45/2.8=192.9mm7根6米120吨：120/7×6/2.8＝36.7346913根13米250吨：250/13×13/2.8＝89.2857113根21米250吨：250/21×13/2.8钢绞线的下料、编束钢绞线下料前先将钢绞线卷放在自制的放线架中，再将铁皮剪断，然后人抓住钢绞线一端，将钢绞线缓缓拉开（注意不使钢绞线产生有害变形，对有害变形的部分必须除掉），钢绞线下料用砂轮切割机切断。
钢绞线下料长度既要满足使用要求，又要防止下料过长造成浪费。
每根钢绞线的长度按下式确定：L=l+2×（l1+l2+l3+l4）式中：L—钢绞线下料长度l—孔道净长l1—工作锚长度l2—千斤顶长度l3—工作锚长度l4—张拉端外露长度，取50cm将下好的钢绞线放在工作台上，据设计编制成束。
25m20m箱梁预应力钢绞线张拉力与伸长值计算表(1)
参数 k=0.0015 x(mm) μ =0.25 θ (rad) kx+μ θ 钢绞线名 分段编 称 号 N1控制应力
1395 1 793.6 349 90.7 0 0.043625 0 0.0011904 0.998810308 195300 195067.6532 195183.8036 193957.1011 140 140 140
参数k00015025钢绞线名称分段编号xmmradkxekx起点张拉力终点张拉力平均张拉力ppnap理论mm2ep理论limml理论mm备注n1控制应力139517936000011904099881030819530019506765321951838036140195000567直线段23490043625001142975098863532119506765321928507721939571011140195000248曲线段39070000013605099986395919285077219282453651928376539140195000064直线段n2控制应力1395163100000946509990539481953001951152361952076034140195000451直线段2349004362500114297509886353211951152361928978141194004413140195000248曲线段3252900000379350999620722192897814119282465221928612308140195000179直线段n3控制应力1395146800000702099929824619530019516294751952314657140195000335直线段234900436250011429750988635321195162947519294498331940518529140195000248曲线段3415100000622650999377544192944983319282488351928849272140195000293直线段n4控制应力1395192200000138309998617119530019527299191952864956140195000066直线段2977001628330004217383099579149719527299191944511851948617996140195000070曲线段3104010000156015099844106619445118519414804851942995773140195000740直线段交底
钢绞线伸长量的计算方法
（一）结构设计形式第五联现浇预应力箱梁采用单箱三室直腹板断面，梁高1.6m，混凝土设计标号为C50。
纵向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15L型连接器，钢绞线N1、N2、N3、N7、N8、N9采用单端张拉，N4、N5、N6采用双端张拉，横向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15P型固定P锚，钢绞线N1、N2采用单端张拉。
（二）后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式：ΔL=（1）Pp=（2）式中：ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力的平均值（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和（rad）；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）；k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
从公式（1）可以看出，钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
Ep的理论值为Ep=（1.9~1.95）×105Mpa，而将钢绞线进行检测试验，弹性模量则常出现Ep’=（1.96~2.04）×105Mpa的结果，这是由于实际的钢绞线的直径都偏粗，而进行试验时并未用真实的钢绞线面积进行计算，采用的是偏小的理论值代入公式进行计算，根据公式Ep=可知，若Ap偏小，则得到了偏大的Ep’值，虽然Ep’并非真实值，但将其与钢绞线理论面积相乘所计算出的ΔL却是符合实际的，所以要按实测值Ep’进行计算。
25M小箱梁钢绞线张拉伸长值计算
25M小箱梁钢绞线张拉伸长值计算一、基础资料
极限抗拉强度R b y=1860MPa
控制张拉力σcon=1395 MPa
钢绞线长度L1=25.78m
L2=25.84m
L3=25.60m
弹性模量Es=199.6Gpa（厂家数据均值）
标称面积Ap=140mm2（厂家数据均值）
从张拉端至计算截面的孔道长度
x1=12.29m
x2=12.32m
x3=12.20m
孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015
从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和
θ1=0. 1222rad
θ2=0. 1222rad
θ3=0. 0244rad
预应力筋与孔道壁的摩擦系数υ=0.20
二、伸长值计算
1、计算公式：
理论伸长值△L理= P P L/ ApEs
实际伸长值△L实=△L1+△L2
P P---预应力筋平均张拉力
△L1---初应力时至控制应力之间的实测伸长值△L2---初应力时的推算伸长值
P（1-e-（kx+υθ））
P P=
kx+υθ
P---预应力筋张拉端的张拉力P=195.3KN
P P1=190.5777KN
P P2=190.5735KN
P P2=193.0539KN
2、计算结果
（1）孔道1张拉到100%时伸长值为
△L=175.8mm
考虑锚固损失△a=5mm，△L取181mm。
（2）孔道2张拉到100%时伸长值为
△L=176.2mm
考虑锚固损失△a=5mm，△L取181mm。
（3）孔道3张拉到100%时伸长值为
△L=176.9mm
考虑锚固损失△a=5mm，△L取182mm。
箱梁预应力张拉力和理论伸长量计算
25m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=5 R b y×A=5×1860×106×140×10-6Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N2〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= KnN3~N4〔3索〕：P总=1×3=Kn〔标准〕= Knc、每束张拉力(边跨梁)N1~N4〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P（1）中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P35m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=5 R b y×A=5×1860×106×140×10-6Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N5〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= Knc、每束张拉力(边跨梁)N1、N5〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= KnN2~N4〔5索〕：P总=1×5=Kn〔标准〕*1.02= Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P〔1〕、中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N3：理论计算值〔根据设计〕1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P。
后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例
后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
《公路桥梁施工技术规范》(JTJ041-2000)中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式：ΔL=（1）=（2）式中：ΔL —各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；—各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力的平均值（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和（r ad）；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）；k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
从公式（1）可以看出，钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
Ep 的理论值为Ep=（1.9~1.95）×105Mpa，而将钢绞线进行检测试验，弹性模量则常出现Ep’=（1.96~2.04）×105Mpa的结果，这是由于实际的钢绞线的直径都偏粗，而进行试验时并未用真实的钢绞线面积进行计算，采用的是偏小的理论值代入公式进行计算，根据公式Ep=可知，若Ap偏小，则得到了偏大的Ep’值，虽然Ep’并非真实值，但将其与钢绞线理论面积相乘所计算出的ΔL却是符合实际的，所以要按实测值Ep’进行计算。
25米箱梁后张法钢铰线张拉伸长值计算
筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OM25米箱梁后张法钢铰线张拉伸长值计算1、钢铰线标准强度： Ry b =1860MpaΦJ15.24钢线截面面积：Ay=140mm 21.97+2.00+ 1.96钢铰线试验弹性模量：Eg= ×105 =1.977×105Mpa 32、钢绞线张拉控制应力：R y =0.75R y b =1395Mpa张拉力：P=R y ×A y =1395×140=195300N 3、预应力钢绞线张拉时理论伸长值△L P ×L△ L= A y ×E g其中：L 为预应力钢绞线长度（mm ）E g 为弹性模量MpaA g 为钢绞线截面面积mm 2P 为预应力钢绞线平均张拉力N4、平均张拉力P 计算 p ×[1-e -(KL+μθ)] P=kL ＋μθ其中：P 为控制张拉力NL 为张拉端至计算截面的孔道长度mθ为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角rad k 为孔道每米局部偏向对摩擦的影响系数筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OMμ为预应力钢绞线与孔道壁的磨擦系数 5、系数取值当预应力钢绞线为直线段时：K=0、P=P 、K=0.0025、μ=0.2 6、25米箱梁钢绞线伸长值计算 （1） 中跨：N1束钢绞线为弯曲索，1/2的钢绞线伸长值长度：X=12.29米 千斤顶工作长度X 1=0.65米夹角：θ=70×π ÷180=0.12217195300×[1-e -(0.0025×12.29+0.2×0.12217)]P= =190011.41N0.0025×12.29+0.2×0. 12217190011.41×12.29+195300×0.651/2伸长值△L= =88.8mm 140×1.977×105即△L=88.8×2=177.6mmN 2束钢绞线为弯曲索，1/2的钢绞线伸长值长度：X=12.32m 千斤顶工作长度X 1=0.65m夹角；θ=70×π ÷180=0.12217195300×[1-e -(0.0025×12.32+0.2×0.12217)]P= =190004.35N0.0025×12.32+0.2×0.12217190004.35×12.32+195300×0.651/2伸长值△L= =89.2mm 140×1.977×105即△L=89.2×2=178.4mmN 3束钢绞线为弯曲索，1/2的钢绞线伸长值长度：X=12.20m 千斤顶工作长度X 1=0.65m筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OM195300×[1-e -(0.0025×12.20+0.2×0.024435)]P= =191884.86N0.0025×12.20+0.2×0.024435191884.86×12.20+195300×0.651/2伸长值△L= =89.2mm 140×1.977×105即△L=89.2×2=178.4mm (2)边跨：N 1索为弯曲索，1/2的钢绞线伸长值长度：X=12.34m 千斤顶工作长度X 1=0.65m夹角；θ=70×π ÷180=0.12217195300×[1-e -(0.0025×12.34+0.2×0.12217)]P= =189999.64N0.0025×12.34+0.2×0.12217189999.64×12.34+195300×0.651/2伸长值△L= =89.3mm 140×1.977×105即△L=89.3+88.8=178.1mmN 2索为弯曲索，1/2的钢绞线伸长值长度：X=12.33m 千斤顶工作长度X 1=0.65m 夹角；θ=70×π ÷180=0.12217195300×[1-e -(0.0025×12.33+0.2×0.12217)]P= =190001.99N0.0025×12.33+0.2×0.12217190001.99×12.33+195300×0.651/2伸长值△L= =89.2mm 140×1.977×105即△L=89.2+89.2=178.4mmN 3索为弯曲索，1/2的钢绞线伸长值长度：X=12. 3m 千斤顶工作长度X 1=0.65m筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OM195300×[1-e -(0.0025×12.3+0.2×0.024435)]P= =191861.02N0.0025×12.3+0.2×0.024435191861.02×12.3+195300×0.651/2伸长值△L= =89.85mm 140×1.977×105即△L=89.85+89.2=179.1mm (3)箱梁顶板束钢绞线伸长值 T1索为弯曲索1/2钢铰线计算长度X=3.995m 千斤顶工作长度X 1=0.3m夹角θ=2.57660×π ÷180=0.04497195300×[1-e -(0.0025×3.9995+0.2×0.04497)]P= =193458.13N0.0025×3.995+0.2×0.04497193458.13×3.995+195300×.31/2伸长值△L= =30.04mm 140×1.977×105即△L=30.04×2=60.1mmT2索为弯曲索1/2钢铰线计算长度X=6.995m 千斤顶工作长度X 1=0.3m 夹角θ=2.57660×π ÷180=0.04497195300×[1-e -(0.0025×6.995+0.2×0.04497)]P= =192736.76N0.0025×6.995+0.2×0.04497192736.76×6.995+195300×0.31/2伸长值△L= =50.83mm 140×1.977×105即△L=50.83×2=101.7mm T3索为弯曲索1/2钢铰线计算长度X=6.995m 千斤顶工作长度X 1=0.3m 夹角θ=2.57660×π ÷180=0.04497195300×[1-e -(0.0025×6.995+0.2×0.04497)]P= =192736.76N0.0025×6.995+0.2×0.04497筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OM192736.76×6.995+195300×0.31/2伸长值△L= =50.83mm 140×1.977×105 即△L=50.83×2=101.7mm。
桥梁钢绞线张拉伸长量的计算公式总结
桥梁钢绞线张拉伸长量的计算公式总结桥梁结构常用钢绞线的规格一般是 ASTMA416 270级低松弛钢绞线，公称直径 为15.24mm 标准强度为I860MPa 弹性模量为195000M Pa 桥梁施工中张拉控制应 力（本文中用Ycon 表示）一般为标准强度的75%即卩1395MPa本文重点介绍曲线布置的钢绞线伸长量计算，并给出CASI0fx-4800P 计算器的计算程序，另外简要介绍千斤顶标定的一些注意问题。
参照技术规范为《〈公路桥涵_ - 一 -施工技术规范》（JTJ041-2000）（以下简称《桥规》）一、直线布置的钢绞线伸长量计算直线布置的钢绞线伸长量计算有两种计算方式:1、按照《桥规》第129页公式12.8.3-1 '计算，其中Pp 平均张拉力在直线布置时即为张拉控制力，其余参数按照实际使用的钢绞线相应参数代入即可。
2、简化公式中计算得简式/ L=0.0071538L , / L 与L 的单位相同。
如果实测钢绞线各项力学参数 与本文中给出的各项参数差值较大，则不能直接代用本简式。
二、曲线布置的钢绞线伸长量计算实际上曲线布置的钢绞线伸长量就是把每一计算段（包括直线段和曲线段）的 伸长量分别计算出来，最后和值就是总伸长量。
关键在于对于曲线布置的钢绞线每 一计算段的张拉端应力和平均张拉应力都不相同， 手工计算起来比较繁琐，并且《桥 规》中只给出了平均张拉力的计算公式，而未说明具体的计算过程，另外借助程序――文章来源网络，仅供个人学习参考公式中Pp （单位：N ） /Ap （单位: m m2即平均张拉力/截面面积就是平均张拉 应力（单位为MPa ,本文中用Y 表示, 桥梁施工中直线布置钢绞线时一般 则公式可以简化为/ L=Y *L/Ep 。
Y=Ycon=1395MP,a Ep =195000Mpa 代入公式计算比较方便。
平均张拉力计算公式见《桥规》第339页附录G-8:预应力筋平均张拉力的计算。
箱梁预应力张拉力和理论伸长量计算
25ｍ箱梁预应力张拉与理论伸长量计算一、张拉力计算（校核图纸）1、钢绞线参数Øj15、24钢绞线截面积:A=140mm2,标准强度:R b y=１86０Mpa，弹性模量E y=1、9５×105Mpａ2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力Ｐ=0、７５Ｒb y×A=０、75×186０×106×140×10—6＝195、3Knｂ、每束张拉力(中跨梁）N１～N２(4索）:Ｐ总=195、3×4=781、2Kｎ（标准）*1、0２=796、８ＫnN3～N４(3索)：P总=195、3×３＝５85、9Ｋn（标准）＊1、02＝59７、6Knc、每束张拉力(边跨梁）N1~N4(4索）:Ｐ总=195、3×4=７81、2Ｋｎ（标准）＊1、0２=796、8Ｋn二、设计图纸中钢绞线中有直线与曲线分布，且有故P≠P P（1）中跨箱梁1、1：N1钢绞线经查表：k＝0、0０15μ=0、25根据图纸计算角度θ=０、11８7（为弧度)竖弯与平弯N１：理论计算值（根据设计)1、2：N２钢绞线经查表:k=０、0015 μ＝0、2５根据图纸计算角度θ=０、１187（为弧度)竖弯与平弯N２:理论计算值（根据设计）1、3：N３钢绞线经查表：k=0、0015 μ=0、25根据图纸计算角度θ=０、1１８７（为弧度）竖弯与平弯N３：理论计算值(根据设计）1、4：N4钢绞线经查表: k=０、００15 μ=０、25根据图纸计算角度θ＝0、0559(为弧度)竖弯与平弯N4：理论计算值（根据设计)（2)、边跨箱梁1、1:N1钢绞线经查表：k＝０、0０1５μ=０、2５根据图纸计算角度θ=0、1187(为弧度）竖弯与平弯N1：理论计算值（根据设计)1、２:N2钢绞线经查表：k=0、0015 μ=0、25根据图纸计算角度θ=0、11８7（为弧度）竖弯与平弯Ｎ2:理论计算值(根据设计)１、３：N3钢绞线经查表: ｋ=0、00１5 μ=0、25根据图纸计算角度θ=０、1１87（为弧度）竖弯与平弯N3：理论计算值（根据设计）1、4：N4钢绞线经查表: k=0、0015 μ=0、2５根据图纸计算角度θ=0、０5５9（为弧度)竖弯与平弯N4:理论计算值（根据设计）备注:以上终点力P P(KＮ）、ΔL（mm）伸长量根据下列公式计算P(1—e－(kx+μθ)）(1)、ＰP＝kx+μθP P L（２)、ΔL= ＡP E P35ｍ箱梁预应力张拉与理论伸长量计算一、张拉力计算（校核图纸)1、钢绞线参数Øｊ15、2４钢绞线截面积:A=140mm２，标准强度:Ｒｂｙ=1860Mｐa，弹性模量Ｅy＝1、95×105Ｍpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=0、75 Rｂy×Ａ=0、7５×1８６0×10６×14０×10—6=１95、３Kｎb、每束张拉力(中跨梁）Ｎ１~Ｎ5(4索）：P总＝195、３×４=7８1、2Kn(标准）＊1、０2＝７9６、８Knc、每束张拉力（边跨梁）N１、N5（４索）：P总＝195、３×４=７81、2Kn(标准）*1、02＝796、8KnN2~N4(5索）：Ｐ总=195、3×５=9７6、５Kn(标准)*１、０2＝９96、０Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线与曲线分布,且有故P≠ＰＰ(1）、中跨箱梁１、1：N1钢绞线经查表：k=0、0０１５μ＝0、25根据图纸计算角度θ=0、1100（为弧度)竖弯与平弯N1：理论计算值（根据设计)１、2:N2钢绞线经查表: k＝0、0０1５μ=0、25根据图纸计算角度θ＝0、110０（为弧度）竖弯与平弯N2：理论计算值(根据设计）１、3:N3钢绞线经查表：k=０、0015 μ=０、25根据图纸计算角度θ=0、1100(为弧度)竖弯与平弯N3：理论计算值(根据设计)1、4：N4钢绞线经查表: k＝0、０015 μ＝0、25根据图纸计算角度θ=0、１1０0（为弧度）竖弯与平弯N4：理论计算值(根据设计）1、5：N5钢绞线经查表: k＝0、0０15 μ=0、25根据图纸计算角度θ=０、0１92（为弧度）竖弯与平弯N５：理论计算值（根据设计）（2)、边跨箱梁1、1:N1钢绞线经查表：k=0、0015μ＝０、2５根据图纸计算角度θ=0、110０（为弧度）竖弯与平弯N1：理论计算值（根据设计)1、２：N２钢绞线经查表: k＝0、0015μ=0、25 根据图纸计算角度θ=0、1１00（为弧度）竖弯与平弯N２：理论计算值(根据设计)１、3:Ｎ３钢绞线经查表: k=0、001５μ=0、25根据图纸计算角度θ＝0、1100(为弧度)竖弯与平弯N3：理论计算值（根据设计）1、4:N4钢绞线经查表：ｋ=0、０015 μ=０、2５根据图纸计算角度θ＝0、0559(为弧度）竖弯与平弯N4：理论计算值（根据设计）1、5:N5钢绞线经查表：k=0、０015μ＝0、２5根据图纸计算角度θ=0、０192(为弧度）竖弯与平弯N５:理论计算值（根据设计）备注：以上终点力ＰP(KN）、ΔＬ(mｍ）伸长量根据下列公式计算P（1—ｅ—（kx+μθ）)(1）、P P= ｋx＋μθPＰＬ（２)、ΔL= A PＥP。
25m箱梁预应力张拉伸长量计算详细
K32+189.6大桥25m 中跨箱梁伸长量计算书根据图纸将半个预应力筋分为四段如下图所示.X 1段为锚外端X 2为直线段X 3段为曲线段X 4为直线段.根据△L=PL/AyEg [1-e -(kl+μθ)/kL+μθ]或△L=PL/AyEgP=P*[1-e-(kl+μθ)/kL+μθ]P=&k*Ag*n*1/1000*b N 1钢绞线由图可知N 1为3股，所以A y =3×140=420mm 2；查表得K=0.0015；μ=0.225。
Ep=195×105Mpa 。
（1） 根据锚具的工作长度,按经验得：锚外段 X 1=45cm ；θ1=0rad 。
故P=0.75×1860×420=585.9KN ， 所以ΔL 1=PX 1/AgEg=3.129mm 。
（2） 由图纸算出X 2=350.8cm ；θ2=0rad 。
P 1=585.9KN ，由公式得P 平均=P[1-e -（k X2+μθ）]/( k X 2+μθ)=584.36KNP 2=582.82KN所以ΔL 2=25.030mm 。
（3） 图纸算出X 3=610.9cm ；θ3=0.123rad 。
X 1X 2 X 3X 4P1=582.82KN，由公式得P平均 =572.22KNP2=561.62 KN所以ΔL3=42.68mm（4）图纸算出X4=267.3cm；θ4=0rad。
P1=561.62KN，由公式得P平均 =560.50KNP2=559.38KN所以ΔL4=18.29mm∑ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4=89.22mm×2=178.44mm。
N2钢绞线由图可知N2为4股，所以A y=4×140=560mm2；查表得K=0.0015；μ=0.225。
Ep=195×105Mpa。
（1）据锚具的工作长度,按经验得：锚外段 X1=45cm；θ1=0rad。
箱梁张拉伸长量计算
0.01198 0.03081 0.09402 0.00915 0.04603 0.00882 0.00630 日期：
20.7
41.4
控制应力σ 应力损失σ
平均σp
分段伸长量Δl
ΔL
2Δ L
201159 200640.0 179857.9 174827.9 169273.2 167909.9 162575.0
箱梁纵向钢绞线伸长量
依据公式： Δ L=（P x L)/(AY x EY) 式中：μ =0.17 Ey=1.95x105 Mpa
钢束编号 分段长度L 曲线夹角θ KL μθ
其中：
Ｐ=P(1-e-)kx+μ θ ))/(kx+μ θ ) k=0.0015
KL+μθ e-（KL+μθ）
AY=140mm2
钢束编号
分段长度L
曲线夹角θ
KL
μθ
KL+μθ
e-（KL+μθ）
N2
3.5183 1.885 2.708 计算：
0 0.3142 0.0000
0.00527745 0.00000 0.0028275 0.05341 0.004062 0.00000 复核：
0.00527745 0.9947365 0.05623583 0.9453162 0.004062 0.9959462
分段伸长量Δl
21.9
43.8
控制应力σ 应力损失σ
ΔL
201159 200464.2 195352.3 194426.2 185843.1 180837.1 监理：
694.8 5112.0 926.1 8583.1 5006.0 334.2
200811.4 197897.2 194888.8 190102.3 183328.7 180670.0
25 米预制箱梁伸长值计算-推荐下载
25米先简支后连续预应力箱梁张拉数据计算书一、中跨梁理论伸长量计算1、计算公式△L=Ｐ·L/Ag·EgＰ——平均张应力（N）L——预应力钢绞线长度（cm）Eg——钢铰线的弹性模量（N/mm2）Ag——钢绞线的截面面积（mm2）Ｐ=P[1-e-(kx+μθ)]/K·X+μ·θP——张拉力（N）X——从张拉端至计算截面积的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
μ——预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
2、各参数的确定XX1=24.38m X2=24.41m X3=24.44m X4=24.16m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束Ag=139*4=556(mm2）3束Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=795010N=795.01(K N)3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=596257N=596.257（KN）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8°合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad)（6）：K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.38+0.20x0.175）]/（0.0015x24.38+0.20x0.175）=767.227(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.227x24.38/556x1.95=17.25(cm)(2):N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.41+0.20x0.175）]/0.0015x24.41+0.20x0.175=767.21(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.21x24.41/556x1.95=17.27(cm)(3)N3伸长量ＰN3(3束)=P3[1-e-（0.0015x24.44+0.20x0.175）]/0.0015x24.44+0.20x0.175=575.394(KN)ΔL N3(3束)=P N3(束)L N3/AgEg=561.091x24.44/417x1.95=17.29(cm) (4)N4伸长量ＰN4(3束)=P4[1-e-（0.0015x24.16+0.20x0.049）]/0.0015x24.16+0.20x0.049=582.739(KN)ΔL N4(3束)=P N4(束)L N4/AgEg=582.739x24.16/417x1.95=17.31(cm)最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.25(cm)N2理论伸长量：17.27(cm)N3理论伸长量：17.29(cm)N4理论伸长量：17.31(cm)二、边跨梁理论伸长量计算（1）各参数的确定XX1=24.49m X2=24.50m X3=24.51m X4=24.35m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束Ag=139*4=556(mm2）3束Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=795010N=795.01(KN) 3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=596257N=596.257（K N）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8° 合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad)（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1)N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.49+0.20x0.175）]/（0.0015x24.49+0.20x0.175）=767.165(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.165x24.49/556x1.95=17.32(cm)(2)N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.50+0.20x0.175）]/0.0015x24.50+0.20x0.175=767.159(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.159x24.50/556x1.95=17.33(cm) (3)N3伸长量ＰN3(4束)=P3[1-e-（0.0015x24.51+0.20x0.175）]/0.0015x24.51+0.20x0.175=767.153(KN)ΔL N3(4束)=P N3(束)L N3/AgEg=767.153x24.51/556x1.95=17.34(cm) (4)N4伸长量ＰN4(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.35+0.20x0.049）]/0.0015x24.35+0.20x0.049=776.877(KN)ΔL N4(4束)=P N4(束)L N4/AgEg=776.877x24.35/556x1.95=17.44(cm)最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.32(cm)N2理论伸长量：17.33(cm)N3理论伸长量：17.34(cm)N4理论伸长量：17.44(cm)三、箱梁顶板负弯矩钢束理论伸长量计算（1）各参数的确定XT1=7.0m T2=14.0m（2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积5束Ag=139*5=695(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%5束:P5=1860*106*0.75*139mm2*5*/106mm2*1.025=993763N=993.763(K N)（5）θ值T1最大夹角为0°T2最大夹角为0°（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):T1伸长量ＰT1(5束)=P5[1-e-(kxT1+μθT1)]/kx N1+μθN1=993.763KNx[1-e-（0.0015x7.0+0.20x0）]/（0.0015x7.0+0.20x0）=988.563(KN)ΔL T1=P T1.L T1/AgEg=988.53x7.0/695x1.95=5.1(cm) (2):T2伸长量ＰT2(5束)=P5[1-e-（0.0015x14.0+0.20x0）]/0.0015x14.0+0.20x0=983.401(KN)ΔL T2=P T2L T2/AgEg=983.401x14.0/695x1.95=10.15(cm) T1理论伸长量：5.1(cm)T2理论伸长量：10.15(cm)计算：复核：监理工程师：。
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25m箱梁钢绞线伸长量计算25m箱梁理论钢绞线伸长量计算相关参数:控制应力σ=0.75f=0.75×1860=1395MPa conPK5弹性模量E=1.95×10 Mpa(图纸给定) P2公称面积 A=139mm P管道摩擦系数μ=0.25管道偏差系数k=0.0015钢绞线工作长度650mm(图纸给定)参考公式:预应力筋的理论伸长值按下式计算ΔL=P*L/(A*E) 式(1) 11PP式中P————预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉1 端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见公式(2)L————预应力筋的长度(mm)2 A————预应力筋的截面面积(mm) P2 E————预应力筋的弹性模量(N/mm) P预应力筋平均张拉力按下式计算μθ-(kx+)P=P*(1-e)/( kx+μθ) 式(2) 1式中P————预应力筋的平均张拉力(N) 1P————预应力筋张拉端的张拉力(N)x————从张拉端至计算截面的孔道长度(m) θ————从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的o夹角之和(rad)(N、N、N均为5，N为1234o1.4)k————孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ————预应力筋与孔道壁的摩擦系数依据图纸钢绞线线形参考上述公式，钢绞线伸长量分段进行计算(直线、曲线、直线分三段进行伸长量计算)。
L——从张拉固定端到曲线起点的长度(mm) 1L——从曲线起点到终点的曲线段长度(mm) 2L——两段曲线终点之间的剩余直线长度(mm) 31 第页o25米箱梁斜交15中跨钢绞线计算钢束编号:N 1直线L=7891×2 曲线L=3491×2 直线L=867×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×7891×2?(139×1.95×10) 1=112.9mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL= P×L?(139×1.95×10)=12.2mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.4m m 213钢束编号:N 2直线L=6285×2 曲线L=3491×2 直线L=2489×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×6285×2?(139×1.95×10) 1=89.9mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL= P×L?(139×1.95×10)=35.1mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.3m 213钢束编号:N 3直线L=4678.5×2 曲线L=3491×2 直线L=4111×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×4678.5×2?(139×1.95×10) 1=66.9mm2 第页由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=58.0mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.2mm 213钢束编号:N 4直线L=1066.5×2 曲线L=733×2 直线L=10357×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×1066.5×2?(139×1.95×10) 1=15.3mm由公式(2)得-(0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)平均张拉力P=1395×139×(1-e)?1 (0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)=193207.83N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=10.4mm 1225直线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=147.7mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.4mm 213o25米箱梁斜交15边跨钢绞线计算边跨梁钢绞线一端为连续一端为非连续故需分开计算钢束编号:N 1非连续段长L=12971mm 连续段长L?=12899mm其中直线L=6170mm 其中直线L?=7891mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 22直线L=2660mm 直线L?=867mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=100.6mm3 第页由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=24.9mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.7mm 213钢束编号:N 2非连续段长L=12964mm 连续段长L?=12915mm其中直线L=4563mm 其中直线L?=6285mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 22直线L=4260mm 直线L?=2489mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=77.6mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=47.6mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.5mm 213钢束编号:N 3非连续段长L=12958.5mm 连续段长L?=12930.5mm其中直线L=2957.5mm 其中直线L?=4678.5mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 224 第页直线L=5860mm 直线L?=4111mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=54.6mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=70.4mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.3mm 213钢束编号:N 4非连续段长L=12943.5mm 连续段长L?=12806.5mm其中直线L=1066.5mm 其中直线L?=1066.5mm 11曲线L=733mm 曲线L?=733mm 22直线L=10494mm 直线L?=10357mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=15.3mm由公式(2)得-(0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)平均张拉力P=1395×139×(1-e)?1 (0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)=193207.83N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=10.4mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=148.6mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.3mm 2135 第页o25米箱梁斜交30中跨钢绞线计算钢束编号:N 1直线L=7891×2 曲线L=3491×2 直线L=807×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×7891×2?(139×1.95×10) 1=112.9mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL= P×L?(139×1.95×10)=11.4mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.6mm 213钢束编号:N 2直线L=6284.5×2 曲线L=3491×2 直线L=2429×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×6284.5×2?(139×1.95×10) 1=89.9mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL= P×L?(139×1.95×10)=34.3mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.5mm 213钢束编号:N 3直线L=4678.5×2 曲线L=3491×2 直线L=4051×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×4678.5×2?(139×1.95×10) 1=66.9mm6 第页由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=57.2mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.4mm 213钢束编号:N 4直线L=1066×2 曲线L=733×2 直线L=10283×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×1066×2?(139×1.95×10) 1=15.3mm由公式(2)得-(0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)平均张拉力P=1395×139×(1-e)?1 (0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)=193207.83N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=10.4mm 1225直线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=146.6mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=172.3mm 213o25米箱梁斜交30边跨钢绞线计算边跨梁钢绞线一端为连续一端为非连续故需分开计算钢束编号:N 1非连续段长L=12959mm 连续段长L?=12839mm其中直线L=6170mm 其中直线L?=7891mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 22直线L=2648mm 直线L?=807mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=100.6mm7 第页由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=24.4mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.3mm 213钢束编号:N 2非连续段长L=12952.5mm 连续段长L?=12854.5mm其中直线L=4563.5mm 其中直线L?=6284.5mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 22直线L=4248mm 直线L?=2429mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=77.6mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.962×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.962×10)1333=47.1mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.0mm 213钢束编号:N 3非连续段长L=12946.5mm 连续段长L?=12870.5mm其中直线L=2957.5mm 其中直线L?=4678.5mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 228 第页直线L=5848mm 直线L?=4051mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=54.6mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.962×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.962×10)1333=69.9mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.8mm 213钢束编号:N 4非连续段长L=12931mm 连续段长L?=12732mm其中直线L=1066mm 其中直线L?=1066mm 11曲线L=733mm 曲线L?=733mm 22直线L=10482mm 直线L?=10283mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=15.3mm由公式(2)得-(0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)平均张拉力P=1395×139×(1-e)?1 (0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)=193207.83N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=10.4mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=148.0mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.7mm 2139 第页25m箱梁实际施工钢绞线伸长量计算相关参数:控制应力σ=0.75f=0.75×1860=1395MPa conPK5弹性模量E=1.962×10 Mpa(实际标定) P2公称面积 A=139mm P管道摩擦系数μ=0.25管道偏差系数k=0.0015钢绞线工作长度600mm(实定)参考公式:预应力筋的理论伸长值按下式计算ΔL=P*L/(A*E) 式(1) 11PP式中P————预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉1 端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见公式(2)L————预应力筋的长度(mm)2 A————预应力筋的截面面积(mm) P2 E————预应力筋的弹性模量(N/mm) P预应力筋平均张拉力按下式计算μθ-(kx+)P=P*(1-e)/( k x+μθ) 式(2) 1式中P————预应力筋的平均张拉力(N) 1P————预应力筋张拉端的张拉力(N)x————从张拉端至计算截面的孔道长度(m)θ————从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的o夹角之和(rad)(N、N、N均为5，N为1234o1.4)k————孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ————预应力筋与孔道壁的摩擦系数依据图纸钢绞线线形参考上述公式，钢绞线伸长量分段进行计算(直线、曲线、直线分三段进行伸长量计算)。