拉索式钢烟囱计算书
钢烟囱结构计算
钢烟囱结构计算一、筒身自重计算及拉索自重（1）筒身自重筒壁1220.2960.00878.5 1.17/G rt kN m πρπ==⨯⨯⨯=烟囱全高自重13541G G kN =⨯=筒（2）拉索自重钢丝绳采用镀锌钢丝绳16NAT6（6+1）+NF1470ZZ124 89.9 GB/T 8918-1996 拉索自重：8.99N/m 每根索长：2538.9cos50S m ==︒每根拉索自重：28.9938.9350G m N =⨯=近似计算三根索，自重全部由筒身承担：3350=1.05k G N =⨯索二、风荷载产生的弯矩设计值及拉索拉力设计值（1）风荷载另行计算，结果如下：烟囱25m 位置设定拉索，25m 位置以上，风荷载设计值 1.4 1.74=2.44k /N m =⨯ 25m 位置以下，风荷载设计值 1.4 1.52=2.13k /N m =⨯（2）风荷载产生的弯矩设计值近似计算如下：22111= 2.4410=122kN m 22M q l =⨯⨯⨯⨯⋅ ()()2212221277.653535225122.3kN m 8825QH H h M h -⨯⨯-⨯===⋅⨯(公式参烟囱工程手册7.3-2) 作用在烟囱上总水平力： 2.4410 2.1325=77.65k Q N =⨯+⨯（3）拉索拉力设计值177.653570.95kN<124kN 2sin 225sin 50QH S h α⨯===⨯⨯︒(公式参烟囱工程手册7.3-3) 16φ钢丝绳最小破断拉力为124kN ，故16φ镀锌钢丝绳满足要求。
（4）拉索拉力焊缝计算假设拉索翼缘板厚8t mm =，焊缝长度200w l mm =32270.9501044.34/210/2008t w S N mm N mm l t σ⨯===<⨯ 满足要求。
（5）拉索拉力对烟囱产生的竖向压力P 设计值cos cos5070.9591.2k 180180cos cos 3P S N n α︒==⨯= 三、承重能力极限状态设计（1）筒壁局部稳定性的临界应力值按《烟囱工程手册》公式（7.2-7）计算如下：520.40.4 1.88108668.4/1.5600t crt E t N mm K d σ⨯⨯=⨯=⨯= 式中：300°温度作用下钢材的弹性模量550.92 2.0510 1.8810t E =⨯⨯=⨯局部抗压强度调整系数 1.5K =（2）在荷载（自重和风）作用下钢烟囱强度计算按《烟囱工程手册》公式（7.2-6）计算如下：i i t ni niN M f A W ⨯≤ 及 crt σ 式中：计算截面处净截面面积()222600584148714ni A mm π=⨯-=计算截面处净截面抵抗矩2230.770.7760082217600ni W d t mm ==⨯⨯=2210/t f N mm = 2668.4/crt N mm σ=钢烟囱水平计算截面i 的轴向压力设计值： 1.2i ik N N =()1 1.2 1.171091.2105.2N kN =⨯⨯+=2251.2 1.1710 1.0591.2124kN 2N ⎡⎤⎛⎫=⨯⨯+++= ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦()3 1.2 1.171025 1.0591.2141.6kN N =⨯⨯+++=⎡⎤⎣⎦钢烟囱水平计算截面i 的最大弯矩设计值： 1.4i ik M M =111.4122kN m k M M ==⋅221.4122.3kN m k M M ==⋅30kN m M ≈⋅（3）钢烟囱整体稳定验算拉索式钢烟囱整体稳定验算的计算简图可近似假定为两端简支的压杆。
拉索式钢烟囱计算书
拉索式钢烟囱计算书拉索式钢烟囱计算书设计资料：钢烟囱高度为20m，直径为426mm，厚度为8mm。
基本风压为0.55kN/m2，地面粗糙度类别为B类，地震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计特征周期为0.35s，设计地震分组为第一组，钢烟囱阻尼比为0.01，XXX直径为0.014m。
设计依据：本次设计依据《烟囱设计规范》GB-2002，《钢结构设计规范》GB-2002，《建筑结构荷载规范》GB-2001，《建筑抗震设计规范》GB-2010和《高耸结构设计规范》GB-2006.烟囱型式：根据烟囱高度和直径之比计算，H/D=20/0.426=47>35，因此设一层拉索，拉索数量为3根，平面夹角为120º，XXX与烟囱夹角为30º。
筒身自重计算及XXX自重：筒身每延米自重为1.65kN/m，筒身总重为33kN。
XXX 每延米自重为7N/m，XXX长度为15m，3根XXX总重为0.315kN。
风荷载产生的弯矩和XXX拉力计算：根据《建筑结构荷载规范》GB-2001附录E之E.1.1，拉索式钢烟囱自振周期为0.26s。
顺风向风压为0.55kN/m2，根据地面粗糙度类别B，查表得各截面的μz值。
根据烟囱高度和直径之比计算，H/D=20/0.426=47>25，根据表7.3.1项次36（b），得到风荷载体型系数μs为0.6.根据计算，风荷载体型系数μs为0.6.本文将钢烟囱的设计计算过程进行了详细介绍。
首先，根据《烟囱设计规范》第10.7.1条第5款要求，钢板厚度应留有2mm腐蚀厚度裕度，因此钢板厚度t=6mm。
接着，根据公式（9.3.2-2）计算筒壁局部稳定的临界应力值为773.7N/mm2.在荷载（自重和风）作用下，按公式（9.3.2-1）计算钢烟囱的强度，包括未开洞截面和开一个洞宽为b的截面。
同时，根据荷载效应组合（自重+风）截面强度及局部稳定计算结果，判断钢烟囱的整体稳定性。
拉索式钢烟囱计算书
拉索式钢烟囱计算书一、设计资料1、钢烟囱高度H=20m，直径D=426mm，厚度t=8mm。
2、基本风压：W0=0.55kN/m23、地面粗糙度类别：B类地面粗糙度指数：0.164、抗震设防烈度：6度设计基本地震加速度：0.05g 设计特征周期0.35s设计地震分组为第一组。
5、钢烟囱阻尼比：0.016、拉索：d=0.014m二、设计依据1、《烟囱设计规范》GB50051-20022、《钢结构设计规范》GB50017-20023、《建筑结构荷载规范》GB50009-20014、《建筑抗震设计规范》GB50011-20105、《高耸结构设计规范》GB50135-2006三、烟囱型式烟囱高度和直径之比：H/D=20/0.426=47>35设一层拉索，拉索数量为3根，平面夹角成120º，拉索与烟囱夹角为30 º。
四、筒身自重计算及拉索自重1、筒壁每延米自重：G1=2x3.14x(0.426/2+0.410/2)x0.008x78.5=1.65 kN/m筒壁总重：G=1.65x20=33 kN2、拉索每延米自重：T1=7N/m拉索长度：S=13/cos30 º=15m3根拉索总重：T=3x7x15=315N=0.315 kN五、风荷载产生的弯矩和拉索拉力计算1、拉索式钢烟囱自振周期，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附录E之E.1.1取：T1=(0.007～0.013)H≈0.013x20=0.26s2、顺风向风压W0=0.55kN/m2，风荷载系数计算。
（1）风压高度变化系数：查《建筑结构荷载规范》表7.2.1，地面粗糙度类别B，（2）风荷载体型系数μs《建筑结构荷载规范》表7.3.1项次36（b）H/D=20/0.426=47>25μz W0d2=1.25x0.55x0.4262=0.125>0.015,Δ≈0,μs=0.6拉索：按《建筑结构荷载规范》表7.3.1项次38拉索α=60 º风荷载水平分量的体型系数W SX =0.85风荷载垂直分量的体型系数W SY =0.40（3） 高度Z 处的风振系数βz 。
直径2.6m烟囱计算
直径2.6m钢烟囱计算书烟囱形式：直径2600mm，高28.1m，基础顶至10m标高采用φ2600x12的钢管，上段采用φ2596x10钢管，计算时将烟囱按标高分为0-10m，10-15m，15-20m，20-28.1m共4段。
1、有关几和参数：见下表：几何参数、风压高度变化系数和脉动影响系数标高(m) 外径B(m)形心高度z (m)风荷载作用面积(m2)形心处的外径(m)z/H高度变化系数脉动影响系数28.1 2.596 24.05 21.03 2.596 0.856 1.39 0.823 20 2.596 17.5 12.98 2.596 0.623 1.20 0.823 15 2.596 12.5 12.98 2.596 0.445 1.07 0.823 10 2.600 5 26 2.600 0.178 1.00 0.823 02、风荷载体型系数：总高度为28.1m，平均直径为近似可按2.6m，μzω0d2=μz*0.6*2.62=4.1μz，地面粗糙度类别为B类，所以μz≥1.0，得μzω0d2>0.015，H/d=28.1/2.6=10.8，又因此钢烟囱表面“光滑”，所以可得μs=0.6+(0.5-0.6)/(7-25)*(10.8-25)=0.52 3、风载的高度变化系数地面粗糙度类别为B类，查《建筑结构荷载规范》表7.2.1,得各高度处的风压高度变化系数μz见上表。
4、风振系数根据《建筑结构荷载规范》7.4.2 条，知本烟囱可只考虑第一振型的影响，顺风向风振系数可按βz=1+(ξνφz)/μz计算。
查《建筑结构荷载规范》附录E 结构基本自振周期的经验公式得烟囱基本自振周期为T1=0.011H=0.011x28.1=0.31s>0.25s，故需要考虑顺风向风振影响。
由ωT12=0.6*0.31*0.31=0.058 kNs2/m2，查得脉动增大系数ξ＝1.69+(1.77-1.69)/(0.06-0.04)*(0.058-0.04)=1.762。
m钢烟囱计算书
目录1、设计资料基本设计资料烟囱总高度H =烟气温度T gas = ℃烟囱底部高出地面距离: 0mm夏季极端最高温度T sum = ℃冬季极端最低温度T win = ℃最低日平均温度T win = ℃烟囱日照温差△T = ℃基本风压?0 = m2瞬时极端最大风速: (m/s)地面粗糙度: B类烟囱筒体几何缺陷折减系数? =烟囱安全等级: 二级抗震设防烈度: 7度设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度:衬里起始高度:设置破风圈: 是自定义设计温度下筒壁钢材的许用应力: 是否计算抽力: 否材料信息序号使用部位材料名称最高使用温度(℃)密度(kg/m3)导热系数?(W /(m·K))1 筒壁钢材S31603 250几何尺寸信息烟囱总分段数: 18烟囱筒身分段参数表编号标高(m) 烟囱筒壁外直径(mm) 分段高度(m)0 -----123456789101112131415161718烟囱总截面数: 21烟囱筒身分节参数表(1)截面编号标高(m)烟囱筒壁外直径(mm)分节高度(m)筒壁厚度(mm)坡度(%)0 -----1234567891011121314151617181920烟囱筒身分节参数表(2)截面编号标高(m)附加重量(kN)附加风载(kN)洞口数量洞口形状洞口宽度(mm)洞口高度(mm)洞口直径(mm)5 0 矩形0 0 -----6 0 矩形0 0 -----7 0 矩形0 0 -----8 0 矩形0 0 -----9 0 矩形0 0 -----10 0 矩形0 0 -----11 0 矩形0 0 -----12 0 矩形0 0 -----13 0 矩形0 0 -----14 0 矩形0 0 -----15 0 矩形0 0 -----16 0 矩形0 0 -----18 1 圆形----- ----- 180020 0 矩形0 0 -----是否设置爬梯: 否烟囱底座设计参数烟囱底板材料: Q235(B)烟囱底板内径D1:烟囱底板外径D2:偏心弯矩M e: 地脚螺栓材料: Q235(B)地脚螺栓数量n: 20地脚螺栓腐蚀裕量c2:地脚螺栓中心线直径D3: 4500mm筋板材料: Q235(B)筋板高度hj:盖板材料: Q235(B)盖板类型: 环形盖板是否有垫板: 否2、计算依据《烟囱设计规范》 GB 50051-2013《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010《钢结构设计规范》GB 50017-2003《烟囱设计手册》(2014年5月第1版)《不锈钢结构技术规程》CECS 410：2015 《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2008《钢结构设计手册》（第三版）《钢结构连接节点设计手册》（第二版）不锈钢S31603强度设计值见下表：3、筒体自重计算筒身自重表格(1)截面编号标高(m) 重量(kN) 筒壁1234567891011121314151617181920合计--筒身自重表格(2)截面编号标高(m)附加重量(kN)破风圈重(kN)本节总重量(kN)每节根部重量(kN)0 --1 29 292 29 593 40 984 20 1185 40 1586 29 1877 29 2168 64 2809 102 38110 62 44411 45 48812 37 52513 41 56614 32 59815 66 66416 41 70417 45 74918 65 81419 86 90020 67 967合计-- 967 967 筒身总重量 G = (每节重量) =6、动力特征计算前五阶自振周期分别为:T1 =T2 =T3 =T4 =T5 =前五阶振型相对位移计算结果标高(m) 第一振型(相对值)第二振型(相对值)第三振型(相对值)第四振型(相对值)第五振型(相对值)0 0 0 0 07、风荷载计算横向风振判断第1振型时的临界风速计算错误!式中D2/3-----2H/3高度处烟囱的外直径烟囱雷诺数R e错误!R e = 69000V cr1D2/3 = 69000 ×× = × 106R e≥× 106，×V H > V cr1需要考虑横风向风荷载已经设立破风圈，不考虑横风向作用风荷载标准值计算顺风向风压时风荷载计算结果标高R o?z?B?v z/H R?1(z) B z?z?k (m)90090090090020002000200020002000200020002000200020002000200020002000200020002000注：R0——筒身截面外半径（mm）风弯矩标准值计算风荷载及风弯矩标准值计算结果标高(m) Q i M wki-- --682667188881176139916392000231026043072343438674158451649235531648677548643注: 1、Q i表示作用于每一节中心处的集中风荷载, 单位为kN2、M wki = ∑(Q i h i), 单位为考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压）瞬时极端最大风速时风荷载计算结果标高R o?z?B?v z/H R?1(z) B z?z?k (m)90090090090020002000200020002000200020002000200020002000200020002000200020002000风荷载标准值计算结果标高(m) Q i M wki-- --913569621189157518742196267930953488411646015180557060496594740886851038011569 注: 1、Q i表示作用于每一节中心处的集中风荷载, 单位为kN2、M wki = ∑(Q i h i), 单位为8、地震作用及内力计算地震作用下的剪力(kN)标高第一振型第二振型第三振型第四振型第五振型振型组合值(m)地震作用下弯矩标高第一振型第二振型第三振型第四振型第五振型振型组合值(m)1858128149180203227262293324376418470506 551 603 684 815 992 11169、附加弯矩计算标高(m) 承载能力极限状态风荷载附加弯矩M ai承载能力极限状态地震附加弯矩M Eai正常使用极限状态风荷载附加弯矩M aki10、荷载内力组合荷载组合工况表组合1 S = + + + ××S Lk组合2 S = + + + ××S Lk组合3 S = + ××S wk + + ××S Lk组合4 S = + + ××S wk + ×M aE组合5 S = + + ××S wk + ×M aE组合6 S = + + + ××S wk +组合7 S = + - + ××S wk +组合8 S = + + + ××S wk +组合9 S = + - + ××S wk +组合10 S = + +组合11 S = + +标高(m)组合1 组合2 组合3N M N M N M 0 0 0 0 0 0 29 100 35 100 40 62 59 392 70 392 79 243 98 1063 118 1063 133 661 118 1314 142 1314 159 817 158 1740 190 1740 213 1082 187 2069 224 2069 252 1285 216 2423 259 2423 291 1505 280 2955 335 2955 377 1835 381 3411 458 3411 515 2118 444 3844 533 3844 599 2386 488 4534 586 4534 659 2814 525 5067 630 5067 709 3144 566 5704 680 5704 765 3539 598 6132 718 6132 807 3804 664 6658 796 6658 896 4129 704 7257 845 7257 951 4500 749 8148 899 8148 1011 5051 814 9545 976 9545 1099 5913 900 11391 1080 11391 1215 7048 967 12676 1160 12676 1305 7836标高(m)组合4 组合5N M N M0 0 0 035 45 29 4570 156 59 156 118 387 98 387 142 467 118 467 190 596 158 596 224 694 187 694 259 799 216 799 335 956 280 956 458 1092 381 1092 533 1223 444 1223 586 1435 488 1435 630 1601 525 1601 680 1802 566 1802 718 1939 598 1939 796 2108 664 2108 845 2303 704 2303 899 2597 749 2597 976 3063 814 3063 1080 3686 900 3686 1160 4123 967 4123标高(m)组合10N(kN) M0 0 29 96 59 376 98 1020 118 1260 158 1669 187 1984 216 2324 280 2834 381 3272 444 3687 488 4349 525 4860 566 5471 598 5881 664 6385 704 6958 749 7812 814 9150 900 10915967 12144标高(m)组合11N(kN) M0 0 29 100 59 392 98 1063 118 1314 158 1740 187 2069 216 2423 280 2955 381 3411 444 3844 488 4534 525 5067 566 5704 598 6132 664 6658 704 7257 749 8148 814 9545 900 11391 967 1267611、钢烟囱强度与稳定计算钢烟囱强度计算截面编号标高(m)A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M iN iA ni±M iW ni(N/mm2)f t(N/mm2)⎝⎛⎭⎫N iA ni±M iW ni/f t(%)0 -- -- -- -- -- -- --1 35 1002 70 3923 118 10634 142 13145 190 17406 224 20697 259 24238 335 29559 458 341110 533 384411 586 453412 630 506713 680 570414 718 613215 796 665816 845 725717 899 814818 976 954519 1080 1139120 1160 12676钢烟囱局部稳定计算钢烟囱局部稳定验算表(一)截面编号标高(m)t(mm)D i(mm)?N?B A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M i?N(N/mm2)?B(N/mm2)0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1 1796 35 1002 1796 70 3923 1796 118 10634 3996 142 13145 3996 190 17406 3996 224 20697 3996 259 24238 3996 335 29559 3996 458 341110 3996 533 384411 3996 586 453412 3996 630 5067 13 3996 680 5704 14 3996 718 6132 15 3996 796 6658 16 3996 845 7257 17 3996 899 8148 18 3996 976 9545 19 3996 1080 11391 203996116012676钢烟囱局部稳定验算表(二)截面 编号 标高 (m) f yt (N/mm 2) ?? E t ×105 (N/mm 2) ?et ??crt?N +?B(N/mm 2) ()σN +σB /σcrt(%)0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20钢烟囱整体稳定性计算 截面位置 A bi (m 2) W bi(m 3) 计算长 度l 0(m)长细比? 稳定 系数? N Ex (kN) N i (kN) M i ? (N/mm 2) f t(N/mm 2)?/f t(%) 底部48525116012676钢烟囱孔洞应力计算 根据烟囱规范式（）计算σ = ⎣⎡⎦⎤N A 0 + MW 0αk ≤ f t标高(m) ?k A0(m2)W0(m3)N(kN)M?N/(mm2)f tN/(mm2)结果976 9545不通过(洞口补强)(12、考虑瞬时极端最大风速下验算结果标高(m)A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M iN iA ni±M iW ni(N/mm2)f y(N/mm2)⎝⎛⎭⎫N iA ni±M iW ni/f y(%)-- -- -- -- -- -- --29 9659 37698 1020118 1260158 1669187 1984216 2324280 2834381 3272444 3687488 4349525 4860566 5471598 5881664 6385704 6958749 7812814 9150900 10915967 12144烟囱底板厚度计算底板面积：A(m2)底板抵抗矩：W(m3)底板压应力：?cbt(kN/m2)筒壁外侧为三边支撑板自由边长度a(m)两端与自由边相邻的边长度b(m)?M max m)底板厚度t(mm)筒壁内侧为一边支撑板筒壁内侧为一边支撑板C(m)M max m)底板厚度t(mm)底板厚度取较大结果且要大于14mm ，因此取底板厚度t为45mm地脚螺栓直径计算单个地脚螺栓的拉力(kN)所需地脚螺栓净面积(mm2)地脚螺栓计算直径d1(mm)地脚螺栓所需直径d(mm)地脚螺栓所需面积(mm2)最终取地脚螺栓为30-M76筋板厚度计算底板分布反力得到的压力N1(kN)锚栓产生的拉力N2(kN)根据筋板抗拉强度计算的筋板厚度t1(mm)根据筋板抗剪强度计算的筋板厚度t2(mm)构造要求t3(mm)筋板厚度取以上三者的较大值，最终取值为28mm盖板厚度计算盖板类型为环形盖板筋板内侧间距l3'(mm)筋板自由外伸宽度b(mm)盖板上地脚螺栓孔直径d3(mm)计算盖板厚度t g(mm)构造要求：盖板厚度不小于底板厚度，最终取值为38mm筒壁各截面位移结果截面编号标高(m)基本风压作用下位移(mm)瞬时最大风速作用下位移(mm)地震作用下位移(mm)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9101112131415161718192015、加强圈间距计算编号标高(m)D r(mm)t r(mm)E t×105(N/mm2)??(N/mm2)f rv co(m/s)加强筋截面H s(m)0 -- -- -- -- -- -- -- --1 1800 102 1800 103 1800 104 4000 105 4000 106 4000 107 4000 108 4000 129 4000 1210 4000 1211 4000 1212 4000 1213 4000 1414 4000 1415 4000 1416 4000 1417 4000 1418 4000 14计算结果：1.塔筒体上部1/3筒高处需设置破风圈，以消除横风向风振;2.标高处管道按直径1800的开洞计算，根据计算结果，洞口处需要补强；3.沿筒高壁厚变化，厚度分别为16mm，14mm，12mm。
不锈钢烟囱烟囱排烟阻力计算书
不锈钢烟囱烟囱排烟阻力计算书一、热水锅炉1、工程基本资料排烟设备：4吨热水锅炉；燃料种类：（天然气）；燃料耗量：296m ³/h ·台；排烟温度：110℃；烟囱规格：φ850㎜烟管截面积：S=0.567㎡。
2、烟气量的计算1立方燃料所产生的烟气量为23m 3/h （经验值），则机组的排烟总量为6800m 3/h 。
110℃时烟气的密度为：955.011027327334.12732730=+⨯=+⨯=t ρρ㎏/m 3； 烟气流速为：3.33m/s 。
3、烟囱内部阻力计算（1） 烟囱水平管道85m ，垂直管道27m 的摩擦阻力m yc P ∆（Pa ）为：pj pj PJ m ycd H P ρωλ22=∆ 即： m yc P ∆=（0.02×112×3.332×0.955）÷（2×0.85）=13.95（Pa ）（2）出口阻力：c Ccyc A P ρω22=∆=1.1×3.332×0.955÷2=5.82（Pa ）（3）弯头阻力：90°弯头数量为8只，阻力为：pj Cw yc P ρωξ22=∆=0.7×3.332×0.955÷2×8=29.65（Pa ）2只135°缓弯头的总阻力为：0.3×3.332×0.955÷2×2=3.18（Pa ）（4）∴ 烟道总阻力为：yc P ∆=13.95+5.82+29.65+3.18=52.60（Pa ）4、抽力计算（环境温度取25℃）0℃时空气密度是1.293㎏/m 3，25℃时空气的密度为：18.125273273293.12732730=+⨯=+⨯=t ρρ空㎏/m 3 54.598.927955.018.18.9=⨯⨯-=⨯⨯-=）（）（空H S ρρ Pa5、结论烟囱的抽力大于烟囱排烟所产生的阻力20%，烟气可正常排出，依据上面计算，本工程热水锅炉烟囱抽力略大于阻力，烟气可排出但不是很顺畅。
(完整word版)烟囱荷载计算书
（一）设计资料1.烟囱型式：单筒式钢筋混凝土烟囱2.钢内筒高210m，内直径8.0m钢筋混凝土外筒高205m，出口直径11m3.极端最低温度：-5度，极端最高温度：40度4.地震烈度：7度。
场地土类别：I类5.烟囱高度210m，安全等级为一级，风荷载采用百年一遇，换算后风荷载的为1.034Kpa6.烟囱零米标高相当于绝对标高12.00m，基础埋深-6.20m，持力层为中风化花岗岩，地基承载力特征值fa k≥800Kpa（二）设计原则1.钢筋混凝土外筒基础采用环板基础，混凝土等级为C402.内筒型式：自立式钢内筒，重量不传至外筒，计算外筒时不考虑内筒刚度，计算外筒时作为外加惯性荷载计入其重量。
内筒防腐按进口泡沫玻璃考虑，厚度为38mm，重量为13kg/㎡3．钢筋混凝土筒身采用C40混凝土。
外筒为内筒施工预留施工孔（9mx9m），外筒烟道孔按6.48mx16.68m考虑，底标高为12.73m4.计算软件为：钢筋混凝土烟囱计算软件Multi-flue Chimney V3.05.钢筋混凝土外筒内部设6层平台，平台处设置止晃点。
顶层平台为混凝土平台，按承重平台考虑，其余为钢平台，按检修平台考虑。
平台标高分别为：35.0m，70.0m，105.0m，140.0m，175.0m，203.6m（三）荷载计算1.钢内筒荷载计算（1）钢内筒筒壁自重荷载（壁厚按20mm计算）q1=rxA=rx∏x(r1·r1-r2·r2)=78x3.14x(4.058·4.058-4.038·4.038)=39.66KN/m(2) 钢内筒玻璃砖自重荷载：q2=rxA=rx∏xD=13x3.14x8.076=3.30 KN/m(3) 每个钢内筒沿竖向线性荷载：q= q1+ q2=39.66+3.30=42.96 KN/m2.平台荷载计算顶部平台恒载标准值；6 kN/㎡顶部平台活载标准值；7 kN/㎡其他平台恒载标准值；1.5kN/㎡其他平台活载标准值；3 kN/㎡35m平台：半径R=8.04m，A=3.14x8.04x8.04-3.14x4.35x4.35=143.56恒载标准值；1.5x143.56=215.34 KN活载标准值；3x143.56=430.68KN70m平台：半径R=6.60m，A=3.14x6.60x6.60-3.14x4.35x4.35=77.36恒载标准值；1.5x77.36=116.04 KN活载标准值；3x77.36=232.09KN105m平台：半径R=5.62m，A=3.14x5.62x5.62-3.14x4.35x4.35=39.76恒载标准值；1.5x39.76=59.64 KN活载标准值；3x39.76=119.28KN140m平台：半径R=4.95m，A=3.14x4.95x4.95-3.14x4.25x4.25=20.22恒载标准值；1.5x20.22=30.33 KN活载标准值；3x20.22=60.66KN175m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.15x5.15-3.14x4.45x4.45=21.10恒载标准值；6x21.10=31.65 KN活载标准值；3x21.10=63.30KN203.6m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.2x5.2-3.14x4.5x4.5=21.32恒载标准值；6x21.32=127.92 KN活载标准值；7x21.32=149.24KN计算各层外加垂直荷载时，平台活荷载折减系数取0.65计算各层外加惯性荷载时，不考虑顶层平台活荷载，考虑顶层平台积灰荷载1kN/㎡，其余平台荷载折减系数0.5，同时计入钢筒重量。
钢烟囱计算书
自立式钢烟囱一. 工程概况该结构为一自立式钢烟囱，安全等级为二m，壁厚从上至下分别为1012现在壁厚变化处作1-1、2-2、3-3剖面。
二. 设计依据主要计算根据是：1. 甲方提供的各种数据文件、资料和图2. 我国现行有关规范、规程，主要包《烟囱设计规范》（GB50051-《建筑结构荷载规范》（GB50009-《钢结构设计规范》（GB50017-《建筑抗震设计规范》（GB50011-三. 截面性质四. 荷载信息2.风荷载标准值：∑H/D=12.00，则μs=0.53w0=0.6kN/m2T1=0.39s，则w0 T12=0.09荷载规范》风荷载分布图（kN/m）弯矩图（kN·m）3. 地震荷载标准值：根据《烟囱设计规范》（GB50051-2002）式α1＝0.12，H0= M0=α1 G E H0=375.56kN·m∵T1=0.39s，T g=∴η0=0.55，V0=η0α1 G E=五. 荷载组合1. 荷载效应组合按下式确定：γ0（γG S GK+γQ1S Q1K）≤R2. 地震作用效应组合按下式确定：γGE S GE+γEhS EhK+ψcweγ具体为如下2种组合情况：1) 1.2×恒载+ 1.42) 1.2×恒载+ 1.4其中，γ0＝1.0，γRE＝0.8六. 强度及局部稳定验算f t=γs f=1.00×215=215N/mm2，f t/γRE＝268.75根据《烟囱设计规范》（GB50051-风荷载作用下：σcrt w10=0.4E t/k×t3/d3=351.57N/mm2σcrt w20=0.4E t/k×t2/d2=263.68N/mm2σcrt w30=0.4E t/k×t1/d1=219.73N/mm2地震作用下：σcrt E10=0.4E t/k×t3/d3=439.47N/mm2σcrt E10/γRE＝549.33N/mm21. 1.2×恒载+1.4×风载 1-1截面：σ1＝N1/A1+M1y1/I1= 4.34N/mm2＜f t= τ1=2V1/A1=0.84N/mm＜f v=125N/mm22-2截面：σ2＝N2/A2+M2y2/I2=12.81N/mm2＜f t= τ2=2V2/A2= 1.33N/mm＜f v=125N/mm23-3截面：σ3＝N3/A3+M3y/I3=20.40N/mm2＜f t= τ3=2V3/A3= 1.42N/mm＜f v=125N/mm22. 1.2×恒载+1.4×0.2×风载+1.3×地震3-3截面：σ3＝N3/A3+M3y/I3=12.21 N/mm2＜f t/γRE= τ3=2V3/A3=0.60 N/mm2＜f v/γRE=七. 稳定验算根据《烟囱设计规范》（GB50051-i=√(I3/A3)=878.24mmλ=μl/i=68.32，则φ=0.76N EX=πE t A3/（1.1λ2）=49445.11kN1. 1.2×恒载+1.4×风载 σ＝N3/φ3A3+M3y3/[I3（1-0.821.19 2. 1.2×恒载+1.4×0.2×风载+1.3×地震σ3＝N3/φA3+M3y3/[I3（1-0.812.96八. 柱脚验算1. 锚栓验算选用20个Φ39锚栓，材料选用Q235，锚锚栓中心离底板外边缘距离为100mm，筒锚栓数量n=20构外壁距离锚栓中心离底板外边缘距离为100mm筒壁内侧底板长度为100mm锚栓中心线形成的圆直径d0= 2.7m轴向压力N=0.9*（G1+G2+G3）=209.75kN根据《烟囱设计规范》（GB50051-锚栓最大拉力P max=4M/（nd0）－91.06kN2. 底板厚度验算底板面积A =2450440mm 2底板惯性矩I = 2.10E+12mm 4如采用加劲肋，则σcbt ＝G /A +My /I = 1.01N/mm 2a =πd /n =456mm ，b =b /a =0.44，则β＝0.05205M max =βσcbt a 2=10956N·mm t ≥√（6M max /f t ）=17.5mm ，取底板厚度为25 mm 。
钢烟囱计算书最终
向基本风压
wcr10：
wcr10=（1.3Vcr1）2 （10/H）2α
0.998
/1600=
wcr10T12= 查GB0009表7.4.3 ξ=
0.07 2.04
横向风振临界风
速对应的顺风向
各截面风压标准
值计算如下：
截面号
标高 μz μs ξ ν1 θν θB ν=
wk=βz
ψz
βz= μsμ
zwcr10
标高3.4m
1 h（m）
0
22 1.284 0.502 2.04 0.81
1
15 1.14 0.502 2.04 0.81
2
8
1 0.502 2.04 0.81
3
0
1 0.502 2.04 0.81
3.4
1 0.502 2.04 0.81
Bz/B0
ν1θ νθB
Z/H
1+ξ （kN/
ψz
νψ z/μs
m2）
1
1 0.81
1 1 2.29 1.47
1 1 0.81 0.681818 0.56 1.82 1.04
1 1 0.81 0.363636 0.19 1.32 0.66
1
1 0.81
0 0.02 1.03 0.52
1 1 0.81 0.154545 0.04 1.06 0.53
6
cnpt
266209092.xlsD2000
2.5 Mpa
导热系数：
700℃：≤
0.25 W/m.K
1000℃：≤
0.25 W/m.K
使用温度：
80 ℃
线变化率：
1000℃X3h：
钢烟囱计算书计算书5
（如果不单独存档，不盖入库章）计 算 书xxxx 项目 xxxx 装置 66米钢烟囱文件编号：xxxx钢烟囱设计软件QY-Chimney*********工程建设有限公司2017年10月目录1、设计资料 (3)2、计算依据 (7)3、筒体自重计算 (8)4、筒体截面参数 (10)5、筒体温度计算 (11)6、动力特征计算 (15)7、风荷载计算 (17)8、考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压） (19)9、地震作用及内力计算 (21)10、附加弯矩计算 (25)11、荷载内力组合 (31)12、钢烟囱强度与稳定计算 (34)13、考虑瞬时极端最大风速下验算结果 (38)14、筒壁容许应力计算 (39)15、钢烟囱底座计算 (42)16、钢烟囱位移结果 (46)17、加强圈间距计算 (47)1、设计资料1．基本设计资料烟囱总高度H = 66.000m烟气温度T gas = 80.00℃烟囱底部高出地面距离: 0mm夏季极端最高温度T sum = 40.00℃冬季极端最低温度T win = -15.00℃最低日平均温度T win = -5.00℃烟囱日照温差△T = 15.00℃基本风压w0 = 0.35kN/m2瞬时极端最大风速: 50.00(m/s)地面粗糙度: B类烟囱筒体几何缺陷折减系数d = 0.50 烟囱安全等级: 二级抗震设防烈度: 7度(0.10g)设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm衬里起始高度: 0.00m设置破风圈: 是2．材料信息3烟囱总分段数: 7是否设置爬梯: 是爬梯自重(沿高度): 5.00(kN/m) 4．烟囱底座设计参数烟囱底板材料: Q235(B)烟囱底板内径D1: 3500.00mm烟囱底板外径D2: 8000.00mm偏心弯矩M e: 0.00kN.m地脚螺栓材料: Q235(B)地脚螺栓数量n: 6地脚螺栓腐蚀裕量c2: 4.0mm地脚螺栓中心线直径D3: 7500mm筋板材料: Q235(B)筋板高度hj: 600.00mm盖板材料: Q235(B)盖板类型: 环形盖板是否有垫板: 是垫板厚度td: 20mm垫板宽度L4: 500mm2、计算依据《烟囱设计规范》 GB 50051-2013（以下简称“烟规”）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012（以下简称“荷载规范”）《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010（以下简称“抗震规范”）《钢结构设计规范》GB 50017-2003（以下简称“钢结构规范”）《烟囱设计手册》(中国计划出版社, 2014年5月第1版, 以下简称“烟囱手册”) 《塔式容器》NB/T 47041-2014《碳素结构钢》GB/T 700-2006《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2008《钢结构设计手册》（第三版）中国建筑工业出版社《钢结构连接节点设计手册》（第二版）中国建筑工业出版社3、筒体自重计算如果存在洞口的话则扣除洞口部位的重量。
30米钢烟囱安装计算书
30米钢烟囱安装计算书烟囱形式：直径2700毫米，高30米，基础顶至10米标高采用φ2700×14的钢管，上段采用φ2687×12钢管，计算时将烟囱按标高分为0-10米，10-15米，15-20米，20-30米共四段。
一、有关几和参数：见下表：几何参数、风压高度变化系数和脉动影响系数标高(米) 外径B(米)形心高度z (米)风荷载作用面积(平方米)形心处的外径(米)z/H高度变化系数脉动影响系数30 2.687 24.55 21.241 2.687 0.967 1.40 0.824 20 2.687 18 14.09 2.687 0.734 1.21 0.824 15 2.687 13 14.09 2.687 0.556 1.08 0.824 10 2.700 5.5 27 2.700 0.289 1.01 0.824 0二、风荷载体型系数：总高度为30米，平均直径为近似可按2.7米，μzω0d2=μz×0.6×2.72=4.4μz，地面粗糙度类别为B类，所以μz≥1.0，得μzω0d2>0.015，H/d=30/2.7=11.1，又因此钢烟囱表面“光滑”，所以可得μs=0.6+(0.5-0.6)/(7-25)×(10.8-25)=0.52三、风载的高度变化系数地面粗糙度类别为B类，查《建筑结构荷载规范》表7.2.1,得各高度处的风压高度变化系数μz见上表。
四、风振系数根据《建筑结构荷载规范》7.4.2 条，知本烟囱可只考虑第一振型的影响，顺风向风振系数可按βz=1+(ξνφz)/μz计算。
查《建筑结构荷载规范》附录E 结构基本自振周期的经验公式得烟囱基本自振周期为T1=0.011H=0.011×30=0.33s>0.25s，故需要考虑顺风向风振影响。
由ω0T12=0.6×0.33×0.33=0.065kNs2/平方米，查得脉动增大系数ξ＝1.69+(1.77-1.69)/(0.06-0.04)*(0.065-0.04)=1.873。
米钢烟囱计算书
35米钢烟囱计算书一、 设计依据:1.《烟囱设计规范》（GB50051-）2.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-）3.《高耸结构设计规范》（GB J135-91）4.《钢结构设计规范》（GB 50017-）5.《建筑抗震设计规范》（GB50011-）6.《高耸结构设计手册》 王肇民 主编 中国建筑工业出版社7.《工程结构荷载与可靠度设计原理》 李国强等编 中国建筑工业出版社 8.《烟囱工程手册》 中国冶金建设集团包头钢铁设计研究总院二、 计算技术资料:1.基础风压20/55.0m kN w =, 地面粗糙度为B 类, 地震设防烈度为七度; 2烟气最高温度: 110o C, 不设隔热层; 3.烟囱钢材: Q235-B;4.烟囱安全等级为一级, 烟囱关键性系数0.1=o γ;5.烟囱高35米, 内径 为6000毫米, 20米以下壁厚t=18毫米、 20米以上壁厚t=16毫米, 满足《烟囱设计规范》(GB50051-)9.3.3条要求。
三、 判定是否考虑风荷载顺风向风振以及横风向风振效应由ANSYS 程序计算该烟囱基础自震周期 T 1=0.16s<0.25s高度35米处风压高度改变系数42.1=H μ 烟囱临界风速s m S T D v t cr /1732.016.0528.51=⨯==结构顶部风速s m w v H w H /8.4125.155.042.14.1200020000=⨯⨯⨯==ρμγ67105.3106.669000Re ⨯>⨯==D v cr ,但H cr v v <依据《高耸结构设计规范》和《建筑结构荷载规范》, 需要考虑风荷载顺风向风振, 而不考虑横风向风振效应。
四、 风荷载作用计算014.016.060.02210=⨯=T w , 查得脉动增大系数51.1=ξ, 脉动影响系数83.0=v , 风压高度改变系数42.1=z μ, 风荷载体型系数0.1=s μ五、 地震作用地震设防烈度为七度, 类场地。
钢烟囱计算书计算书5
（如果不单独存档，不盖入库章）计 算 书xxxx 项目 xxxx 装置 66米钢烟囱文件编号：xxxx钢烟囱设计软件QY-Chimney*********工程建设有限公司2017年10月目录1、设计资料 (3)2、计算依据 (7)3、筒体自重计算 (8)4、筒体截面参数 (10)5、筒体温度计算 (11)6、动力特征计算 (15)7、风荷载计算 (17)8、考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压） (19)9、地震作用及内力计算 (21)10、附加弯矩计算 (25)11、荷载内力组合 (31)12、钢烟囱强度与稳定计算 (34)13、考虑瞬时极端最大风速下验算结果 (38)14、筒壁容许应力计算 (39)15、钢烟囱底座计算 (42)16、钢烟囱位移结果 (46)17、加强圈间距计算 (47)1、设计资料1．基本设计资料烟囱总高度H = 66.000m烟气温度T gas = 80.00℃烟囱底部高出地面距离: 0mm夏季极端最高温度T sum = 40.00℃冬季极端最低温度T win = -15.00℃最低日平均温度T win = -5.00℃烟囱日照温差△T = 15.00℃基本风压w0 = 0.35kN/m2瞬时极端最大风速: 50.00(m/s)地面粗糙度: B类烟囱筒体几何缺陷折减系数d = 0.50 烟囱安全等级: 二级抗震设防烈度: 7度(0.10g)设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm衬里起始高度: 0.00m设置破风圈: 是2．材料信息序号使用部位材料名称最高使用温度(℃)密度(kg/m3)导热系数l(W /(m·K))1 隔热层JM-100 1100 850.00 -----2 筒壁钢材Q235(B) 250 7850.00 58.150给定三个温度点下隔热层的导热系数值给定温度(℃) 350 450 550 导热系数(W /(m·K)) 0.200 0.200 0.2403．几何尺寸信息烟囱总分段数: 7烟囱筒身分段参数表编号标高(m) 烟囱筒壁外直径(mm) 分段高度(m)0 66.00 2000.00 -----1 60.00 2000.00 6.002 50.00 2000.00 10.003 40.00 2000.00 10.004 30.00 4000.00 10.005 20.00 4000.00 10.006 10.00 4000.00 10.007 0.00 4000.00 10.00 烟囱总截面数: 18烟囱筒身分节参数表(1)截面编号标高(m)烟囱筒壁外直径(mm)分节高度(m)隔热层厚度(mm)筒壁厚度(mm)材料总厚度(mm)坡度(%)0 66.00 2000.00 ----- 100.00 10.00 110.00 0.0001 60.00 2000.00 6.000 100.00 10.00 110.00 0.0002 55.00 2000.00 5.000 100.00 10.00 110.00 0.0003 50.00 2000.00 5.000 100.00 10.00 110.00 0.0004 45.00 2000.00 5.000 100.00 10.00 110.00 0.0005 40.00 2000.00 5.000 100.00 10.00 110.00 0.0006 35.00 3000.00 5.000 100.00 16.00 116.00 10.0007 30.00 4000.00 5.000 100.00 16.00 116.00 10.0008 23.00 4000.00 7.000 100.00 16.00 116.00 0.0009 21.00 4000.00 2.000 100.00 16.00 116.00 0.00010 20.00 4000.00 1.000 100.00 16.00 116.00 0.00011 19.00 4000.00 1.000 100.00 16.00 116.00 0.00012 17.00 4000.00 2.000 100.00 16.00 116.00 0.00013 15.00 4000.00 2.000 100.00 16.00 116.00 0.00014 12.50 4000.00 2.500 100.00 16.00 116.00 0.00015 10.00 4000.00 2.500 100.00 16.00 116.00 0.00016 5.00 4000.00 5.000 100.00 16.00 116.00 0.00017 0.00 4000.00 5.000 100.00 16.00 116.00 0.000烟囱筒身分节参数表(2)截面编号标高(m)附加重量(kN)附加风载(kN)洞口数量洞口形状洞口宽度(mm)洞口高度(mm)洞口直径(mm)0 66.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----1 60.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----2 55.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----3 50.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----4 45.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----5 40.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----6 35.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----7 30.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----8 23.00 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 10009 21.00 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 100010 20.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----11 19.00 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 100012 17.00 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 100013 15.00 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 100014 12.50 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 200015 10.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----16 5.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----17 0.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----钢平台参数表平台编号标高(m)平台宽度(mm)角度(°)活荷载自重均布(kN/m2)总计(kN)均布(kN/m2)总计(kN)1 13.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.622 15.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.623 17.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.624 19.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.625 21.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.626 23.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.627 46.00 1000.00 360.00 3.50 32.99 1.00 9.42平台荷载折减系数: 1.00是否设置爬梯: 是爬梯自重(沿高度): 5.00(kN/m)4．烟囱底座设计参数烟囱底板材料: Q235(B)烟囱底板内径D1: 3500.00mm烟囱底板外径D2: 8000.00mm偏心弯矩M e: 0.00kN.m地脚螺栓材料: Q235(B)地脚螺栓数量n: 6地脚螺栓腐蚀裕量c2: 4.0mm地脚螺栓中心线直径D3: 7500mm筋板材料: Q235(B)筋板高度hj: 600.00mm盖板材料: Q235(B)盖板类型: 环形盖板是否有垫板: 是垫板厚度td: 20mm垫板宽度L4: 500mm2、计算依据《烟囱设计规范》 GB 50051-2013（以下简称“烟规”）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012（以下简称“荷载规范”）《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010（以下简称“抗震规范”）《钢结构设计规范》GB 50017-2003（以下简称“钢结构规范”）《烟囱设计手册》(中国计划出版社, 2014年5月第1版, 以下简称“烟囱手册”) 《塔式容器》NB/T 47041-2014《碳素结构钢》GB/T 700-2006《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2008《钢结构设计手册》（第三版）中国建筑工业出版社《钢结构连接节点设计手册》（第二版）中国建筑工业出版社3、筒体自重计算如果存在洞口的话则扣除洞口部位的重量。
拉索计算书
5.2自平衡拉索结构的计算外立面采用自平衡拉索点式玻璃幕墙，面材配置8mm+12A+8mm+1.52PVB+8mm中空钢化夹胶玻璃，采用有限元分析软件ANSYS对结构进行计算，自平衡结构两端铰接在土建结构梁上，幕墙结构自重由自平衡结构下部传递给土建结构。
自平衡结构腹宽900mm，跨度11m，间距1.8m布置，具体分格尺寸参考设计图纸=========================== 模型简化 =======================计算时，考虑工况如下：工况：风荷载 + 自重荷载 + 地震作用将荷载乘以相应的分项系数进行组合计算。
将玻璃所受的面荷载按集中荷载导在自平衡杆上，钢结构的自重和地震作用由程序自动计算。
=========================== 外部荷载 =======================本次计算工程标高为18米，地面粗糙度为B类，基本风压按50年一遇采用。
局部风压体型系数μs1(A)μs1(A)=μs1×0.8=1.2×0.8=.96W k ＝βgZ·μs1(A)·μz·Wo ＝-1.7×.96×1.207×.55＝-1.083KN／m2面材自重 G = 614 N/m2------------------------------------------------------------ 分项系数应力计算时：可变荷载分项系数γw= 1.4地震作用分项系数γE= 1.3永久荷载分项系数γg= 1.2挠度计算时：可变荷载分项系数 xw= 1.0永久荷载分项系数 xg= 1.0荷载组合系数可变荷载组合系数ψw= 1.0地震作用组合系数ψe= 0.5永久荷载组合系数ψg= 1.0------------------------------------------------------------风荷载标准值 Wk=-1083 N/m2风荷载设计值 W =-1516 N/m2自重荷载标准值 Gk=614 N/m2自重荷载设计值 G=737 N/m2=========================== 求解程序 =======================计算程序：有限元分析系统 ANSYS分析类型：非线性结构、静态单元种类：梁单元(BEAM189) 索单元(LINK10)====================== 截面规格 ========================立柱圆钢管Φ203×81撑杆圆钢管Φ83×5模型图二：平衡拉索不锈钢绞线Φ18承重拉索不锈钢绞线Φ14========================计算结果 =========================见变形及应力云图，变形的单位为mm;应力的单位为MPa最大位移 Disp = 29.92/1.4=21.4 mm（按荷载标准值计算）21.4/11000=1/514 < 1/250梁单元最大应力 S_max = 205.2Mpa < 215 Mpa索单元最大应力 S_max = 354.2Mpa < 777 Mpa符合规范要求模型图一：变形图：（mm）2梁单元应力图：（MPa）索单元应力图：（MPa）反力节点位置图：反力表反力的单位为（N）力矩的单位为（N·mm）NODE FX FY FZ MX MY MZ 2 -17058.35 -10382. 25043.344.2不锈钢拉索结构的计算======================== 模型简化 ======================== 计算程序：有限元分析系统 Ansys 分析类型：非线性结构、静态 单元种类：杆单元(LINK 10)建模形式：局部建模（有限元模型见模型图） 截面规格：竖向不锈钢拉索 Φ18横向不锈钢拉索 Φ22======================== 荷载计算 ========================本次计算地面粗糙度为B 类，基本风压按100年一遇采用。
钢烟囱计算手册计算手册5
计算书xxxx项目目录1、设计资料 (3)2、计算依据 (6)3、筒体自重计算 (7)4、筒体截面参数 (9)5、筒体温度计算 (10)6、动力特征计算 (13)7、风荷载计算 (15)8、考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压） (17)9、地震作用及内力计算 (19)1、设计资料1．基本设计资料烟囱总高度H = 66.000m烟气温度T gas = 80.00℃烟囱底部高出地面距离: 0mm夏季极端最高温度T sum = 40.00℃冬季极端最低温度T win = -15.00℃最低日平均温度T win = -5.00℃烟囱日照温差△T = 15.00℃23烟囱筒身分节参数表(1)42、计算依据《烟囱设计规范》 GB 50051-2013（以下简称“烟规”）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012（以下简称“荷载规范”）《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010（以下简称“抗震规范”）《钢结构设计规范》GB 50017-2003（以下简称“钢结构规范”）《烟囱设计手册》(中国计划出版社, 2014年5月第1版, 以下简称“烟囱手册”)《塔式容器》NB/T 47041-2014《碳素结构钢》GB/T 700-2006《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2008《钢结构设计手册》（第三版）中国建筑工业出版社3、筒体自重计算如果存在洞口的话则扣除洞口部位的重量。
每节根部自重包括其上面所有分节的自重加上附加重量, 每节重量等于本节所有自重加上附加重量。
主要应用如下公式:筒身自重表格(1)烟囱底板及隔热层的重量 = 266.53kN(极限状态法)4、筒体截面参数在钢烟囱设计计算时，考虑留有腐蚀厚度裕度2.00mm。
腐蚀厚度裕度计入钢筒自重，但不计入计算截面的注：（（5、筒体温度计算5.1 假定初始温度温度计算采用如下计算方法, 首先根据经验公式假设各材料的温度T: 筒身各层厚度分别为t1、t2总厚度t = t1 + t2计算点坐标为x, 所以可得:0点: x = t1点: x = t22点: x =0则可按下式计算各点的初步温度5.2度时,式中式中5.34其中注:6、动力特征计算烟囱可以简化成具有多个集中质量的多质点振动体系, 其连续渐变截面用分段变截面代替, 求解特征方程, 即可得到前5个振型的动力特征值。
钢烟囱计算书最终
钢烟囱计算书:一、设计资料：烟囱高度：H=16.6m基本风压：w=0.5kN/m2地面粗糙度B类a=0.16抗震设防烈度7度0.15场地类别Ⅲ分组二烟气温度Tg=80℃室外计算温度：夏季极端高Ta=39℃冬季极端低Ta=-5℃大气湿度75%烟囱上口内经D0= 1.5上口外径D= 1.8底部外径D1= 1.8二、材料选用：1、材料选择：因处在大气潮湿地区，筒壁钢材选用焊接结构用耐候钢Q235NH。
其质量标准应符合《焊接结构用耐候钢》GB/T4172-20002、梯子、平台同筒壁3、隔热内衬：选用轻质浇筑料，理化指标如下：重度ρ=8kN/m3耐压强度110℃X16h： 2.5Mpa1000℃X3h： 2.5Mpa导热系数：700℃：≤0.25W/m.K1000℃：≤0.25W/m.K使用温度：80℃线变化率：1000℃X3h：0~-0.8三、计算依据：《烟囱设计规范》GB50051-2002，《钢结构设计规范》GB50017-2002，《建筑抗震设计规范》GB50011-2001，《建筑结构荷载规范》GB50009-2001四、烟囱形式：1、钢板焊接，圆形，2、浇筑料由底至顶，厚度取0mm。
3、烟囱分节制作吊装，采用现场焊接。
共分7mX2+8m五、筒壁受热温度计算：温度计算简图如右：上口外径D= 1.8底部外径D1= 1.8筒壁外半径r1=900mm筒壁内半径r0=888mmr1/r0= 1.01< 1.1采用平壁法计算内衬厚度t1=0m筒壁厚度t2=0.012m导热系数λ1=0.25m导热系数λ2=58.15аin=38аex=121、热阻计算：R1=t1/λ1=0m2²K/WR2=t2/λ3=0.0002m2²K/WR in=1/аin=0.026m2²K/WR ex=1/аex=0.083m2²K/W总热阻R tot=R in+R1+R2+R ex=0.109m2²K/W2、各点受热温度计算：T ej=T g-（T g-T a）∑R i/R totT0=T g-（T g-T a）R in/R tot=70.2℃T1=T g-（T g-T a）（R in+R1）/R tot=70.2℃T2=T g-（T g-T a）（R in+R1+R2）/R tot=70.2℃筒壁温度<100℃，故钢材强度及弹性模量折减系数rs=1六、筒身自重计算：1、筒壁和内衬体积计算：V=πth(（D+d)/2-t)1、钢烟囱结构自震周期计算：(等截面圆烟囱）T i=2πH2SQRT(W/(E t Ig））/C i=A=π(D2-d2)/4=0.0674m2A1=π(D2-d2)/4=0m2 W=Aρ= 5.291kN/mEt= 2.06E+08kN/m2I=π(D4-d4)/64=0.026924m4H=22mC1= 3.515C2=22.034C3=61.701T1=0.27sT2=0.043sT3=0.015s2、顺风向风压w0=0.5kN/m222m处μz= 1.2μz w0d2= 1.944>0.015μs=0.502据表3.2-2w0T2=0.04ξ= 1.69据表3.2-3B类查GB50009-2001表7.4.4-1:ν1=0.81ζν=1ζB=1ν=ν1ζνζB=0.81顺风向时的风荷载系数及风荷载标准值计算：）i圆形截面2/3高度处直径D= 1.8m 圆形截面斯脱罗哈数St=0.2v cr1=D/T 1S t =33.33m/s v cr2=D/T 2St=209.3m/s v cr3=D/T 3St=600m/s 烟囱雷诺数Re及横向风振判断：μH = 1.284ρ= 1.25V H =SQRT（2000γw μH w 0/ρ）=37.92m/s 2/3处的风速Dm= 1.8m Hm=6m V 10=SQRT（1600w 0)=28.3Vm=(Hm/10)0.16V 10=26.08Re=69000V m D m =3E+063.0X10^5≤Re≤3.5X10^6，跨临界范围VH>Vcr1,第1振型发生横向强风共振VH<Vcr2，第2振型不发生横向共振VH<Vcr3，第3振型不发生横向共振4、横向风振是否起控制作用判定：w cr1=V cr12/1600=0.69kN/m 2w=w cr1SQRT（0.04/δ12+βh 2）=13.87kN/m 2w h =V H 2/1600=0.9kN/m 2第1振型横向风振起控制作用，应计算横向风振效应。
钢烟囱计算书计算书
计算书xxxx项目xxxx装置66米钢烟囱文件编号：xxxx钢烟囱设计软件QY-Chimney *********工程建设有限公司2017年10月目录1、设计资料.........................................................17、加强圈间距计算..................................................1、设计资料1．基本设计资料烟囱总高度H = 66.000m烟气温度T gas= 80.00℃烟囱底部高出地面距离: 0mm夏季极端最高温度T sum= 40.00℃冬季极端最低温度T win = -15.00℃最低日平均温度T win = -5.00℃烟囱日照温差△T = 15.00℃基本风压w0 = 0.35kN/m2瞬时极端最大风速: 50.00(m/s)地面粗糙度: B类烟囱筒体几何缺陷折减系数d = 0.50烟囱安全等级: 二级抗震设防烈度: 7度(0.10g)设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm衬里起始高度: 0.00m设置破风圈: 是2．材料信息序号使用部位材料名称最高使用温度(℃)密度(kg/m3)导热系数l(W/(m·K))1隔热层JM-1001100850.00-----2筒壁钢材Q235(B)2507850.0058.150给定三个温度点下隔热层的导热系数值给定温度(℃)350450550导热系数(W /(m·K))0.2000.2000.240 3．几何尺寸信息烟囱总分段数: 7烟囱筒身分段参数表编号标高(m)烟囱筒壁外直径(mm)分段高度(m)066.002000.00-----160.002000.00 6.00 250.002000.0010.00 340.002000.0010.00 430.004000.0010.00 520.004000.0010.00610.004000.0010.0070.004000.0010.00烟囱总截面数: 18烟囱筒身分节参数表(1)截面编号标高(m)烟囱筒壁外直径(mm)分节高度(m)隔热层厚度(mm)筒壁厚度(mm)材料总厚度(mm)坡度(%)066.002000.00-----100.0010.00110.000.000 160.002000.00 6.000100.0010.00110.000.000 255.002000.00 5.000100.0010.00110.000.000 350.002000.00 5.000100.0010.00110.000.000 445.002000.00 5.000100.0010.00110.000.000540.002000.00 5.000100.0010.00110.000.00010.00 635.003000.00 5.000100.0016.00116.0010.00 730.004000.00 5.000100.0016.00116.000 823.004000.007.000100.0016.00116.000.000 921.004000.00 2.000100.0016.00116.000.000 1020.004000.00 1.000100.0016.00116.000.000 1119.004000.00 1.000100.0016.00116.000.000 1217.004000.00 2.000100.0016.00116.000.000 1315.004000.00 2.000100.0016.00116.000.000 1412.504000.00 2.500100.0016.00116.000.0001510.004000.00 2.500100.0016.00116.000.000 16 5.004000.00 5.000100.0016.00116.000.000 170.004000.00 5.000100.0016.00116.000.000烟囱筒身分节参数表(2)截面编号标高(m)附加重量(kN)附加风载(kN)洞口数量洞口形状洞口宽度(mm)洞口高度(mm)洞口直径(mm)66.00.000.000--------------------160.00.000.000--------------------255.00.000.000--------------------50.030.000.000--------------------45.040.000.000--------------------40.00.000.000--------------------535.060.000.000--------------------30.070.000.000--------------------23.00.000.001圆形----------1000 821.090.000.001圆形----------100020.0100.000.000--------------------19.0110.000.001圆形----------100017.00.000.001圆形----------1000 1215.0130.000.001圆形----------100012.50.000.001圆形----------2000 1410.0150.000.000--------------------16 5.000.000.000--------------------170.000.000.000--------------------钢平台参数表平台编号标高(m)平台宽度(mm)角度(°)活荷载自重均布(kN/m2)总计(kN)均布(kN/m2)总计(kN)113.001000.0060.00 2.00 5.24 1.00 2.62 215.001000.0060.00 2.00 5.24 1.00 2.62 317.001000.0060.00 2.00 5.24 1.00 2.62 419.001000.0060.00 2.00 5.24 1.00 2.62 521.001000.0060.00 2.00 5.24 1.00 2.62 623.001000.0060.00 2.00 5.24 1.00 2.62 746.001000.00360.00 3.5032.99 1.009.42平台荷载折减系数: 1.00是否设置爬梯: 是爬梯自重(沿高度): 5.00(kN/m) 4．烟囱底座设计参数烟囱底板材料: Q235(B)烟囱底板内径D1: 3500.00mm烟囱底板外径D2: 8000.00mm偏心弯矩M e: 0.00kN.m地脚螺栓材料: Q235(B)地脚螺栓数量n: 6地脚螺栓腐蚀裕量c2: 4.0mm地脚螺栓中心线直径D3: 7500mm 筋板材料: Q235(B)筋板高度hj: 600.00mm盖板材料: Q235(B)盖板类型: 环形盖板是否有垫板: 是垫板厚度td: 20mm 垫板宽度L4: 500mm2、计算依据《烟囱设计规范》 GB 50051-2013（以下简称“烟规”）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012（以下简称“荷载规范”）《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010（以下简称“抗震规范”）《钢结构设计规范》GB 50017-2003（以下简称“钢结构规范”）《烟囱设计手册》(中国计划出版社, 2014年5月第1版, 以下简称“烟囱手册”)《塔式容器》NB/T 47041-2014《碳素结构钢》GB/T 700-2006《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2008《钢结构设计手册》（第三版）中国建筑工业出版社《钢结构连接节点设计手册》（第二版）中国建筑工业出版社3、筒体自重计算如果存在洞口的话则扣除洞口部位的重量。
钢烟囱结构计算
钢烟囱结构计算钢烟囱结构计算一、筒身自重和XXX自重计算首先计算筒身自重，根据公式1，筒壁自重为 1.17kN/m，烟囱全高自重为41kN。
接下来计算拉索自重，采用镀锌钢丝绳16NAT6（6+1）+NF1470ZZ.9GB/T 8918-1996，每根索长为38.9m，每根拉索自重为350N，近似计算三根索，自重全部由筒身承担，所以XXX自重为1.05kN。
二、风荷载产生的弯矩设计值和XXX拉力设计值风荷载需要另行计算，计算结果如下：25m位置设定拉索，25m位置以上，风荷载设计值为2.44kN/m，25m位置以下，风荷载设计值为2.13kN/m。
风荷载产生的弯矩设计值近似计算如下：M1=1/2*q*l^2=1/2*2.44*10^2=122kN·m，M2=122.3kN·m。
作用在烟囱上总水平力为77.65kN。
XXX拉力设计值需要满足公式参烟囱工程手册7.3-3，计算得到S=70.95kN<124kN，所以采用的φ16镀锌钢丝绳满足要求。
XXX拉力焊缝计算，假设拉索翼缘板厚t=8mm，焊缝长度lw=200mm，计算得到σt=44.34N/mm2<210N/mm2，满足要求。
XXX拉力对烟囱产生的竖向压力P设计值为91.2kN。
三、承重能力极限状态设计筒壁局部稳定性的临界应力值按照烟囱工程手册公式（7.2-7）计算，得到σcrt=668.4N/mm2.其中，30°温度作用下钢材的弹性模量E为1.88×105，局部抗压强度调整系数K=1.5.在考虑荷载（自重和风）作用下，我们需要按照《烟囱工程手册》公式（7.2-6）进行计算。
首先，我们需要计算截面处的净截面面积Ani其计算公式为Aniπ460025842mm2接着，我们需要计算截面处的净截面抵抗矩Wni其计算公式为Wni0.77d2t=0.77×6002×8=xxxxxxxmm3.其中，ft210N/mm2，σcrt668.4N/mm2.根据这些参数，我们可以计算出钢烟囱水平计算截面i的轴向压力设计值Ni其计算公式为Ni1.2NikN11.2×(1.17×10)+91.2=105.2kN。
钢烟囱计算手册计算手册5
xxxx项目xxxx装置目录1、设计资料 .................................................................................................................................................... 错误!未指定书签。
2、计算依据 .................................................................................................................................................... 错误!未指定书签。
3、筒体自重计算........................................................................................................................................ 错误!未指定书签。
4、筒体截面参数........................................................................................................................................ 错误!未指定书签。
5、筒体温度计算........................................................................................................................................ 错误!未指定书签。
6、动力特征计算........................................................................................................................................ 错误!未指定书签。
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拉索式钢烟囱计算书
一、设计资料
1、钢烟囱高度H=20m，直径D=426mm，厚度t=8mm。
2、基本风压：W0=0.55kN/m2
3、地面粗糙度类别：B类地面粗糙度指数：0.16
4、抗震设防烈度：6度设计基本地震加速度：0.05g 设计特征周期0.35s
设计地震分组为第一组。
5、钢烟囱阻尼比：0.01
6、拉索：d=0.014m
二、设计依据
1、《烟囱设计规范》GB50051-2002
2、《钢结构设计规范》GB50017-2002
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
4、《建筑抗震设计规范》GB50011-2010
5、《高耸结构设计规范》GB50135-2006
三、烟囱型式
烟囱高度和直径之比：H/D=20/0.426=47>35
设一层拉索，拉索数量为3根，平面夹角成120º，拉索与烟囱夹角为30 º。
四、筒身自重计算及拉索自重
1、筒壁每延米自重：G1=2x3.14x(0.426/2+0.410/2)x0.008x78.5=1.65 kN/m
筒壁总重：G=1.65x20=33 kN
2、拉索每延米自重：T1=7N/m
拉索长度：S=13/cos30 º=15m
3根拉索总重：T=3x7x15=315N=0.315 kN
五、风荷载产生的弯矩和拉索拉力计算
1、拉索式钢烟囱自振周期，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附录E之
E.1.1取：T1=(0.007～0.013)H≈0.013x20=0.26s
2、顺风向风压W0=0.55kN/m2，风荷载系数计算。
（1）风压高度变化系数：查《建筑结构荷载规范》表7.2.1，地面粗糙度类别B，
（2）风荷载体型系数μs
《建筑结构荷载规范》表7.3.1项次36（b）
H/D=20/0.426=47>25
μz W0d2=1.25x0.55x0.4262=0.125>0.015,Δ≈0,
μs=0.6
拉索：按《建筑结构荷载规范》表7.3.1项次38拉索α=60 º
风荷载水平分量的体型系数W SX =0.85
风荷载垂直分量的体型系数W SY =0.40
（3） 高度Z 处的风振系数βz 。
由于拉索只有一层，烟囱高度只有20m ，为简
化计算，βz 值仍按《高耸结构设计规范》GB135-90第3.2.10条之规定取值。
地面粗糙度类别B 类，拉绳钢桅杆风振系数βz 为：
杆身：悬臂端：2.1；其他部位：1.7。
拉索：1.5。
3、横向风振判断。
（1） 第一阵型时临界风速V vcr
V crt =D/T I S t =0.426/0.26x0.2=8.2m/s
（2） 烟囱雷诺数及横向风振判断
s m s m x x W V H H /2.8/2.3325
.155.025.1200020000>===ρμ 有可能发生第一阵型横向风振
R e =69000VD=69000x33.2x0.426=9.8x105>3x105
<3.5x106
属超临界范围，漩涡脱落没有明显周期，结构横向振动呈随机性，不会共振。
因此不必验算横向风振。
4、风荷载产生的弯矩设计值
近似计算参照《烟囱工程手册》
m kN x x x x h h H QH M kN x x x x Q m kN x x x ql M .9.413
8)13220(201.88)2(1.81327.04.1732.04.1.11732.04.12
12122212
12221=-=-==+====
5、拉索拉力设计值
kN x x x a h QH S 4.1130sin 152208.8sin 2o
1=== 222
23/49031470/6.23144
104.11mm N f mm N x x A S ==<==π 6、 拉索拉力对烟囱产生的竖向压力P 设计值
kN x a S P 8.195.0866.04.113
180cos cos === 六、 地震作用效应计算
根据《高耸结构设计规范》第4.42条，地震设防烈度等于8度I 、II 类场地的钢桅杆及其地基基础可不进行截面抗震验算，仅需满足抗震构造要求。
七、 承载能力极限状态设计
不考虑地震作用效应，只考虑结构自重和风荷载效应组合。
钢烟囱计算按《烟囱设计规范》第10.7.1条第5款要求：设计计算时，钢板厚度应留有2mm 腐蚀厚度裕度。
因此钢板厚度t=8-2=6mm 计算。
1、 筒壁局部稳定的临界应力值计算。
按《烟囱设计规范》公式（9.3.2-2）计算
2/7.773426
65.13102064.04.0mm N x x x d t x K t E crt ===σ 2、 在荷载（自重和风）作用下钢烟囱强度计算。
按《烟囱设计规范》公式（9.3.2-1）
计算
c r t t m
i ni i f W M A N 及σ≤± 29165)24102424(785.0mm ni A =-=
38305656242477.0277.0)mm
x x t d m W a ===未开洞截面： 3481728)424
27365.01(6242477.0)65.01(277.0b )mm x x x x d b t d m W b =-=-=的截面：
开一个洞宽为 kN x x N 7.338.19765.12.11=+=
kN x x x N 9.468.19315.02.1)2
137(65.12.12=+++= kN x x x N 4.608.19315.02.12065.12.13=++=
m
kN M m kN M M m
kN M M k k .0.9.44.1.114.132211=====
两端简支的压杆。
2m 210008)2
4104262x3.14x(mm x A =+=筒身面积
4844103.2410-42664
mm x I ==）（π截面惯性矩 mm x A I i 9.33021000103.28===
回转半径 2.399
.330130000.1===x i l μ长细比λ N x x x x x A E N t EX
32322210252332.391.1210001020614.31.1===λπ欧拉临界压力 910.037235
2152.392351
.0.===ϕ轴心受压稳定系数λ表录查《烟囱设计规范》附x f B B y
满足整体稳定要求
2
2336
3/215/2.458.4340.1)1025233/109.468.01(111789109.421000x 910.0109.46)/8.01(mm N f mm N x x x x x N N W M A N t EX =<=+=-+=-+ϕ 4.地脚螺栓最大拉力计算
计算螺栓时，拉索式钢烟囱宜假定筒底固接，拉索与筒体连接处为铰接进行简化计算。
m kN x x x x M m
kN M .5.2112
11327.04.181.11231=-== 螺栓不受拉力
地脚螺栓最大拉力
kN x x n N nd M P e 65.49
4.6054.09
5.244max -=-=-= 5.钢烟囱底座基础局部压应力计算：
满足要求
压面积相同算面积和混凝土局部受取混凝土局部受压的计2
22
446
223/27.0/92.037.10.1675.00.11
2001200/27.008.019.0700/)300700(32
105.2)300700(785.0104.60mm N mm N x x f x x A A mm N x x x x f W
M A G ct l l b l crt ct l t cbt >======+=-+-=≤+=ωββπσωβσ
6..钢烟囱底板厚度计算
mm mm x f M t mm N x x b M t 202.9215
5.30376
6.5.30371502
7.02121max 22max <==≥===σ 八、地基承载力计算
1.荷载计算
m
kN x M kN x x V kN
N k k k .187.275.55.275.51327.0732.03.502.1/4.60=+==+===
kN x x G m D A 170207.214.314.34
x 214.342
2
2
=====基础及基础上土重基础底面积π 2.地基承载力计算
33
3
785.032214.332m x D W ==π基础底面抵抗矩 07.495.202.70785
.01814.31703.501801502.17.905.202.70785
.01814.31703.50min max >=-=-+==<=+=++=KPa P KPa x KPa P 基础底面压力
九、烟囱稳定性计算
倾覆弯矩M=1.4M k =1.4x18=25.2kN.m
抗倾覆弯矩 （50.3+170）x0.5x2=220.3 kN.m>M。