基坑底板稳定性计算

基坑支护相关计算

M12DM aM12
板桩最下跨度剪力Q=LL =1X77.83X1,5=58.37kNM2aM2
(2)第三道支撑处弯矩及剪力
12.5+3.0一一
M=()2x53.33=33.60kN•m
c122
1
Q=—x2.75x53.33=73.33kNc2
（3）第二道支撑处弯矩及剪力
1 2.5+2.5
M =—()2x32.91=17.14kN • m
1.815x2—4.842x=0
解x=2.67m
入土深度取1.2x=3.2m
则桩长L=H+1.2x=8.5+2.4=10.9m采用标准的12米工字钢。
<3>板桩内力及断面选择
(1)板桩最下跨度L=2x=2X2,67=1.78m
DM33
板桩最下跨度弯矩M=— L。=—X1.52X77.83=14.59kN•m
b122
1
Q=-x2.5x32.91=41.13kNb2
（4）第一道支撑处弯矩及剪力
—(2.5+0,5)2x12.5=2.43kN • m
122
1
Q=—x1.5x12.5=9.37kNa2
根据上述的四项计算，按照第三道支撑选板桩断面:
33.6x104=210cm3
1600
选用2根50#工字钢（横放）攻=142x2=284cm3〉210cm3
①二24。
1、井壁计算：
井壁使用40B钢板桩，设三道工字钢环梁做内支撑(每道支撑采用双层40B工字钢)，井底采用钢筋混凝土底板(第四道支撑)。三道支撑的位置从下至上依次为0.5、2.5、2.5米位置处，底板距离第三道支撑为三米，满足DN2600的要求。

基坑支护锚杆工程施工方案计算书和结算

基坑支护锚杆工程施工方案计算书和结算1. 引言基坑支护是指在地下工程中，通过设置支护设施来保证基坑的稳定和安全施工。

锚杆工程是基坑支护的一种常用方法，通过锚杆的固结，将基坑围护结构与地层相互连接，以增加整体的稳定性和承载能力。

本文档将对基坑支护锚杆工程的施工方案计算和结算进行详细描述。

2. 施工方案计算2.1 建立工程模型在进行基坑支护锚杆工程施工方案计算之前，首先需要建立工程模型。

工程模型包括基坑的几何尺寸、地下水位、土层性质、荷载等信息。

根据这些信息，可以确定基坑的稳定性和锚杆的布置方式。

2.2 计算基坑的稳定性根据基坑的几何尺寸和土层性质，可以进行基坑的稳定性计算。

稳定性计算包括对土体的支持力和抗滑稳定性的计算。

根据计算结果，可以确定基坑支护的类型和施工参数。

2.3 设计锚杆的布置方案根据基坑的稳定性计算结果，可以确定锚杆的布置方案。

锚杆应该布置在土体的稳定区域，以提供足够的承载力和抗滑能力。

布置方案应考虑锚杆的类型、直径、间距和布置深度等参数。

2.4 计算锚杆的承载力根据锚杆的布置方案，可以进行锚杆的承载力计算。

计算包括锚杆的单个承载力和整体承载力。

单个承载力是指锚杆所承受的单个荷载。

整体承载力是指所有锚杆共同承受的荷载。

通过计算承载力，可以确定锚杆的数量和布置方式。

3. 施工方案结算3.1 确定施工方案根据施工方案计算的结果，可以确定具体的施工方案。

施工方案包括锚杆的材料、埋设方式、锚固长度、预应力力值等。

根据施工方案，可以计算锚杆的材料消耗量。

3.2 计算施工成本根据施工方案和材料消耗量，可以计算锚杆工程的施工成本。

施工成本包括人工、材料、设备等方面的费用。

通过计算施工成本，可以评估工程的经济性和可行性。

3.3 结算工程费用根据施工方案和施工成本，可以进行工程费用的结算。

工程费用的结算包括劳务费、材料费、设备费等方面的费用。

结算工程费用是评估工程质量和计划执行情况的重要指标。

4. 结论本文档对基坑支护锚杆工程的施工方案计算和结算进行了详细描述。

基坑支护方案及计算书

目录............................................ 错误!未定义书签。

第一部分基坑支护设计方案说明 . (4)1 工程概况 (4)1。

1 一般概况.................................. 错误!未定义书签。

1.2 项目概况 (4)1.3 环境概况 (4)1。

4 基坑安全等级 (4)2 地质资料 (5)2.1 地形地貌 (5)2.2 工程地质 (5)2.3 水文概况 (5)2。

4 不良地质条件 (5)2.5 地质参数 (5)3 支护方案设计 (6)3。

1设计使用规范 (6)3.2设计资料依据 (6)3.3 支护方案 (6)4 基坑支护结构设计计算 (6)4。

1 计算方法 (7)4.2 计算条件 (7)4。

3 计算结果 (7)5 支护结构施工技术要求 (7)5。

1 施工流程 (7)5。

2 水泥土搅拌桩施工技术要求 (8)5.3 喷射混凝土施工技术要求 (7)5.4 土方开挖技术要求 (9)5。

5 基坑降排水 (10)6 其它注意事项 (10)7 监测要求及内容 (11)7.1 监测技术要求 (11)7.2 监测内容 (11)7.3监测要求 (12)8 质量检测 (12)9 应急措施 (12)9.1支护结构体系方面的应急处理措施 (12)9.2地下水方面的应急处理措施 (13)9。

3环境保护方面的应急处理措施 (13)9。

4应急资源 (13)10 备注 (14)第二部分基坑支护设计计算书 (15)1.AB段剖面计算 (15)2。

BC段剖面计算 (17)3。

CD段剖面计算 (19)4.DE段剖面计算 (21)5.EA段剖面计算 (23)第一部分基坑支护设计方案说明1 工程概况1.2 项目概况⑴主体建筑总用地面积约11654。

00m2左右，总建筑面积约54193.66m2左右，拟建建筑物共有5栋，地上6～34层，地下一层，结构形式为钢筋混凝土框架结构.⑵基坑规模基坑大致呈矩形。

基于基坑底板抗突涌稳定性验算的降水设计案例分析

用下式判别基坑开挖后是否处于抗底部承压含水层突涌（以下简称 “ 抗突涌” ）稳定的状态。
１．１，
一
口及３号风亭采用局部两道混凝土撑局部钢支撑，其余附属为三道钢支撑。附
属结构采用明挖顺做法施工。本车站基坑工程性质可见表１。表１江陵西路站基坑工程性质表
工程部位主
体
地垂标高（基坑开挖标高（ｍ）
ｍ）
囤护形式
地墙
圈护深度
（ｍ）
端头井
＋２．５０
一Ｉ５哇５～一１５．５８６
．
／Ｆ
Ｈｘ、，‘ ’
３３
ＰБайду номын сангаас
一
基
坑
标准段
一１４
．
００
地墙
灌注桩＋搅
＾厂承压含水层顶面至基底面问各分层土层的厚度，ｈ，（ｍ）；厂承压含水层顶面至基底面问各分层土层的重度，（ｋＮ／ｍ，）；日一高于承压含水层顶
２２～２８
附
属４号出入口ＩＩ号风亭ｌＩＩ号风亭
导一
≥
否则必须采取减压降水措施。对于需采取减压降水措施的基坑工程，在
３降水设计方案
３１基坑底板抗突涌稳定性验算
设五道支撑，第一道为混凝土支撑，其余为钢支撑。标准段为四道支撑，第一道为混凝土支撑，其余为钢支撑。附属结构为ＳＭＷ３￣法桩，附属结构４号出入

南京某地铁站降压井设计方案

目录一、前言 (2)二、降水设计有关参数 (3)三、地质条件叙述 (6)四、降水目的及要求 (6)五、基坑底板稳定性验算 (7)六、降压井的布置依据 (10)七、降压井工作量的初步布设 (16)八、布井合理性验证 (17)九、降压井构造与设计要求 (19)十、施工工艺与技术要求 (20)十一、降水运行 (22)十二、施工技术措施 (24)十三、主要机械设备选用 (25)十四、施工管理人员及劳动力配备 (25)十五、附图表 (26)一、前言在建车站基坑内降水井于2003年2月11日开始施工, 成井施工严格按照设计深度及要求进行, 成井施工过程严格按照有关规范施工, 确保了成井施工的质量, 并按要求打完一口井就及时下泵加真空抽水。

抽水工作于2003年2月16日开始正式抽水, 抽水初期采用真空加潜水泵交替抽水, 基坑开挖后即采用潜水泵抽水, 真空泵停止运行。

基坑开挖施工于3月22日开始进行, 挖土工作先由1#活塞风井部位开始进行, 上部疏干降水效果良好, 出土很干。

在实际开挖施工过程中我们发现实际地质情况与勘察报告所提供的资料有所出入: 根据勘察提供的地质情况（1#活塞风井部位）: 0～0.50m为软～可塑状素填土, 0.50～1.80m为软～可塑状粉质粘土, 1.80～16.40m为流塑状饱和淤泥质粉质粘土, 16.40m以下为砂层, 该层为承压含水层, 为影响地铁施工的主要含水层；在实际开挖施工过程中: 0～1.50m为素填土层, 1.50m以下为粉土、淤泥质粉质粘土的互层, 在基坑内观测孔施工过程中, 深度为15.50m时已经进入了承压含水层。

当1#活塞风井部位在挖至9m深左右时基坑底部多处发生管涌现象, 无法制止。

经计算、并经多方讨论分析, 一致认为是由于下部承压含水层承压水的顶托力大于基坑底至承压含水层顶板间的土压力致使基坑底部失稳造成的。

因此, 为了保证基坑开挖的顺利进行, 在基坑开挖时必须降低下伏承压含水层的承压水水位, 才能满足基坑底板稳定性的要求。

钢板桩深基坑围堰内力计算与稳定性分析

2.2岩土体强度参数选取
岩土体参数取值见表1，H型钢采用Q235钢材。
表1岩土体参数取值
3基坑围堰内力计算与稳定性分析
3.1钢板桩围堰计算简图
该剖面位于一期围堰的最西侧，为船闸上闸首位置。该剖面特点为围堰外部为河道较深位置，因此围堰内地面高程略高于围堰外高程，因此相对安全性较高。为安全起见，取围堰内外高程一致。围堰典型断面图如图1所示，计算钻孔取ZK2-7，围堰外水位取度汛水位2.80m。
抗滑移稳定性验算：抗滑安全系数为Kh = 4.240:
满足规范要求，Kh≥1.2。
4结语
（1）本文基坑围堰设置了三道支撑，而且入土深度都较深，究其原因，随着汛期围堰水位的变化，作用在钢板桩上的水土压力不确定，且变化较大；对基坑围堰结构的强度和变形有显著影响。因此为了确保安全，故在弯矩和变形较大处设共设置三道拉杆支撑，嵌固深向位移，两边约束（x）方向位移。
⑦通过钝化开挖处的单元来模拟开挖过程。
基坑围堰的整体变形图如图4所示。于第一排钢板桩桩顶处产生最大位移，其最大变形量为59.71mm。
图4基坑围堰整体位移云图
当基坑比较深时，为了减少支护桩的弯矩，故在双排钢板桩之间设置三道锚杆内支撑。目前对对支撑结构的计算方法很多，一般有等值梁法（连续梁法）；支撑荷载的1/2分担法；逐层开挖支撑力不变法；有限元法等[8]。本文采用第四种方法建立模型，并进行二维数值模拟。钢板桩弯矩图如图5所示。由图可知，每延米钢板桩最大弯矩为127.31kN·m。
摘要：以广州市区某处两水闸交汇处基坑围堰为研究背景，重点分析研究了滨海地区超深软土地质条件下的围堰超深基坑工程。对该围堰基坑工程在开挖、施工、回填等不同工况下钢板桩支撑的位移和内力，并对该结构进行了整体稳定性和安全性分析，为设计提供了可靠保证和有力支撑。

建筑基坑工程技术要求

建筑基坑工程技术要求一、基本规定1、基坑支护应满足下列功能要求：（1）保证基坑周边建（构）筑物、管线、道路等设施的安全与正常使用；（2）保证主体地下结构的正常施工。

2、基坑工程根据其开挖深度、周边环境条件及重要性等因素分为三个设计等级：（1）符合下列条件之一时，属一级基坑工程：1）开挖深度大于10m；2）支护结构作为主体结构的一部分；3）在基坑开挖影响范围内有重要建（构）筑物、轨道交通、需严加保护的管线或其他重要设施。

（2）开挖深度小于5m，且周围环境无特别要求时，属三级基坑工程；（3）除一级和三级以外的均属二级基坑工程。

3、基坑支护设计应规定其设计使用期限，基坑支护的设计使用期限应满足下列要求：（1）设计等级为一级的基坑工程（以下简称一级基坑），不应小于两年；（2）二、三级基坑，不应小于一年；（3）当支护结构构件作为永久结构的一部分时，应满足永久结构的使用期限要求；（4）当支护结构构件达到其设计使用期限而需继续使用时，应进行安全性评估。

4、基坑施工应连续进行，重视时空效应。

当基坑暴露时间过长，应复核基坑的安全性；不满足要求时，应采取支护加强措施。

5、基坑工程设计应收集下列资料：（1）工程地质和水文地质资料、气象资料；（2）工程用地红线图、地形图、建筑总平面图、地下结构施工图；（3）周边道路与管线资料、河道资料；（4）邻近既有建（构）筑物和地下设施的类型、基础及结构特征、使用现状、与基坑的相对位置；（5）周边在建和待建项目的工程资料及施工计划；（6）施工场地布置及荷载限值。

6、基坑工程设计应包括下列内容：（1）基坑支护方案比较和选型；（2）基坑稳定性计算和验算；（3）支护结构的内力和变形计算；（4）环境影响分析和环境保护措施；（5）地下水控制及降排水设计；（6）基坑支护施工的技术及质量检验要求、土方开挖要求；（7）监测内容及要求；（8）应急预案。

7、基坑支护的选型应考虑下列因素：（1）基坑开挖深度、平面尺寸和形状；（2）工程地质及水文地质条件；（3）场地条件；（4）支护结构及周边环境的变形控制要求；（5）基坑支护施工的可行性、质量可靠性及施工过程的环境影响；（6）经济指标和施工工期。

地铁车站基坑抗突涌稳定性验算

地铁车站基坑抗突涌稳定性验算一、工程概况（略）二、工程地质与水文地质条件2.1工程地质条件（略）2.2水文地质条件本场区的地下水，主要有浅层潜水和深层承压水。

浅层潜水主要赋存于上部填土层及粉土、砂土层中，补给来源主要为大气降水和地表水，其静止水位一般在深1～4m。

潜水含水层的渗透系数在10－3～10－6之间。

深层承压水含水层主要分布于深部的（12）4（14）1圆砾层中，隔水顶班为其上部的粘性土层。

水头埋深约在地表下6.4m，相当于高程＋1.10m。

三、降水方案的设计根据水文地质条件和围护结构型式，本次降水设计主要包含两方面：基底稳定性验算和基坑内疏干井的设计。

3.1基底稳定性分析基坑底板的稳定条件：基坑底板至承压含水层顶板间的土压力应大于承压水的顶托力。

即：H·γs ≥Fs·γw·h式中：H —基坑底至承压含水层顶板间距离（m）；γs —基坑底至承压含水层顶板间的土的平均重度（kN/m3）；h —承压水头高度至承压含水层顶板的距离（m）；γw —水的重度（KN/m3），取10kN/m3；Fs —安全系数，一般为1.0～1.2,取1.05；2、计算情况：以开挖深度最大的换乘节点附近的资料为计算依据，验算基底的抗涌稳定性。

有关参数如下：地面标高＋5.906m，承压水水位标高＋1.10m，承压含水层顶板标高－35.17m，换乘节点最大开挖深度处的标高－18.754m。

A.计算承压含水层的顶托力Fs·γw·hFs·γw·h= Fs ×10×（1.10-(－18.754)）=198.754 Fs kPa；B.根据基坑开挖深度计算基坑底至承压含水层顶板间的土压力H·γs。

H=-18.754–（－35.17）=16.417m，γs=17.70kN/m3则：H·γs=16.417×17.70=290.58 kPa；C.计算安全系数198.754 Fs =290.58Fs＝1.462>1.10因此，本基坑可以不考虑承压水的突涌问题。

基于承压水条件下基坑抗突涌稳定性分析及处理方法

基于承压水条件下基坑抗突涌稳定性分析及处理方法摘要】随着城市建设的飞速发展，高层建筑的地下室基坑开挖深度随之增加，由此而产生的基坑边坡的稳定性问题、基底隆起问题以及基坑突涌问题等越来越受到广泛关注。

特别是承压水条件下的基坑突涌问题，安全隐患大，处理困难。

本文结合工程实例简要介绍基坑突涌发生的机理，以及发生突涌后采取的处理方法和有效措施。

【关键词】承压水；基坑突涌；稳定性分析；处理方法Anti-pit-inrush stability analysis and treatment based on the conditions of confined waterXie Kong-jin(Shandong Zhengyuan Construction Engineering Co.，LtdJinanShandong250014) 【Abstract】With the rapid development of urban construction, high-rise buildings excavation depth grows, the resulting pit slope stability problems, basement uplift problem, as well as the pit-inrush problems receiving increasing attention.In particular, the pit-inrush based on the conditions of confined water, security risks large, dealing with difficult. In this paper, project brief pit-inrush mechanism occurs, as well as the inrush occurred after the approach taken and effective measures.【Key words】Confined water；Pit-inrush；Stability analysis；Approach1. 前言近年来，城市建设日新月异，高层建筑拔地而起，为更好的利用城市土地资源，满足国家抗震要求，高层建筑地下室的基坑开挖深度逐渐增加，随之而产生的基坑边坡支护问题、基底隆起问题以及基坑突涌问题等受到工程技术人员的普遍关注。

沉井下沉稳定性验算计算书

沉井下沉稳定性验算计算书依据《建筑施工计算手册》(江正荣编著)以及市政相关规范等。

一. 参数信息沉井在软弱土层中下沉时，需要对沉井下沉进行稳定性验算。

沉井相关计算参数如下：沉井外径为 20.00m,壁厚为 1.00m,井深为 16.50m,混凝土密度为 24.00kN/m^3,沉井井身混凝土量为 470.00m^3,地基承载力设计值为 130.00kN/m^2,隔墙和底梁总支撑面积为 0.00m^2.采用排水下沉方式，不考虑地下水浮力的作用。

刃脚尺寸数据(如图所示)：h=1.45m,h1=1.25m,C=0.20m,C1=0.70m,C2=0.20m,a=0.10m.二. 沉井计算沉井的下沉稳定性以下沉稳定系数 K 表示，可按下式验算:其中K －沉井下沉稳定系数，应小于1；G －沉井的自重力；B －地下水浮力，排水下沉，B=0，不排水下沉时总浮力的70%；－沉井外壁有效摩擦力总和.Rf－刃脚踏面及斜面下土的支撑力.R1－沉井的平均直径.DC －刃脚踏面宽度；n －刃脚斜面与井内土体接触面的水平投影宽度；R－沉井内部隔墙和底梁下土的支撑力；2－隔墙和底梁的总支撑面积；A1－土的极限承载力。

fu所以有，沉井的自重力为：G = 470.00×24.00=11280.00kN采用排水下沉，不需要考虑地下水的浮力：B = 0沉井外壁摩擦力总和为：Rf = 3.14×20.00×16.50×22.60 = 23430.00kN因沉井刃脚斜面土被掏空，不考虑斜面土的支承力，刃脚踏面支承力为：R1 = 3.14×19.90×1.45×130.00 = 11784.59kN沉井隔墙和底梁支承力为：R2 = 0.00×130.00 = 0.00kN则下沉稳定系数为：K = (11280.00-0.00) / (23430.00+11784.59+0.00) = 0.32 下沉稳定系数 K < 1.0，沉井在自重下能够稳定。

例析深基坑工程突涌问题

例析深基坑工程突涌问题0 前言深基坑突涌是由于基坑开挖导致的地下水变动引起的不良作用，当承载水位于基坑底部时，基坑开外将导致其顶裂或冲破基坑底部，从而引发突涌事故。

一旦基坑发生突涌，底部结构会呈现网状裂缝，从而导致地下水喷涌而出，软化地基，降低地基强度，给工程建设带来严重危害。

因此，针对深基坑突涌问题，在分析其发生原因的基础上，合理采取处置措施，具有极大的重要性，现对某地下深基坑突涌事故为例，作简要分析研究。

1 工程概况1.1 基坑概况某大楼共设三层地下室，地下三层底板面结构标高为：-15.25m，底板厚500m，底板底设200mm厚垫层，基坑开挖深度为14.60m。

基坑开挖范围内的土层情况如（表1）所示。

场地工程地质剖面图如（图1）所示。

表1 各土层物理力学性质图1 工程地质剖面图根据场地地质条件，基坑支护形式采用冲钻孔灌注桩结合三道内支撑。

基坑范围内地下水主要为杂填土中的上层滞水，水量贫乏。

坑壁及坑底主要位于淤泥层，为相对隔水层，地下水量不大。

但坑底以下中砂层为承压水含水层，其顶板埋深18.80～28.50m，安全厚度较小。

为防止基坑突涌，设计采用三轴水泥土搅拌桩结合高压旋喷桩对地下水进行隔离。

截水帷幕需穿过中砂层进入不透水层不小于1m。

1.2 基坑突涌事故概况基坑开挖至第三道内支撑位置，即开挖深度11.5m。

先从围护桩间隙而后整个坑底有大量地下水涌现，导致第三到内支撑无法施工。

经各参建方讨论：在基坑内试降水，初步判断高压旋喷桩是否漏水。

现场为了加快第三道支撑施工，在基坑内外同时抽水。

后续几周内出现地面沉降及周边建筑沉降超过预警值。

降水后，周边地表沉降迅速急剧发展，周边建筑物由于地面沉降在桩侧形成负摩阻力，造成基础下沉，沉降发展相对滞后，到后期桩端持力层压缩固结，桩端承载提升，桩基沉降趋于稳定。

但倘若地面沉降不取得良好的控制，负摩阻力进一步增加，建筑物仍可能持续下沉。

2 事故原因分析2.1 基坑突涌稳定性验算根据现行规范，基坑抗突涌稳定性可根据式（1）计算：式（1）式中：D-承压水含水层顶面至坑底的土层厚度（m）；γ-承压水含水层顶面至坑底土层的天然重度（kN/m3）；hw-承压水含水层顶面的压力水头高度（m）；γw-水的重度（kN/m3）；Kh-突涌稳定安全系数，Kh≥1.1。

地下连续墙结构设计计算

地下连续墙结构设计计算1.地下忍受连续墙承受侧向压力计算（1）砖墙承受侧向压力抵挡包括土压力、水压力及基坑周围的建筑物与施工过程中的荷载所引起的侧向压力。

对有人防要求的地下室还需考虑核爆等效静荷载外侧压力。

（2）计算地下连续墙结构的整体稳定性，确定外立面入土深度时。

作用在墙体上十压力瓦片分布模式∶墙外侧（即迎土侧）可取主动土压力，墙内侧（即开挖侧）基坑开挖面以下可取被动土压力。

（3）计算地下室"逆作法"施工阶段的地下连续墙内力与变形时，墙外侧在基坑三角形开挖面以上一般适于主动土压力按直线增加的三角形分布计算，基坑开挖面以下取基坑开挖土的主动面处压力计算值按矩形分布。

栅栏内侧在基坑开挖面以下被动土体锐角以十体弹性抗力的弹簧刚度代替。

（4）计算发展阶段使用地下室的地下连续墙与内衬墙组成复合式外墙内力与变形时，墙外侧在地下室底板面以上可取静止土压力，按直线增加的三角形分布，地下室底板面以下取地下室底板面处静止压力计算值按矩形分布。

栏杆内侧地下室底板底面以下被动土体仍以土体弹性抗力的弹簧刚度代替。

对于有人防要求的地下室还需外侧核战等效静荷载的考虑压力。

（5）主动土压力、被动土压力、静止土压力及水压力等按本手册第2.6章中土压力计算理论公式计算。

核爆等效静荷载晓的外侧压力按人民防空地下室设计规范（GB50038--94）规定取值。

2.地下连续墙人土深度的确定通过基坑的抗倾覆（即踢脚）、抗隆起、抗渗流及基坑底抗水蒸汽稳定性验算，确认墙体入土深度（即嵌固深度），上述验算，按本手册第2章和第6章有关内容进行，同时考虑到连续墙作为地下室结构的一部分，可需与建筑物的沉降相协调，墙底端一般要埋设在压缩性小的硬土层上。

当压缩性小的硬土层埋置较深、软弱土层较厚时，在地底满足地下连续墙整个稳定性人土深度要求下，也可采取一部分墙段埋置在压缩小埋置的硬土层上，另一部分墙段按整个稳定性要求入土深度确定墙埋置深度，此时必须间隔布置，钢筋其转角处槽段墙体必须落置在硬土层上，且在地下连续墙顶部设置吊挂压顶梁，吊挂墙顶压顶梁需按未落至硬土层上的墙段传来的荷载，计算确定其截面尺寸与配筋。

软土层基坑隆起稳定性分析与处理措施

Research Findings | 研究成果 |·1·2019年第15期软土层基坑隆起稳定性分析与处理措施刘银芳（福建岩土工程勘察研究院有限公司，福建福州 350001）摘要：在深厚软土基坑设计计算中，基坑抗隆起验算是一项重要的验算内容，为确保软土基坑不产生隆起破坏，往往采用加大围护结构长度，以增加桩前被动土压力，造成工程造价增加。

本文根据淤泥软土基坑隆起变形特征，结合工程实践，利用地基极限承载力理论验算模型，采用被动区加固等方法提高软土力学指标，增强坑内抗隆起稳定性能力，得出坑底以下软土深厚时，采用被动区加固等方法可以有效提高抗隆起稳定性。

关键词：软土；抗隆起；被动区加固中图分类号：TU753 文献标志码：A 文章编号：2096-2789（2019）15-0001-03作者简介：刘银芳（1973—），男，高级工程师，研究方向：岩土工程。

1 淤泥软土基坑隆起变形特征基坑隆起是指在基坑开挖面的卸荷过程中，由于坑内卸荷及土体的应力释放，引起坑底土体向上回弹，随着基坑开挖深度的增加，基坑内外压力差也增大，引起支护结构的变形与基坑外土体的位移。

基坑坑底隆起变形随基坑开挖深度加大，变形也由弹性变形发展到塑性变形。

当变形继续发展，基坑塑性区不断扩大，直至连通，会致使基坑失稳，基坑侧壁土体产生破坏性滑移，坑外地面产生严重沉降。

之所以基坑隆起多发生于软土基坑中，是因为淤泥软土天然含水量大于液限、天然孔隙比大于或等于1.5的黏性土，力学强度低、压缩性强，具有流变性、触变性、透水性差、抗剪强度低等特征。

2 基坑抗隆起稳定性计算分析方法目前对于软土基坑抗隆起稳定性验算的方法很多，国内外先后采用极限平衡法，利用圆弧滑动模式推导土体各向异性的基坑抗隆起稳定性公式；也有利用有限元建立三维数值模型，进行基坑稳定性分析。

国内外对软土地区基坑隆起稳定性已取得较多成果，但对于厚度较大的软土基坑，目前研究较少。

周边既有建筑物条件下基坑钢板桩支护应用及计算分析

安徽建筑中图分类号：TU753.3文献标识码：A文章编号：1007-7359（2024）1-0124-03DOI:10.16330/ki.1007-7359.2024.1.0461引言随着电子集成工业化水平的不断发展，一些特大电子集成项目陆续投入建设，同时也面临着前期项目的生产工艺改造转型和在既有周边建筑物条件下施工新建附加厂房的施工需求。

由于电子集成生产的特殊性，厂区施工的周边环境也逐渐变得更加复杂，因此也对施工工艺及施工安全提出了更高要求。

钢板桩可以通过锁扣或钳口互相连接咬合，组成具有挡土和挡水的连续钢板桩墙。

其施工占用空间小，可以与基坑内钢支撑和立柱支撑组成合理的传力体系，有效抵抗水、土压力以减小基坑施工对周边及既有建构筑物的影响，并保持周边地层稳定，无须放坡施工，确保在周边既有建筑物存在的条件下安全施工基坑工程[1]。

本文以舒城县杭埠镇经济开发区精卓光显技术有限公司二期项目厂区为例，在厂区内存在既有生产电子厂房的条件下，利用钢板桩施工新厂房基坑工程，对钢板桩进行内力分析，并计算基坑周边沉降。

通过对基坑施工进行沉降检测，验证钢板桩与基坑内支撑相互配合可在既有周边建构筑物条件下取得良好的施工效果，详细说明该工况下基坑施工方案的主要内容，可为类似基坑施工提供一定的参考价值。

2工程概况拟施工基坑位于六安市舒城县杭埠镇经济开发区精卓光显项目二期厂区内，由于生产工艺变更，厂区内需新建一座污水处理站。

污水处理站基坑面积约3600m2，延米周长约340m，计算挖深5.80m，基坑支护结构安全等级为二级。

拟建场地为空地，左侧为化学品仓库，后方为生产厂房。

根据基坑周边环境条件，同时考虑基坑施工过程中施工机械的行走线路，通过计算土方车辆、混凝土罐车、装载机和反铲挖机等常用机械的等效荷载以及钢筋、砂、碎石等建筑材料堆放的等效荷载，并考虑各种荷载的组合效应，确定基坑超载按均布20kPa计。

图1基坑围护结构平面布置图3支护施工关键技术3.1钢板桩施工技术要求进场使用前应对钢板桩应进行外观和材质检验，并对桩身垂直度进行检查，经检验合格的钢板桩方可投入使用，钢板桩在存放时应采取有效的防护措施，防止钢板桩碰撞。

深基坑工程评价与支护

深基坑工程评价与支护摘要：以江南春树里小区深基坑工程为例，根据勘察资料中的地质情况与地基土物理力学参数，对地基稳定性与基坑稳定性进行评价，并通过分析结果对基坑支护方式进行推荐，最终得出适合本工程的基坑支护形式。

关键词：深基坑；地基；稳定性评价；支护选型一、前言随着城市建设中高层、超高层建筑的大量涌现和城市地下空间的充分利用，深基坑工程越来越多。

由于周围密集的建筑物、复杂的地下设施，使得深基坑放坡开挖不再能满足现代城市建设的需要，因此，深基坑开挖与支护引起了广泛重视[1]-[3]。

本文以江南春树里小区深基坑工程为例，对其稳定性进行了评价，并提出相应的支护建议。

二、工程概况武昌区徐东路以南，中北路以东。

总建筑面积216544m2，地下室建筑面积62266m2。

共由4栋高层、幼儿园及地下室组成。

其中B1、B2、C1、C2为30层住宅，均拟采用剪力墙结构；建筑高度分别为96.7m和91.5m；地面设计标高分别为35.15m（B1）、35.50m（B2）和34.90m（C1、C2）；中柱荷载为7000KN，边柱荷载为5600KN。

幼儿园为一栋2层的砖混结构；整个场地均设有两层地下室，地下室高度为8m。

1.地形地貌拟建场地从地貌上看属于长江南岸Ⅲ级阶地垅岗地貌，现地形较为平坦。

依孔口标高计，地面标高变化在32.54m ~ 34.76m。

2.地层岩性场地内分布的主要地层有：人工堆积层、第四系全新统湖塘相沉积层、第四系上更新统冲积层、第四系中更新统冲积+洪积层、第四系残积层和志留系坟头组石英砂岩组成。

3.地下水场地内根据场地地层结构，地下水埋藏条件，场地地下水类型为上部滞水，主要赋存于人工填土中，其主要补给来源为大气降水和地表水渗入，附近生活废水也有补给。

勘察期间测得上部滞水稳定水位埋深为1.50~6.20m，相当绝对标高26.79~31.73m。

场地内地下水对混凝土结构和钢筋混凝土中结构中的钢筋均无腐蚀性，对钢结构具有弱腐蚀性。

基坑施工沉降观测基准稳定性分析及应用

．２对于建筑施工沉降观测的布局塌。采用沉降观测可及时发现和预报险情的发展程度，这样可及２基准点在设置上应该设置在观测物５０ｍ的沉降影响变形区时采取安全补救措施。
１基坑施工沉降观测基准稳定性分析的意义
上实施基坑施工沉降观测基准稳定性进行分析，基准稳定性的动的主要原因是坑底的隆起和围护结构位移，在开挖过程中存工作假设没做好，将会直接影响到建筑物的安全度，如上下比例在明显的空间效应和时问效应。所以在开挖过程中要保证其时失调，将会导致建筑物倾斜、弯曲等症状，甚至会导致房屋的倒间与空间的效益性。
协商后在完成，从而确定该位置实行施工布设工作。
＿３对于建筑施工沉降观测的时间规定工单位合理的进行施工从而确保加快了工程建筑的技术，为建２在基坑工作中一般分为两个时间段： ①基坑开挖和基底板的筑安全的使用提高了其利用率。
２基坑施工沉降观测基准稳定性分析
２．１对于建筑施工沉降观测
在基坑开挖时必须要根据设计的要求进行开挖，在开挖过程中一定要实施监督检测，实现动态设计和信息化的功能。对于建
２．４沉降观测方法