A O工艺设计规范
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Pa:所在地区的实际大气压,Pa Pb Q Csb(T)=Cs(T) + t 5 42 2.066 × 10 :T℃时池内曝气时溶解氧饱和度的平均值,mg/l Csb(T) Cs(T) :T℃时在大气压力条件下氧的饱和度,mg/l,具体值见下表 氧在蒸馏水中的饱和溶解度(部分温度) 水温 T/℃ 15 16 17 18 19 20 溶解度 mg/l 10.15 9.95 9.74 9.54 9.35 9.17 水温 T/℃ 21 22 23 24 25 26 溶解度 mg/l 8.99 8.83 8.63 8.53 8.38 8.22
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来自百度文库
A1 段 0.5~1.0(≯2),O 段 2.5~6 >10 0.1~0.7(≯0.18) 2000~5000(≮3000) ≯0.05 200~500 50~100
Se:出水的平均 BOD5,mg/L TNe:出水的平均总氮,mg/L SSe:出水的平均悬浮物,mg/L
氧的转移速率,取决于下列因素:气相中氧的分压梯度;液相中氧的浓度梯度;气 液之间接触面积和接触时间、水温、污水的性质以及水流的紊流程度等。 在标准条件下,转移到曝气池混合液的总氧量为 R0=R×Csb(20)/α(βρCsb(T)-C)×1.024(T-20) R0:水温 20℃,气压 1.013×10Pa 时,转移到曝气池混合液的总氧量,kg/d 实际条件下,转移到曝气池混合液的总氧量,kg/d, Cs(20):水温为 20℃时,大气压 R:在力条件下氧的饱和度, mg/l, 取 9.17 mg/l α:污水中杂质影响修正系数,α=0.78~0.99 β:污水含盐量影响修正系数,β=0.95 ρ:气压修正系数, C:混和液溶解氧浓度,取 2mg/l ρ=Pa/1.013×10
G:供气量,m3/d 几种空气扩散装置的氧的转移效率 EA 扩散装置类型 氧的转移效率 EA 陶土扩散板、管(水深 3.5m) 10~12 绿豆沙扩散板、管(水深 3.5m) 8.8~10.4 穿孔管:φ5(水深 3.5m) 6.2~7.9 穿孔管:φ10(水深 3.5m) 6.7~7.9 倒盆式扩散器(水深 3.5m) 6.9~7.5 倒盆式扩散器(水深 4.0m) 8.5 倒盆式扩散器(水深 5.0m) 10 竖管扩散器 6.2~7.1 射流式扩散装置 24~30 (3) 反应池容积计算 Vo=
Pb:空气扩散装置出口处的绝对压力,Pb=P+9.8×10 H H:空气扩散装置的安装深度(曝气装置距水面的距离),m P:大气压力,Pa,P=1.013×105 Qt:气泡离开池面时,氧的百分比,%
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Qt=
21 × 1 − E A) ( ×100% 79 + 21 × 1 − E A) (
EA:空气扩散装置的氧的转移效率,多元微孔管式曝气器取值为 20%,其它设备 EA 参 见下表。 空气扩散装置的供气量: G= R0 (m3/d) 0.3 × E A
Q( S 0 − S e ) NS X
Vo——O 段容积(m3) VA——A 段容积(m3)
VA=(1/4~1/3)Vo (4) 剩余污泥量计算 Xw=aQ(SO—Se)-bVXf+ 0.5Q(SSO—SSe) (5) 污泥龄计算 θc(d)=
VfX XW
V= Vo + VA,f 为 0.75
(6) 混合液回流比 RN(%)=
A1/O 工艺设计
一 设计参数参考值 1 2 3 4 5 6 7 二 1 水力停留时间 HRT(h) 污泥龄θc(d) 污泥负荷 Ns[kgBOD5/kgMLSS.d] 污泥浓度 X(mg/L) 总氮负荷率[kgTN/(kgMLSS.d)] 混合液回流比 RN(%) 污泥回流比 R(%) 工艺设计计算 已知条件:Q、SO、Se、TNO、TNe、SSO、SSe Q:污水进水量,m3/d SO:进水的平均 BOD5,mg/L TNO:进水的平均总氮,mg/L SSO:进水的平均悬浮物,mg/L 设定条件:Ns、X Ns:BOD-污泥负荷,kgBOD5/kgMLSS.d X:曝气池内 MLSS 浓度,mg/L 2 计算步骤 (1) 需气量的计算 降解 BOD 的需氧量: 1.47Q(SO—Se); 硝化需氧量: 4.57Q(TNo—TNe) 排放剩余污泥所减少的 BOD5 量,因此部分 BOD5 并末耗氧,在需氧量计算中应予从扣 除: -1.42×Xw×f 反硝化过程的产氧量: -2.6△NO3 排放剩余污泥所减少的 NH3—N,此部分 NH3—N 不耗氧,也应予以扣除: -0.56×Xw×f 其中:Xw 为每天生成的剩余污泥量(kg/d),f 为 0.75 R=1.47Q(SO—Se)+ 4.57Q(TNo—TNe) -1.42×Xw×f-2.6△NO3-0.56×Xw×f (2) 供气量
ηTN × 100% 1 −ηTN
ηTN=(TNo—TNe)/ TNo
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Pa:所在地区的实际大气压,Pa Pb Q Csb(T)=Cs(T) + t 5 42 2.066 × 10 :T℃时池内曝气时溶解氧饱和度的平均值,mg/l Csb(T) Cs(T) :T℃时在大气压力条件下氧的饱和度,mg/l,具体值见下表 氧在蒸馏水中的饱和溶解度(部分温度) 水温 T/℃ 15 16 17 18 19 20 溶解度 mg/l 10.15 9.95 9.74 9.54 9.35 9.17 水温 T/℃ 21 22 23 24 25 26 溶解度 mg/l 8.99 8.83 8.63 8.53 8.38 8.22
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来自百度文库
A1 段 0.5~1.0(≯2),O 段 2.5~6 >10 0.1~0.7(≯0.18) 2000~5000(≮3000) ≯0.05 200~500 50~100
Se:出水的平均 BOD5,mg/L TNe:出水的平均总氮,mg/L SSe:出水的平均悬浮物,mg/L
氧的转移速率,取决于下列因素:气相中氧的分压梯度;液相中氧的浓度梯度;气 液之间接触面积和接触时间、水温、污水的性质以及水流的紊流程度等。 在标准条件下,转移到曝气池混合液的总氧量为 R0=R×Csb(20)/α(βρCsb(T)-C)×1.024(T-20) R0:水温 20℃,气压 1.013×10Pa 时,转移到曝气池混合液的总氧量,kg/d 实际条件下,转移到曝气池混合液的总氧量,kg/d, Cs(20):水温为 20℃时,大气压 R:在力条件下氧的饱和度, mg/l, 取 9.17 mg/l α:污水中杂质影响修正系数,α=0.78~0.99 β:污水含盐量影响修正系数,β=0.95 ρ:气压修正系数, C:混和液溶解氧浓度,取 2mg/l ρ=Pa/1.013×10
G:供气量,m3/d 几种空气扩散装置的氧的转移效率 EA 扩散装置类型 氧的转移效率 EA 陶土扩散板、管(水深 3.5m) 10~12 绿豆沙扩散板、管(水深 3.5m) 8.8~10.4 穿孔管:φ5(水深 3.5m) 6.2~7.9 穿孔管:φ10(水深 3.5m) 6.7~7.9 倒盆式扩散器(水深 3.5m) 6.9~7.5 倒盆式扩散器(水深 4.0m) 8.5 倒盆式扩散器(水深 5.0m) 10 竖管扩散器 6.2~7.1 射流式扩散装置 24~30 (3) 反应池容积计算 Vo=
Pb:空气扩散装置出口处的绝对压力,Pb=P+9.8×10 H H:空气扩散装置的安装深度(曝气装置距水面的距离),m P:大气压力,Pa,P=1.013×105 Qt:气泡离开池面时,氧的百分比,%
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Qt=
21 × 1 − E A) ( ×100% 79 + 21 × 1 − E A) (
EA:空气扩散装置的氧的转移效率,多元微孔管式曝气器取值为 20%,其它设备 EA 参 见下表。 空气扩散装置的供气量: G= R0 (m3/d) 0.3 × E A
Q( S 0 − S e ) NS X
Vo——O 段容积(m3) VA——A 段容积(m3)
VA=(1/4~1/3)Vo (4) 剩余污泥量计算 Xw=aQ(SO—Se)-bVXf+ 0.5Q(SSO—SSe) (5) 污泥龄计算 θc(d)=
VfX XW
V= Vo + VA,f 为 0.75
(6) 混合液回流比 RN(%)=
A1/O 工艺设计
一 设计参数参考值 1 2 3 4 5 6 7 二 1 水力停留时间 HRT(h) 污泥龄θc(d) 污泥负荷 Ns[kgBOD5/kgMLSS.d] 污泥浓度 X(mg/L) 总氮负荷率[kgTN/(kgMLSS.d)] 混合液回流比 RN(%) 污泥回流比 R(%) 工艺设计计算 已知条件:Q、SO、Se、TNO、TNe、SSO、SSe Q:污水进水量,m3/d SO:进水的平均 BOD5,mg/L TNO:进水的平均总氮,mg/L SSO:进水的平均悬浮物,mg/L 设定条件:Ns、X Ns:BOD-污泥负荷,kgBOD5/kgMLSS.d X:曝气池内 MLSS 浓度,mg/L 2 计算步骤 (1) 需气量的计算 降解 BOD 的需氧量: 1.47Q(SO—Se); 硝化需氧量: 4.57Q(TNo—TNe) 排放剩余污泥所减少的 BOD5 量,因此部分 BOD5 并末耗氧,在需氧量计算中应予从扣 除: -1.42×Xw×f 反硝化过程的产氧量: -2.6△NO3 排放剩余污泥所减少的 NH3—N,此部分 NH3—N 不耗氧,也应予以扣除: -0.56×Xw×f 其中:Xw 为每天生成的剩余污泥量(kg/d),f 为 0.75 R=1.47Q(SO—Se)+ 4.57Q(TNo—TNe) -1.42×Xw×f-2.6△NO3-0.56×Xw×f (2) 供气量
ηTN × 100% 1 −ηTN
ηTN=(TNo—TNe)/ TNo
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