30米T梁预应力伸长量计算书(完结版)

[整理]30m预应力连续T梁通用图计算书(1)

30米后张法预应力混凝土T形梁通用图计算书1.概况与基本数据1.1概况依据《西部地区中小跨径桥梁技术研讨会》会议纪要、《西部地区中小跨径适用桥梁形式研究下一步工作内容和计划》及我院任务通知单编号：桥－施－技科（2004）字第67号。

课题组进行课题相关设计开发。

开发原则为：（1）上部构造形式采用5梁式（2）梁宽模数B=2.4米，板梁预制高度为1.90米。

明确10厘米现浇混凝土铺装不参与受力。

（3）混凝土强度等级：C50（4）边梁悬臂长度120厘米。

（5）T梁两端及顺桥向采用单支座。

（6）适用路基宽度：整体式路基24.50米、12.0米。

（7）适用于直线桥。

（8）T形梁结构连续3～5孔一联。

1.2基本数据（1）结构：后张法预应力混凝土连续T形梁（2）计算跨经：30米（3）路基宽度：整体式路基24.5米、12米（4）车道数：双向4车道（5）汽车荷载：公路－Ⅰ级2. 技术规范2.1《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2.3《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ 022-85）2.4《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）2.5《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85）2.6《公路工程抗震设计规范》（JTJ 004-89）2.7《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）3.材料主要指标3.1混凝土表1 T形梁混凝土主要指标3.2 预应力钢绞线表2 钢绞线主要指标3.3 钢筋表3 钢筋主要指标4.主要材料选用（1）沥青混凝土：桥面铺装。

（2） C50混凝土：桥面铺装。

（3） C50混凝土：预制T 形梁、现浇连续段。

（4）24.15j φmm 钢绞线：预制T 形梁及顶板束。

5．活载横向分布系数与汽车冲击系数T 形梁采用平面杆系有限元程序进行计算。

按平面杆系有限元计算，考虑活荷载横向分布系数，进行影响线加载。

(完整版)30米预应力混凝土简支T梁计算书(H=2m)last

目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1。

1 标准 (1)1。

1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1。

2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (1)2 横断面布置 (2)2.1 横断面布置图 (2)2。

2 预制T梁截面尺寸 (2)2。

3 T梁翼缘有效宽度计算 (3)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3。

1.1 车道折减系数 (4)3.1。

2 跨中横向分布系数 (4)3。

2 汽车荷载冲击系数值计算 (6)3。

2。

1汽车荷载纵向整体冲击系数 (6)3。

2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (6)4 作用效应组合 (6)4.1 作用的标准值 (7)4。

1.1 永久作用标准值 (7)4。

1.2 汽车荷载效应标准值 (8)4.2 作用效应组合 (10)4。

2。

1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计） (10)4.2.2 作用短期效应组合(用于正常使用极限状态设计) (12)4.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计） (13)4.3 截面预应力钢束估算及几何特性计算 (15)4.3。

1 全预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算 (15)4.3。

2 截面几何特性计算 (20)5 持久状态承载能力极限状态计算 (21)5.1 正截面抗弯承载能力 (22)5。

2 斜截面抗剪承载力验算 (22)5。

2。

1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算 (22)5。

2。

2 箍筋设置 (25)5。

2。

3 斜截面抗剪承载力验算 (27)6 持久状况正常使用极限状态计算 (27)6。

1 预应力钢束应力损失计算 (28)6。

1.1 张拉控制应力 (28)6。

1。

2 各项预应力损失 (28)6。

2 温度梯度截面上的应力计算 (33)6.3 抗裂验算 (35)6.3.1 正截面抗裂验算 (35)6。

3.2 斜截面抗裂验算 (37)6。

30T梁预应力张拉计算书

30m T梁张拉计算书编制人：审核人：批准人：重庆渝北至长寿高速公路YCTJ10合同段项目经理部二0一八年七月重庆渝北至长寿高速公路YCTJ10合同段预应力张拉伸长量及千斤顶油表计算一、张拉施工方案预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，fpk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa。

锚具M15-7型、M15-8型、M15-9型、M15-10型系列整套锚具，管道成孔采用金属波纹管。

进场的所有锚具及钢绞线必须按规范要求进行抽检。

锚具、钢绞线必须有厂方提供的质量说明书和出厂时间，其性能和质量必须符合现行国家标准GB/T14370的规定。

钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。

1、钢铰线采取专用人工单根穿入，下料采用砂轮切割机按实际张拉长度下料。

穿钢绞线过程中排技术全程旁站，检查每根钢绞线穿入情况。

2、预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，并观察梁底起拱及侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。

张拉顺序为：F250%→F3100%→F2100%V→F1100%。

张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。

张拉严格控制滑丝和断丝，不能超过规范要求。

切割后预应力筋的外露长度不得小于30mm，且不小于1.5倍预应力筋直径。

锚具应采用封端混凝土保护，当需长期外露时，应采取防止锈蚀的措施。

48小时内必须压浆。

张拉时做好详细的施工记录。

二、预应力束伸长量量测及回缩量量测方法本项目预制梁后张拉采用智能系统张拉，预应力筋的伸长量采用测量千斤顶活塞伸长值得方式进行量测技术参数：单根钢绞线直径：ΦS=15.2mm标准强度：RYB=1860Mpa锚下控制应力：0.75RYB=1395Mpa钢绞线面积：AP=139mm2弹性模量：EP=1.95X105MPa预应力管道摩擦系数：μ=0.25预应力管道偏差系数：K=0.0015钢筋、锚具回缩：6mm(设计理论）（一）伸长量的计算1、单根张拉力P=1395×139/1000=193.905KN2、节段平均应力PX=［P(1-e-（KX+μθ））］/（kx+μθ）3、节段张拉伸长量△LX =PPLX/（APEP）4、总伸长量为∑LX（二）、千斤顶数量值计算示例（单端计算）1、设备规格（YCW250）；校准方程Y=0.0208X+0.24310；Y为压力值（MPa），X为力值（KN）；X=F=193.905kN/股Y=P=0.0208F+0.24311、张拉阶段显值计算（钢绞线为7股）张拉控制应力P=1395×139*8=1357.34KN 张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y10%=7×193.905×0.0208×10%+0.24310=3.066MPa张拉力为控制应力的20%时油压表读数：Y20%=7×193.905×0.0208×20%+0.24310=5.89MPa张拉力为控制应力的50%时油压表读数：Y=7×193.905×0.0208×50%+0.24310 50%=14.36MPa张拉力为控制应力的100%时油压表读数：=7×193.905×0.0208×100%+0.24310 Y100%=28.47MPa2、张拉阶段显值计算（钢绞线为8股）张拉控制应力P=1395×139*8=1551.24KN张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y=8×193.905×0.0208×10%+0.24310 10%=3.47MPa张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=8×193.905×0.0208×20%+0.24310 Y20%=6.69MPa张拉力为控制应力的50%时油压表读数：=8×193.905×0.0208×50%+0.24310 Y50%=16.37MPa张拉力为控制应力的100%时油压表读数：=8×193.905×0.0208×100%+0.24310 Y100%=32.51MPa3、张拉阶段显值计算（钢绞线为9股）张拉控制应力P=1395×139*9=1745.15KN张拉力为控制应力的10%时油压表读数：=9×193.905×0.0208×10%+0.24310 Y10%=3.87MPa张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=9×193.905×0.0208×20%+0.24310 Y25%=7.5MPa张拉力为控制应力的50%时油压表读数：Y=9×193.905×0.0208×50%+0.24310 50%=18.39MPa张拉力为控制应力的100%时油压表读数： Y 100%=9×193.905×0.0208×100%+0.24310=36.5MPa4、张拉阶段显值计算（钢绞线为10股）张拉控制应力P=1395×139*10=1939.05KN 张拉力为控制应力的10%时油压表读数： Y 10%=10×193.905×0.0208×10%+0.24310=4.27MPa张拉力为控制应力的20%时油压表读数： Y 20%=10×193.905×0.0208×20%+0.24310=8.31MPa张拉力为控制应力的50%时油压表读数： Y 50%=10×193.905×0.0208×50%+0.24310=20.41MPa张拉力为控制应力的100%时油压表读数： Y 100%=10×193.905×0.0208×100%+0.24310=40.57MPa30mT 梁张拉对应油表读数见下表油表读数计算表（一）编号部位束数锚下控制应力σK （Mpa )截面积张拉力 10%P 对应油表读数 20%P 对应油表读数 50%P对应油表读数100%P对应油表读数n A(mm2) P （KN) （KN) （KN) （KN)（KN) F1 中跨中梁 7 13951391357.335 135.7335 3.066 271.4675.89678.6675 14.36 1357.33528.47 F2 8 1395 139 1551.24155.1243.47 310.2486.69 775.62 16.371551.24 32.51F3 8 1395139 1551.24 155.124 3.47310.2486.69775.6216.371551.24 32.51 油表读数计算表（二）编号部位束数锚下控制应力σK（Mpa ) 截面积张拉力 10%P 对应油表读数 20%P 对应油表读数 50%P对应油表读数100%P对应油表读数n A(mm2) P （KN) （KN) （KN) （KN)（KN) F1中跨边梁 91395139 1745.14 174.514 3.87349.0297.5872.572 18.39 1745.145 36.5F2 9 13951391745.14 174.514 3.87349.0297.5872.572 18.39 1745.14536.5F3913951391745.14 174.514 3.87349.0297.5872.572 18.39 1745.145 36.5油表读数计算表（三）编号部位束数锚下控制应力σK （Mpa ) 截面积张拉力 10%P 对应油表读数 20%P 对应油表读数 50%P对应油表读数100%P对应油表读数n A(mm2) P （KN) （KN) （KN) （KN)（KN) F1边跨中梁91395139 1745.14 174.514 3.87349.0297.5872.572 18.39 1745.14536.5F2 9 1395 139 1745.14174.514 3.87 349.029 7.5 872.572 18.39 1745.145 36.5 F3 8 1395139 1551.24 155.124 3.47310.2486.69775.6216.371551.24 32.51 油表读数计算表（四）编号部位束数锚下控制截面积张拉力 10%P 对应油表20%P 对应油表50%P 对应油表100%P对应油表n 应力σK （Mpa )A(mm2) P （KN) （KN) 读数（KN) 读数（KN) 读数（KN) 读数 F1边跨边梁10 1395139 1939.05 193.9054.27 387.818.31969.52520.41 1939.05 40.57 F2 10 1395 139 1939.05193.905 4.27 387.81 8.31969.525 20.41 1939.05 40.57 F310 1395139 1939.05 193.905 4.27 387.818.31969.52520.41 1939.05 40.57。

30米箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长量计算书

30米箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长量计算书30米箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长量计算书一、计算公式及参数△L=Ep Ap LPp ?? Pp=1、预应力平均张拉力计算公式及参数：△L—钢绞线一端伸长量（mm ） P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.232、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），单根取140 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取2.0×105 N/ mm 2（Mpa ）在计算一端伸长量时，X=L二、伸长量计算以中跨为例：1、N1束一端的伸长量：（中跨4股）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300N X=30.72÷2=15.36m θ=7.5×π÷180=0.131radKX+μθ=0.0015×15.36+0.23×0.131=0.053P p=P×[1-e-( KX+μθ)]/( KX+μθ)= 195300×4×(1-e-0.053) ÷0.053=760803.74N △L=P p×L÷(A p×E p)= 760859×15360÷(140×4×2.0×105)△L=104.3mm扣除10%初应力后△L=104.3×（1-10%）=93.90mmN1总伸长量为93.9mm×2=187.80mm2、N2束一端的伸长量：（中跨4股）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=30.78÷2=15.39mθ=7.5×π÷180=0.131radKX+μθ=0.0015×15.39+0.23×0.131=0.053P p=P×[1-e-( KX+μθ)]/ ( KX+μθ)= 195300×4×(1-e-0.053) ÷0.053=760787N △L= P p×L ÷(A p× E p)= 760859×15390÷(140×4×2.0×105)△L =104.54mm扣除10%初应力后△L=104.54×（1-10%）=94.09mmN2总伸长量为94.09mm×2=188.17mm3、N3束一端的伸长量：（中跨4股）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=30.85÷2=15.425mθ=7.5×π÷180=0.131radKX+μθ=0.0015×15.425+0.23×0.131=0.053P p=P×[1-e-( KX+μθ)]/( KX+μθ)=195300×4×(1-e-0.053) ÷0.053=760767N △L= P p×L÷(A p×E p)=760859×15425÷(140×4×2.0×105)△L =104.78mm扣除10%初应力后△L=104.79×（1-10%）=94.30mmN3总伸长量为94.31mm×2=188.60mm4、N4束一端的伸长量：（中跨5股）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=30.56÷2=15.28mθ=1.4×π÷180=0.024radKX+μθ=0.0015×15.28+0.23×0.024=0.029P p=P×[1-e-(KX+μθ)]/ (KX+μθ)= 195300×5×(1-e-0.028) ÷0.028=962696N △L= P p×L ÷(A p× E p)= 962696×15280÷(140×5×2.0×105)△L =105.07mm扣除10%初应力后△L=105.07×（1-10%）=94.56mmN4总伸长量为94.56mm×2=189. 12mm依次计算出边跨梁板的单端伸长量为：N1单端伸长量=93.11mm N2单端伸长量=94.87mmN3单端伸长量=94.78mm N4单端伸长量=95.79mm三、钢绞线的张拉控制应力计算（以中跨N1为例）N1 4股钢绞线：σcon=0.75×1860×140×4=781.2KN0111号千斤顶张拉、10075122号油表时：千斤顶回归方程：Y=0.0316X+0.9式中：Y——油压表读数（MPa）X——千斤顶拉力（KN）①．10%σcon=78.12 KN时：Y=0.0316X+0.9=0.0316×78.12+0.9=3.37MPa②．20%σcon=156.24KN时：Y=0.0316X+0.9=0.0316×156.24+0.9=5.84MPa③100%σcon=781.2KN时：Y=0.0316X+0.9=0.0316×781.2+0.9=25.6MPa0112号千斤顶张拉、10075127号油表时：千斤顶回归方程：Y=0.0319X+0.77：式中： Y——油压表读数（MPa）X——千斤顶拉力（KN）①．10%σcon=78.12 KN时：Y=0.0319X+0.77=0.0319×78.12+0.77=3.26MPa②．20%σcon=156.24KN时：Y=0.0319X+0.77=0.0319×156.24+0.77=5.75MPa ③．100%σcon=781.2KN时：Y=0.0319X+0.77=0.0319×781.2+0.77=25.69MPa 30米箱梁（边跨）张拉数据表30米箱梁（中跨）张拉数据表。

30米T梁预应力张拉伸长量计算书

30米T梁预应力张拉伸长量计算书一、设计伸长量复核（一）计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp =p(1-e-(kx+uθ))/(kx+uθ)式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△l= PpL/( ApEp)式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取140 mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/ mm2（二）伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=3.261mθ=0kx+μθ=0.0015×3.261=0.00489Pp=26040×（1-e-0.00489）/0.00489=25976NΔL= PpL/（Ap Ep）=25976×3261/（140×195000）=3.1mmX2=10.472mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×10.472+0.25×0.1309=0.04843Pp=26040×（1-e-0.04843）/0.04843=25419NΔL= PpL/（Ap Ep）=25419×10472/（140×195000）=9.75mm X3=1.0255mθ=0kx+μθ=0.0015×1.0255=0.00154Pp=26040×（1-e-0.00154）/0.00154=26020NΔL= PpL/（Ap Ep）=26020×1025.5/（140×195000）=0.98mm N1束初张拉一端总伸长量：3.1+9.75+0.98=13.8mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=3.261mθ=0kx+μθ=0.0015×3.261=0.00489Pp=195300×（1-e-0.00489）/0.00489=194823NΔL= PpL/（Ap Ep）=194823×3261/（140×195000）=23.27mm X2=10.472mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×10.472+0.25×0.1309=0.04843Pp=195300×（1-e-0.04843）/0.04843=190646NΔL= PpL/（Ap Ep）=190646×10472/（140×195000）=73.13mm X3=1.0255mθ=0kx+μθ=0.0015×1.0255=0.00154Pp=195300×（1-e-0.00154）/0.00154=195149NΔL= PpL/（Ap Ep）=195149×1025.5/（140×195000）=7.33mm N1束一端总伸长量：23.27+73.13+7.33=103.7mm3、N2束一端的伸长量：单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=4.682mθ=0kx+μθ=0.0015×4.682=0.00702Pp=26040×（1-e-0.00702）/0.00702=25949NΔL= PpL/（Ap Ep）=25949×4682/（140×195000）=4.45mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=26040×（1-e-0.0376）/0.0376=25557NΔL= PpL/（Ap Ep）=2557×3272/（140×195000）=3.06mmX3=6.795mθ=0kx+μθ=0.0015×6.795=0.0102Pp=26040×（1-e-0.0102）/0.0102=25908NΔL= PpL/（Ap Ep）=25908×6795/（140×195000）=6.45mm N2束初张拉一端总伸长量：4.45+3.06+6.45=13.96mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=4.682mθ=0kx+μθ=0.0015×4.682=0.00702Pp=195300×（1-e-0.00702）/0.00702=194616NΔL= PpL/（Ap Ep）=194616×4682/（140×195000）=33.38mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=195300×（1-e-0.0376）/0.0376=191674NΔL= PpL/（Ap Ep）=191674×3272/（140×195000）=22.97mm X3=6.795mθ=0kx+μθ=0.0015×6.795=0.0102Pp=195300×（1-e-0.0102）/0.0102=194307NΔL= PpL/（Ap Ep）=194307×6795/（140×195000）=48.36mm N2束一端总伸长量：33.38+22.97+48.36=104.71mm4、N3束一端的伸长量：单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=1.234mθ=0kx+μθ=0.0015×1.234=0.00185Pp=26040×（1-e-0.00185）/0.00185=26016NΔL= PpL/（Ap Ep）=26016×1234/（140×195000）=1.18mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=26040×（1-e-0.0376）/0.0376=25557NΔL= PpL/（Ap Ep）=25557×3272/（140×195000）=3.06mmX3=10.2135mθ=0kx+μθ=0.0015×10.2135=0.0153Pp=26040×（1-e-0.0153）/0.0153=25842NΔL= PpL/（Ap Ep）=25842×10213.5/（140×195000）=9.67mm N2束初张拉一端总伸长量：1.18+3.06+9.67=13.91mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=1.234mθ=0kx+μθ=0.0015×1.234=0.00185Pp=195300×（1-e-0.00185）/0.00185=195119NΔL= PpL/（Ap Ep）=195119×1234/（140×195000）=8.82mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=195300×（1-e-0.0376）/0.0376=191674NΔL= PpL/（Ap Ep）=191674×3272/（140×195000）=22.97mm X3=10.2135mθ=0kx+μθ=0.0015×10.2135=0.0153Pp=195300×（1-e-0.0153）/0.0153=193814NΔL= PpL/（Ap Ep）=193814×10213.5/（140×195000）=72.51mm N2束初张拉一端总伸长量：8.82+22.97+72.51=104.3mm二、张拉时理论伸长量计算（一）计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数：取0.00152、μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：140 mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105 N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395 N/ mm26、锚圈口摩阻损失：3.3%σk7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=103.3%×σk×Ap=201745N，单根钢绞线初张控制力：P=13.3%×σk×Ap=25975N。

30米T梁预应力钢绞线伸长量计算式

30米T梁预应力钢绞线伸长量计算式标准跨径：30m△预应力筋计算式: L=P P L/A P E P式中: P P─预应力筋的平均张拉力(N),直线筋取张拉端的拉力,两端张拉的曲线筋,计算方法为上式；L─预应力筋的长度（mm）；A P─预应力筋的截面面积（mm2）；E P─预应力筋的弹性模量（N/mm2）；其中: P P=P（1-e-（kx+uθ））/kx+uθ△式中: P P─预应力筋的平均张拉力(N);△P─预应力筋张拉端张拉力(N);X─从张拉端至计算截面孔道的长度(m);θ─从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);K─孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,波纹管管道常值0.0015;U─预应力筋与孔道壁的摩擦系数;常量R b y=1860MPa , 设计取控制应力бcon= R b y×75%=1395MPaP=бco n×A=1860 MP a×75%×140 mm2=195300NK=0.0015u=0.2两端同时张拉,首先计算钢铰线一半的伸长量N1束直线L=5579mmΔL直=195300×5579/(140×195000)=39.91mmX=9.774mkx+uθ=0.0015×9.774+0.2×0.122173047=0.039095609（1-e-0.039095609）/0.039095609=0.980704469P P=195300×0.980704469=191531.5829 NΔL曲=191531.5829×9744/(140×195000)=68.36mmΔL=(ΔL直+ΔL曲) =108.27 mmN2束L2直=8007mmΔL2直=195300×8007/(140×195000)=57.28mmX=7.33mkx+uθ=0.0015×7.33+0.2×0.122173407=0.035429681（1-e-0.035429681）/0.035429681=0.982492529P P=195300×0.982492529=191880.7911 NΔL2曲=191880.7911×7330/(140×195000)=51.52mmΔL2=(ΔL2直+ΔL2曲)=108.8 mm N3束L3直=11653 mmΔL3直=195300×11653/(140×195000)=83.36mm计算：张庆峰复核：X=3.665mkx+uθ=0.0015×3.665+0.2×0.122173407=0.029932181（1-e-0.029932181）/0.029932181=0.985182121P P=195300×0.985182121=192406.0683 NΔL3曲=192406.0683×3665/(140×195000)=25.83mmΔL3=(ΔL3直+ΔL3曲)=109.19mm计算：复核：。

30米T梁预应力张拉伸长量计算书

30米T梁预应力张拉伸长量计算书一、设计伸长量复核（一）计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp =p(1-e-(kx+uθ))/(kx+uθ)式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△l= PpL/( ApEp)式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取140 mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/ mm2（二）伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=3.261mθ=0kx+μθ=0.0015×3.261=0.00489Pp=26040×（1-e-0.00489）/0.00489=25976NΔL= PpL/（Ap Ep）=25976×3261/（140×195000）=3.1mmX2=10.472mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×10.472+0.25×0.1309=0.04843Pp=26040×（1-e-0.04843）/0.04843=25419NΔL= PpL/（Ap Ep）=25419×10472/（140×195000）=9.75mm X3=1.0255mθ=0kx+μθ=0.0015×1.0255=0.00154Pp=26040×（1-e-0.00154）/0.00154=26020NΔL= PpL/（Ap Ep）=26020×1025.5/（140×195000）=0.98mm N1束初张拉一端总伸长量：3.1+9.75+0.98=13.8mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=3.261mθ=0kx+μθ=0.0015×3.261=0.00489Pp=195300×（1-e-0.00489）/0.00489=194823NΔL= PpL/（Ap Ep）=194823×3261/（140×195000）=23.27mm X2=10.472mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×10.472+0.25×0.1309=0.04843Pp=195300×（1-e-0.04843）/0.04843=190646NΔL= PpL/（Ap Ep）=190646×10472/（140×195000）=73.13mm X3=1.0255mθ=0kx+μθ=0.0015×1.0255=0.00154Pp=195300×（1-e-0.00154）/0.00154=195149NΔL= PpL/（Ap Ep）=195149×1025.5/（140×195000）=7.33mm N1束一端总伸长量：23.27+73.13+7.33=103.7mm3、N2束一端的伸长量：单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=4.682mθ=0kx+μθ=0.0015×4.682=0.00702Pp=26040×（1-e-0.00702）/0.00702=25949NΔL= PpL/（Ap Ep）=25949×4682/（140×195000）=4.45mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=26040×（1-e-0.0376）/0.0376=25557NΔL= PpL/（Ap Ep）=2557×3272/（140×195000）=3.06mmX3=6.795mθ=0kx+μθ=0.0015×6.795=0.0102Pp=26040×（1-e-0.0102）/0.0102=25908NΔL= PpL/（Ap Ep）=25908×6795/（140×195000）=6.45mm N2束初张拉一端总伸长量：4.45+3.06+6.45=13.96mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=4.682mθ=0kx+μθ=0.0015×4.682=0.00702Pp=195300×（1-e-0.00702）/0.00702=194616NΔL= PpL/（Ap Ep）=194616×4682/（140×195000）=33.38mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=195300×（1-e-0.0376）/0.0376=191674NΔL= PpL/（Ap Ep）=191674×3272/（140×195000）=22.97mm X3=6.795mθ=0kx+μθ=0.0015×6.795=0.0102Pp=195300×（1-e-0.0102）/0.0102=194307NΔL= PpL/（Ap Ep）=194307×6795/（140×195000）=48.36mm N2束一端总伸长量：33.38+22.97+48.36=104.71mm4、N3束一端的伸长量：单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=1.234mθ=0kx+μθ=0.0015×1.234=0.00185Pp=26040×（1-e-0.00185）/0.00185=26016NΔL= PpL/（Ap Ep）=26016×1234/（140×195000）=1.18mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=26040×（1-e-0.0376）/0.0376=25557NΔL= PpL/（Ap Ep）=25557×3272/（140×195000）=3.06mmX3=10.2135mθ=0kx+μθ=0.0015×10.2135=0.0153Pp=26040×（1-e-0.0153）/0.0153=25842NΔL= PpL/（Ap Ep）=25842×10213.5/（140×195000）=9.67mm N2束初张拉一端总伸长量：1.18+3.06+9.67=13.91mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=1.234mθ=0kx+μθ=0.0015×1.234=0.00185Pp=195300×（1-e-0.00185）/0.00185=195119NΔL= PpL/（Ap Ep）=195119×1234/（140×195000）=8.82mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=195300×（1-e-0.0376）/0.0376=191674NΔL= PpL/（Ap Ep）=191674×3272/（140×195000）=22.97mm X3=10.2135mθ=0kx+μθ=0.0015×10.2135=0.0153Pp=195300×（1-e-0.0153）/0.0153=193814NΔL= PpL/（Ap Ep）=193814×10213.5/（140×195000）=72.51mm N2束初张拉一端总伸长量：8.82+22.97+72.51=104.3mm二、张拉时理论伸长量计算（一）计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数：取0.00152、μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：140 mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105 N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395 N/ mm26、锚圈口摩阻损失：3.3%σk7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=103.3%×σk×Ap=201745N，单根钢绞线初张控制力：P=13.3%×σk×Ap=25975N。

30T梁伸长值计算6页

30mT 梁伸长值计算一、计算依据查《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000得计算公式：△L=P ’·L/A g ·E g式中：△L —— 预应力理论伸长值（cm ）；P ’ —— 预应力钢材平均张拉力（N ）；E g —— 预应力钢材弹性模量（N/mm ²）；A g —— 预应力钢材截面面积（mm ²）；P ’=P[1-e -（kx+μθ）]/（kx+μθ）式中：P —— 预应力钢材张拉力（N ）；x —— 从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）；θ —— 从张拉端至计算截面孔道部分切线夹角之和（rad ）；k —— 孔道每m 局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 ；μ—— 孔道壁与预应力筋的摩擦系数，取0.2；1、边跨[边梁]N1伸长值：A g =1400（mm ²）；E g =1.95×105（Mpa ）；P=193.9×104（N ）；R=8000（cm ）；Sin θ=975/8000=0.122，∴θ=0.122（rad ）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=193.9×104[1-e -0.0015×4.215]/ 0.0015×1400×1.95×105=2.841(cm)△L2=P ·R[1-e -μθ]/（μ·A g ·E g ）=193.9×104×8000[1-e-0.2×0.122]/ 0.2×1400×1.95×105 =6.818（cm ）第三段：P 3=P ·e -μθ =193.9×104×e -0.2×0.122=1892260（N ）△L3= P 3·[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=1892260[1-e -0.0015×0.733]/ 0.0015×1400×1.95×105=0.462（cm ）∴△L 总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.24（cm ）；2、边跨[边梁]N2伸长值：A g =1400（mm ²）；E g =1.95×105（Mpa ）；P=193.9×104（N ）；R=3000（cm ）；Sin θ=521/3000=0.174，∴θ=0.175（rad ）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=193.9×104[1-e -0.0015×2.357]/ 0.0015×1400×1.95×105=1.671(cm)第二段：△L2=P ·R[1-e -μθ]/（μ·A g ·E g ）=193.9×104×3000[1-e -0.2×0.175]/ 0.2×1400×1.95×105=3.664（cm ）P 3=P ·e -μθ =193.9×104×e-0.2×0.175=1872310（N ） △L3= P 3·[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=1872310 [1-e -0.0015×7.136]/ 0.0015×1400×1.95×105=5.029（cm ）∴△L 总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.73（cm ）；3、边跨[边梁]N3伸长值：A g =1400（mm ²）；E g =1.95×105（Mpa ）；P=193.9×104（N ）；R=3000（cm ）；Sin θ=365.6/3000=0.122，∴θ=0.122（rad ）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=193.9×104[1-e -0.0015×1.981]/ 0.0015×1400×1.95×105=1.405(cm)第二段：△L2=P ·R[1-e -μθ]/（μ·A g ·E g ）=193.9×104×3000[1-e -0.2×0.122]/ 0.2×1400×1.95×105=2.557（cm ）第三段：P 3=P ·e -μθ =193.9×104×e -0.2×0.122=1892260（N ）△L3= P 3·[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=1892260[1-e -0.0015×9.045]/ 0.0015×1400×1.95×105=6.227（cm ）∴△L 总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.38（cm ）；4、边跨[中梁]N1伸长值：A g =1120（mm ²）；E g =1.95×105（Mpa ）；P=155.12×104（N ）；R=8000（cm ）；Sin θ=975/8000=0.122，∴θ=0.122（rad ）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=155.12×104[1-e -0.0015×4.215]/ 0.0015×1120×1.95×105=2.841(cm)第二段：△L2=P ·R[1-e -μθ]/（μ·A g ·E g ）=155.12×104×8000[1-e -0.2×0.122]/ 0.2×1120×1.95×105=6.818（cm ）第三段：P 3=P ·e -μθ =155.12×104×e -0.2×0.122=1513808（N ）△L3= P 3·[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=1513808[1-e -0.0015×0.733]/ 0.0015×1120×1.95×105=0.462（cm ）∴△L 总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.24（cm ）；5、边跨[中梁]N2伸长值：A g =1260（mm ²）；E g =1.95×105（Mpa ）；P=174.51×104（N ）；R=3000（cm ）；Sin θ=521/3000=0.174，∴θ=0.175（rad ）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=174.51×104[1-e -0.0015×2.357]/ 0.0015×1260×1.95×105=1.671(cm)第二段：△L2=P ·R[1-e -μθ]/（μ·A g ·E g ）=174.51×104×3000[1-e -0.2×0.175]/ 0.2×1260×1.95×105=3.664（cm ）第三段：P 3=P ·e -μθ =174.51×104×e -0.2×0.175=1685079（N ）△L3= P 3·[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=1685079 [1-e -0.0015×7.136]/ 0.0015×1260×1.95×105=5.029（cm ）∴△L 总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.73（cm ）；6、边跨[中梁]N3伸长值：A g =1260（mm ²）；E g =1.95×105（Mpa ）；P=174.51×104（N ）；R=3000（cm ）；Sin θ=365.6/3000=0.122，∴θ=0.122（rad ）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=174.51×104[1-e-0.0015×1.981]/ 0.0015×1260×1.95×105 =1.405(cm)第二段：△L2=P·R[1-e-μθ]/（μ·Ag ·Eg）=174.51×104×3000[1-e-0.2×0.122]/ 0.2×1260×1.95×105 =2.557（cm）第三段：P3=P·e-μθ =174.51×104×e-0.2×0.122=1703034（N）△L3= P3·[1-e-kl]/（k·Ag·Eg）=1703034 [1-e-0.0015×9.045]/ 0.0015×1260×1.95×105=6.227（cm）∴△L总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.38（cm）；希望以上资料对你有所帮助，附励志名3条：1、积金遗于子孙，子孙未必能守；积书于子孙，子孙未必能读。

30米T梁预应力计算专项说明书

30m后张法T梁预应力计算书一、预应力配套张拉机具阐明1、张拉机具选用：根据设计文献给定旳圆锚张拉数据，采用每个钢绞线根数最多旳圆锚进行计算。

查设计文献得：钢绞线张拉控制应力σk＝1395MPa；钢绞线截面积：Ay＝139㎜2；钢绞线最多根数：n＝8。

计算张拉力：Ny＝σk×Ay×n＝1395×139×8＝1551240（N）据此：我部选用规格为200t旳油压千斤能满足施工规定。

2、张拉机具数量表：3、千斤顶旳标定和压力表读数旳拟定①千斤顶旳标定：千斤顶、压力表（1块进油表、1块回油表）、高压油泵三者必须固定配套使用。

我部对其已经进行标定，标定报告附后。

②张拉：在张拉过程中，实际伸长量与理论伸长量差值控制在±6％之内，钢束理论伸长量暂以设计为准。

二、张拉程序及张拉力阐明1、查《公路桥涵施工技术规范》，对于夹片式具有自锚性能旳锚具，采用旳是低松弛力钢绞线，其张拉程序：0 初应力 δcon （持荷2min 锚固）（δcon 是指张拉时旳控制应力，涉及预应力损失值）。

设计图纸规定δcon=1395Mpa ，钢绞线面积A=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa,原则强度1860 Mpa ，2、张拉应力控制（1）预应力筋旳张拉控制应力应符合设计规定。

当施工中预应力筋需要超张拉或计人锚圈口预应力损失时，可比设计规定提高5％，但在任何状况下不得超过设计规定旳最大张拉控制应力。

（2）预应力筋采用应力控制措施张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值旳差值应控制在6％以内，否则应暂停张拉，待查明因素并采用措施予以调节后，方可继续张拉。

（3）预应力筋旳理论伸长值L ∆ (mm)可按下式计算：P P P E A LP L =∆式中：P P ——预应力筋旳平均张拉力(N)L ——预应力筋旳长度(mm)；A P ——预应力筋旳截面面积(mm2)；E P ——预应力筋旳弹性模量(N ／mm2)。

T梁伸长量计算

30M预制T梁钢绞线理论伸长量计算书1、中跨考虑两端钢绞线工作长度按80cm计算伸长量为：△ｌ3=2*PL╱AｙEg≈0.0111（m）=11.1mm（1）、N1号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×6=840mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×840=1140.552KN、θ＝7°=0.122173(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.775m(从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1111.01KN△ｌ1=P L╱AｙE g≈0.1000(m)=100.0 (mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.1(mm)（2）、N2号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×6=840mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×840=1140.552KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.757m(从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1112.228KN△ｌ1=P L╱AｙE g≈0.1002(m)=100.2(mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.5(mm)（3）、N3号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.737m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.629KN△ｌ1=P L╱AｙE g≈0.10007(m)=100.07（mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.2(mm)（4）、N4号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.717m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.640KN△ｌ1=P L╱AｙE g≈0.09993(m)=99.93mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=210.96(mm)2、端跨(1)伸缩端计算考虑两端钢绞线工作长度按80cm计算伸长量为：△ｌ3=2*PL╱AｙEg≈0.0111（m）=11.1mm1）、N1号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝7°=0.122173(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.795m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.558KN⊿ｌ1=P L╱AｙEg≈0.10046(m)=100.46(mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=212.02(mm)2）、N2号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.777m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.593KN⊿ｌ1=P L╱AｙEg≈0.10034(m)=100.34(mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.78(mm)3）、N3号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.757m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.6KN⊿ｌ1=P L╱AｙEg≈0.10020(m)=100.2(mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.5(mm)4）、N3号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.737m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.633KN⊿ｌ1=P L╱AｙEg≈0.10007(m)=100.1(mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.3(mm)。

T梁预应力计算书

互通区主线桥、堵河A匝道桥、水晶沟1#桥、水晶沟2#桥30mT梁张拉计算书1、P=σco n×A P2、E P=2.0×105(钢绞线力学试验报告数据)3、预埋金属螺旋波纹管K按规范取值0.0015，μ取值钢绞线0.25钢束分段计算（边跨主梁）：N1束（全长）：直线段CD=768，DE=698；AB=4215，FG=4215；曲线段BC=9774(夹角7°),EF=9774(夹角7°)P P(BC)段=【1395×11×139（1-e-0.0015×9.774N2束（全长）:直线段CD=7171，DE=7101；AB=2357，FG=2357；曲线段BC=5236(夹角10°),EF=5236(夹角10°)N3束（全长）:直线段CD=9080，DE=9010；AB=1981，FG=1981；曲线段BC=3665(夹角7°),EF=3665(夹角7°)考虑千斤顶工作长度（单侧）：600；一片30m主梁钢束数量布置堵河大桥40mT梁张拉计算书1、P=σco n×A P2、E P=2.0×105(钢绞线力学试验报告数据)3、预埋金属螺旋波纹管K按规范取值0.0015，μ取值钢绞线0.25 钢束分段计算（边跨主梁）：N1束（全长）：直线段CD=10165，DE=10085；AB=2197，FG=2197；曲线段BC=7330(夹角7°),EF=7330(夹角7°)N2束（全长）:直线段CD=6841，DE=6761；AB=1096，FG=1096；曲线段BC=11782(夹角10°),EF=11782(夹角10°)N3束（全长）:直线段CD=742，DE=662；AB=2196，FG=2196；曲线段BC=16797(夹角7°),EF=16797(夹角7°)N4束（全长）:直线段CD=1283，DE=1203；AB=5876，FG=5876；曲线段BC=12597(夹角7°),EF=12597(夹角7°)考虑千斤顶工作长度（单侧）：600；一片40m主梁钢束数量布置。

30T梁伸长值计算

30mT梁伸长值计算一、计算依据查《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000得计算公式：△L=P’·L/A g·E g式中：△L——预应力理论伸长值（cm）；P’——预应力钢材平均张拉力（N）；E g——预应力钢材弹性模量（N/mm²）；A g ——预应力钢材截面面积（mm²）；P’=P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）式中：P ——预应力钢材张拉力（N）；x ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ——从张拉端至计算截面孔道部分切线夹角之和（rad）；k ——孔道每m局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 ；μ——孔道壁与预应力筋的摩擦系数，取0.2；1、边跨[边梁]N1伸长值：A g=1400（mm²）；E g=1.95×105（Mpa）；P=193.9×104（N）；R=8000（cm）；Sinθ=975/8000=0.122，∴θ=0.122（rad）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e-kl]/（k·A g·E g）=193.9×104[1-e-0.0015×4.215]/ 0.0015×1400×1.95×105=2.841(cm)第二段：△L2=P·R[1-e-μθ]/（μ·A g·E g）=193.9×104×8000[1-e-0.2×0.122]/ 0.2×1400×1.95×105=6.818（cm）第三段：P3=P·e-μθ =193.9×104×e-0.2×0.122=1892260（N）△L3= P3·[1-e-kl]/（k·A g·E g）=1892260[1-e-0.0015×0.733]/ 0.0015×1400×1.95×105=0.462（cm）∴△L总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.24（cm）；2、边跨[边梁]N2伸长值：A g=1400（mm²）；E g=1.95×105（Mpa）；P=193.9×104（N）；R=3000（cm）；Sinθ=521/3000=0.174，∴θ=0.175（rad）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e-kl]/（k·A g·E g）=193.9×104[1-e-0.0015×2.357]/ 0.0015×1400×1.95×105=1.671(cm)第二段：△L2=P·R[1-e-μθ]/（μ·A g·E g）=193.9×104×3000[1-e-0.2×0.175]/ 0.2×1400×1.95×105=3.664（cm）第三段：P3=P·e-μθ =193.9×104×e-0.2×0.175=1872310（N）△L3= P3·[1-e-kl]/（k·A g·E g）=1872310 [1-e-0.0015×7.136]/ 0.0015×1400×1.95×105=5.029（cm）∴△L总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.73（cm）；3、边跨[边梁]N3伸长值：A g=1400（mm²）；E g=1.95×105（Mpa）；P=193.9×104（N）；R=3000（cm）；Sinθ=365.6/3000=0.122，∴θ=0.122（rad）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e-kl]/（k·A g·E g）=193.9×104[1-e-0.0015×1.981]/ 0.0015×1400×1.95×105=1.405(cm)第二段：△L2=P·R[1-e-μθ]/（μ·A g·E g）=193.9×104×3000[1-e-0.2×0.122]/ 0.2×1400×1.95×105=2.557（cm）第三段：P3=P·e-μθ =193.9×104×e-0.2×0.122=1892260（N）△L3= P3·[1-e-kl]/（k·A g·E g）=1892260[1-e-0.0015×9.045]/ 0.0015×1400×1.95×105=6.227（cm）∴△L总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.38（cm）；4、边跨[中梁]N1伸长值：A g=1120（mm²）；E g=1.95×105（Mpa）；P=155.12×104（N）；R=8000（cm）；Sinθ=975/8000=0.122，∴θ=0.122（rad）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e-kl]/（k·A g·E g）=155.12×104[1-e-0.0015×4.215]/ 0.0015×1120×1.95×105=2.841(cm)第二段：△L2=P·R[1-e-μθ]/（μ·A g·E g）=155.12×104×8000[1-e-0.2×0.122]/ 0.2×1120×1.95×105=6.818（cm）第三段：P3=P·e-μθ =155.12×104×e-0.2×0.122=1513808（N）△L3= P3·[1-e-kl]/（k·A g·E g）=1513808[1-e-0.0015×0.733]/ 0.0015×1120×1.95×105=0.462（cm）∴△L总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.24（cm）；5、边跨[中梁]N2伸长值：A g=1260（mm²）；E g=1.95×105（Mpa）；P=174.51×104（N）；R=3000（cm）；Sinθ=521/3000=0.174，∴θ=0.175（rad）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e-kl]/（k·A g·E g）=174.51×104[1-e-0.0015×2.357]/ 0.0015×1260×1.95×105=1.671(cm)第二段：△L2=P·R[1-e-μθ]/（μ·A g·E g）=174.51×104×3000[1-e-0.2×0.175]/ 0.2×1260×1.95×105=3.664（cm）第三段：P3=P·e-μθ =174.51×104×e-0.2×0.175=1685079（N）△L3= P3·[1-e-kl]/（k·A g·E g）=1685079 [1-e-0.0015×7.136]/ 0.0015×1260×1.95×105=5.029（cm）∴△L总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.73（cm）；6、边跨[中梁]N3伸长值：A g=1260（mm²）；E g=1.95×105（Mpa）；P=174.51×104（N）；R=3000（cm）；Sinθ=365.6/3000=0.122，∴θ=0.122（rad）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e-kl]/（k·A g·E g）=174.51×104[1-e-0.0015×1.981]/ 0.0015×1260×1.95×105=1.405(cm)第二段：△L2=P·R[1-e-μθ]/（μ·A g·E g）=174.51×104×3000[1-e-0.2×0.122]/ 0.2×1260×1.95×105=2.557（cm）第三段：P3=P·e-μθ =174.51×104×e-0.2×0.122=1703034（N）△L3= P3·[1-e-kl]/（k·A g·E g）=1703034 [1-e-0.0015×9.045]/ 0.0015×1260×1.95×105=6.227（cm）∴△L总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.38（cm）；。

30米T梁预应力计算

1757.7 1756.27665 1756.98832 0.00289613
P
1757.7
BC
4.215
0
0.00843 0.991605433 1756.98832 1742.21844 1749.60338 0.03001456
A
1260
CD
9.774 0.122175
0.0415395 0.959311442 1742.21845 1670.83932 1706.52888 0.06788609
0.00081 0.99919033
0.00843 0.99160543 1756.27665 1741.51275
1.981
0
0.003962 0.99604584 1756.27665 1749.32746 1752.80205 0.01413228
HI
0.405
0
0.00081 0.99919033
1757.7 1756.27665 1756.98832 0.00289613
中跨-边梁N1--10根
分段X（m） X（m） θ （rad） kx+uθ e-（kx+uθ ）起点力（kN）终点力（KN）平均力（KN） △L（m）整段长△L（Cm）
0.041888 0.95897718 1942.234 1862.00181 1902.11788 0.03648165
E U
20.902
195 0.18 0.002
DE
7.171
0
0.014342 0.98576036 1862.002 1835.42419
1848.713 0.04856088
K
0.002

30米T梁预应力钢束张控制应力和伸长值计算

T型梁预应力钢束张拉程序和伸长值计算浙江省某高速公路大桥长600米，上部构造设计(上、下行线)均为19孔30米T 型连续梁桥，此桥平面上位于R=1000m平曲线上，立面位于R=6000m凸曲线内。

T 梁共有228片，由先简支后连续形成，六孔一联，共五联。

T型梁有两端连续（C型）和一端连续一端简支（B型）两种形式。

每片T梁预应力钢绞线均为3束，每束有9根钢绞线。

锚下控制张拉力P=1757.7KN，锚下控制应力为σk=1395 Mpa。

预制T梁施加预应力后，跨中上拱度边梁2.4cm，中梁2.5cm。

一、钢绞线型号：采用美国标准ASTMA416-87a270级标准高强度低松驰预应力钢绞线。

公称直径15.24mm，公称面积140mm2，标准强度R b y=1860Mpa，弹性模量Ep=1.95×105Mpa，张拉控制应力采用σk=0.75R b y=1395 Mpa。

二、钢束布置图预应力钢束布置图及钢束编号详见《连续端预制T形梁预应力钢束布置图》，其图附后。

梁肋预应力钢束在立面上一律以圆弧弯起，同时2号、3号钢束在平面上也以圆弧弯起。

梁体负弯矩区预应力钢束设计为平弯与竖弯方式，以配合桥面线形。

三、张拉器具和锚具：千斤顶(YDC2500-200A)：2台高压油泵(2YBZ-80)：2台压力表(Y-150)：4个(2个主表与千斤顶配套标定)锚具采用OVM锚固体系，其中，梁肋预应力采用OVM15-9型锚具，钢束孔道采用波纹管成型。

波纹管外径为φ87mm，内径为φ80mm，梁体负弯矩区采用KBM 型锚具，波纹管尺寸为60×19mm。

-1-四、油压表读数计算：根据张拉设备标定试验报告，在配套千斤顶荷载作用下，其油压表读数如下：五、张拉程序：按照设计规定和《公路桥涵施工技术规范》要求，当预制T型梁混凝土强度达到80%设计强度后方可张拉，本梁体两端同时对称张拉，实行张拉吨位和引伸量双控制。

张拉顺序为：①号束②号束控制力的60% ③号束②号束至控制力。

30米t梁预应力张拉钢绞线伸长量计算书

宜巴高速xx 合同段 30米T 梁张拉计算书一、工程概况1＃预制场负责生产xxx1号特大桥共110片30m T 梁。

预应力钢铰线采用专业厂家生产的ΦS 15.2mm ，钢铰线公称面积A=139mm2，标准强度f pk =1860MPa ，弹性模量Ep=1.95X105 Mpa 。

预制T 梁锚具采用M15型锚具及其配套设备，管道采用钢波纹管，钢铰线锚下控制应力为σk =0.75f pk =1395MPa ，张拉采用双控，以钢束伸长量进行校核。

1片30米T 梁预应力钢铰线设计工程数量项目名称边跨边梁中梁钢束端点 N1 N2 N3 N1 N2 N3 下料长度（mm ） 30644 30672 30596 30644 30672 30596 数量（束数） 11 10 10 9 9 9 张拉长度（mm ） 2944429472 29396294442947229396项目名称中跨边梁中梁钢束端点 N1 N2 N3 N1 N2 N3 下料长度（mm ） 30574 30602 30526 30574 30602 30526 数量（束数） 10 9 9 9 8 8 张拉长度（mm ）293742940229326293742940229326二、30mT 梁钢铰线张拉计算（一）、钢绞线理论伸长值计算 1、计算公式及参数（1）、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数μθμθ+-=∆+-kx e AE L P L kx p P )1()( 式中： L —计算段预应力筋的长度（mm ）；A—预应力筋的截面积（mm2），取139mm2；Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2。

PP—预应力筋终点力（N）；x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015；u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.25。

30T梁张拉计算书

交梨河特大桥30米T梁预应力张拉计算书一、施工要求1、预应力张拉应在T梁砼强度到达设计强度的85%以上，方可张拉；2、张拉时锚下控制应力δK=0.75f=1395Mpa；pk3、采用两端同时张拉，张拉力与伸长值进行双控校核；4、T梁张拉顺序为：50%N2→100%N3→100%N2→100%N1，张拉工序（N2）[0→初应力（0.1δK）→0.2δK→50%δK（暂停）]→（N3）[0→初应力（0.1δK）→0.2δK→100%δK (持荷2分钟锚固)]→（N2）[100%δK（持荷2分钟锚固)]→（N1）[0→初应力（0.1δK）→0.2δK→100%δK（持荷2分钟锚固)]；二、理论伸长值计算ΔL=Pp*L/（Ap*Ep）ΔL—理论伸长值（mm）Pp—预应力筋的平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取202000 Mpa(检测结果)1、伸长值计算理论伸长值为直线段与曲线段伸长值之和，即ΔL=ΔL1+ΔL2(1)、直线段的伸长值为：ΔL1=P*L/Ap*Ep=1395*Ap*L/（Ap*Ep）(2)、曲线段的伸长值为ΔL2= Pp*L/Ap*Ep，其中Pp=P*（1-e-（kx+μθ））/(kx+μθ)p—预应力筋张拉端的张拉力(N)x—从张拉端至计算截面的孔道长度(m)θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)k—影响系数，取0.0015（抽芯成孔）μ—摩擦系数，取0.55（抽芯成孔）三、分列计算表计算值来源于先简支后结构连续30mT梁设计通用图中10、11号图30米T梁张拉单端控制值表注：为了简化计算，只按直线与竖曲线计算，平弯曲线略去未计。

四、实际伸长值的量测方法及合格标准要求（1）0至初应力（0.1δK）时，假设量测的长度为L1，至（0.2δK）时，假设量测的长度为L2，至（δK）时，假设量测的长度为L3，则实际伸长值为：L3-L1+（L2-L1）=L3+L2-2L1（2）实际伸长值与理论伸长值比较在正负6/100以内时，为合格，否则应暂停张拉，待查明原因或采取相应的处理措施后，方可继续张拉。