外压圆筒设计

2. D0/ δ e＜20的外压圆筒及外压管子
•a.用与D0/ δ e≥20相同的方法得到系数B，但对D0/ δ e＜4圆筒
及管子计算系数A值：
•系数A＞0.1时，取A=0.1；
•b.计算[p]l和[p]2。取[p]l和[p]2中的较小值为许用外压[p]
•σ0取以下两式中的较小值:
•c.比较许用外压[p]与设计外压p
圆筒发生了褶绉。
•（2）局部失稳
•
Leabharlann Baidu
在支座或其他支承处以及在安装运输中由于过大的局部外压也可能引
起
• 局部失稳。
1)临界压力：导致筒体失稳的外压，Pcr
2)临界应力：筒体在临界压力作用下，筒壁内的环向压缩应力 ，
以σcr表示。
a.外压低于Pcr，在压力卸除后能恢复其原先形状，即:发生弹性变形
。
3b).达临到界或压高力于与Pc哪r时些，因产素生有的关曲波形将是不可能恢复的。 ？
• c.L为筒体计算长度，指两相邻加强圈的间距；对与封头相连 接的那段筒体而言，应计入凸形封头中的1/3的凸面高度。
临界压力计算公式使用范围： 临界压力计算公式在认为圆筒截面是规则圆形及材料均匀的 情况下得到的。 实际筒体都存在一定的圆度，不可能是绝对圆的，实际筒体 临界压力将低于计算值。 当外压力达到一定数值时发生失稳，可能是壳体材料的不均 匀性能使其临界压力的数值降低，使失稳提前发生。
• 1）夹套容器内筒如设计压力为正值时，按内压容器试压；如 设计压力为负值时按外压容器进行液压试验。
夹套容器液压试验合格后再焊接夹套。夹套内压试验压力
夹套内压试验必须事先校核该容器在夹套试压时的稳定性是否足够 。 不满足稳定性，则液压试验时容器内保持一定压力，以便在整个试 压过程中，夹套与筒体的压力差不超过设计值。
•公式按规则圆形推的，实际圆筒总存在一定的不圆度，公
式的使用范围必须要求限制筒体的圆度e。
•Dmin - 圆筒横截面的最小直径， mm •Dmax - 圆筒横截面的最大直径， mm •Dn - 圆筒公称直径，mm
•四、外压圆筒的设计
(一)算法概述 外压圆筒计算常遇到两类问题：
1)已知圆筒的尺寸，求许用外压[p]； 2)已知工作外压，求所需厚度δ e。
❖若p≤[p]，假设的厚度δ n可用，若小得过多，将δ n适当减小，重复上述计算 ❖若p＞[p]，需增大初设的δ n，重复上述计算，直至使[p]＞p且接近p为止。
•五、外压容器的试压
• 外压容器和真空容器按内压容器进行液压试验，试验压力取
1.25倍的设计外压，即:
•(式中p-设计外压力，Mpa；pT-试验压力， Mpa)
若满足Is≥ I，则所设计加强圈合格；否则重新设计加强圈，重复上述步骤。
•精品课件
！
•精品课件
！
外压圆筒设计
3.失稳现象
1）容器外压与受内压一样产生径向和环向应力，是压应力。也会发生强度破 坏。
2）容器强度足够(即：圆筒工作压力远低于材料的屈服极限)却突然失去了原 有的形状，筒壁被压瘪或发生褶皱，筒壁的圆环截面 一瞬间变成了曲波 形。这种在外压作用下，筒体突然失去原有形状的现象称弹性失稳。
3）发生弹性失稳将使容器不能维持正常操作，造成容器失效。 4）外压容器失效形式有2种： 刚度不够引起的失稳（主要失效形式）； 强度不够引起的破坏，
有关。
2．设计外压容器
•设计外压容器应使许用外压[p]小于临界压力Pcr，即：稳定条
件
由于Pcr或[p]都与筒体的几何尺寸（ δ e、D0、L）有关，通常 采用（一）试算法：
• 1）由工艺条件定内径和筒体长度先假定一个δ e，计 算：
•2）根据筒体计算长度判断属于长圆筒还是短圆筒，再代入相应临界压力计算 式。
1．许用外压[p]
•
长圆筒或管子一般压力达到临界压力值的l／2～1／3时
• 就可能会被压瘪。
• 大于计算压力的工况，不允许在外压力等于或接近于临界 压力，必须有一定的安全裕度，使许用压力比临界压力小， 即
•
•[p]-许用外压； m-稳定安全系数，m>1
主要考虑两个因素：
稳定安全系数m的选取
一个是计算公式的可靠性；另一个是制造上所能保证的圆度。 根据GB150-2010《钢制压力容器》的规定m=3，圆度与D0/ δ e、L/D0
•2）外压容器压力试验的方法、要求及试验前对圆筒应力的校核与 内
1）加强圈作用：提高外压容器的稳定性（利用圈对筒壁的支撑作用 ，可以提高圆筒的临界压力，从而提高其工作外压；当承载要求 一定时，设置加强圈可减少壁厚，节省材料）
2）加强圈结构和要求： 加强圈结构：扁钢、角钢和工字钢等都以制作加强圈，材料采用
• a.失稳是固有性质，不是由于圆筒不圆或材料不均或其它原因所导 致。
• b.每一具体的外压圆筒结构，都客观上对应着一个固有的临界压 力值。
• c.临界压力的大小与筒体几何尺寸、材质及结构因素有关。
根据失稳情况将外压圆筒分为三类：
1)长圆筒：刚性封头对筒体中部变形不起有效支撑，最容易失 稳压瘪，出现波数n=2的扁圆形。
3）加强圈设计
加强圈稳定性设计计算步骤：
初定加强圈的数目和间距，应使加强圈实际间距Ls≤Lmax(加强圈最大间距);
选择加强圈的材料和规格，初定截面尺寸，计算或查阅其横截面积As和加强圈 与筒体有效段组合截面的实际惯性矩Is；
计算B值；
计算A值；（由B值通过查阅图读出A值或
）
计算加强圈与筒体有效段组合段所需的理论惯性矩I；
b.长圆筒的临界压力仅与圆筒的相对厚度δ e/D0有关，而与 圆筒的相对长度L/D0无关。
•对于钢制圆筒， μ =0.3:
(2) 短圆筒
•a.短圆筒的临界压力计算公式：
✓b.短圆筒临界压力与相对厚度δ e/D0有关，也随相对长度L/D0 变化。 L/D0越大，封头的约束作用越小，临界压力越低。
• b.在图3-14外压或轴压受压圆筒和管子几何参数计算图中得 到系数A；
• c.根据所用材料，从A-B关系图（图3-15至图3-19）中选用
，读出B值，并按式（4-25）或（4-26）计算许用外压力[p]：
d.比较许用外压[p]与设计外压p。
❖若p≤[p]，假设的厚度δ n可用，若小得过多，可将δ n适当减小，重复上述计 算 ❖若p＞[p]，需增大初设的δ n，重复上述计算，直至使[p]＞p且接近p为止。
•5）失稳现象的实质：外压失稳前，只有单纯的压缩应力，失稳时，
•
产生了以弯曲应力为主的附加应力。
•单纯的压应力
•弯曲应力
（1）整体失稳--侧向失稳
由于均匀侧向外压引起失稳叫侧向失稳。 壳体横断面由原来的圆形被压瘪而呈现波形，其波形数可以
等于两个、三个、四个……。
•（1）整体失稳—轴向失稳
薄壁圆筒承受轴向外压，当载荷达到某一数值时，也会丧失稳定性。 失稳，仍具有圆环截面，但破坏了母线的直线性，母线产生了波形，即
•（3）刚性筒
• 刚性筒是强度破坏，计算时只要满足强度要求即可 ，其强度校核公式与内压圆筒相同。
（4） 临界长度
a.实际外压圆筒是长圆筒还是短圆筒，可根据临界长度Lcr来判定。 b.当圆筒处于临界长度Lcr时，长圆筒公式计算临界压力Pcr值和短圆
筒公式计算临界压力Pcr值应相等.
❖ 注：当筒长度L≥Lcr时，Pcr按长圆筒; ❖ 当筒长度L<Lcr时，Pcr按短圆筒.
2)短圆筒：两端封头对筒体变形有约束作用，失稳破坏波数 n>2， 出现三波、四波等的曲形波。
3)刚性圆筒：若筒体较短，筒壁较厚，即L/D0较小，δe/D0较大
， 容器的刚性好，不会因失稳而破坏。
(1) 长圆筒
•a.长圆筒的临界压力计算公式 ：
•(式中: Pcr-临界压力，Mpa; δ e-筒体的有效厚度，mm；μ-材料的泊松比。 • D0-筒体的外直径，mm;Et-操作温度下圆筒材料的弹性模量，Mpa)
碳钢。 加强圈要求：必须具有足够的刚性，在外压作用下本身不失稳，
才能保证其对筒体的支承作用。
加强圈最大间距：
• 外压圆筒加强圈间距已选定，可按上述图算法确定出筒体厚 •度；如果筒体的D0/se已确定，可从下式解出加强圈最大间距：
• 加强圈实际间距小于或等于算出间距，表明该圆筒能安全承受设计压力。加
（二）图算法 长、短圆筒临界压力计算式均可归纳： •K为特征系数 ： •外压圆筒在临界压力下的周向应力为：
•周向应变以A代替
外压圆筒厚度设计 利用算图确定外压圆筒厚度。步骤如下 •1．：D0/ δ e≥20外压圆筒及外压管
• a.假设δ n,计算δ e＝ δ n-C,算出L/D0、D0/ δ e值
强圈可设置在容器的内部或外部。 连续或间断焊接，当加强圈在外面时，每侧间断焊接的总长度不应小于 圆筒外圆周长的1/2； 在里面，焊缝总长度不应小于内圆周长度1/3。 间断焊最大间距，外加强圈不能大于筒体名义厚度8倍；内加强圈不能 大于筒体名义厚度12倍。
为保证强度，加强圈不能任意削弱或割断。 水平容器加强圈须开排液小孔。 允许割开或削弱而不需补强的最大弧长间断值。
• 3）求出相应[p],然后比较[p]是否大于或接近设计压力p，判断假设是否合理
。
外压容器的设计压力：不小于正常工作过程中可能出现的最大内 外压力差。
1）真空容器： a.有安全控制装置（真空泄放阀），取1.25倍最大内外压
差或0.1MPa中较小值； b.无安全控制装置，取0.1MPa。
2）带夹套容器：真空容器的设计压力再加上夹套设计压力作为 内筒容器设计压力。