盖梁工字钢受力计算
盖梁施工受力计算a
盖梁施工受力计算一盖梁施工采用在墩顶上设置抱箍，在抱箍两侧各采用一根I56b 工字钢作横梁两立柱之间增设C20砼临时墩,2.5×2.5×0.5,用2×2[20支撑，两侧I56b,形成悬空工作平台进行盖梁的施工。
最大设计荷载取7#盖梁右侧进行计算：每m2钢筋砼重：q=1×2.17×26/1.6=56.42 KN/m2施工荷载根据<<公路桥涵施工技术规范>>进行计算:施工总荷载=施工人员及施工材料、机具行走运输或堆放荷载(取2.0Kpa)+振捣砼时产生的荷载(取 2.0Kpa)+支架、模板荷载（取2.5Kpa）+设计荷载=6.5+56.42=62.92Kpa对I56b横向工字钢受力计算工字钢平均受力宽度为1.6/2=0.8m，跨度L=7m两条I56b工字钢每条均布荷载q=62.92×0.8=50.34KN/mM=ql2/8=50.34×72/8=308.333KN.m查得I56b工字钢得：I=68512.5cm4，W=2446.69cm3，S=147cm3σ=M/W=308.333KN.m/2446.69cm3=126.0MPa＜[σ容]=170Mpa(A3钢的容许应力)f=5ql4/384EI=5×(2.5+56.42)×0.8×108×74/(384×2.0×105×68512.5)=10.88mm＜[L/400]=23mm剪力中间最大，0.625×q×L=0.625×62.92×7=275.28KN，2S=147×2=294cm2，τ=275.28×10÷294=9.36 MPa﹤[τ]=100 Mpa二立柱[12检算1 边立柱P=(0.5×7＋2.3)×62.92×1.6＋2.5×(37＋6.5)=692.65 KN4[12 S =4×15.69=62.76cm2，i y=1.56cmH=(3.656-1.65)/3=0.669m(3.656m为立柱高度)λ=0.669×102/1.56=43，υ=0.934，σ压=692.65×10/(62.76×0.934)=118MPa﹤[σ]=170 MPa与桩顶接处承压力:按17cm×7cm钢板计算,4×17×7=476 cm2，σ承压=692.65×10/476=14.6 MPa﹤[σ]=25 MPa2 中间立柱p=62.92×1.6×(1×7+2.3)=936.25KN4[12 S=4×15.69=62.76，H=(3.656-1.85)/3=0.602mλ=60.2/1.56=38 ，υ=0.946σ压=936.25×10/(62.76×0.946)=157.7MPa﹤[σ]=170 MPa与桩顶接处承压力:按17cm×7cm钢板计算,4×17×7=476 cm2σ承压=936.25×10/476=19.7 MPa﹤[σ]=25 MPa三底模12×12cm方木检算(间距按20cm计,跨度为1.3m)竹夹板厚为1.8cmq=62.92×0.2=12.584KN/MM=1/8×q×l2=1/8×12.584×1.32=2.6584 KN·MW=1/6×123=288cm3σ=2.6584×103/288=9.23 MPa=[σ]=12 Mpa四拉杆,顶上和底下对拉(采用υ16拉杆)q=2.17×2.6=5.642t/m=56.42KN/m2P=1/2×5.642×2.17=6.12t/m=61.2KN/m间距按0.8m p=0.8×61.2=48.96 KN下口承担2/3的膨胀力P=2/3×48.96=32.64KNυ16=1.62/4×π=2.011cm2σ挂=32.64/2.011×10=16.231 Mpa＜[σ]=170Mpa 计算: 复核:。
盖梁工字钢计算书
盖梁（系梁）支架计算书本工程下系梁、盖梁分A、B两种型号，分别为φ1.8m柱盖梁、φ1.5m 柱盖梁，施工时均采用抱箍和工字钢配合作支承架。
定型钢底模下设I16工字钢背销（横桥向铺设），间距为50cm；I16工字钢背销下设两根I50C 工字钢支承（纵桥向）；I50C工字钢置于柱上钢抱箍上（每个墩柱上设一个钢抱箍）。
支架计算时按φ1.8m柱顶盖梁（最大盖梁）支承计算。
1、I40C工字钢受力计算：1.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。
1.1.1、荷载计算①、第一次荷载：单位长度混凝土荷载：φ1.8m：N1=V·γ砼=（2.30×1.7（梁高）×25≈97.75KN/M②、单位长度施工荷载：N2=2kpa×2.3=4.6KN/M③、单位长度振捣砼时产生的荷载：N3=2.0KPa×1.698=3.396KN/M、钢筋自重：N4=437.8㎏/m=4.38KN/m、单位长度I40c工字钢自重：N4=80.158Kg/m=0.80KN/m、单位长度模板自重：1KN/m（模板厂提供）则q=N1+N2+N3+N4+N5+N6=97.75+4.6+3.4+4.38+0.8+1=111.93KN/ m用两根工字钢承重所以取荷载值：q=111.93/2=55.965KN/m作为工字钢荷载。
1.1.2计算简图：R A=R B=q×7/2=55.965×7/2=195.87KN1.1.4、最大弯矩：M max=ql2/8=55.965×72/8=342.78KN·m1.1.5、弯矩正应力：查表：Ｉ40c Ix=23850cm4Wx=1190cm3Sx=711.2cm3G=80.1kg/mσ=M max/W x=(342.78×106)/(1.19×106)=288.05MPa＜[σ]×1.25=175Mpa（不满足要求）1.1.6支座处总剪力值：Q x=0.625×55.965×7=244.84KNτmax=Q x·S x/(I x·δ)=244.84×103×0.7112×106/(2.385×108×10)=73.01MPa＜[σ]×1.25=106Mpa（满足要求）1.1.7跨中挠度验算?=0.521qL4/100EI x=0.521×55.965×70004/(100×2.1×105×2.385×108)=13.98㎜≤L/400=7000/400=17.5㎜（满足要求）2、I8工字钢背销受力计算：2.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。
工字钢受力计算.docx
1、钢受均布荷载（1）工字钢力学正应力计算：根据材料力学正应力计算公式：max M maxW，其中：12#矿用工字钢的许用应力510 MPa12#矿用工字钢抗弯截面W系数为 144.5 cm 3最大弯矩 M max0.125ql 2q为顶板作用在工字钢上的压力工字钢长度 l 按4米计算得出： 5101060.125q 462，144.510510106144.510 636847.5Nq0.12542（2）工字钢最大弯曲下沉量计算：根据工字钢挠度计算公式：max5ql 4384EI其中：q已计算得出为工字钢长度 l 按4米计算弹性模量 E=206GPa 12#工字钢惯性矩为 867.1cm4得出：max536847.5440.068206109867.110 83842、工字钢受集中荷载（1）工字钢力学正应力计算：根据材料力学正应力计算公式：max M maxW，其中：12#矿用工字钢的许用应力510 MPa12#矿用工字钢抗弯截面W系数为 144.5 cm 3最大弯矩 M max0.25Fl 2F为顶板作用在工字钢上的压力工字钢长度 l 按4米计算得出： 5101060.25F 462，144.510510106144.5106F0.254218423 .75N（2）工字钢最大弯曲下沉量计算：根据工字钢挠度计算公式：Fl 3max48EI其中：q已计算得出为工字钢长度 l 按4米计算弹性模量 E=206GPa 12#工字钢惯性矩为 867.1cm4得出：max18423 .75430.001320610 9867.110 848。
盖梁荷载计算1
盖梁支架计算书1.1荷载的计算已知盖梁高度为3.3-2.9m，混凝土容重为2.6KN/m3，Q1=3.3×2.6×10=85.8KN/㎡，Q2=2.9×2.6×10=75.4KN/㎡,模板自重取值为混凝土自重的20%。
Q3=Q1×20%=17.16 KN/㎡,Q4=Q2×20%=15.08 KN/㎡,施工活荷载：人和机械荷载取值为Q5=2.5kPa。
集中荷载F=2.5kN。
荷载组合：集中荷载P=F×1.2=2.5×1.2=3kN。
Pymax=Q1×1.2+Q3×1.2+Q5×1.4=127.05KN/㎡.Pymin=Q2×1.2+Q4×1.2+Q5×1.4=112.08KN/㎡.1.2盖梁底模的计算1.2.1盖梁底模竹胶板计算采用15mm的竹胶板做底模，竹胶板下背肋为10×10cm方木且布置间距均为30cm，背肋下面分配方木为15×10cm方木且间距为60cm。
由前面1.1节所计算总竖向荷载转化成线均布荷载q＝pyMAX×0.6＝127.05×0.6≈76.23KN/m。
在计算时，考虑到模板的连续性，则按照连续梁（三跨连续梁）进行计算。
计算简图如下图1-3所示。
图1-3 模板计算简图根据《路桥施工计算手册》表8-13考虑模板连续性的最大弯矩公式计算，其计算过程如下所示。
Mmax＝q×L2/10＝55.372×0.32/10≈0.686KN.m由于选用的是15mm厚的竹胶板，计算长度按照60cm考虑，其截面抵抗矩w ＝b×h2/6，其计算过程如下所示。
w＝b×h2/6＝600×152/6＝22500mm3σ＝Mmax/w＝6.86×105/22500≈30.49MPa通过以上计算，σ＝30.49MPa<[σ]＝50MPa，其中50MPa为混凝土模板用竹胶合板物理力学指标中（竹胶板在湿状、横向的容许应力）静曲强度最小值，则底板模板的强度满足使用要求。
盖梁工字钢抗弯应力计算
盖梁工字钢承载力计算在每根墩柱的预留孔内安放一根Φ10的圆钢锭，做盖梁底模纵梁贝雷架的底支撑。
盖梁模板支架的纵梁采用每侧2根40a工字钢，左右并排，工字钢采用吊装到位，待工字钢稳定后铺设一排2.5米方木（10*12cm）在工字钢作为模板支架的横梁，方木间距为40cm，并采用大头楔进行高度调整。
盖梁尺寸1131长180*200的矩形墩，经合计模板重2.62t，钢筋混凝土105.5t。
方木14.4*14=0.2t，工字钢自重67.6*11.31*4=3.6t。
10*12的方木40#工字钢Φ10的圆钢1. 盖梁荷载：奇装墩柱顶面的荷载由墩柱自身承担股不计算F 1=1119.2/（11.31*4）=24.73KN/m2. 施工荷载：F 2=1.5KN/m3. 振捣混凝土产生的荷载：F 3=2KN/m4. 倾倒混凝土的冲击荷载：F 4=2KN/m工字钢承受的均布荷载如下图：q= F 1 +F 2 +F 3 +F 4=30.23KN/m 支座反力：F=qL/2=F A =F B =54.98*11.31/2=170.95KN/mqq q q qqAB弯矩计算：设A 点之前为a ，A 点到B 为b ，B 点以后为c 。
1.a 段M 1=q*a 2/22.b 段M 2=q*（3.225+b ）2/2-F A *b3.c 段M 3=q* a 2/2 得出弯矩图如下：最大弯矩M向上=160.14KN·m ，M向下=67.97KN·m 。
剪力计算：Fa=M1’=qaFb=M2’=q(3.225+b)- F AFc=M3’=qaA B得出最大剪力F向上=98.4KN/m，F向下=72.55KN/m40#工字钢：A=86.1cm2W=1090cm3弯曲应力：σ=M/W=160.14*1000/(1090*10-6)=146.92<215MPaσ*1.2=176.3MPa（1.2为安全系数) 因此复核要求。
墩柱盖梁工字钢验算_pdf
1084.1cm3
δ—验算截面处腹板厚度 I50a 工字钢为δ=12mm
Ix—截面惯性矩 I50a 工字钢为 46472cm4 τ=443×1084.1÷12÷46472÷2÷10=43Mpa＜[τ]=1.3×
80 80
5、刚度校核： 端部挠度 fC=fD=qaL3(6a2/L2＋3a3/L3－1)/(24EI)
筑龙网
=164*103*3.1*6.63*(6*3.12/6.62+3*3.13/6.63-1)/(24EI)/2 ＝20mm（E=210Gpa，I=4.6472*10-4m4） 跨中挠度 fO＝qL4×(5-24a2/L2)/(384EI)
=164*103*6.64/(384*210*109*4.6472*10-4)*(5-24*3.12/6.62) /2=1mm<L/400=17mm 经检算，该工字钢梁强度符合要求、跨中挠度满施工规范要求， 端部挠度较大，施工中在悬臂部位应搭设支架并预留反拱度。 55#-71#墩盖梁使用工字钢作横梁计算
=164*103*6.64/(384*210*109*4.6472*10-4)*(5-24*3.12/6.62) /2=1mm<L/400=17mm 经检算，该工字钢梁强度符合要求、跨中挠度满施工规范要求， 端部挠度较大，施工中在悬臂部位应搭设支架并预留反拱度。 反拱度值计算： 当 在 支 点 外 任 意 一 点 处 的 挠 度 值 为 ： fO ＝ 6qa3L /(24EI) ＋ 3qb4/(24EI)－qL3a/(24EI) 当 b＝1m 时，
=89*103*6.84/(384*210*109*2.1714*10-4)*(5-24*2.272/6 .82)=1.3cm<L/400=1.7cm
工字钢受力和变形验算
盖梁工字钢受力和变形验算
方向 向下 验算结果显示 满足要求
方向 向上 验算结果显示 满足要求
7850
29267.94 二者作用力（N）
2
2
其它荷载（KN/m2）
4000
95600 其它作用力（N）
1.5
35850
荷载合计（KN）
1108.98678
盖梁中间段长度l（m）
盖梁悬臂端长度a（m）
7 单根工字钢承受的均布荷载q（KN/m）
46.4011205 支点弯矩Ma=Mb(KN*m)
142.1179319 Mmax(KN*m) 142.1179319
2.475 指点反力Ra=Rb(KN)
277.246695 跨中弯矩M中 142.0889312 σmax(MPa) 130.8636574
受力验算(MPa)
验算结果显示
-14.13634264
满足要求
跨中挠度最大fmax（mm） 13.3592812 挠度验算
-4.140718796
悬臂端挠度fc=fd（mm） -4.433954134 挠度验算 -1.753545866
工字钢根数（根）
单根工字钢比盖梁长（m）
单根工字钢长度（m）
工字钢总重量（N）
11.95 盖梁宽度（m）
2 盖梁高度（m）
2 模板厚度（m）
13.Байду номын сангаас5 模板密度（Kg/m3）
18849.24 模板重量（N）
2 砼倾倒荷载（KN/m2）
1.6 砼振捣荷载（KN/m2）
0.006 二者荷载之和（N/m2）
盖梁工字钢受力和变形验算
E(GPa) 200
砼密度（Kg/m3）
工字钢受力计算
4、荷载： 标准值Pk=Pg+ql
设计值Pd=Pg×γG+Pq×γQ
γG=1.2、γQ=1.4
二、选择受荷截面
1、截面类型： 4根工字钢：I40a
2、截面特性：
Ix
21720 cm4
Wx
1090 cm3
ly660 cm3翼缘 Nhomakorabea度tf16 mm
腹板厚度tw
10.5 mm
三、相关参数
1、材质：Q235
2、x轴塑性发展系数 γx
I40a工字钢梁受力计算
一、梁的静力计算概况
1、单跨梁形式：
简支梁
2、荷载受力形式： 简支梁 中间受集中载荷
取跨中最不利集中荷载（Pg），单边为1/2
I50c及桥面系自重:
4 根I40a型钢重
270.39 kg/m
12 根横向连接￠28钢筋
46.37 kg/m
合计（Pq）
3、计算模型基本参数：净跨 L
计算：
复核：
日期：
τA =τB
4、最大挠度fmax =8Pk×l3(384 E×I )
5、相对挠度 v = fmax / L
弯曲正应力σmax=188.04 N/mm2 <抗弯设计值
支座最大剪应力τmax=12.46 N/mm2 <抗剪设计值
跨中挠度相对值 v=1/466 <挠度控制值
计算结果 50 t重车 250 KN 15 m长
2.70 KN/m 0.46 KN/m 3.17 KN/m
10 m 281.68 KN 344.35 KN
备注 宽0.8m
1.05
43.04 KN 215.22 KN.m
188.04 N/mm2 12.46 N/mm2
盖梁支架受力计算
盖梁支架受力计算（预埋钢棒上安工字钢横梁法）一、概况汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。
针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。
混凝土及模板系统的恒载、施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。
二、设计计算依据（1）《路桥施工计算手册》（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（3）《机械设计手册》三、支架模板的选用盖梁模板：1.1、侧模：采用组合钢模拼装。
1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。
1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。
1.4、主梁：采用I45a工字钢。
1.5、楔块：采用木楔。
1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。
长度每边外露30cm.四、计算方法1、总荷载计算盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨，合F1=185.9*10=1859KN模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。
q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）;槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算，q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN（底模和侧模、端头模的荷载）；q4=6KN （端头三角支架自重）F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KNF3：人员0.5吨，合5KNF4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KNF5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN总荷载：F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ；钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全3、I45a 工字钢主梁受力安全分析工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/mR1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ，l=9.4m ；跨中最大弯矩M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4]=360.98KN •m横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 212M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN •m单根工字钢最大弯曲正应力：maxM W σ==360.98KN.m/1432.9cm 4=251.9 MPa < [σ]=375 MPa挠度：横梁中跨AB 段挠度)4.925.3*245(*10*2*32241*10*1.2*38410*4.9*64.62)245(3842245124224-=-=l a EI ql f =20.04mm < []f =L/400=9400/400= 23.5 mm符合要求！横梁悬臂端CA 段、DB 段挠度33232(361)24C D qal a a f f EI l l ==+-=)14.925.3*64.925.3*3(*10*2*32241*10*1.2*2410*4.9*25.3*64.62223345123-+=-8.2mm < []f =3250/400=8.13 mm符合要求！结论：I45a 工字钢主梁受力安全4、底板[14a 横梁受 力安全分析共31根[14a ，单根受力：F/31=1991.9/31=64.25KN ，均布荷载分布：q=64.25/2.3=27.93KN/m①最大弯矩M max =q*L*L/8=27.93*2.3*2.3/8=18.47KN.m （Mmax=ql 2/8）最大弯应力：σmax =M max /W X18.47*1000=----------80.5*10-6=229Mpa (δ=Mmax/wx)则：[σ] =375Mpa ＞229Mpa②最大剪力：Q max =64.25/2=32.13KN最大弯曲剪应力：τmax=Q max Sz/(Iz*d)32.13*103*8.12*10-6=----------------(5.637*10-6*6*10-3)= 7.7Mpa[τ]=125Mpa安全系数取2则：[τ]/2=125Mpa/2 =62.5Mpa＞7.7Mpa③挠度：5ql4f= ------ （路桥计算手册）384EI5*27.93*1000*2.34=--------------------------384*(206*109)*( 5.637*10-6)=3.8mm；[f]=2300/400=5.75mm f<[f]结论：14a槽钢受力安全,挠度满足要求综上所述：以10cm粗的钢棒作为牛腿，以12m/根I45a工字钢作为受力主纵梁，［14a@40cm槽钢作为受力次横梁的盖梁模板支架体系受力安全。
盖梁验算(45a工字钢上满铺12×15方木)
盖梁荷载验算（45a工字钢）盖梁采用抱箍法施工，墩柱完成后，在墩柱上安装抱箍，然后在抱箍上安装横向的I45a工字钢，工字钢上满铺4m长12cm×15cm的方木，然后方木上铺设竹胶板底模。
盖梁侧模（前后面）采用定型钢模，左右两侧面采用竹胶板。
以爬坡车道侧的盖梁进行验算（此幅盖梁宽度最大），盖梁立面图如下：12.451.3257.6 1.1 1.3251.1盖梁立面图一、工字钢验算45a工字钢计算参数如下：E=2.1×105MPa，W=1432.9cm3，I=32241cm4，单位重为80.38Kg/m1、受力分析盖梁工字钢长度为15m，盖梁长12.45m。
工字钢受力示意图如下：q2.57.6 2.5工字钢受力示意图2、荷载计算作用于工字钢的荷载有：（1）、施工时钢筋混凝土重量38.5m ³×26KN/m ³=1001KN ；（2）、模板及方木、钢管重量；①侧模钢模重量：面积为38.5㎡，重量为57.8KN ；②底模及侧模 1.5cm 厚竹胶板重量：面积为20.3㎡，重量为2.1KN ；③铺设5cm 厚脚手板重量：面积为35.1㎡，重量为12.3KN ； ④模板Φ48钢管背楞重量：长度48m ，重量1.92KN ；⑤防护Φ48钢管重量：长度79m ，重量3.16KN ；⑥模板10×10方木背楞重量：长度49m ，重量3.43KN ；⑦10×10方木托架重量：长度14m ，重量0.98KN ；⑧工字钢上满铺12×15方木重量：长度458m ，重量57.71KN ； 合计为139.4KN ；（3）、施工时人员、设备重量10KN ；（4）、振捣砼时产生荷载2KN/㎡×12.45m ×2m=49.8KN ；荷载总共为1.2×1001+1.2×139.4+1.4×10+1.4×49.8=1452.2KN 。
悬臂盖梁工字钢斜撑受力计算
40a 型工字钢盖梁抱箍支架施工方案工字钢受力和变形验算以K130+913 分离立交盖梁施工数据为例计算（全线本桥盖梁简支和悬臂跨度最大)。
工字钢计算模型按简支梁控制，盖梁全长范围内按均布荷载考虑。
40a 工字钢基本数据为：E=200Gpa，W=1090cm3，I=21700cm4，[σ]=145Mpa。
理论重量=67.598 Kg/m1、盖梁理论重量为：（20.3*2400+1986.8+496.6）*10=512034 N2、工字钢重量：67.598*（14.366+2）*2*10=22126 N3、模板重量：14.366（1.3+1.2*2）*0.005*7850*10=20863 N4、振捣混凝土及倾倒混凝土产生的荷载按桥规查得：2.0Kpa：2000*1.3*14.366=37351 N5、其他支撑材料、人员、机具荷载查桥规得：1.5 Kpa：1500*1.3*14.366=28013N6、荷载合计：512.034+22.126+20.863+65.365=620.388 KN盖梁简支中间段长度为7.662 米，两端悬臂长度为 3.352 米。
为简化计算，荷载按均布荷载考虑，单根工字钢承受的均布荷载为：620.388 /13.5/2=21.59 KN/m。
Ra=Rb=ql/2=21.59*14.366/2=155.1KN一、最大弯曲应力验算：Ma=Mb=ql2/2=21.59*1000*3.3522/2=121.3KN.mM中=RaL/2-ql2/2=155.1*7.662/2-21.59*7.1832/2=37.21 KN.mσmax=Mmax/W=121.3*1000/（1090*10-6）=111.3 Mpa＜[σ]=145 Mpa二、挠度演算：1、只考虑中间段荷载时：y=-（5*ql4）/（384EI）=-（5*21.59*7.6624）/（384*200*109*21700*10-8）=22.3mm悬臂端弯矩对跨中截面产生的上挠度：y=ML2/16EI=（21.59*1000*3.352*3.352/2*7.6622）/（16*200*217000）=10.3 mm跨中最终挠度为：22.3-10.3=12 mm 方向向下f=12/7662=L/634＜L/400验算通过。
盖梁施工抱箍受力计算书
盖梁施工抱箍、工字钢受力计算书目录一、抱箍结构设计 (2)二、应力计算 (2)1、施工荷载 (2)2、计算钢带对混凝土的应力 (3)3、钢带内应力为σ2的受力布置图 (3)4、牛腿螺栓受力情况 (4)5、工字钢受力计算 (6)6、工字钢应力计算： (6)盖梁施工抱箍、工字钢受力计算书一、抱箍结构设计根据第二阶段施工设计图（第三册、第四册（第二分册）），我标头沟特大桥、南沟大桥、AK1+718匝道桥采用抱箍法施工盖梁，其中墩柱尺寸为180cm、160cm、140cm等，则现场抱箍加工尺寸为高50cm，直径为180cm、160cm、140cm，抱箍钢带厚度10mm，为考虑最不利因素，只对180cm的抱箍进行计算一般变形计算，即应力计算。
二、应力计算1、施工荷载1）盖梁设计混凝土方量为44.90m3,钢筋骨架为7.566T，自重为（考虑钢筋混凝土的平均密度为 2.5T/m3），则所得自重为44.90*2.5=112.25T；2）钢模自重：根据模板设计图，模板每平方米按照100㎏计算，则所得自重为26.4*0.1=2.64T；3）工字钢采用45b，其理论单位中为87.485㎏/m，共用2根，每根长12m，则所得自重为87.485*12*2=2.1T；4）施工荷载：按照混凝土施工工序人员最多需要作业人员10人计算，则所得自重为10人+混凝土动载+振捣力=10*0.1+0.5*1.2+0.3=1.9T；5）盖梁混凝土施工总荷载为：112.5+2.64+2.1+1.9=118.59T；为考虑施工安全系数1.2，则计算施工荷载为118.59*1.2=143T，根据施工荷载及现场施工布置，抱箍受力考虑为均布荷载，则单个抱箍受力为143/2=71.5T。
2、计算钢带对混凝土的应力1）钢带对墩柱的压应力σ1可由下式计算μσ1BπD=KG其中：μ——摩阻系数，取0.35；B——钢带宽度，B=500mm；D——立柱直径，D=1800mm；K——荷载安全系数，取1.2；G——作用在单个抱箍上的荷载，G=715KN。
盖梁受力计算
盖梁受力计算一、底模板下次梁（100*100×木方）验算：盖梁施工在桥墩上预留空洞，横穿螺栓，顺盖梁方向架设工字钢，工字钢用预埋螺栓固定，工字钢上铺100*100木方，0.1m 间距，木方上方铺设2cm 厚竹胶板，作为作业平台。
1、盖梁总重：82.1685t ，转化为力为821.685KN 。
2、2cm 竹胶板重0.01t ，转化为力为0.1KN 。
所以静载P=821.785KN 。
即100mm 间距布设木方条件下，单根木方承受力为P 1=821.785/12.747*0.1=6.447KN 模板荷载模板荷载：KN kg N m m m kg P 36.0/102.11.0/3022=⨯⨯⨯= 动载KN kg N m m m kg P 24.0/102.11.0/20023=⨯⨯⨯= 砼浇注冲击及振捣荷载KN kg N m m m kg P 24.0/102.11.0/20042=⨯⨯⨯=则有KN P P P P P 287.74321=+++=总则均布荷载m KN m KN l P q /073.62.1/287.7/===木由横梁正应力计算公式得： 最大弯矩m kN m m KN l q M ⋅=⨯⨯=⨯⨯=093.12.1/073.6818122max 木 截面抵抗矩：342210667.161.01.06m bh W z -⨯=⨯== 截面惯性矩：46331033.8121.01.012m bh I -⨯=⨯== 强度验算：MPa W M z 56.610667.1093.14max max =⨯==-σ计算结果：MPa MPa 7][56.6max =<=σσ强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：MPa E 51009.0⨯=mm EI ql f 19.21033.81009.03842.1073.6538456544max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-木 计算结果:mm l f mm f 4.2500][19.2max ==<=，刚度满足要求。
盖梁受力计算
黔织T1 标受力验算书项目经理部总工办编号：QZT1-ZG-02黔织T1标盖梁计算（工字钢）高度1.4m，宽度1.7m，长度10.69m体积为24.17m3施工材料及尺寸：钢棒预留孔道距顶面高度75cm，钢棒尺寸为Φ80或Φ100，横梁用32b 工字钢，分配梁采用10×10的方木或槽钢。
长度3m，模板高度用楔形木调整。
荷载计算（横向均布）：1、工字钢自重W1=57.741kg/m×2根×9.8N/kg=1.132KN/m2、分配梁10×10cm方木间距50cm，每根3米。
单根重量0.1×0.1×3×8KN/m3=0.24KN/根。
W2=0.24/0.5=0.48KN/m3、模板自重：侧模A8块、侧模B4块、边模C2块、边模D2块、底模采用竹胶板自重：8×196.6+4×250+2×211.2+2×347+500（竹胶板）=4189.2kgW3=4189.2×9.8÷10.69=3.840KN/m4、混凝土自重混凝土和钢筋部分重量由墩柱承担，荷载计算时不考虑墩柱上方混凝土重量钢筋混凝土重（24.17－π×0.72×1.4×2）×25KN/m3=496.49KNW4=496.49÷10.69=46.44KN/m5、施工人员及材料荷载按2KN/m2考虑。
W5=2×1.7=3.4KN/m6、振捣混凝土产生荷载按2KN/m2考虑。
W6=2×1.7=3.4KN/m以上荷载累加W=1.132+0.48+3.84+46.44+3.4+3.4=58.69KN/m2钢棒受力钢棒采用Φ100钢棒允许剪切力为τ=120mpa，弯曲应力σ=201mpaA=（πd2/4）=7.85×10-3每侧每根钢棒受力F=WL÷4=58.69×10.69÷4=156.85KN32b工字钢底面宽b=0.138m作用在钢棒上的均布荷载q=F/B=1136.59KN把钢棒受力作用远离架设成一个受均布荷载的悬臂梁M max=qb2/2=1136.59×0.1382/2=10.823KN·M最大剪力在根部Q max=qb=156.85KNσmax=M/W=(10.823×1000)/(π×d2/32)=110.2mpa＜σ满足要求τmax=4Q max/3A=（4×156850）/（3×7.85×10-3）=26.64mpa＜τ满足要求工字钢受力分析墩顶荷载看作简支悬臂荷载如下图布置1069wFF60075756007575FF6007575均布荷载：W=58.69KN/m ，集中荷载加1.35系数F=58.69×1.35=79.23KN 。
盖梁抱箍法施工设计受力计算(正式16mm钢带) (2)
盖梁抱箍法施工设计受力计算(正式16mm钢带) (2)盖梁抱箍法施工受力计算书第一部分盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明1、概况武胜嘉陵江特大桥引桥长488m，共有16个桥墩，除16#交界墩为空心薄壁墩外均为为双柱式（单幅），墩柱上方为盖梁，中间设置系梁。
盖梁为长14.55m，宽2.0m，高1.8m的钢筋砼结构，如图1。
图1 盖梁正面图（单位：cm）2、设计依据（1）汪国荣、朱国梁编著施工计算手册（2）路桥施工计算手册人民交通出版社（3）盖梁模板提供厂家提供的模板有关数据。
（4）规范和标准。
二、盖梁抱箍法结构设计1、支架设置支架支撑设计为抱箍，采用两块半圆弧型钢板（板厚t=12mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高50cm，采用30颗8.8级M24高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层8mm厚的高强橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
抱箍上放置I56b主梁，主梁上设置间距50cm 2[14槽钢做分配梁，其上放置底模。
2、模板及支撑模板采用“墙包底”模式，模板为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，小楞采用间距30cm的[10槽钢，肋板高为10cm。
侧模高190.6cm，在肋板外设2组2[16水平背枋，背枋中距125cm，上背枋距模板顶中距40cm，下背枋距模板底中距25.6cm。
水平背枋外侧设置间距150cm2[16组合槽钢背楞，其上下端设置φ25mm精轧螺纹钢拉杆，上下拉杆间距200cm。
为确保模板的稳固，在模板竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在底板分配梁上。
底模与墩柱相交部位采用特制型钢支架。
5、防护栏杆与与工作平台工作平台采用在地面用L75×5mm 角钢、架管及钢丝网（侧面防护）、钢板网（底部）加工成的L 型骨架平台，分节段吊装至盖梁分配梁上拼装而成。
型加工成型宽80cm 、高120设在分配梁悬出端。
钢抱箍法盖梁施工的受力验算
钢抱箍法盖梁施工的受力验算1、 荷载集度q 的确定：普通砼重力密度取23.5KN/m3，砼体积为47。
03m ，钢筋重量5。
94t ，则钢筋砼总重力为G=1163。
652KN ，盖梁长l 为14。
184m ，宽1。
9m,2条36b 工字钢共同承受荷载，对其中一条工字钢进行验算即可。
错误!、盖梁结构自重：q 1=(2.4∗47+5.94)/14.184=8.371t/m 错误!、模板及下部支撑等荷载：q 2=7.5t/14.184m =0.529t/m错误!、砼振捣产生竖向荷载按24m KN ，则有q 3=4.0∗1.9=0.776t/m错误!、槽32a 钢及连接件分布型钢自重：m t q 1745.07.137.15403807.04=⨯⨯=错误!、施工人员、材料、机具等分布荷载按25.3m KN :m t q 525.05.135.05=⨯= 因此槽钢荷载集度为:m KN m t q q q q qq 36.68836.6)(54321==++++=∑。
1条槽钢荷载集度为：m KN q 09.1741=∑ 2、槽钢受力分析：取［32a 槽钢，则a 101.25MP E ⨯=，46.7510cm I x = ,34.469cm W x =，施工过程中最不利荷载时,以佛洞跨线桥2＃墩普通盖梁立柱形式为例，立柱间距为7.7m ；（1）、槽钢法向应力验算][σσ<=W M ，式中： M ─受力弯矩，取最大弯矩max M ； W ─截面抵抗矩][σ─容许应力,查规范得145MPam KN q 09.17=支点A 、B 的反力：KN a l q R R B A 27.468)327.7(236.68)2(2=⨯+=+== ACDBKNm l a ql M 753.497.734187.709.17418222222max=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯-⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-= []MPa MPa cm KNm W M 14500.1064.469753.493=<===σσ满足要求。
盖梁计算
盖梁支架计算书盖梁尺寸：11.95×1.7×1.45. 盖梁体积29.46m3.一、荷载计算1）、工字钢自重：W1=78.878×9.8×2=1.546KN/m2)、分配梁：12cm×10cm，间距50cm，根数3根·每根长3m单根重：0.1×0.1×0.1×8×3=0.24KN3)、模板自重：5.175KN/m4)、混凝土自重：41.7×25/10.9=95.64KN/m5)、施工机械人：4KN/m6)、振捣荷载：4KN/m7）、钢筋自重：5.97KN/m荷载合计W总= 139.89KN/m二、钢棒受力钢棒选用υ110，钢棒为锰钢最大允许剪应力【τ】=120MP,弯曲应力【σ】=210MP A=9.5cm2 钢棒每侧受力F=WL/4=381.2KN40b工字钢底宽为b=0.144m钢棒上的均布荷载q=F/b=2647.22KN，钢棒受力Mmax=qb2/2=27.45KN·m最大剪力在根部Qmax=qb=381.2KNσ=M/W=194MPa<210 MPa 满足要求Τ=4Q/3A=54MPa<120MPa 满足要求三、工字钢受力分析墩顶荷载看做悬臂简支荷载，荷载布置如下每根工字钢受力均布荷载W=80.44KN/m 集中荷载F=108.59KN（一）均布荷载作用下CA、BD段剪力Qb右=—Qa左=WX1.15=92.51KNAB段最大剪力Qa右=—Qb左=WX6.5/2=216.83KN对于简支桁架，CA、BD段最大弯矩在支座处Mmax=—WX1.15/2=-46.25KN·mAB段最大弯矩在跨中Mmax=W×25.6/8-46.25=323.147KN·m(二）集中荷载作用下CA、BD段最大剪力Qb右=—Qa左=F=108.59KNAB段最大剪力Qa右=—Qb左=F=108.59KN对于简支桁架，CA、BD段最大弯矩在支座处Mmax=—F×1.15=124.88KN·mAB段各部分弯矩相同Mmax=124.88KN综上：工字钢所受最大剪力Qmax=216.83KN最大弯矩Mmax=323.147-124.88=198.267KN·m工字钢40b I=22800cm4 W=1140cm3 S=692cm3i=15.6cm b=114mmσmax =M/W=173.92MPa<210 MPa 满足要求Τmax=4Q/3A=30.76MPa<120 MPa 满足要求（三）挠度验算最大挠度在AB段中间ωmax=5ql4/（384EI）=3.9mm＜16.25mm 满足要求湖北路桥新溆七标项目经理部工程部2010. 11 18。