碗扣支架计算书
11.8m厚腹板0.6x0.6m碗扣支架计算书
碗扣式楼板模板支撑架计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
架体结构重要性系数取1.00。
模板支架搭设高度为7.0m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，脚手架步距 h=0.60m。
钢管规格：Φ48.3×3.5;立杆钢管类型选择：LG-A-180(1800);横向水平杆钢管类型选择：SPG-60(600);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200);面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
内龙骨采用100.×100.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
顶托梁采用100.×150.mm木方。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
施工均布荷载标准值2.50kN/m2，堆放荷载标准值2.00kN/m2。
地基承载力标准值200kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
图碗扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元依据《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018规定：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
叠合楼板支撑架(碗扣式)计算书
叠合楼板支撑架（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20163、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：荷载系数参数表：设计简图如下：叠合楼板平面图叠合楼板剖面图(支架纵向)叠合楼板剖面图(支架横向)四、预制楼板验算叠合楼板的预制部分楼板上进行现浇部分楼板施工，预制楼板需要承担现浇楼板重量及施工荷载，预制楼板下有支撑架，故预制楼板可看成受弯构件计算。
本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h1)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(1.5+(24+1.1)×0.07)+1.5×0.9×2.5]×1=7.609 kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h1))×b =(1×(1.5+(24+1.1)×0.07))×1＝3.257kN/m计算简图如下：预制楼板计算简图一1、强度验算弯矩图一(kN·m)M max＝0.685kN·m单位宽度1m，根据弯矩计算配筋：h0＝h2-15＝60-15＝45mmαs=M max/(α1f c bh02)=0.685×106/(1×14.3×1000×452)=0.024γs=0.5×[1+(1-2αs)0.5]=0.5×[1+(1-2×0.024)0.5]=0.988A s=M max/(γs f y h0)=0.685×106/(0.988×360×45)=42.784mm2根据配筋8@150得到：单位宽度1m实际配筋面积A s2 A S2=301.593mm2≥A s=42.784mm2满足要求！2、挠度验算变形图(mm)νmax＝0.045mmν＝0.045mm≤[ν]＝L/200＝900/200＝4.5mm满足要求！五、主梁验算1、荷载设计承载能力极限状态：预制楼板传递给单根主梁的荷载设计值q1q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h1)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(1.5+(24+1.1)×0.07)+1.5×0.9×2.5]×0.9＝6.848kN/m主梁自重设计值g=γ0×γG×g k=1×1.3×0.046=0.06kN/m主梁承受的荷载设计值q=q1+g=6.848+0.06=6.908kN/m正常使用极限状态：预制楼板传递给单根主梁的荷载标准值q2q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h1))×b=(1×(1.5+(24+1.1)×0.07))×0.9＝2.931kN/m主梁自重标准值g，=γG×g k=1×0.046=0.046kN/m主梁承受的荷载标准值q，=q2+g，=2.931+0.046=2.977kN/m计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m) M max=0.682kN·m≤[M]=2.7kN·m满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN) V max=3.828kN≤[V]=8.5kN满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.051mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.021mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=3.08kN，R2=7.656kN，R3=3.08kN 六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝7.656kN≤[N]＝30kN 满足要求！七、立杆验算1、长细比验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1500+2×600)=2970mmλ=l0/i=2970/15.9=186.792≤[λ]=230满足要求！2、立杆稳定性验算l0=kμ(h+2a)=1.155×1.1×(1500+2×600)=3430.35mmλ=l0/i=3430.350/15.9=215.745查表得，φ1=0.157支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.475=0.427kN/m风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1×0.254=0.229kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.92×0.427+3.9×0.229=4.143kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：N wtk=6n×M ok /[(n+1)(n+2)B]=6×23×4.143/[(23+1) ×(23+2) ×20]=0.048kN不考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d1=Max[R1，R2，R3]+1×γG×q×H=Max[3.08，7.656，3.08]+1×1.3×0.15×3.9=8.417kN≤30kN考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d2= N d1+ 1×1.5×0.9×0.6×N wtk=8.417+1×1.5×0.9×0.6×0.048=8.456kN≤30kN满足要求！考虑风荷载根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.2及5.3.3条文说明，立杆产生的最大附加轴力与最大弯曲应力不发生在同一位置，所以有风荷载时立杆应分别按轴心受压构件和压弯构件两种工况进行计算，并应同时满足稳定性要求。
碗扣式脚手架计算书
碗扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20162、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数风荷载体型系数μs 1计算简图碗扣脚手架剖面图碗扣脚手架正面图碗扣脚手架平面图三、横向水平杆验算横向水平杆钢管类型SPG-90(Φ48X900)横向水平杆自重G khg(kN) 0.036单跨间水平杆根数n jg 2 间水平杆布置方式1步1设横向水平杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横向水平杆截面惯性矩I(mm4) 121900横向水平杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向水平杆截面抵抗矩W(mm3) 5080 承载能力极限状态q=γ0[1.3×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+0.9×1.5×G kzj×l a/(n jg+1)]=1×[1.3×(0.036/0.90+0.350×1.50/(2.00+1))+0.9×1.5×2.000×1.50/(2.00+1)]=1.629kN/m正常使用极限状态q'=G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1)+G kzj×l a/(n jg+1)=0.036/0.90+0.350×1.50/(2.00+1)+2×1.5/(2+1) =1.215kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.629×0.902/8=0.165kN.mσ=M max/W=0.165×106/5080=32.478N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=5q'l b4/(384EI)=5×1.215×9004/(384×206000×121900)=0.413mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1=R2=ql b/2=1.629×0.90/2=0.733kN正常使用极限状态R1'=R2'=q'l b/2=1.215×0.90/2=0.547kN4、水平杆接头焊接剪切强度验算τ端部= ql b/2=1.629×0.90/2=0.733kN≤[τ]=25kN满足要求！四、间水平杆验算单跨间水平杆根数n jg 2 间水平杆布置方式1步1设间水平杆钢管类型JSPG-90 间水平杆自重G kjg(kN) 0.044间水平杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 间水平杆截面惯性矩I(mm4) 121900间水平杆弹性模量E(N/mm2) 206000 间水平杆截面抵抗矩W(mm3) 5080 承载能力极限状态q=γ0[1.3×(G kjs/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+0.9×1.5×G kzj×l a/(n jg+1)]=1×[1.3×(0.044/0.90+0.350×1.50/(2.00+1))+0.9×1.5×2.000×1.50/(2.00+1)]=1.6 41kN/m正常使用极限状态q'=G kjs/l b+G kjb×l a/(n jg+1)+G kzj×l a/(n jg+1)=0.044/0.90+0.350×1.50/(2.00+1)+2×1.5/(2+1)=1.224kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.641×0.902/8=0.166kN.mσ=M max/W=0.166×106/5080=32.708N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=5q'l b4/(384EI)=5×1.224×9004/(384×206000×121900)=0.416mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1=R2=ql b/2=1.641×0.90/2=0.738kN正常使用极限状态R1'=R2'=q'l b/2=1.224×0.90/2=0.551kN4、水平杆接头焊接剪切强度验算τ端部= ql b/2=1.641×0.90/2=0.738kN≤[τ]=25kN满足要求！五、纵向水平杆验算由上节可知F1=R1=0.738kN/mq=γ01.3×G kzg/l a=1×1.3×0.060/1.50=0.052kN/m正常使用极限状态F1'=R1'=0.551kN/mq'=G kzg/l a=0.060/1.50=0.040kN/m计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.384×106/5080=75.517N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax =2.734mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[1500.00/150，10] =10.00mm满足要求！3、水平杆接头焊接剪切强度验算τ端部=0.777kN≤[τ]=25kN满足要求！4、下碗扣组焊后剪切强度验算τ端部=2×0.777+0.733=2.287kN≤[τ]=60kN满足要求！六、荷载计算立杆钢管类型LG-A-180(Φ48X180立杆自重G kl(kN) 0.1020)外斜杆材料形式专用斜杆专用外斜杆WXG-1518(Φ48 ×2340)外斜杆自重G kwg(kN) 0.093 外斜杆布置5跨1设1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1外立杆：NG1k1=H×G kl/1.80=19.800×0.102/1.80=1.122kN内立杆：NG1k1=1.122kN(2)、纵向水平杆的自重标准值NG1k2外立杆：NG1k2=G kzg×(n+1)=0.060×(10.00+1)=0.660kN内立杆：NG1k2=0.660kN(3)、横向水平杆的自重标准值NG1k3外立杆：NG1k3=G khg×(n+1)/2=0.036×(10.00+1)/2=0.198kN内立杆：NG1k3=0.198kN(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4外立杆：NG1k4=G kwg×n×1/5=0.093×10.00×1/5=0.186kN1/5表示专用外斜杆5跨1设(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5外立杆：NG1k5=(n+1)×G ksg×(l a2+l b2)0.5×1/10/2=(10.00+1)×0.038×(1.502+0.902)0.5×1/10/2=0.037k N1/10表示钢管扣件水平斜杆10步1设内立杆：NG1k5=0.037kN(6)、间水平杆的自重标准值N G1k6外立杆：NG1k6=(n+1)×n jg×G kjg×1/1/2=(10.00+1)×2.00×0.044×1/1/2=0.484kN 1/1表示间水平杆1步1设内立杆：NG1k6=0.484kN结构自重标准值NG1k总计外立杆：N G1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k4+NG1k5+NG1k6=1.122+0.66+0.198+0.186+0.037+0.484=2.687kN；内立杆：N G1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k5+NG1k6=1.122+0.66+0.198+0.037+0.484=2.501kN；2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=(10.00+1)×1.50×0.90×0.350×1/2/2=1.299kN；1/2表示脚手板2步1设内立杆：NG2k1=1.299kN；(2)、栏杆挡脚板的自重标准值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1)×l a×G kdb×1/2 =(10.00+1)×1.50×0.170×1/2=1.403kN；1/2表示挡脚板2步1设(3)、围护材料的自重标准值NG2k3外立杆：NG2k3=G kmw×l a×H =0.010×1.50×19.80=0.297kN；构配件自重标准值NG2k总计外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.299+1.403+0.297=2.999kN；内立杆：NG2k=NG2k1=1.299=1.299kN；单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=l a×l b×(n zj×G kzj)/2= 1.50×0.90×(2.00×2.00)/2=2.700kN；内立杆：NQ1k=2.700kN；组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(2.687+2.999)+0.9×1.5×2.700=11.036kN 内立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(2.501+1.299)+0.9×1.5×2.700=8.585kN七、立杆稳定性验算l0=kμh=1×1.55×1800=2790mm长细比λ=l0/i=2790/15.800=176.582≤230满足要求！2、立杆稳定性验算l0=kμh=1.155×1.55×1800=3222.45mm长细比λ=l0/i=3222.45/15.8=203.953查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016附表C.0.1得，φ= 0.175M w=γLφwγQ M wk=γLφwγQ(0.05ζw k l a H12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.195×1.5×3.62)=0.092 kN·m立杆的轴心压力设计值N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(2.687+2.999)+0.9×1.5×2.700=11.036kN σ=γ0[N/(φA)+M w/W]=1×[11036.07/(0.175×489.00)+0.092×106/5080]=147.074N/mm2≤ [f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算Lw k l l k a长细比λ=l0/i=600.00/15.80=37.975，查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016附表C.0.1得，φ= 0.896连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3.00kN。
满堂式碗扣支架设计及计算书
满堂式碗扣支架设计及计算书连马路跨线桥桥梁上部采用预应力砼连续箱梁，跨径组合为（4×25）+（25+35+25）+（5×25）m。
断面采用单箱三室斜腹板断面。
25 m基本跨连续箱梁梁高1.6 m，箱顶宽19.0 m，悬臂长2.5 m，悬臂根部高0.5 m,边腹板采用斜腹板，斜度为1/2.2,底板宽13 m。
（25+35+25）m连续箱梁采用变截面形式，跨中梁高1.6 m，高跨比1/21.88,支点梁高2.0 m，高跨比1/15.625，底板宽随箱梁高度变化，宽度12.636～13.0 m。
为此，依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该桥第一、三联预应力混凝土连续箱梁现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（现有石大公路砼路面）、10cm×15cm木垫板(地基相对薄弱处)、Φ48×3.5mm碗扣立杆（材质为A3钢）、横杆、斜撑杆、可调节底座及顶托、15cm×15cm方木做纵向分配梁、10cm×10cm方木横向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
15cm×15cm木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，其上为10cm×10cm木方横向分配梁，中横梁处间距按25cm布置，跨中处间距按30cm布置，箱梁底模板采用定型15mm 厚大块竹胶模板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为: 28*90cm共计28排。
横桥向立杆间距为：2*90cm+21*60cm+2*90cm，支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每480cm间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在原有石大公路路面上，原有泥浆池或承台基坑回填部分支架底托安置在10cm×15cm木垫板上。
碗扣式脚手架计算书
支架体系设计——碗扣式脚手架从满足施工要求、节约成本、操作方便、易为人工掌握和周围关系人接受出发，采用WDJ碗扣式支架。
经过计算与验算，决定采用的间距为60×90×120CM，即横桥向立杆间距为60CM，纵桥向90CM，横杆步距为120CM。
根据支架间距参数的数据，在碗扣式支架材料规格上采用有：立杆型号：LG—180、LG—300横杆型号：HG—60、HG—90斜杆型号：XG—300（1.8×2.4M框架斜撑）横向21排，纵向34排合计：每跨脚手架73×12.5/7.5=121.7T/跨方木横向长度13M，纵向间距0.75M41排，则方量为：0.15×0.15×13×41=12M3/跨工字钢的横向长度13M，纵向34排，则重量为：13×34=442M/跨一套脚手架按三跨加8M计(即98M)，则：支架设计计算书（碗扣式脚手架）一、荷载计算：计算过程中，以7.5M的箱室范围为研究对象。
1、主梁混凝土计算：箱梁截面积计算：（6.4＋1.1）×1.75-(6.4/2-0.45/2)×1.35×2+0.4×0.3×4+0.3×0.2×4=5.8125M2纵向每延米混凝土重：5.8125×1×2450=14.24T2、钢筋重量计算：纵桥向每延米钢筋重量（包括：钢筋、钢绞线、锚具等）：全断面钢筋重：1862146.99+11898.78+247110.12=2121155.89kg翼缘板钢筋重：60×179.8×3×2×0.888+5.845×2×1.578×1130×3×2=182547.9kg箱室钢筋重：2121155.89-182547.9=1938607.99kg=1938.608T每延米箱室钢筋重：1938.608/（18×30）=3.59T3、主梁底模重量计算：木模5cm厚，纵桥向每延米重量：7.5×0.05×0.8=0.3T用组合钢模板20cm×1.5m 每块10kg,纵向每延米:7.5/0.2×10=308kg=0.38T 0.38/1.5=0.253T4、侧模计算：面板2.5mm厚,加劲肋8mm厚,1m一块,竖向4个,横向8个,高度60mm, [(3.92×4+1×8)×0.008×0.06+3.92×1×0.0025]×7.8×103=165kg 两侧总量:165×2=330kg=0.33T5、箱梁内模重量计算：（2×2.175+0.5×2+0.85×2+0.36×2）×0.05×1×0.8×103×2=0.622T木模3.885×2×2×10kg /0.3=0.518T 组合钢模板6、底模下枕木重量计算：15×15cm2横桥向、纵桥向间距 0.75m7.5×0.152×(30/0.75+1) ×0.8×103=5.535T/跨纵向每延米:5.535/30=0.1845T/m7、施工荷载采用纵桥向每延米：1.5T8、以上荷载汇总如下：木模：14.24+3.59+0.3+0.33+0.622+0.1845+1.5=20.7665T钢模:14.24+3.59+0.253+0.33+0.518+0.1845+1.5=20.6155T9、取安全系数为1.25,则计算荷载为:木模:20.7665×1.25=25.9581T钢模:20.6155×1.25=25.7694T10、立杆允许荷载：步距为0.6m P max=40.0kn/根=4T/根步距为1.2m P max=30.0kn/根=3T/根步距为1.8m P max=25.0kn/根=2.5T/根步距为2.4m P max=20.0kn/根=2.07T/根我们采用步距1.20m，则每延米需用9根立杆支撑。
碗扣支架计算书
西安至银川高铁DK110+217~DK138+151.98 干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥现浇支架计算书中铁十二局集团有限公司陕西通宇公路研究所有限公司二零一七年四月第一部分概述一、编制依据1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件；2、施工单位提供的有关资料。
二、计算及参考依据计算及参考的依据主要有：1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）2、铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）4、钢结构设计规范（GB50017-2014）5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范（TB10002.3-2005 ）6、铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005 ）三、工程概况西安至银川高铁DK110+217~DK138+151.98干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。
本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。
第二部分现浇支架计算一、支架布置干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20工字钢分配梁，Φ48×3.5碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm×10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。
支架在桥纵向每360cm 间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45度，剪力撑按构造要求布置。
支架布置示意图如下所示。
图1 纵桥向支架布置图（单位：cm ）图2 中跨现浇支架布置示意图（单位：cm ）二、荷载分析施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。
终版碗扣式脚手架计算书
梁模板碗扣式钢管支撑计算书本计算书是以1600*2000梁为模型计算的，1600*1800的梁参照执行。
1．计算参数结构楼板厚180mm，梁宽b=1600mm，梁高h=2000mm，层高6.20m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.70m；板弹性模量E=6000 N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2 ，抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48碗扣式钢管:横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m；钢管直径48m m；壁厚3.5mm；截面积4.89cm2；回转半径i=1.58cm；碗扣式钢管重量0.0538kN/m。
钢材弹性模量 E=206000N/㎜2，抗弯强度f=205.00N/㎜2,抗剪强度f v=125.00 N/㎜2。
2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2×(1.60 + 3.64 ) ×1.2 = 1.89 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 1.60 × 2.00 × 1.2 = 92.16 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 1.60 × 2.00 × 1.2 = 5.76 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 1.60 × 1.4 = 4.48 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 104.29 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q 2 = 83.17 kN/m （2）梁底模板验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
现浇支梁碗扣式支架计算书
现浇连续刚构梁碗扣式支架计算书一、工程概况：桥址处两侧为小山丘，中间为狭小谷地，两侧山坡地势较陡。
桥址于DK118+348.29～DK118+389.35处跨越景北大道。
跨越景北大道处为4跨连续刚构实心板梁。
XXXX路幅为5m人行道—3m非机动车道—2m花坛—11.6m机动车道—6m 花坛—11.6m机动车道—2m花坛—3m非机动车道—5m人行道，沥青混凝土路面。
小里程侧为路堑，山丘被削，地势很陡峭。
距线位150m左右。
为景北大道跨昌河大桥，跨昌河为变高度连续箱梁。
XXX大桥为双线，设计速度160km/h；XXXX为单线，设计速度80km/h。
二、结构形式现浇连续梁为刚构连续实心板梁，梁体为变截面，在桥墩处实心板高为纵断面形式横断面形式2.05m，跨中实心板高1.35m2号墩为刚臂墩；XXXXXXXXXX为单线桥，桥宽7m，正线桥为双线桥，桥宽11.68m，梁体不加预应力。
三、满堂式碗口支架验算：1、满堂式碗扣支架方案首先按照设计要求进行支架地基处理，待满足地基承载力后开始搭设满堂脚手架。
满堂式碗扣支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm木方纵向分配梁，10cm×10cm木方做横向分配梁；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
10cm×15cm木方分配梁沿纵向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，梁底模板采用定制竹胶板，后背10cm ×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、木方分配梁上进行连接固定。
根据施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，碗口支架形式为：支座处梁板下立杆布设0.6×0.6；跨中梁板下立杆布设0.6×0.9；翼缘板处支架布设间距为：1.2m（纵桥向）×1.2m（横桥向）；横杆层距均为1.2m。
钢构桥碗扣式模板支撑架计算书
模板支撑架(碗扣式)计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20137、《施工手册》第五版二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008模板支架高度(m) 7.9 立杆纵距la(m) 0.6 立杆横距lb(m) 0.6 水平拉杆步距h(m) 1.2立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(m)0.2次梁间距a1(m) 0.15 次梁悬挑端计算长度(m) 0.2梁板宽w(m) 9.8 梁板厚度h(m) 1.2 水平剪刀撑间距（m）<4.8 竖向剪刀撑间距（m）<3.6材料参数次梁类型圆钢管次梁规格48×3.5主梁类型圆钢管主梁规格48×3.5 主梁合并根数 2 钢管类型Φ51×3荷载参数可调托撑承载力容许值(N/mm2)30 地基承载力(kPa) 240 立柱垫板面积(m2) 0.2 是否采用布料机进行浇筑是架体搭设省份、城市内蒙古(省)是否考虑风荷载是设计简图如下：（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、次梁验算宜按四等跨连续梁计算，又因次梁两端悬挑，故按有悬挑的四等跨连续梁计算模型进行最不利组合。
1、强度验算q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×a1 =0.9×max(1.2×(0.3+(1.1+24)×1.2)+1.4×2.5,1.35×(0.3+(1.1+24)×1.2)+1.4×0.7×2.5)×0.15=5.875kN/m（图8）次梁计算简图q2=0.9×1.2×G1k×a1=0.9×1.2×0.3×0.15=0.049kN/mp=0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5=3.15kN（图9）次梁计算简图（图10）次梁弯矩图M max=0.631kN·mσ=M max/W x=0.631×106/(5.08×103)=124.207N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图11）次梁剪力图Q max=3.16kNτmax=Q max S/(Ib)=3.16×103×3.473×103/(12.19×104×0.7×10)=12.86N/mm2 ≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=(0.3+(1.1+24)×1.2)×0.15=4.563kN/m（图12）次梁挠度图（图13）次梁挠度图跨中νmax=0.091mm≤[ν]=2.4mm满足要求四、主梁验算在施工过程中使用的钢管一般为4m长，主梁双钢管也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。
碗扣式脚手架计算书
一、工程概况本工程位于福建仙游抽水蓄能电站下库500KV开关站左侧（300.00平台上）。
本工程占地面积：1183.93m²本工程建筑面积：地上5281.126m²，地下283.99 m²建筑层数为地下局部1层，地上5层，建筑总高度23.88 m基础形式为独立柱承台基础建筑功能：专业用房与办公用房结构体系：框架结构、按六度抗震设防结构平面的轴网尺寸如下----71.9m×15.8m本工程各层梁板混凝土结构工程施工才采用碗扣式脚手架。
二、编制依据根据《工程建设标准强制性条文电力工程部分（施工及验收）》中《水工混凝土施工规范》DL/T5162-2002第4.2.5、4.2.8、4.2.9等条文要求严格实行。
根据《工程建设标准强制性条文电力工程部分（施工及验收）》中《水工混凝土施工规范》DL/T5162-2002第10.2.1及10.4.1要求严格实行。
1《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008；2.组织设计及施工图纸。
3.《建筑地基结构规范》GB50007-2002；4.《建筑结构荷载规范》GB50009-2002；5.《钢结构设计规范》GB50017-2003；6.《混凝土结构设计规范》GB50010-2002。
三、碗扣式脚手架计算书（一）、综合说明由于其中模板支撑架高在4.5米范围内，按25米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围：现浇板，长×宽＝71.9 m×15.8m。
（二）、搭设方案1、基本搭设参数模板支架高H 为7m ，立杆步距h （上下水平杆轴线间的距离）取1.5m ，立杆纵距l a 取0.9m ，横距l b 取0.3m 。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a 取0.1m 。
整个支架的简图如下所示。
15045001500模板支架立面图（mm ）2.材料及荷载取值说明本支撑架使用 Φ48 ×2.75钢管，钢管壁厚不得小于3mm ，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
碗扣钢管楼板模板支架计算书
f=M/W=0.09×106/48600.0=1.770N/mm2
面板的抗弯强度验算f < [f]
满足要求!
2.抗剪强度计算
T=3×1.72/(2×900.0×18.0)=0.159N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm
满足要求!
3.挠度验算
v= 0.68×4.8300.04/(100×6000.00×437400.0)=0.101mm
碗扣钢管楼板模板支架计算书
工程名称
计算部位
计算参数
计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
模板支架搭设高度为5.0米，
立杆的纵距b=0.90米，
立杆的横距l=1.20米，
立杆的步距h=1.20米。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm。
采用的钢管类型为φ48×3.5。
计算简图
满足要求!
3.挠度验算
v=0.677×1.61×900.04/
(100×9500.00×8333333.5)=0.090mm
木方的最大挠度小于900.0/250
满足要求!
纵向支撑钢管计算
1.顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度
f=M/W=1.57×106/1.05/10160.0=147.544N/mm2
抗弯计算强度小于215.00N/mm2
满足要求!
2.顶托梁挠度计算
v =1.565mm
最大挠度小于900.0/400
满足要求!
扣件抗滑移计算
R≤Rc
扣件抗滑承载力设计值,Rc=8.00kN
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
立杆稳定性计算
框构桥碗扣支架计算书【范本模板】
新建铁路沈阳南站工程小羊安1号框构中桥16。
3+24+16。
3m钢筋混凝土框构桥现浇施工碗扣支架计算书计算：赵庭复核：张帅目录一. 工程简介 (1)二。
编制依据 (1)三。
施工方案 (1)四。
支架强度、刚度、稳定性计算 (2)（一）碗扣架参数 (2)(二）碗扣架计算 (4)1 荷载计算 (4)2 计算公式 (5)3 荷载计算结果 (6)4 组合风荷载情况下支架强度计算 (6)5 刚度计算 (10)6 屈服强度计算 (10)7 稳定性计算 (10)（三）模板计算 (11)（四）横向方木计算 (11)1。
横向方木强度计算： (11)2. 横向方木挠度计算 (12)(五）纵向方木计算 (12)1。
纵向方木强度计算： (12)2。
纵向方木挠度计算 (12)五. 设置剪刀撑 (13)六. 施工注意事项 (13)(一）支架预压 (13)(二）混凝土浇筑 (14)（三）其他注意事项 (14)一。
工程简介本工程为新建铁路沈阳南站工程-小羊安1号中桥,桥梁采用钢筋混凝土连续框构桥结构，跨度为16.3+24+16。
3m,跨中梁厚1。
20m，梗肋根部梁厚1。
9m，梗肋高度变化段长度为2.5m.框构侧墙及中墙高度按照8。
0m计，侧墙及中墙厚1。
20m。
二。
编制依据本桥拟采用碗扣支架施工方案的编制依据为：（1）铁道第三勘察设计院集团有限公司提供的《小羊安1号中桥》施工图（图号:沈阳南站施桥-07A）;（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001)；（3)《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001);（4)《铁路桥涵施工规范》（TB10203—2002/J162-2002）；（5)《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99）；（6)《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；(7)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003）；三。
施工方案本桥拟采用满堂碗扣式支架。
跨中部分支架竖杆顺桥向间距为0.9m，横桥向间距为0.6m;梗肋部分支架采用顺桥向间距为0.6m，横桥向间距为0。
碗扣支架计算书--
碗扣支架计算书一、支架计算与基础验算1、基本资料（1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管；（2）立杆承载性能：（3）根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力kpa。
（根据现场情况进行填写）2、荷载分析（1）计算荷载：1）模板、支架自重，底模：采用1.2KN/ m2；（根据施工自行计算）2）新浇混凝土、钢筋混凝土等自重，箱梁自重采用26kN/m3；3）施工人员及施工机具运输或堆放的荷载，采用1.0 kN/m2;4）振捣混凝土时产生的竖向荷载，采用2.0 kN/m2；5）倾倒混凝土时产生的竖向荷载，采用2.0 kN/m2；6)碗扣脚手架及分配梁荷载：按支架搭设高度≤10米计算：荷载采用 1.5(钢管)+0.85(分配梁)=2.35 kN/m2。
（2）梁体荷载：纵桥向根据梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：梁体为跨中高为0.9m，拱脚位置混凝土计算高度为1.12m，该位置梁体荷载最大，为1.12*26=29.12 kN/m2。
3、结构计算（1）立杆稳定性验算(1)在对支架进行计算时，主要荷载为竖向荷载，水平荷载可不考虑，振动器产生的荷载和倾倒混凝土产生的冲击荷载二者不同时进行计算。
方法一、按照碗扣支架手册及厂家推荐值进行验算拱脚位置最大分布荷载：q＝29.12+1.2+1+2.35+2=35.67KN/m2碗扣立杆分布600mm×600mm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆受力为：N＝0.6×0.6×35.67=12.84KN<[N]=30 KN方法二：按照《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（97）进行验算1）概率极限状态法：支架验算不考虑风荷载组合，故按照以下公式进行验算：)9.0/(4.12.1/m R K QK GK Af S s γγϕ≤+式中：QK G S 、K S 分别为恒荷载、活荷载的作用效应；K f 为材料抗力的标准值，取205Mpa ；R γ为抗力分项系数，取1.165；/m γ为材料强度附加分项系数，取1.59；ϕ为轴心受压杆件稳定系数；A 为杆件截面面积。
碗扣支架计算书精编版
碗扣支架计算书公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-西安至银川高铁DK110+217~DK138+ 干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥现浇支架计算书中铁十二局集团有限公司陕西通宇公路研究所有限公司二零一七年四月第一部分概述一、编制依据1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件；2、施工单位提供的有关资料。
二、计算及参考依据计算及参考的依据主要有：1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）2、铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）4、钢结构设计规范（GB50017-2014）5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范（）6、铁路桥涵设计基本规范（）三、工程概况西安至银川高铁DK110+217~DK138+干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。
本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。
第二部分现浇支架计算一、支架布置干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20工字钢分配梁，Φ48×碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm×10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。
支架在桥纵向每360cm间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45度，剪力撑按构造要求布置。
支架布置示意图如下所示。
图1 纵桥向支架布置图（单位：cm）图2 中跨现浇支架布置示意图（单位：cm）二、荷载分析施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。
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至高铁DK110+217~DK138+151.98 干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥现浇支架计算书中铁十二局集团通宇公路研究所二零一七年四月第一部分概述一、编制依据1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件；2、施工单位提供的有关资料。
二、计算及参考依据计算及参考的依据主要有：1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）2、铁路桥涵施工规（TB10203-2002）3、建筑结构荷载规（GB50009-2012）4、钢结构设计规（GB50017-2014）5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规（TB10002.3-2005 ）6、铁路桥涵设计基本规（TB10002.1-2005 ）三、工程概况至高铁DK110+217~DK138+151.98干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。
本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。
第二部分现浇支架计算一、支架布置干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20工字钢分配梁，Φ48×3.5碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm ×10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。
支架在桥纵向每360cm间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45度，剪力撑按构造要求布置。
支架布置示意图如下所示。
图1 纵桥向支架布置图（单位：cm）图2 中跨现浇支架布置示意图（单位：cm ）二、荷载分析施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。
各项荷载按照《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）取用。
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：（1） q1—— 箱梁自重荷载。
（2） q2—— 箱梁模、底模、模支撑及外模支撑、分配梁荷载。
（3） q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载。
（4） q4—— 振捣混凝土产生的荷载。
（5） q5—— 新浇混凝土对冲击压力。
（6） q6—— 风荷载其中：q1混凝土容重按26kN/m 3计。
q2箱梁模、底模、模支撑及外模支撑，分配梁荷载分别为1.2KN/m 2、2.2 KN/m 2、1.3 KN/m 2、2.35 KN/m 2。
q3施工人员和机具等荷载为1.0 KN/m 2；q4混凝土振捣荷载按2.0 KN/m 2 取值；q5浇筑混凝土时的冲击荷载按2.0 KN/m 2 取值；q6风荷载按公式00.7k s z w w μμ=计算强度荷载组合采用1.2倍的（1）+（2）恒载与1.4倍的（3）+（4）+（5）活载。
刚度荷载组合采用（1）+（2）恒载。
稳定性计算荷载组合采用1.2倍的（1）+（2）恒载与1.4×0.9倍的（3）+（4）+（5）+（6）。
因为10号与13号墩周围支架布置形式以及支架上方梁体结构相同，且13号墩身高度大于10号墩，按照最不利条件验算，验算13号周围支架结构。
同理，比较12号墩与11号墩，验算12号墩周围支架结构。
13号墩上的梁块为9#梁块，12号墩上的梁块为1号梁块。
图3 13号墩上的9#梁块图4 12号墩上的1#梁块三、底模板检算模板面板为5mm的q235钢板，面板下为10#槽钢横向分布肋，间距为0.19m、0.39m竖向肋板为5mm钢板，间距为0.3m、0.2m。
所有连接孔用M20螺栓。
模板材料的力学特性1、模板面板、纵肋均采用q235钢板厚5mm钢板（取0.3m宽计算）弹性模量：E＝2×105MPa截面惯性矩：I＝(b×h3)/12= 300×53/12=3125 mm4截面抗矩：W＝(b×h2)/6= 300×52/6=1250mm3＝145MPa容许弯应力：δ容容许剪应力：τ＝85MPa容截面积：S＝300×5＝1500mm22、10#槽钢竖向肋（横向分布肋）弹性模量：E＝2×105MPa截面惯性矩：I＝198.3cm4截面抗矩：W＝39.4cm3容许弯应力：δ容＝145MPa容许剪应力：τ容＝85MPa截面积：S＝12.74cm2因为在9#梁块腹板下的钢模板处在最不利条件下，验算取本块模板进行计算。
9#梁块腹板下的钢模板验算（1）面板选用梁体腹板下0.39m×0.2m板格进行计算，板格所受面载为q=1.2×(6.05×26+7.05)+1.4×6.5=206.32kN/m2本块模板属于空间受力板单元结构，其边界条件可简化为2面简支2面固定，在Midas FEA中建立模型其应力云图结果如下在模板中心的上顶面出现最大应力-148.3MPa<[215MPa]满足强度要求其变形结果如下图所示最大纵向变形为0.644mm<[L/400=0.975mm]变形满足要求。
四、底模下横向工字钢检算9#梁块底模下的横向工字钢验算横向分布梁采用I20工字钢，钢材抗弯强度设计值215MPa，弹性模量206GPa。
腹板下工字梁承受的荷载为：强度荷载组合：1.2×(3.05×26+7.05)×0.6+1.4×5.5×0.6=66.792kN/m 刚度荷载组合：(3.05×26+7.05)×0.6=51.81kN/m底板下的纵向方木承受的荷载为：强度荷载组合：1.2×(1.8×26+7.05)×0.6+1.4×5.5×0.6=43.392kN/m 刚度荷载组合：(1.8×26+7.05)×0.6=32.31kN/m计算时采用腹板下的荷载数值。
1、应力验算荷载q=66.792kN/m，按连续梁验算。
截面抵抗矩W=141.3cc3截面抗弯强度σ=cc 210c =66.792×0.32×10610×237×103=2.536ccc<215.0ccc，抗弯强度满足要求。
截面抗剪强度τ=1.5cc=1.50.6ccc=1.5×0.6×66.792×103×0.335.5×102=3.39ccc<125ccc抗剪强度满足要求。
2、变形验算E=2.06×105ccc;c=2370cc4截面最大挠度c=0.677cc4100cc=0.677×51810×6004100×2.06×105×2370×10000=0.6cc<c c=600400 =1.5cc刚度满足要求。
综上，横向工字钢安全满足要求。
1#梁块底模下的横向工字钢验算横向分配梁采用I20工字钢，工字钢分配梁间距为0.3m,其均布荷载分布将下图。
计算时采用腹板下的荷载数值。
腹板下的横向工字钢承受的荷载为：强度荷载组合：1.2×(6.05×26+7.05)×0.3+1.4×6.5×0.3=61.89kN/m 刚度荷载组合：(6.05×26+7.05)×0.3=49.31kN/mσ=ql 210W =61.89 ×0.32×10610×237×103=2.36MPa<215MPa，抗弯强度满足要求。
截面抗剪强度τ=1.5VA=1.50.6qlA=1.5×0.6×61.89×103×(0.3)3550=4.71MPa<125ccc抗剪强度满足要求。
（2）变形验算E=2.06×105MPa;I=2370cm4截面最大挠度ω=0.677ql4100EI=0.677×49310×3004100×2.06×105×10000×2370=0.5mm<C R=600400=1.5mm刚度满足要求。
五、支架立杆检算考虑到碗扣支架的周转使用，给支架一个折旧系数0.8。
9#梁块下支架立杆检算1．立杆强度验算图5 13#桥墩支座上梁体截面（1）腹板下立杆荷载分析：碗扣式立杆分布60cm×30cm，层距60cm。
连续梁单侧腹板面积：a=3.66m^2；腹板处断面面积为3.66m^2，3.66×26/1.2＝79.3kN/m^2，单根立杆的计算恒载：（79.3+1.2+1.3+2.2+2.35）×0.6×0.3=15.54kN单根立杆的计算活载：5×0.6×0.3=0.9kN则单根立杆受力为：N＝1.2×15.54+1.4×0.9=19.91kN＜［ 40kN×0.8=32kN］（满足）。
（2）中底板下立杆荷载分析：碗扣式立杆分布60cm×60cm，层距60cm。
连续梁中底板面积：b=7.74m^2 7.74×26/4.3＝46.8kN/m^2，单根立杆的计算恒载：（46.8+1.2+1.3+2.2+2.35）×0.6×0.6=19.39kN单根立杆的计算活载：5×0.6×0.6=1.8kN则单根立杆受力为：N＝1.2×19.39+1.4×1.8=25.788kN＜［ 40kN×0.8=32kN］（满足）。
2．立杆稳定性（1）立杆计算长度Lo=层距+2a=1.9m，其中层距0.6m。
a---模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点长度，取0.65m 。
（2）钢管截面特性外直径Φ48mm ，壁厚3.5mm ，截面积A=4.893cm 2，惯性矩I=12.187cm 4，回转半径r=1.578cm ，立杆截面抵抗矩〖W=5.08cm 〗3。
（3）立杆稳定性计算长细比λ=Lo/r=190/1.578=120，查表知折减系数φ=0.437不考虑风荷载 N_max/φA=（25.788×10³）/（0.437×4.893×10²）=120.6MPa 考虑风荷载：作用于脚手架上的水平风荷载标准值，按下式计算：0ωμμ7.0ωs z k =式中：z μ——风压高度变化系数；s μ——脚手架风荷载体型系数；0ω——基本风压；根据《建筑结构荷载规》(GB50009-2012)，桥位处地面粗糙程度为B 类，风压高度变化系数z μ取1.13，如表所示：风压高度变化系数s μ为脚手架风荷载体型系数，根据规，敞开式脚手架的风载体型系数stw s μμ=，stw μ值是将脚手架视为桁架，按照《建筑结构荷载规》(GB50009-2015)单榀桁架的体型系数01μμs s ⋅=ϕ，对于圆形截面杆件，2.1μ0=s ，ϕ为挡风系数：wn A A =ϕ n A 为桁架构件和节点挡风的净投影面积，w A 为桁架构件和节点迎风的净投影面积：236.06.06.0m A w =⨯=，222098.0048.0)6.06.06.06.0(m A w =⨯+++=， 所以挡风系数：272.036.0098.0A ===w n A ϕ， 所以桁架的体型系数： 326.02.1272.0μμ01=⨯==s s ϕ脚手架沿横桥向有26排，所以：μs =0.326×26=8.4760ω为基本风压，查《建筑结构荷载规》(GB50009-2012)中全国基本风压分布，地区10年一遇基本风压20/25.0ωm kN =，50年一遇基本风压20/35.0ωm kN =，100年一遇基本风压20/40.0ωm kN =,,对于100年一遇的风荷载，离地面高度15m 时，得水平风荷载标准值为ωk =0.7×1.13×8.476×0.4=2.681M =1.4γ0w k L x L 028=1.4×1×2.681×0.6×1.928=1.016N ∙m 0.9M W =0.9×1.0165.08×10−6=0.18MPa σ=N max φA +0.9M W=120.6+0.18=120.78MPa <［215MPa ×0.8=172MPa］ 结论：13#墩连续梁端立杆稳定性。