A2O工艺计算--例题
A2O工艺设计计算
目录设计总说明 (1)设计任务书 (2)一．设计任务 (2)二．任务目的 (2)三．任务要求 (2)四.设计基础资料 (2)（一）水质 (2)（二）水量 (3)（三）设计需要使用的有关法规、标准、设计规范和资料 (3)第一章A2/O工艺介绍 (4)1.基本原理 (4)2.工艺特点 (5)3.注意事项 (5)第二章A2/O工艺生化池设计 (6)1.设计最大流量 (6)2.进出水水质要求 (6)3.设计参数计算 (6)4.A2/O工艺曝气池计算 (7)5.反应池进、出水系统计算 (8)6.反应池回流系统计算 (10)7.厌氧缺氧池设备选择 (11)第三章 A2/O工艺需氧量设计 (13)1.需氧量计算 (13)2.供气量 (13)3.所需空气压力 (14)4.风机类型 (15)5.曝气器数量计算 (15)6.空气管路计算 (16)第四章 A2/O工艺生化池单元设备一览 (17)第五章参考文献 (18)第六章致谢 (19)附1 水污染课程设计感想 (20)附2 A2/O工艺生化池图纸 (22)设计总说明随着经济快速发展和城市化程度越来越高，中心城区和小城镇建设步伐不断加快，城市生活污水对城区及附近河流的污染也越来越严重。
为了改善人民的生活环境，各地政府大力投入资金，力图改变现今水体的水质。
本设计为污水处理厂生化池单元，要求运用A2/O工艺进行设计，对生化池的工艺尺寸进行设计计算，最后完成设计计算说明书和设计图。
污水处理水量为10000t/d。
污水水质：COD Cr250mg/L，BOD5100mg/L，NH3-N30mg/L，SS120mg/L，磷酸盐（以P 计）5mg/L。
出水水质达到广东省地方标准《水污染物排放限值（DB44/26-2001）》最高允许排放浓度一级标准，污水经二级处理后应符合以下具体要求：COD Cr≤40mg/L，BOD5≤20mg/L，NH3-N≤10mg/L，SS≤20mg/L，磷酸盐（以P计）≤0.5mg/L。
A2O工艺计算
单侧供气 （向单侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs单 =0.5Gsmax/3= 158.5062 (m3/h)=
10 m/s；
0.044029 (m3/s)
0.074892 (m)
取支管管径为 DN 60 mm
双侧供气 （向两侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs双 =Gsmax/3= 317.0123 (m3/h)=
符合要 <0.05 求
符合要 <0.06 求
mg/l mg/l
2500 mm
0.08 (m2) 0.14 (m2)
(kgO2/d )
m，氧转 移效率 EA=
计算温度T 20% ＝
25 ℃。
1.02 ×105 Pa mg/l.
0.2 m；
4.5 m； 0.4 m； 0.5 m；
h·个）时，曝气器氧利用率EA＝20%，服务面积
孔口流速
V=
0.6 m/s
4、出水堰 及出水井 按矩形堰 流量公式 计算：
孔口过水
断面积A ＝ 0.0694444 (m2)
孔口尺寸
取为 0.4
m×
0.2
m=
进水井平
面尺寸取
为1m×
2.5m
式中
Q3=(1+R+R 内)*Q/n= 0.0729167 (m3/s)
b—堰宽，
b=
2.5 m；
H—堰上水头，
=
150 (m3/h)
设混合液回流
泵房 1 座
每座泵房内设 3 台潜污泵
2
用
1
单泵流量QR单 ＝0.5QR=
75 (m3/h)
水泵扬程
污泥回流总管 设计流量Q污回
a2o工艺设计计算实例
a2o工艺设计计算实例
A2O工艺是一种常用的污水处理工艺，其设计计算实例如下：
1. 设计参数：MLSS浓度X=3000mg/L，回流污泥浓度XR=9000mg/L。
2. 好氧池设计计算：
- 硝化的比生长速率；
- 设计SRTd（污泥龄）；
- 好氧池停留时间；
- 好氧池面积；
- 生物固体产量；
- 比较求由氮氧化成的硝酸盐数量。
3. 缺氧池设计计算：
- 内回流比IR；
- 缺氧池面积。
4. 厌氧池设计计算：厌氧池容积。
5. 曝气系统设计计算：
- 设计最大需氧量AOR；
- 供气量的计算；
- 曝气器计算；
- 空压机的选择。
6. 其它设备选型：
- 厌、缺氧区搅拌器；
- 内回流泵。
7. 反应池廊道和出水堰布置：
- 反应池廊道布置；
- 出水堰堰上水头h。
实际的A2O工艺设计计算可能会因具体的水质、水量等因素而有所不同，建议你咨询专业的环保工程师或环保公司以获取更准确的计算结果。
A2O法工艺计算(带公式)
一、工艺流程二、主要设计参数三、设计计算A2/O工艺计算项目设计流量(m3/d)COD (mg/l)BOD5 S0(mg/l)TSS（mg/l)VSS(mg/l)进水40000320160150105出水602020（活性污泥法）（1）判断是否可采用A2O法（用污泥负荷法）COD/TN=9.142857143>8TP/BOD5=0.025<0.06符合要求(2) 有关设计参数0.132、回流污泥浓度X R=66003、污泥回流比R=1004、混合液悬浮固体浓度X=RX R/(1+R)33005、混合液回流比R内TN去除率ηtx=(TN0-TN e)/TN0×100%=57混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)×100%=133取R内＝200（3）反应池容积V,m3V=QS0/NX=14918.41m3反应池总水力停留时间：t=V/Q=0.37(d)=8.88(h)各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧＝1：1：3厌氧池水力停留时间t厌= 1.78(h)池容V厌＝2983.7(m3)缺氧池水力停留时间t缺= 1.78(h)池容V缺＝2983.7(m3)好氧池水力停留时间t好= 5.33(h)池容V好＝8951(m3)(4)校核氮磷负荷，kgTN/(kgMLSS·d)好氧段总氮负荷=Q·TN0/（XV好）＝0.0473961[kgTN/(kgMLSS·d)]厌氧段总磷负荷=Q·T P0/（XV厌）＝0.0162499[kgTP/(kgMLSS·d)] (5)剩余污泥量△X，kg/d△X=P x+P sP x=YQ(S0-S e)-k d VX R1、BOD5污泥负荷N=Ps=(TSS-TSS c)*50%取污泥增殖系数Y=0.6污泥自氧化率k d=0.05将各值代入：P x=1637kg/dPs=2600kg/d△X=4237kg/d(6)碱度校核每氧化1mgNH3-N需消耗碱度7.14mg；每还原1mgNO3--N产生碱度3.57mg；去除1mgBOD5产生碱度剩余碱度SΔLK1＝进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生碱度假设生物污泥中含氮量以12.40%计，则：每日用于合成的总氮202.98kg/d即，进水总氮中有 5.07mg/l用于合成。
A2O法工艺计算(带公式)
（7）反
应池主要
尺寸
反应池总 容积V＝
14918.41
m3
设反应池
2
组，单组池容V单＝
7459.205有效水深h=4 Nhomakorabeam；
单组有效 面积S单=
1864.80125 m2
廊道式推流式反应
采用
5
池，廊道宽b=
单组反应
池长度L＝
S单/B=
50
(m)
校核：
b/h=
1.9
(满足b/h=1～2）
L/b=
6.7
(满足L/B=5～10）
COD/TN= 9.142857143
>
TP/BOD5= 符合要求
0.025
<
8 0.06
(2) 有关 设计参数
1、BOD5污泥负荷N=
2、回流污 泥浓度XR= 3、污泥回 流比R=
4、混合液 悬浮固体 浓度 X=RXR/(1+R ) 5、混合液 回流比R内
TN去除率 ηtx=(TN0TNe)/TN0× 100%=
混合液回流比R
内=
200 %
混合液回流量 QR=R内Q=
=
80000 m3/d 3333.333333 (m3/h)
设混合液回流
泵房
2
座
每座泵房内设
3
台潜污泵
2
单泵流量QR单=
833.3333333 (m3/h)
(2)混合液
回流管。
回流混合
液由出水
井重力流
至混合流
液回流泵
房，经潜
污泵提升
后送至缺
氧段首端
QR=
设回流污 泥泵房1 座，内设3 台潜污泵 （2用1 备）；
A2O工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：（1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
QKQ?=式中：Q——设计水量，m3/d；Q——日平均水量，m3/d；K——变化系数；（2）、确定设计污泥龄Cθ需反硝化的硝态氮浓度为ee0-)S-.05(S0-NNN O=式中：N——进水总氮浓度，mg/L；0S——进水BOD值【1】，mg/L；e S——出水BOD值，mg/L；e N——出水总氮浓度，mg/L；反硝化速率计算0SNK Ode=计算出de K值后查下表选取相应的VV D/值，再查下表取得Cθ值。
VV D/(Ccdθ/θ))/(k3de kgBODgNOK0.200.110.060.300.130.090.400.140.120.500.150.15（3）、计算污泥产率系数Y【2】]072.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()15-(00TCTC SXKY?+?+=式中：Y——污泥产率系数，kgSS/kgBOD；K——修正系数，取9.0=K；0X——进水SS值mg/L;T——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：)-(θ00eCS SSYSL?=式中：S L——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS?d)。
【3】（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS取值范围处理目标MLSS(kg/m3)有初沉池无初沉池无硝化2.0~3.03.0~4.0有硝化(反硝化)2.5~3.53.5~4.5污泥稳定 4.5取定MLSS(X)值后，应用污泥回流比R反复核算XXXRR-=310007.0ER tSVIX×?=式中：R——污泥回流比，不大于150%；E t——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围工艺选择无硝化有硝化有硝化反硝化有深度反硝化浓缩时间＜1.5~2h＜1.0~1.5h＜2h＜2.5h（5）、计算反应池容积XSSYQV eC1000)-(θ240=计算出反应池容积V后，即可根据VV D/的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
A2O工艺设计计算
设计水量参考书城市污水厂处理设施设计计算Q=25000(m3/d)0.28935185(m3/s)289.3519(L/s)总变化系数： 1.47日变化系数： 1.1时变化系数： 1.336364设计水质人均磷量1COD＝360(mg/L）人均总氮量8BOD＝180(mg/L）SS＝180(mg/L）TN＝35(mg/L）TP＝ 3.5(mg/L）七、生化池1、设计水量：27500(m3/d)0.31828704(m3/s)318.287(L/s)2、设计水质：进水：初沉池对BOD去除率为20%初沉池C OD去除率为20%进入到生化池的BOD浓度为：144mg/L进入到生化池的COD浓度＝288mg/L进入到生化池的SS浓度为：0.108kg/m3108mg/L进入到生化池的COD/TN＝8.228571在8~10之间，满足要求TN35mg/LNH4+-N=26mg/LTP 3.5mg/L出水：COD＝60mg/LBOD＝20mg/LSS=20mg/LNH4+-N=8mg/LTN＝20mg/LTP＝1mg/L3、设计参数：（1）BOD5污泥负荷N=0.1kgBOD/（kgMLSS·d）（2）SVI值取120（3）浓缩时间t E 1.8h（2）回流污泥浓度X R=7095.763mg/L （3）污泥回流比R＝100%（4）混合液悬浮固体浓度X＝R/(1+R)*X R3547.882mg/L （5）混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)*100ηTN——TN去除率ηTN＝（TN0-TNe）/TN0*1000.42857142.85714%R内＝0.7575取300％4、反应池容积V：V＝11161.59m3反应池总水力停留时间t：t＝0.405876d9.741024h各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧＝1:1:3厌氧池水力停留时间： 1.948205h容积：2232.318m3缺氧池水力停留时间： 1.948205h容积：2232.318m3好氧池水力停留时间： 5.844614h容积：6696.954m35、校核氮磷负荷：好氧池TN负荷：TN负荷＝0.040509kgTN/mgMLSS·d小于0.05，符合要求。
A2O法工艺计算(带公式)
300
mm
双侧供气 （向两侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs双 =Gsmax/3=
472.2194231 (m3/h)=
10 m/s；
0.129266457 (m)
取支管管径为
DN
450
mm
10、厌氧
池设备选
择（以单
组反应池
计算）
厌氧池设
导流墙，
将厌氧池
分成3格，
每格内设
潜水搅拌
机1台，所
坱功率按
5W/m3池容
0.14 3000 100
1500
62
163
取R内＝
200
（3）反 应池容积 V,m3
反应池总 水力停留 时间：
V=QS0/NX= t=V/Q=
各段水力 停留时间 和容积：
厌氧：缺 氧：好氧 ＝1：1：3
(4)校核 氮磷负 荷， kgTN/(kg MLSS·d)
好氧段总 氮负荷=Q ·TN0/（XV 好）＝
将各值代入： Px= Ps=
△X=
每氧化 1mgNH3-N需 消耗碱度 7.14mg； 每还原 1mgNO3--N 产生碱度 3.57mg； 去除 1mgBOD5产 生碱度 0.1mg。
剩余碱度S ΔLK1＝进 水碱度-硝 化消耗碱 度+反硝化 产生碱度+ 去除BOD5产 生碱度 假设生物 污泥中含 氮量以 每日用于 合成的总 氮 即，进水 总氮中有
计算。
0.065586 0.1311721
厌氧池有效容
积V厌＝
混合全池污水
所需功率为
11、缺氧
池设备选
择（以单
组反应池
计算）
缺氧池设
导流墙，
AO工艺计算例题
其中用到的公式例题2．A 2/O 工艺的设计 A 2/O 工艺说明根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来判断A 2/O 工艺是否适合本污水处理方案。
1. 设计流量：Q ＝54000m3/d=2250 m3/h原污水水质：COD ＝330mg/L BOD ＝200 mg/LSS ＝260 mg/L TN ＝25 mg/L TP ＝5 mg/L一级处理出水水质：COD ＝330×（1－20%）＝264mg/LBOD ＝200×（1－10%）＝180mg/L SS ＝260×（1－50%）＝130 mg/L二级处理出水水质：BOD ＝10mg/L SS ＝10 mg/LNH3-N ＝5mg/L TP ≤1 mg/L TN ＝15 mg/L COD=50 mg/L 其中：2.1325330＝＝TN COD ＞8 025.02005=＝BOD TP ＜ 符合A 2/O 工艺要求，故可用此法。
A 2/O 工艺设计参数BOD5污泥负荷N ＝(KgMLSS ?d)好氧段DO ＝2 缺氧段≤ 厌氧段≤回流污泥浓度Xr ＝1000011001000000＝⨯mg/L 污泥回流比R ＝50%混合液悬浮固体浓度 X ＝＝＋r ·1X R R 10000·5.15.0＝3333mg/L混合液回流比R 内：TN 去除率yTN ＝%10025825⨯-＝68%R 内＝TNTNy 1y -×100%＝% 取R 内＝200%设计计算（污泥负荷法）硝化池计算（1） 硝化细菌最大比增长速率m ax μ=（T-15）m ax μ =⨯⨯（T-15）21.12151333325225024⨯⨯⨯ =（2） 稳定运行状态下硝化菌的比增长速率μN =,max 11N z N K N μ+=0.42615151⨯+=（3） 最小污泥龄 θc mθcm =1/μN =10.399=（4） 设计污泥龄 d c θd c θ=mC FD θ⨯为保证污泥稳定 ， d c θ取20d 。
A2O法工艺计算(带公式)
一、工艺流程二、主要设计参数三、设计计算A2/O工艺计算项目设计流量(m3/d)COD (mg/l)BOD5 S0(mg/l)TSS（mg/l)VSS(mg/l)进水40000320160150105出水602020（活性污泥法）（1）判断是否可采用A2O法（用污泥负荷法）COD/TN=9.142857143>8TP/BOD5=0.025<0.06符合要求(2) 有关设计参数0.132、回流污泥浓度X R=66003、污泥回流比R=1004、混合液悬浮固体浓度X=RX R/(1+R)33005、混合液回流比R内TN去除率ηtx=(TN0-TN e)/TN0×100%=57混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)×100%=133取R内＝200（3）反应池容积V,m3V=QS0/NX=14918.41m3反应池总水力停留时间：t=V/Q=0.37(d)=8.88(h)各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧＝1：1：3厌氧池水力停留时间t厌= 1.78(h)池容V厌＝2983.7(m3)缺氧池水力停留时间t缺= 1.78(h)池容V缺＝2983.7(m3)好氧池水力停留时间t好= 5.33(h)池容V好＝8951(m3)(4)校核氮磷负荷，kgTN/(kgMLSS·d)好氧段总氮负荷=Q·TN0/（XV好）＝0.0473961[kgTN/(kgMLSS·d)]厌氧段总磷负荷=Q·T P0/（XV厌）＝0.0162499[kgTP/(kgMLSS·d)] (5)剩余污泥量△X，kg/d△X=P x+P sP x=YQ(S0-S e)-k d VX R1、BOD5污泥负荷N=Ps=(TSS-TSS c)*50%取污泥增殖系数Y=0.6污泥自氧化率k d=0.05将各值代入：P x=1637kg/dPs=2600kg/d△X=4237kg/d(6)碱度校核每氧化1mgNH3-N需消耗碱度7.14mg；每还原1mgNO3--N产生碱度3.57mg；去除1mgBOD5产生碱度剩余碱度SΔLK1＝进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生碱度假设生物污泥中含氮量以12.40%计，则：每日用于合成的总氮202.98kg/d即，进水总氮中有 5.07mg/l用于合成。
工艺计算例题
其中用到的公式例题2．A 2/O 工艺的设计 A 2/O 工艺说明根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来判断A 2/O 工艺是否适合本污水处理方案。
1. 设计流量：Q ＝54000m3/d=2250 m3/h原污水水质：COD ＝330mg/L BOD ＝200 mg/LSS ＝260 mg/L TN ＝25 mg/L TP ＝5 mg/L一级处理出水水质：COD ＝330×（1－20%）＝264mg/LBOD ＝200×（1－10%）＝180mg/L SS ＝260×（1－50%）＝130 mg/L二级处理出水水质：BOD ＝10mg/L SS ＝10 mg/LNH3-N ＝5mg/L TP ≤1 mg/L TN ＝15 mg/L COD=50 mg/L 其中：2.1325330＝＝TN COD ＞8 025.02005=＝BOD TP ＜ 符合A 2/O 工艺要求，故可用此法。
A 2/O 工艺设计参数BOD5污泥负荷N ＝(KgMLSSd)好氧段DO ＝2 缺氧段≤ 厌氧段≤ 回流污泥浓度Xr ＝1000011001000000＝⨯mg/L 污泥回流比R ＝50%混合液悬浮固体浓度 X ＝＝＋r ·1X R R 10000·5.15.0＝3333mg/L 混合液回流比R 内：TN 去除率yTN ＝%10025825⨯-＝68%R 内＝TNTNy 1y -×100%＝% 取R 内＝200%设计计算（污泥负荷法）硝化池计算（1） 硝化细菌最大比增长速率m ax μ=（T-15）m ax μ =⨯⨯（T-15）=（2） 稳定运行状态下硝化菌的比增长速率μN = ,max 11N z N K N μ+=0.42615151⨯+= （3） 最小污泥龄 θc m θc m =1/μN =10.399= （4） 设计污泥龄 d c θd c θ=mC FD θ⨯为保证污泥稳定 ， d c θ取20d 。
a2o工艺试题
a2o工艺试题简介：a2o工艺是一种处理污水的高效、节能的工艺，在水处理领域得到广泛应用。
本文将介绍a2o工艺的原理、特点以及在污水处理中的应用。
正文：一、a2o工艺的原理a2o工艺全称Anoxic-Oxic工艺，是一种采用缺氧区和好氧区结合的处理方式。
它利用了好氧菌和厌氧菌的特性，通过合理的控制条件，将有机废水中的有机物、氨氮等污染物进行有效去除。
在a2o工艺中，有机物的分解主要发生在好氧区，当废水进入好氧区时，好氧菌利用有机物进行生长繁殖，同时产生足够的活性污泥。
随后，废水进入缺氧区，厌氧菌利用好氧区产生的活性污泥降解废水中的硝酸盐和硝酸，进一步去除氨氮。
最后，经过沉淀池的沉淀和除水，处理后的废水可得到较高的出水质量。
二、a2o工艺的特点1. 高效性：a2o工艺采用了好氧区和缺氧区相结合的方式，使得有机物、氨氮等污染物的去除效果更好。
相比于传统的工艺，a2o工艺能够在较短的时间内达到更高的去除率。
2. 节能性：由于利用了好氧区和缺氧区的协同作用，a2o工艺相较于其他工艺更加节能。
此外，a2o工艺还可以回收废水中的能量，进一步提高能源利用效率。
3. 稳定性：a2o工艺的操作相对简单，操作要求不高，容易掌握。
同时，a2o工艺中的菌群相对稳定，对进水浓度的波动具有较好的适应性，能够保持较稳定的出水质量。
4. 占地面积小：与传统工艺相比，a2o工艺对处理设施的空间要求相对较小，可以节省占地面积。
三、a2o工艺在污水处理中的应用a2o工艺在污水处理中广泛应用于城市生活污水、工业废水、农村污水等领域。
在城市生活污水处理中，a2o工艺可以有效去除有机物、氨氮等污染物，使得处理后的废水能够达到排放标准。
在工业废水处理中，a2o工艺具有较好的适应性，能够针对不同的工业废水进行调整和优化，达到理想的处理效果。
在农村污水处理中，a2o工艺可以有效处理农村地域特殊的废水，解决农村地区的环境污染问题。
总结：a2o工艺是一种高效、节能的污水处理工艺，通过好氧区和缺氧区的结合，能够有效去除废水中的有机物、氨氮等污染物。
A2O除磷脱氮工艺设计计算(下)
图, 多点进出水倒置 #*／&工艺流程及氮平衡
从图, 中看出，缺氧池的氮负荷是 ’’("&89， 为了降低缺氧池的氮负荷，有两条途径：!减少污泥 回流 比 ’’，" 减 少 污 泥 回 流 液 中 的 硝 态 氮 浓 度 "&89。本 工 艺 的 主 要 改 进 就 是 设 法 降 低 ’’ 和 "&89。
倒置 54／6工艺流程及氮的物料平衡见图!。
图! 倒置 54／6工艺流程及氮平衡
图中 !!———原污水分流直接进入厌氧池的水量； !"———原污水分流直接进入缺氧池的水量；
2378———出水中氨氮浓度。 有人推荐 !"9-"#!，工程上可灵活调节。 一般的 54／6 工艺都是厌氧池在前，缺氧池在
后，便于聚磷菌优先利用污水中的易生物降解有机 物，实现生物除磷，而反硝化菌可以利用更多形态的 碳源，缺氧池在后也不会影响脱氮。
计，出水中（回流污泥中）的硝态氮含量会很高，增大
了缺氧池的氮负荷。对除磷反而不利，如果是部分
硝化，既能 达 到 排 放 标 准，又 可 降 低 缺 氧 池 的 氮 负
荷，为此，建议对好氧池进行改造，从好氧池中部引
出一条出流管，与从好氧池末端出流液汇合进入二
沉池，从池中部流出的混合液 !" 在好氧池中停留 时间较短，泥龄较短，没有发生硝化，从池末端流出
本工艺中的倒置缺氧池与 5／6 脱氮工艺中的
给水排水 $%&’"( )%’* "++, -.
缺氧池作用机理是一样的，其容积根据池中的反硝
化率 !!"决定。德国#$% 标准对#／&脱氮工艺中 反硝化率 !!"与反硝化池容 "! 的关系提出了一个 经验关系如表’所示。
完整版)A2O工艺设计计算
完整版)A2O工艺设计计算0.14kgBOD5/(kgMLSS·d)是污泥负荷，计算得到N=0.14kgBOD5/(kgMLSS·d)。
2.回流污泥浓度XR=10,000mg/L。
3.污泥回流比R=50%。
4.混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）X=3333.3mg/L。
5.TN去除率ηTN=51.5%。
6.内回流倍数R=106.2%。
四、A2/O曝气池计算1.反应池容积V=m3.2.反应水力总停留时间t=14h。
3.各段水力停留时间和容积：厌氧池停留时间t=2.33h，池容V=7087.7m3；缺氧池停留时间t=2.33h，池容V=7087.7m3；好氧池停留时间t=9.34h，池容V=.6m3.4.校核氮磷负荷：好氧段TN负荷为0.024kgTN/(kgMLSS·d)，厌氧段TP负荷为0.017kgTP/(kgMLSS·d)。
以上是A2/O工艺生化池设计的相关参数计算。
根据进出水水质要求，设计最大流量为0.850 m3/s，进出水水质指标及处理程度在表1中给出。
根据计算结果，进行反应池容积、反应水力总停留时间、各段水力停留时间和容积、氮磷负荷等方面的校核。
剔除下面文章的格式错误，删除明显有问题的段落，然后再小幅度的改写每段话。
根据给定的数据，可计算出该生物处理系统的各项设计参数。
首先，根据污水的水量和污泥的含水率，可以计算出每天需要处理的污泥量为5395kg/d，剩余污泥量为2006.6kg/d，即83.6m3/h。
接下来，根据反应池总容积和每组反应池的容积，可以确定需要设置两组反应池，每组反应池容积为m3，有效水深为5m，超高为1m，总高为6m。
此外，还需要设置6条廊道，每条廊道宽10m，长度为71m，符合污水生物处理新技术的长比宽在5~10间，宽比高在1~2间的要求。
反应池进、出水系统的设计中，进水管取DN800mm管径，回流污泥管和出水管分别取DN800mm和DN1200mm管径。
AO工艺计算例题
其中用到的公式例题2．A 2/O 工艺的设计 1.1 A 2/O 工艺说明根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来判断A 2/O 工艺是否适合本污水处理方案。
1. 设计流量：Q ＝54000m3/d=2250 m3/h原污水水质：COD ＝330mg/L BOD ＝200 mg/LSS ＝260 mg/L TN ＝25 mg/L TP ＝5 mg/L一级处理出水水质：COD ＝330×（1－20%）＝264mg/LBOD ＝200×（1－10%）＝180mg/L SS ＝260×（1－50%）＝130 mg/L二级处理出水水质：BOD ＝10mg/L SS ＝10 mg/LNH3-N ＝5mg/L TP ≤1 mg/LTN ＝15 mg/L COD=50 mg/L 其中：2.1325330＝＝TN COD ＞8 025.02005=＝BOD TP ＜0.06 符合A 2/O 工艺要求，故可用此法。
1.2 A 2/O 工艺设计参数BOD5污泥负荷N ＝0.15KgBOD5/(KgMLSS ?d)好氧段DO ＝2 缺氧段DO ≤0.5 厌氧段DO ≤0.2回流污泥浓度Xr ＝1000011001000000＝⨯mg/L 污泥回流比R ＝50%混合液悬浮固体浓度 X ＝＝＋r ·1X R R 10000·5.15.0＝3333mg/L混合液回流比R 内：TN 去除率yTN ＝%10025825⨯-＝68%R 内＝TNTNy 1y -×100%＝212.5% 取R 内＝200%1.3设计计算（污泥负荷法）硝化池计算（1） 硝化细菌最大比增长速率m ax μ=0.47e0.098（T-15）m ax μ =0.47⨯e0.098⨯（T-15）21.12151333325225024⨯⨯⨯ =0.3176d -1（2） 稳定运行状态下硝化菌的比增长速率μN =,max 11N z N K N μ+=0.42615151⨯+=0.399d -1（3） 最小污泥龄 θc mθcm =1/μN =10.399=2.51d （4） 设计污泥龄 d c θd c θ=mC FD θ⨯为保证污泥稳定 ， d c θ取20d 。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
其中用到的公式
例题2．A2/O工艺的设计
1.1 A2/O工艺说明
根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来判断A2/O工艺是否适合本污水处理方案。
1. 设计流量：Q＝54000m³/d=2250 m³/h
原污水水质：COD＝330mg/L BOD＝200 mg/L
SS＝260 mg/L TN＝25 mg/L
TP＝5 mg/L
一级处理出水水质：COD ＝330×（1－20%）＝264mg/L BOD ＝200×（1－10%）＝180mg/L SS ＝260×（1－50%）＝130 mg/L
二级处理出水水质：BOD ＝10mg/L SS ＝10 mg/L NH3-N ＝5mg/L TP ≤1 mg/L TN ＝15 mg/L COD=50 mg/L 其中：
2.1325330＝＝TN COD ＞8 025.0200
5
=＝BOD TP ＜0.06 符合A 2/O 工艺要求，故可用此法。
1.2 A 2/O 工艺设计参数
BOD5污泥负荷N ＝0.15KgBOD5/(KgMLSS ‧d)
好氧段DO ＝2 缺氧段DO ≤0.5 厌氧段DO ≤0.2
回流污泥浓度Xr ＝
100001100
1000000
＝⨯mg/L 污泥回流比R ＝50% 混合液悬浮固体浓度 X ＝＝＋r ·1X R R 10000·5
.15
.0＝3333mg/L
混合液回流比R 内：TN 去除率yTN ＝%10025
8
25⨯-＝68%
R 内＝
TN
TN
y 1y -×100%＝212.5% 取R 内＝200%
1.3设计计算（污泥负荷法）
硝化池计算
（1） 硝化细菌最大比增长速率
m ax μ=0.47e
0.098（T-15）
m ax μ =0.47⨯e
0.098⨯（T-15）
=0.3176d -1
（2） 稳定运行状态下硝化菌的比增长速率
μN =
,max 1
1
N z N K N μ+
21
.12151333325
225024⨯⨯⨯ =0.42615
151
⨯+=0.399d -1
（3） 最小污泥龄 θc m
θc
m
=1/μN =
1
0.399
=2.51d （4） 设计污泥龄 d c θ
d c θ=m
C F
D θ⨯
d d c 04.951.232.1=⨯⨯=θ 为保证污泥稳定 ， d c θ取20d 。
式中： D F —设计因数，为S F ⋅P F 其中S F 为安全因数，
取3，P F 为峰值因数取1--2
θc m —最小污泥龄 ，为2.51d
反应池计算
（1) 反应池容积V ＝X
N S Q ·o
·＝
3333
15.0180
225024⨯⨯⨯＝19441.94m³
（2) 反应池总水力停留时间 t ＝Q
V
＝225094.19441＝8.64(h)
（3) 各段水力停留时间和容积 厌氧：缺氧：好氧＝1:2:5
厌氧池水力停留时间：t1＝8
1
×8.64＝1.08 h
厌氧池容积：V1＝8
1
×19441.94＝2430.24m³
缺氧池水力停留时间：t2＝4
1
×8.64＝2.16h
缺氧池容积：V2＝4
1
×19441.94＝4860.49m³
好氧池水力停留时间：t3＝8
5
×8.64＝5.4h
好氧池容积：V3＝8
5
×19441.94＝12151.21m³
（4) 校核氮磷负荷 KgTN （Kg·MLSS·d ） 好氧段总氮负荷＝
3
·o
·V X TN Q ＝ ＝0.03（符合要求）
6
4.12624
.243033335225024⨯⨯⨯厌氧段总磷负荷＝
1
·o
·V X TP Q ＝ ＝0.03[KgTP/(Kg·MLSSd) ] （符合要求）
（5) 剩余污泥（取污泥增长系数Y ＝0.5，污泥自身氧化率Kd ＝0.05） ① 降解BOD5生成污泥量 W1＝a （Sa-Se ）Q
＝0.5(180-10)×1000
1
×24×2250
＝4590gKg/d
② 内源呼吸分解污泥量
W2＝b×V
＝0.05×3333×1000
1×12151.21
＝2025Kg/d
③ 不可生物降解和惰性悬浮物量
W3＝（130-10）×1000
1
×24×2250×0.5＝3240Kg/d
剩余污泥W ＝W1-W2+W3＝5805 Kg/d
（6) 反应池主要尺寸
反应池总容积V ＝19441.94m³
设反应池四组，单组池容积V ＝494.19441＝4860.49m³ 采用四廊道式推流式曝气池，有效水深4m ，廊道宽b ＝6m
单个曝气池长度L ＝B
S 单＝6448.3037⨯⨯＝31.6m
校核：h b ＝46＝1.5 （满足h
b
＝1~2）
B L
＝ ＝21＞10 （符合要求） 取超高0.7m ，则反应池总高H ＝4＋0.7＝4.7m 厌氧池宽取12m ，缺氧池宽取12m
厌氧池尺寸长L1＝
4
24
.2430/（12x4）＝25.31m
缺氧池尺寸长L2＝4
49
.4860/（4x4x6）＝12.65m 好氧池尺寸为31.6424⨯⨯
1.1.1. A 2/O 工艺的各部分尺寸确定
根据厂区整体布置规范有序，整齐简洁的原则，在保证每个池子的有效
容积情况下，来确定厌氧池，缺氧池和好氧池的实际尺寸，具体尺寸如下所示。
厌氧池：25.31×6×4.7m ，有效容积：1496m 3，停留时间：1.08h
缺氧池：12.65×16×4.7m ，有效容积：2904m 3，停留时间：2.16h 好氧池：31.6×24×4.7m ，有效容积：7300m 3，停留时间：5.4h 1.1.2. 需氧量计算及风机选型
BOD5去除量＝24×2250×（180-10）×1000
1＝9180Kg/d
NH4-N 氧化量＝24×2250×（25-5-2.5）×1000
1
＝945 Kg/d
生物硝化系统含碳有机物氧化需氧量与泥龄和水温有关，每去除
1KgBOD5需氧量1 .0~1.3kg 。
本例中设氧化1KgBOD5需氧1.2Kg ，则碳氧化硝化需氧量为：
1.2×9180+4.6×945＝11016+4347＝15363Kg/d
每还原1KgNO3-N 需2.9gBOD5，由于利用污水中的BOD5作为碳源反硝化减少
氧需要量为：2.9×（25-10-2.5-10）×24×2250×1000
1＝391.5 Kg/d
实际需氧量：15363-391.5＝14971.5Kg/d ＝623.81Kg/h
实际需空气量：623.81×29.116
29
÷=876.48 m 3/h （7) 风机的选择
根据实际空气需求量，选择WHR 高压型鼓风机2台，1开1备。
WHR 高压型鼓风机技术参数
参考参数
《城镇污水处理厂排放标准》。